TENTAMEN I FÖRDJUPNINGSKURS I BYGGKONSTRUKTION

Relevanta dokument
TENTAMEN I FÖRDJUPNINGSKURS I BYGGKONSTRUKTION

TENTAMEN I KURSEN TRÄBYGGNAD

TENTAMEN I FÖRDJUPNINGSKURS I BYGGKONSTRUKTION

TENTAMEN I KURSEN TRÄBYGGNAD

TENTAMEN I FÖRDJUPNINGSKURS I BYGGKONSTRUKTION

TENTAMEN I KURSEN DIMENSIONERING AV BYGGNADSKONSTRUKTIONER

TENTAMEN I KURSEN DIMENSIONERING AV BYGGNADSKONSTRUKTIONER

TENTAMEN I KURSEN BYGGNADSMEKANIK 2

Karlstads universitet 1(7) Byggteknik

1. En synlig limträbalk i tak med höjd 900 mm, i kvalitet GL32c med rektangulär sektion, belastad med snölast.

Karlstads universitet 1(7) Byggteknik. Carina Rehnström

(kommer inte till tentasalen men kan nås på tel )

Exempel 2: Sadelbalk. 2.1 Konstruktion, mått och dimensioneringsunderlag. Exempel 2: Sadelbalk. Dimensionera sadelbalken enligt nedan.

Exempel 11: Sammansatt ram

Exempel 3: Bumerangbalk

Tentamen i Konstruktionsteknik

Tentamen i. Konstruktionsteknik. 26 maj 2009 kl

Exempel 5: Treledstakstol

Dimensionering av byggnadskonstruktioner. Dimensionering av byggnadskonstruktioner. Förväntade studieresultat. Förväntade studieresultat

Konstruktionsteknik 25 maj 2012 kl Gasquesalen

Exempel 7: Stagningssystem

Betongkonstruktion BYGC11 (7,5hp)

Dimensionering i bruksgränstillstånd

1. Dimensionering och utformning av hallbyggnad i limträ

Betongkonstruktion BYGC11 (7,5hp)

KONSTRUKTIONSTEKNIK 1

Exempel 14: Fackverksbåge

TRÄKONSTRUKTIONSTEKNIK

Exempel 12: Balk med krökt under- och överram

Tentamen i Konstruktionsteknik

Tentamen i Konstruktionsteknik

I figuren nedan visas en ritning över stommen till ett bostadshus. Stommen ska bestå av

Betongbalkar. Böjning. UMEÅ UNIVERSITET Tillämpad fysik och elektronik Annika Moström. Räkneuppgifter

FÖRDJUPNINGSKURS I BYGGKONSTRUKTION

Exempel 13: Treledsbåge

Projekteringsanvisning

Gyproc Handbok 7 Gyproc Teknik. Statik. Bärförmåga hos Gyproc GFR DUROnomic Regel. Dimensioneringsvärden för transversallast och axiallast

Stålbyggnadsprojektering, SBP-N Tentamen

8 Teknisk balkteori. 8.1 Snittstorheter. 8.2 Jämviktsekvationerna för en balk. Teknisk balkteori 12. En balk utsätts för transversella belastningar:

Rit- och skriv-don, miniräknare Formelsamling: Johannesson & Vretblad: Byggformler och tabeller (inklusive här i eget skrivna formler)

Eurokod lastkombinering exempel. Eurocode Software AB

LÖSNINGAR. TENTAMEN i Hållfasthetslära grk, TMHL07, kl DEL 1 - (Teoridel utan hjälpmedel)

Lösningsskisser till Tentamen 0i Hållfasthetslära 1 för 0 Z2 (TME017), verkar 8 (enbart) skjuvspänningen xy =1.5MPa. med, i detta fall,

Olle Bywall & Paul Saad Examensarbete Karlstads Universitet

Institutionen för tillämpad mekanik, Chalmers tekniska högskola TENTAMEN I HÅLLFASTHETSLÄRA F MHA AUGUSTI 2014

Bilaga Övningsexempel

BYGGNADSKONSTRUKTION IV

DIMENSIONERING ENLIGT LIMTRÄHANDBOK 2001

Betongkonstruktion Facit Övningstal del 2 Asaad Almssad i samarbete med Göran Lindberg

2 kn/m 2. Enligt Tabell 2.5 är karakteristisk nyttig last 2,0 kn/m 2 (kategori A).

Rit- och skriv-don, miniräknare Formelsamling: Johannesson & Vretblad: Byggformler och tabeller (inklusive här i eget skrivna formler)

Karlstads universitet 1(5) Byggteknik


Vår kontaktperson Direkttelefon E-post

Lunds Tekniska Högskola, LTH

VSMA01 - Mekanik ERIK SERRANO

Oarmerade väggar utsatta för tvärkraft (skjuvväggar) Stomanalys

K-uppgifter. K 12 En träregel med tvärsnittsmåtten 45 mm 70 mm är belastad med en normalkraft. i regeln och illustrera spänningen i en figur.

VSMF10 Byggnadskonstruktion - Kursprogram 2019

Material, form och kraft, F11

Formelblad, lastfall och tvärsnittsdata

Tentamen i Hållfasthetslära AK

Tentamen i kursen Balkteori, VSM-091, , kl

B3) x y. q 1. q 2 x=3.0 m. x=1.0 m

Tentamen i kursen Balkteori, VSM-091, , kl

3. Bestäm tvärsnittsklass för en balk av VKR 120 x 120 x 4,5-profil i stålkvalitet S355 som endast är påverkad av moment.

Laster Lastnedräkning OSKAR LARSSON

Kursprogram VSMF10 Byggnadskonstruktion

1. Ett material har dragprovkurva enligt figuren.

Grundläggande maskinteknik II 7,5 högskolepoäng

Kursprogram VSMF10 Byggnadskonstruktion

= 1 E {σ ν(σ +σ z x y. )} + α T. ε y. ε z. = τ yz G och γ = τ zx. = τ xy G. γ xy. γ yz

Säkra limträkonstruktioner

UMEÅ UNIVERSITET Tekniska högskolan Byggteknik EXEMPELSAMLING I

caeec302 Pelare stål Användarmanual Eurocode Software AB

BITREX SL ÖVNINGSEXEMPEL I TRÄBYGGNAD FÖR BYGGINGENJÖRSUTBILDNINGEN VID CHALMERS

Byggnader som rasar växande problem i Sverige. Dimensionering av byggnadskonstruktioner

Tentamen i Hållfasthetslära AK2 för M Torsdag , kl

Spännbetongkonstruktioner. Dimensionering i brottgränstillståndet

Umeå universitet Tillämpad fysik och elektronik Annika Moström Rambärverk. Projektuppgift 2 Hållfasthetslärans grunder Våren 2012

Konstruktionsuppgift i byggnadsmekanik II. Flervåningsbyggnad i stål. Anders Andersson Malin Bengtsson

VSMA01 - Mekanik ERIK SERRANO

Formelsamling i Hållfasthetslära för F

PPU408 HT15. Beräkningar stål. Lars Bark MdH/IDT

Dimensionering för moment och normalkraft stål/trä KAPITEL 9 DEL 2

Tentamen i Hållfasthetslära AK

Repetition. Newtons första lag. En partikel förblir i vila eller likformig rörelse om ingen kraft verkar på den (om summan av alla krafter=0)

P R O B L E M

Hållfasthetslära. VT2 7,5 p halvfart Janne Färm

Spänning och töjning (kap 4) Stång

Hållfasthetslära. Böjning och vridning av provstav. Laboration 2. Utförs av:

Betongkonstruktion Facit Övningstal del 2 Asaad Almssad i samarbete med Göran Lindberg

VSMF10 Byggnadskonstruktion 9 hp VT15

Beräkningsstrategier för murverkskonstruktioner

TENTAMEN I HÅLLFASTHETSLÄRA FÖR I2 MHA april (5 timmar) Lärare: Anders Ekberg, tel

Hjälpmedel: Miniräknare, bifogat formelblad textilmekanik och hållfasthetslära 2011, valfri formelsamling i fysik, passare, linjal

Tentamen i Hållfasthetslära för I2

TENTAMEN I HÅLLFASTHETSLÄRA FÖR F (MHA081)

PPU408 HT15. Beräkningar stål. Lars Bark MdH/IDT

Översättning från limträbalk till stålbalk (IPE, HEA och HEB)

Transkript:

UMEÅ UNIVERSITET Tillämpad fysik och elektronik Byggteknik TENTAMEN I FÖRDJUPNINGSKURS I BYGGKONSTRUKTION Datum: 016-0-3 Tid: 9.00-15.00 Antal uppgifter: 4 Max poäng: 40 Lärare: Annika Moström Hjälpmedel: SS-EN 1995-1-1, Eurokod 5: Dimensionering av träkonstruktioner, SIS (kopior) Dimensionering av träkonstruktioner, Del, Regler och formler enligt Eurokod 5 (Svenskt trä) Limträhandboken, Svenskt Limträ AB Byggkonstruktion: Regel- och formelsamling (Studentlitteratur) Byggformler och tabeller (Liber) Miniräknare Matematisk formelsamling. Tips: För full poäng ska svaren motiveras med lämpliga beräkningar. Redovisa gjorda antaganden och beräkningsgång noggrant. Ange källa till använda formler. Sätt ut enheter. Saknas information i en uppgift så antag ett rimligt värde och motivera antagandet. Tentamen: Fördjupningskurs i byggkonstruktion 1 ( 5 )

1. Beräkna lämplig dimension för takåsar på ett sadeltak med lutning 7 i virkeskvalitet C. Takåsarna placeras med centrumavstånd 0,6 m på takstolar med centrumavstånd 3,6 m. Karaktäristiska värden för laster på taket är: egentyngd, g k = 1.4 kn/m (inklusive takåsar), snölast, qk sn kn/m (ψ 0 = 0.8, ψ 1 = 0., ψ = 0.0). Mest belastade takås är dessutom belastade med dimensionerande normalkraft N d = 4 kn. Säkerhetsklass och klimatklass. =.5 kn/m (ψ 0 = 0.7, ψ 1 = 0.4, ψ = 0.) och vindlast, q vi k = 0.1. Vid dimensionering av en bollhall ska limträbalkar med tvärsnitt 15x315 fästas in i limträpelare med tvärsnitt 15x315. Limträkvalitet GL30c, klimatklass 1, säkerhetsklass 3. För infästning vill man använda laskar av plåt med dimension 10x400x5 av S75 på båda sidor av infästningen. Plåtarna spikas med 18 st kamspik 60x6.0 per spikgrupp med mått enligt gur. Spikens brotthållfasthet f uk = 600 MP a. De beräknade dimensionerande krafterna för infästningen är, V tryck = 300 kn, V lyft = 10 kn och H topp = 0 kn. Antag lasttyp M. Kontrollera om den tänkta infästningen håller för de aktuella lasterna. Om inte föreslå lämpliga modieringar. Figur. Lask av spikningsplåt med 3x6 st spikar i varje spikgrupp. Tentamen: Fördjupningskurs i byggkonstruktion ( 5 )

3. Vid preliminär dimensionering av en W-takstol enligt gur 3 med taklutning α = 7 har dimension för över- och underram valts till 45x0 mm i virkeskvalitet C. Takstolarnas teoretiska spännvidd är L 1 = 9.0 m och centrumavstånd 1, m. Karaktäristiska värden för laster på taket är: egentyngd, g k = 0.8 kn/m, snölast, qk sn =.5 kn/m (ψ 0 = 0.7, ψ 1 = 0.4, ψ = 0.) och vindlast, qk vi = 0.1 kn/m (ψ 0 = 0.8, ψ 1 = 0., ψ = 0.0). Kontrollera om den föreslagna dimensionen för överramen är lämplig om konstruktionen ska utföras i säkerhetsklass och klimatklass. α L 1 /3 L 1 /3 L 1 /3 L 1 Figur 3. Takstol. 4. En sadelbalk i limträ GL30h ska utformas för ett tak med den teoretiska spännvidd 15 m. Vid preliminär utformning gavs balken bredd 190 mm, höjd vid ändarna 70 mm och i mitten 160 mm. Upplagen utgörs av pelare med tvärsnitt 190x360 mm. Karaktäristiska värden för lasterna på taket är: egentyngd, g k = 0.8 kn/m (inklusive balkar), snölast, qk sn =.5 kn/m (ψ 0 = 0.7, ψ 1 = 0.4, ψ = 0.) och vindlast, q vi k = 0.1 kn/m (ψ 0 = 0.8, ψ 1 = 0., ψ = 0.0). Balkarna placeras med centrumavstånd 5,0 m och stagas med takåsar med centrumavstånd.4 m. Kontrollera om balkens dimensioner är tillräckliga om taket utformas i klimatklass 1 och säkerhetsklass 3. Tentamen: Fördjupningskurs i byggkonstruktion 3 ( 5 )

Formler som kan vara bra att ha till hands Samband last-tvärkraft-moment-vinkeländring-utböjing Utböjning: Vinkeländring: Böjmoment: Tvärkraft: Last: v(x) (1) θ(x) = dv dx M(x) = EI dθ dx = EI d v dx (3) V (x) = dm dx = d dx EI d v dx = EI d3 v (om EI konstant) (4) dx3 q(x) = dv dx = d dx EI d v dx = EI d4 v (om EI konstant) (5) dx4 Elastiska linjens ekvation d dx EI d v = q(x) (6) dx Elastiska linjens ekvation för balk med konstant tvärsnitt: Transformation av spänning () EI d4 v = q(x) (7) dx4 σ n (α) = σ x + σ y + σ x σ y cos(α) + τ xy sin(α) (8) τ t (α) = σ x σ y sin(α) + τ xy cos(α) (9) Huvudspänningar och huvudspänningsriktningar σ 1, = σ x + σ (σx y σ ) y ± + τ xy (10) Eektivspänning enligt von Mises eller σ vm e = tan α 1 = σ 1 σ x, tan α = σ σ x τ xy τ xy (11) (σx σ ) y τ max,min = ± + τ xy (1) tan(α) = σ x σ y τ xy (13) 1 ((σ 1 σ ) + (σ σ 3 ) + (σ 3 σ 1 ) ) (14) 1 σe vm = (σ x + σy + σz σ x σ y σ y σ z σ z σ x + 3τxy + 3τyz + 3τzx) (15) Tentamen: Fördjupningskurs i byggkonstruktion 4 ( 5 )

Eektivspänning enligt Tresca σ T e = max( σ 1 σ, σ σ 3, σ 3 σ 1 ) (16) Approximativ metod för andra ordningens teori för pelare Sammansatta konstruktioner Normalkraft: Normalspänning M = M 0 + P v II (17) v II = σ ix = v I 1 P P cr (18) E i N E j A j (19) Moment: Neutrala lagret: y tot = y j E j A j E j A j (0) Normalspänning σ ix = E im z y E j I zj (1) Skjuvspänning Moment τ yx = V mi=1 i (E i A i y i ) ( n j=1 E j I zj )b () Brand i trä (Förenklad metod) Eektivt inbränningsdjup M z = d v n dx ( E j I zj ) (3) j=1 Karakteristiskt inbränningsdjup för gran och furu d ef = d char + d 0 (4) d char = 0, 7 t (5) t, tid i minuter d char, inbränningsdjup i mm. Zon med nedsatt hållfasthet d 0 = 0, 35 t (6) d 0 dock högst 7 mm. Tentamen: Fördjupningskurs i byggkonstruktion 5 ( 5 )