Hållfasthetsmässiga konsekvenser av olika koncept för ett golv. Rolf Lundström
|
|
- Mikael Adam Nyberg
- för 5 år sedan
- Visningar:
Transkript
1 Projektnummer Kund Rapportnummer D Lätta Karossmoduler TR Datum Reerens Revision Registrerad Utärdad av Granskad av Godkänd av Klassiicering Open Hållasthetsmässiga konsekvenser av olika koncept ör ett golv. Rol Lundström Sammanattning All rights reserved. No part o this publication may be reproduced and/or published by print, photoprint, microilm or any other means without the previous written consent o SICOMP AB. In case this report was drated on instructions, the rights and obligations are subject to the relevant agreement concluded between the contracting parties. Submitting the report or inspection to parties who have a direct interest is permitted. 008 SICOMP AB. Två olika lättvikts-koncept har utvärderats utirån givna krav. Som ett reerensgolv har varit ett golv som idag är tillverkat av betong och stål. Möjlig geometri ör en sandwichplatta som ska ersätta betong/stål-golvet är given. Tillexempel så inns ett krav på maximal tjocklek på plattan. Två olika möjliga koncept är utvärderade, observera att det inns många möjliga koncept och denna rapport ska endast ses som ett exempel på en dimensionering. De två koncepten som utvärderats är: ) Golv med normal SW-uppbyggnad vilande på tvärsbalkarna ) Platta utan lasttagande kärna men med För båda allen år man den lägsta vikten och lägsta kostnaden om man kan anta att plattorna är ast inspända vid tvärsbalkarna. Kortattat kan man säga att koncept är bättre val än koncept om hänsyn endast tas till materialpris och vikt. Nyckelord: Distributions lista (endast ör konidentiella rapporter) Organisation Namn Kopior SICOMP AB P O Box 7 SE-94 6 Piteå Sweden tel +46(0) ax +46(0) PART OF THE IFP SICOMP GROUP
2 Innehåll Page. Inledning 3. Problembeskrivning, speciikation 3.. Geometri ör reerensgolv av betong 3.. Möjlig geometri om en sandwichplatta ska ersätta endast betong/stål-golvet 3.3. Deinition dimensioner 3.4. Belastningar och mekaniska krav 3 3. Dimensionering Koncept, golv med normal SW-uppbyggnad vilande på tvärsbalkarna Beräkning av böjande moment med antagande att plattan är ritt upplagd Beräkning av böjande moment med antagande att det är en hel platta Beräkning av spänningen i täckskikten Beräkning av deormationen Global skjuvspänning i kärnan Dimensionering mot punktlast Sammanattning angående platta uppbyggd som en normal sandwich Koncept platta utan lasttagande kärna men med Nedböjning ritt upplagd platta Nedböjning ast inspänd, hel platta Global skjuvspänning i et Tryckspänning i et Skjuvbuckling Tryckbuckling Sammanattning av koncept Övrigt SICOMP AB
3 . Inledning I denna rapport görs inledande beräkningar på olika koncept till ett golv till en modul till en medicinsk abrik.. Problembeskrivning, speciikation Stora högt belastade paneler örekommer i trailergolv, brodäck, golv till släpvagnar, paneler i vindkratverk och på många andra ställen. Gemensamt problem ör dessa är att om en tradionell sandwich-lösning skall användas så måste en höghållast kärna användas. Sådana kärnor är dyra. Alternativt är då att inöra av komposit mellan täckskikten. Dessa ungerar som en skjuvtagande del av sandwichen och en billigare mindre lasttagande kärna kan användas. En annan ördel med att inöra är att man år en robustare struktur som är mer tålig vid kollisioner och som upptar mer energi vid kollisioner... Geometri ör reerensgolv av betong Golvet består av en ram med yttermåtten 3.35x4.45 meter. I ramen inns tvärsbalkar med c-c 505. Mellan dessa balkar går vinkeljärn 60x60 med c-c 55 mm. Måtten ramgår också av nedanstående igur. Figur Golvet sett underirån Idag är golvets tvärsnitt uppbyggt av 70 mm betong, 4 mm stålplåt och tvärsbalkar 80x00x0, se Figur. 008 SICOMP AB 3
4 Figur Tvärsnitt av dagens design av golv.. Möjlig geometri om en sandwichplatta ska ersätta endast betong/stål-golvet Tvärsbalkarna är idag monterade 6 mm rån underkant av ramens balkar. Om tvärsbalkarnas underkant monteras jäms med ramens underkant så inns utrymmet 90 mm ör en sandwichplatta om samma tvärsbalkar används, se Figur 3. Figur 3 Figur som visar utrymme ör en sandwich-platta om samma tvärsbalkar används som idag. De längsgående L-proilerna är veka i örhållande till tvärsbalkarna. Sandwichplattor som kan ersätta betong/stål-golvet, kommer att ha ytterdimensionerna 505 x 4450 mm. De kan vara ast örbundna med varandra (en hel golvplatta) eller lösa plattor. Är det lösa plattor blir randvillkoren vid skarvarna att de är ritt upplagda. Skarvas plattorna ast ihop med varandra blir randvillkoret att de är ast inspända. 008 SICOMP AB 4
5 .3. Deinition dimensioner De använda symbolerna ör dimensionerna ramgår av igurerna nedan. Totala längden betecknas med L tot, bredden ör hela panelen betecknas med a, avståndet mellan en betecknas med b och avståndet mellan täckskikten betecknas med d. I detta all så är: L tot mm a 505 mm t tot 90 mm I beräkningarna antas att längden är lera ggr större än bredden. Mellan täckskikten inns det normalt en kärna som är mer eller mindre lasttagande. Figur 4 Skiss på en hel panel Vid dimensionering kan plattan delas in i mindre bitar, sektioner, som dimensioneras var ör sig, se Figur SICOMP AB 5
6 Figur 5 Skiss på en sektion. Sektionen har längden a, bredden b och höjden d. Tjockleken på övre täckskikt betecknas med t, undre täckskikt t och ets tjocklek betecknas med t. Totala tjockleken är t tot t + t + t c, där t c avståndet mellan täckskikten samma som kärnans tjocklek. I detta all är ett alternativ att använda sandwichplattor utan örstyvnings, då blir a x b 4450 x 505 mm..4. Belastningar och mekaniska krav Otast är det ramörallt belastningsall som är kritiska vid dimensionering av stora paneler. Dessa är jämnt utbredd last respektive en punktlast. Punktlasten kan vara en mer eller mindre koncentrerad last. I detta all så är bland annat öljande laster speciierade: Jämt utbredd last, egenvikt (obelastade golv) 5.5 kn/m Jämt utbredd last, utrustningar 7, kn/m Total utbredd last.7 kn/m Total utbredd last 0.07 MPa Punktlaster (300 x 300 mm) 8,9 kn Speciierat nedböjningskrav är: L/360 i detta all 505/ mm. Vad som är lämpliga säkerhetsaktorer vid dimensionering måste utvärderas bättre senare. Inledningsvis vid dimensionering av ett sandwichgolv uppbyggt av glasiber/epoxy i täckskikten antas att: Karakteristisk laminat hållasthet: σ XX,b,c 5 MPa 008 SICOMP AB 6
7 Karakteristisk intelaminär skjuvhållasthet: Karakteristisk draghållasthet i kärnan: τ XZ,s,c 3 MPa σ core,c. MPa En säkerhetsaktor på används generellt Tillåten spänning i täckskikt σ,till 75 MPa Tillåten skjuvspänning i täckskikt τ,till 5 MPa Tillåten spänning i kärnan σ c,till 0.5 MPa Materialet i kärnan är inte valt utan detta värde 0.5 MPa används endast som ett grovt riktvärde i beräkningarna. 3. Dimensionering Nedan presenteras analytiska möjligheter att bestämma de olika spänningarna. Vid ett typiskt dimensioneringsarbete så används i örsta hand analytiska metoder som eter en örsta dimensionering är gjord kan kompletteras med FEM-beräkningar. 3.. Koncept, golv med normal SW-uppbyggnad vilande på tvärsbalkarna I beräkningarna antas att täckskiktens tjocklek (t) är liten i örhållande till avståndet mellan dom. Vidare så antas att kärnans E-modul är mycket mindre än täckskiktens. Samt att en tar en mycket liten del av böjmomentet. Då kan böjstyvheten beräknas med ormeln nedan, de två örsta termerna kan negligeras om täckskikten anses vara mycket mindre än avståndet mellan dem. 3 3 E t E t E t E t d E t E t d D + + E t + E t E t + E t 008 SICOMP AB 7
8 Figur 6 Deinitioner av geometri ör en sandwich Beräkning av böjande moment med antagande att plattan är ritt upplagd Nedanstående ormler kan användas ör att beräkna maximala böjspänningen σ,local och nedböjningen δ, ör en homogen platta med tjockleken t, belastad med trycket q. q b σ, local β, där β ett tabellerat värde som är en unktion av kvoten a/b t 4 q b δ α, där α ett tabellerat värde som är en unktion av kvoten a/b 3 E t I detta all så är blir a x b 4450 x 505 mm, a/b 3, då är: β 0.7 och α 0.4 vilket är nära det örhållande som gäller ör en balk utsatt ör en jämnt ördelad last. I dessa inledande uppskattningar används därör ormler ör ritt upplagd balk. Maximal tvärkrat blir q x L / och maximalt böjande moment blir M q x L / 8, där L b i detta all. M q x L / x 505 / Nmm / mm 3... Beräkning av böjande moment med antagande att det är en hel platta Om plattan är hel, eller om plattan skarvas på ett styvt sätt kan den anses vara ast inspänd längs långsidorna. I dessa inledande uppskattningar används ormler ör ast inspänd balk. M q x L / x 505 / 400 Nmm / mm 008 SICOMP AB 8
9 3..3. Beräkning av spänningen i täckskikten Medelspänningen ( σ ) i de båda täckskikten kan beräknas med nedanstående ormler om täckskikten anses vara mycket mindre än avståndet mellan dem. σ M t d σ M t d Spänningarna är riktade åt olika håll och kratjämvikt råder: σ t σ t Om det dessutom är samma material i båda täckskikten (E E E ) och täckskikten har samma tjocklek ( t t t ) kan ormeln ytterligare örenklas till: M σ Med σ σ,till 75 MPa och d 85 mm och M Nmm t d t 3600 / (75 x 85) 0.56 mm Detta betyder att det ota är andra saker än drag- eller tryckhållastheten i täckskikten som dimensionerar en sandwich. Istället kan tex skaderesistans vara dimensionerande Beräkning av deormationen Med användande av ormler ör balkar Fritt upplagd δ w b + w s, 5 q L ( ) 384 D w b 4 w s q L 8 S S Gc d t c δ w b w s q L D S d t c Total nedböjning Nedböjning pga böjning (drag respektive tryckspänninga i täckskikten) Nedböjning pga skjuvning Utbredd last Balkens längd Böjstyvheten ör en sandwichbalk Skjuvstyvheten ör en sandwichbalk Avstånd mellan täckskikt Kärnans tjocklek 008 SICOMP AB 9
10 Antag att en relativt dyr kärna används med G c 0 MPa, d 85 och t c 80 ger S 800 N/mm. w s (0.07 x 505 ) / (8 x 800) mm δ till 4. mm vilket ger att maximalt w b. mm vilket ger: D min (5/384) x (0.07 x ) /. 386x0 6 E t d D D omskrivet t vilket ger t ( x 386x0 6 )/(0000 x 85 ) 5.3 mm E d Kravet på nedböjning kan vara dimensionerande Fast inspänd δ w b + w s, q L ( ) 384 D w b 4 w s q L 8 S S Gc d t c Antag att en relativt dyr kärna används med G c 0 MPa, d 85 och t c 80 ger S 800 N/mm. w s (0.07 x 505 ) / (8 x 800) mm δ till 4. mm vilket ger att maximalt w b. mm vilket ger: D min (/384) x (0.07 x ) /. 77x0 6 E t d D D omskrivet t vilket ger t ( x 77E06)/(0000 x 85 ). mm E d Med ast inspänning, hel platta, så minskar nedböjning rån en utbredd last avsevärt. Utböjningen med ast inspänd är /5 av vad den är ör en ritt upplagd platta Global skjuvspänning i kärnan Jag studerar en sektion med bredden b som har ett med tjockleken t, som belastas med skjuvkraten T. I detta all utan så kan skjuvspänningen i kärnan uppskattas till: T τ c om T anges i N/mm d I båda allen ritt upplagd och ast inspänd så blir maximal tvärkrat, T q x L / [N/mm] 008 SICOMP AB 0
11 τ c 0.07 x 504 / ( x 85) 0. MPa Dimensionering mot punktlast Tryck i kärnan under punktlasten och skjuvbelastning i kärnan På golvet kan en punktlast av 8.9 kn med utbredningen 300 x 300 mm verka. Detta ger en tryckspänning i kärnan som är mindre än 0. MPa, vilket kärnan bör klara. Om punktlasten verkar mittöver en av balkarna, med bredden 00 mm. Så kan man anse att utbredningen blir 300 x 00 mm. Detta ger en tryckspänning i kärnan som är mindre än 0.3 MPa, vilket en kärna av bra kvalitet bör klara. Det kommer också att uppstå en klippande belastning runt utbredningen. Den skjuvspänning som uppstår på grund av detta beräknas ungeärligt genom att anta att den skjuvtagande arean är 85 x (x00+x300) Med skjuvkraten 8900 N på denna area blir skjuvspänningen 0.3 MPa Skjuvning i översta täckskiktet På samma sätt som ör kärnan kommer det också att uppstå en klippande belastning runt utbredningen i översta täckskiktet. Om jag antar att täckskiktet är mm tjockt. Då blir den den skjuvtagande arean är x (4x300) 00. Med skjuvkraten 8900 N på denna area blir skjuvspänningen 7.5 MPa. Vilket inte bör vara något problem ör ett normalt täckskikt Global nedböjning och böjspänning som uppstår på grund av punktlasten I en handbok [3] inns ormler ör nedböjning och maximalt böjmoment som uppstår i en rektangulär ritt upplagd platta, med kortsidan b, utsatt ör en punktlast (F) med en cirkulär utbredning med radien r 0, om längden är mer än ggr bredden så är ormlerna enligt nedan. Formlerna gäller egentligen ör homogent och isotropt material men bör vara tillräckligt noggranna ör dessa överslagsberäkningar. M F ( ) b + ν ln + 4 π π r0 F b δ 64 D Med insatta värden år man: M 788 Nmm (Lägre än ör en jämnt utbredd last) δ 0.8 mm (Lägre än ör en jämnt utbredd last) Lokal inböjning Den lokala inböjning som uppstår blir mindre än det all då man tänger sig att kärnan tar all last som kompression av kärnan i området 300 x 300. Med den tidigare beräknade 008 SICOMP AB
12 tryckspänningen i kärnan på 0. MPa och med kärnans E-modul antagen till 60 MPa blir den lokala intryckningen 0.5 mm Sammanattning angående platta uppbyggd som en normal sandwich Dimensionerande ör ritt upplagda plattor blir kravet på nedböjning. En ritt upplagd platta med komposittäckskikt måste ha täckskikt med tjockleken cirka 5 mm. Då är antaget att en kärna med ganska hög kvalitet används, antag att kärnans densitet är 60. Då blir totala vikten cirka 3 kg. Med denna uppbyggnad så blir troligen priset alltör högt. Med en hel platta, ast inspänd vid skarvarna, så räcker det med täckskikt som är mm tjocka. Men man skall dock ha i åtanke att golvet skall ha en betongkänsla, vilket är ett något diust krav. Dessutom är kravet på punktlast som är specat idag på en stor yta, 300x300. Om samma last skulle verka på 30x30 mm så skulle trycket på kärnan öka 00 ggr. Det bör i specen innas något krav på punktlast på en mindre yta. Tabell Resultat av utvärdering koncept angående hållasthet och styvhet Tjocklek täckskikt Tjocklek Kärna Total vikt (kg/m ) Pris Enbart material Pris (SEK/m ) (mm) (mm) (SEK/m ) Fritt upplagda plattor * 800** Hel golvplatta 88 87* 00** *Antaget att Divinycell H60 används, priset per m ör denna uppskattas till 800 SEK. Vidare antas att priset ör kompositen är 0:-/kg, då ingår bara råmaterialen glasiber och vinylester. **Tillverkningspriset är en grov uppskattning där priset ör ärdig komposit uppskattas till 50:-/kg 3.. Koncept platta utan lasttagande kärna men med Det som skiljer detta koncept är att läggs in i strukturen och en örväntas ta all belastning. Därmed kan en väsentligt billigare kärna användas, det inns kärnor med en kostnad av cirka 000:-/m 3, dvs cirka 00:-/m. Liven i sig blir mycket skjuvstyva med en uppskattad skjuvmodul, G, av cirka MPa. I koncept så var kraven på nedböjning dimensionerande, inledningsvis så antar jag att så är allet även ör detta koncept. 008 SICOMP AB
13 3... Nedböjning ritt upplagd platta Med användande av ormler ör balkar. 5 q L δ w b + w s, ( ) 384 D w b 4 w s q L 8 S S Gc d t c Antag att en ekvivalent skjuvstyvhet kan beräknas som G c (t /b) x G, antag vidare att b 80 och t 3 mm, då blir G c (3/80) x MPa, vilket ger w s 0.3 mm. δ till 4. mm vilket ger att maximalt w b 3.9 mm vilket ger: D min (5/384) x (0.07 x ) / 3.9 8x0 6 E t d D D omskrivet t vilket ger t ( x 8E06)/(0000 x 85 ) 3.0 mm E d 3... Nedböjning ast inspänd, hel platta Med ast inspänning minskar nedböjningen med aktorn /5. Detta leder till att kravet på D blir bara: D min (/384) x (0.07 x ) / x0 6 som leder till att en täckskiktstjocklek på t ( x 44x0 6 )/(0000 x 85 ) 0.6 mm detta verkar dock vara orealistiskt tunna täckskikt speciellt om med tjockleken 3 mm används. Välj därör t.0 mm och t mm Global skjuvspänning i et Jag studerar en sektion med bredden b och längden a (505 mm) som har ett med tjockleken t, som belastas med skjuvkraten T (N/mm). Om jag tittar på allet att kärnan inte tar någon last alls. Då kan skjuvspänningen i et uppskattas till: τ T d t, där T b x a x q 80 x 505 x N Vilket ger en skjuvspänning på 0 MPa, vilket en klarar Tryckspänning i et Normalt sett så blir tryckspänningarna små då lasten är jämnt ördelat. Höga tryckspänningar i et kan dock uppträda om en punktlast verkar direkt på ett. Tryckspänningen i et kan uppskattas med ormeln. 008 SICOMP AB 3
14 Fp σ tryck, där L punkt är utbredningen av lasten F p L t punkt I detta all med c-c mellan en på 80 mm så breder lasten på 300x300 mm ut sig över. Detta ger en spänningen (8900 / (x300x)) 7.4 MPa vilket är relativt litet Skjuvbuckling Skjuvbuckling kan uppstå på grund av den skjuvbelastning som sandwichplattan utsätts ör. Skjuvspänning när buckling inträar, τ sbuckle, kan beräknas med ormeln E t τ K där K är en konstant beroende på örhållandet mellan a och t c, sbuckle ν tc om a >> t c, vilket det otast är, så anges konstanten till K 4.. Formeln gäller bara ör isotropa material och bara om kärnan inte styvar upp et. Kravet ör att et inte ska buckla q a b är att τ sbuckle > τ, där τ där q är en utbredd last om en punktlast F p verkar mittpå t tc Fp et kan τ uppskattas med ormeln τ. För de all då det inns en lasttagande t t och styv kärna som omger et kan man anta att skjuvbucklingsspänningen, τ sbuckle, ökar kratigt. c Tryckbuckling Om kärnan inte är lasttagande utsätts en ör en tryckspänning σ,t som kan beräknas med q b ormeln σ, t om panelen belastas med ett tryck q. Om panelen istället belastas med en t punktlast, med utbredningen b längs med et, kan tryckspänningen i et beräknas med Fp ormeln σ, t. b t Tryckspänningen i et, σ,t, ska vara mindre än bucklingsspänningen vid tryck, σ,buckle. Om jag betraktar et som en balk med böjmotståndet, I, där knäckkraten uppskattas med ormler ör en balk ast inspänd i båda ändar. I 3 a t då kan P k 4 π E d I. Kravet ör att knäckning inte skall uppstå är att P k > q x b x a. Om et utsätts ör en punktlast och de långa sidorna anses som ast inspända medans kortsidorna betraktas som enkelt understödda kan knäckkraten beräknas med ormeln nedan. 008 SICOMP AB 4
15 P k 3 π E t 3 ( ν ) t c. Kravet ör att undvika buckling är P k > P punkt Sammanattning av koncept Med en konstruktion med så måste ler beräkningar göras ör att kunna säkerställa hållastheten och optimera vikten men de hittills gjorda beräkningarna anses räcka ör att kunna göra konceptutvärderingen. Tabell Resultat av utvärdering koncept angående hållasthet och styvhet Tjocklek täckskikt Tjocklek Delning c-c Total vikt (kg/m ) Pris (SEK/m ) Pris (SEK/m ) (mm) (mm) (mm) råmaterial Fritt upplagda plattor ** 780* Hel golvplatta ** 40* *Priset är starkt beroende av tillverkningspriset, i tabellen angivet pris är en någon sorts minimipris, där priset ör ärdig komposit uppskattats till 50:-/kg. Det är antaget att styrooam RTM används som kärnmaterial med pris 40:-/m 3, 50:-/m. **Endast råmaterial ingår i detta pris, priset ör komposit är satt till 0:-/kg Övrigt För både koncept och kan plattan göras tjockare i området mellan tvärsbalkarna om det är önskvärt ör att optimera styvhet mot materialåtgång, se igur nedan. Figur 7 Skiss som visar att det är möjligt att ha tjockare SW mellan tvärbalkarna, totalt kan tjockleken bli maximalt 50 mm, samma höjd som sidobalkarna. 008 SICOMP AB 5
Skillnaden mellan olika sätt att understödja en kaross. (Utvärdering av olika koncept för chassin till en kompositcontainer för godstransport på väg.
Projektnummer Kund Rapportnummer D4.089.00 Lätta karossmoduler TR08-007 Datum Referens Revision 2008-10-27 Registrerad Utfärdad av Granskad av Godkänd av Klassificering Rolf Lundström Open Skillnaden mellan
Läs merLivens inverkan på styvheten
Livens inverkan på styvheten Sidan 1 av 9 Golv förstärkta med liv är tänkta att användas så att belastningen ligger i samma riktning som liven. Då ger liven en avsevärd förstyvning jämfört med en sandwich
Läs merAngående skjuvbuckling
Sidan 1 av 6 Angående skjuvbuckling Man kan misstänka att liven i en sandwich med invändiga balkar kan haverera genom skjuvbuckling. Att skjuvbuckling kan uppstå kan man förklara med att en skjuvlast kan
Läs merIdeer till förbättringar av tekniken för produktion av kompositsandwich genom förenklad förformning
Projektnummer Kund Rapportnummer D4.089.00 Lätta karosser TR08-013 Datum Referens Revision 2008-10-28 Registrerad Utfärdad av Granskad av Godkänd av Klassificering LN Rolf Lundström MSv MSv Open Ideer
Läs merJämförelse mellan vakuuminjicering och limning
Projektnummer Kund Rapportnummer D4.089.48 Lätta självbärande karossmoduler TR08-009 Datum Referens Revision 2008-10-27 Aktivitet 4.8 Produktionsteknik Registrerad Utfärdad av Granskad av Godkänd av Klassificering
Läs merTENTAMEN I KURSEN DIMENSIONERING AV BYGGNADSKONSTRUKTIONER
UMEÅ UNIVERSITET Tillämpad fysik och elektronik Byggteknik TENTAMEN I KURSEN DIMENSIONERING AV BYGGNADSKONSTRUKTIONER Datum: 011-1-08 Antal uppgifter: 4 Max poäng: 40 Lärare: Annika Moström Hjälpmedel:
Läs merBetongbalkar. Böjning. UMEÅ UNIVERSITET Tillämpad fysik och elektronik Annika Moström. Räkneuppgifter
UMEÅ UNIVERSITET Tillämpad fysik och elektronik Annika Moström Räkneuppgifter 2012-11-15 Betongbalkar Böjning 1. Beräkna momentkapacitet för ett betongtvärsnitt med bredd 150 mm och höjd 400 mm armerad
Läs merBelastningsanalys, 5 poäng Fiberarmering - Laminat
Fiberarmering, laminat, kompositmaterial Läsa mer: - Bra länk Lars Viebkes dokument om Fiberkompositlaminering http://web.telia.com/~u84408370/komposit/index.html - Styvhet och styrka, Grundläggande kompositmekanik,
Läs merDimensionering för punktbelastning
Projektnummer Kund Rapportnummer D4.089.4 Lätta, självbärande karossmoduler TR08-010 Datum Reerens Revision 008-10-84 Punktbelastning Ett Registrerad Utärdad av Granskad av Godkänd av Klassiicering RJ
Läs merTENTAMEN I KURSEN BYGGNADSMEKANIK 2
UMEÅ UNIVERSITET Tillämpad fysik och elektronik Byggteknik TENTAMEN I KURSEN BYGGNADSMEKANIK Datum: 014-08-6 Tid: 9.00-15.00 Antal uppgifter: 4 Max poäng: 40 Lärare: Annika Moström och Fredrik Häggström
Läs merBelastningsanalys, 5 poäng Balkteori Deformationer och spänningar
Spänningar orsakade av deformationer i balkar En från början helt rak balk antar en bågform under böjande belastning. Vi studerar bilderna nedan: För deformationerna gäller att horisontella linjer blir
Läs merPPU408 HT15. Beräkningar stål. Lars Bark MdH/IDT
Beräkningar stål 1 Balk skall optimeras map vikt (dvs göras så lätt som möjligt) En i aluminium, en i höghållfast stål Mått: - Längd 180 mm - Tvärsnittets yttermått Höjd: 18 mm Bredd: 12 mm Lastfall: -
Läs merDimensionering i bruksgränstillstånd
Dimensionering i bruksgränstillstånd Kapitel 10 Byggkonstruktion 13 april 2016 Dimensionering av byggnadskonstruktioner 1 Bruksgränstillstånd Formändringar Deformationer Svängningar Sprickbildning 13 april
Läs merSkivbuckling. Fritt upplagd skiva på fyra kanter. Före buckling. Vid buckling. Lund University / Roberto Crocetti/
Skivbuckling Före buckling Fritt upplagd skiva på fyra kanter Vid buckling Axiellt belastad sträva (bredd = b, tjocklek = t) P cr E a I 1 (1 ) Axiellt belastad sträva (bredd = b, tjocklek = t) 1 E I P
Läs merPPU408 HT15. Beräkningar stål. Lars Bark MdH/IDT
Beräkningar stål 1 Balk skall optimeras map vikt (dvs göras så lätt som möjligt) En i aluminium, en i höghållfast stål Mått: - Längd 180 mm - Tvärsnittets yttermått Höjd: 18 mm Bredd: 12 mm Lastfall: -
Läs merExempel 3: Bumerangbalk
Exempel 3: Bumerangbalk 3.1 Konstruktion, mått och dimensioneringsunderlag Dimensionera bumerangbalken enligt nedan. Bumerangbalk X 1 600 9 R18 000 12 360 6 000 800 10 000 10 000 20 000 Statisk modell
Läs merLÖSNINGAR. TENTAMEN i Hållfasthetslära grk, TMHL07, kl DEL 1 - (Teoridel utan hjälpmedel)
ÖSNINGAR DE 1 - (Teoridel utan hjälpmedel) 1. Spänningarna i en balk utsatt för transversell last q(x) kan beräknas med formeln σ x M y z I y Detta uttryck är relaterat (kopplat) till ett koordinatsystem
Läs merDesign, utformning och dimensionering av infästningar i sandwichpaneler
Design, utormning och dimensionering av inästningar i sandwichaneler Deartment o Aeronautical and Vehicle Engineering Division o Lightweight Structures Royal Institute o Technology (KTH) SE-100 44 Stockholm,
Läs merExempel 2: Sadelbalk. 2.1 Konstruktion, mått och dimensioneringsunderlag. Exempel 2: Sadelbalk. Dimensionera sadelbalken enligt nedan.
2.1 Konstruktion, mått och dimensioneringsunderlag Dimensionera sadelbalken enligt nedan. Sadelbalk X 1 429 3,6 360 6 000 800 10 000 10 000 20 000 Statisk modell Bestäm tvärsnittets mått enligt den preliminära
Läs mer1. En synlig limträbalk i tak med höjd 900 mm, i kvalitet GL32c med rektangulär sektion, belastad med snölast.
UMEÅ UNIVERSITET Tillämpad fysik och elektronik Byggteknik Uppgifter 2016-08-26 Träkonstruktioner 1. En synlig limträbalk i tak med höjd 900 mm, i kvalitet GL32c med rektangulär sektion, belastad med snölast.
Läs merExempel 5: Treledstakstol
5.1 Konstruktion, mått och dimensioneringsunderlag Dimensionera treledstakstolen enligt nedan. Beakta två olika fall: 1. Dragband av limträ. 2. Dragband av stål. 1. Dragband av limträ 2. Dragband av stål
Läs merVSMA01 - Mekanik ERIK SERRANO
VSMA01 - Mekanik ERIK SERRANO Innehåll Material Spänning, töjning, styvhet Dragning, tryck, skjuvning, böjning Stång, balk styvhet och bärförmåga Knäckning Exempel: Spänning i en stång x F A Töjning Normaltöjning
Läs merBetongkonstruktion Facit Övningstal del 2 Asaad Almssad i samarbete med Göran Lindberg
Pelare ÖVNING 27 Pelaren i figuren nedan i brottgränstillståndet belastas med en centriskt placerad normalkraft 850. Kontrollera om pelarens bärförmåga är tillräcklig. Betong C30/37, b 350, 350, c 50,
Läs merTENTAMEN I KURSEN DIMENSIONERING AV BYGGNADSKONSTRUKTIONER
UMEÅ UNIVERSITET Tillämpad fysik och elektronik Byggteknik TENTAMEN I KURSEN DIMENSIONERING AV BYGGNADSKONSTRUKTIONER Datum: 01-1-07 Tid: 9.00-15.00 Antal uppgifter: 4 Max poäng: 40 Lärare: Annika Moström
Läs merAnalys av belastning på räckesinfästning på tvärspänd platta
Analys av belastning på räckesinfästning på tvärspänd platta Slutrapport Mats Ekevad, Luleå Tekniska Universitet 2014-05-28 Förord Rapporten beskriver resultatet av beräkningar på räckesinfästningar på
Läs merK-uppgifter Strukturmekanik/Materialmekanik
K-uppgifter Strukturmekanik/Materialmekanik K 1 Bestäm resultanten till de båda krafterna. Ange storlek och vinkel i förhållande till x-axeln. y 4N 7N x K 2 Bestäm kraftens komposanter längs x- och y-axeln.
Läs merExempel 11: Sammansatt ram
Exempel 11: Sammansatt ram 11.1 Konstruktion, mått och dimensioneringsunderlag Dimensionera den sammansatta ramen enligt nedan. Sammansatt ram Tvärsnitt 8 7 6 5 4 3 2 1 Takåsar Primärbalkar 18 1,80 1,80
Läs merBetongkonstruktion BYGC11 (7,5hp)
Karlstads universitet 1(11) Betongkonstruktion BYGC11 (7,5hp) Tentamen Tid Fredag 17/01 2014 kl. 14.00 19.00 Plats Universitetets skrivsal Ansvarig Asaad Almssad tel 0736 19 2019 Carina Rehnström tel 070
Läs merTentamen i Hållfasthetslära AK
Avdelningen för Hållfasthetslära Lunds Tekniska Högskola, LTH Tentamen i Hållfasthetslära AK1 2017-08-17 Tentand är skyldig att visa upp fotolegitimation. Om sådan inte medförts till tentamen skall den
Läs merAnvändande av formler för balk på elastiskt underlag
Användnde v formler för blk på elstiskt underlg Bilg 2 Sidn 1 v 1 Formler från [ ] hr nvänts i exelberäkningr för någr geometrier och någr lstfll. Dess exempel hr också beräknts med FEM för tt kontroller
Läs merTentamen i Hållfasthetslära AK
Avdelningen för Hållfasthetslära unds Tekniska Högskola, TH Tentamen i Hållfasthetslära AK1 2017-03-13 Tentand är skyldig att visa upp fotolegitimation. Om sådan inte medförts till tentamen skall den visas
Läs merTekniska Högskolan i Linköping, IKP Tore Dahlberg TENTAMEN i Hållfasthetslära; grk, TMMI17, kl DEL 1 - (Teoridel utan hjälpmedel)
Tekniska Högskolan i Linköping, IK DEL 1 - (Teoridel utan hjälpmedel) U G I F T E R med L Ö S N I N G A R 1. Ange Hookes lag i en dimension (inklusive temperaturterm), förklara de ingående storheterna,
Läs merTENTAMEN I FÖRDJUPNINGSKURS I BYGGKONSTRUKTION
UMEÅ UNIVERSITET Tillämpad fysik och elektronik Byggteknik TENTAMEN I FÖRDJUPNINGSKURS I BYGGKONSTRUKTION Datum: 014-08-8 Tid: 9.00-15.00 Antal uppgifter: 4 Max poäng: 40 Lärare: Annika Moström Hjälpmedel:
Läs merTekniska Högskolan i Linköping, IKP Tore Dahlberg TENTAMEN i Hållfasthetslära grk, TMHL07, kl 8-12 DEL 1 - (Teoridel utan hjälpmedel) LÖSNINGAR
TENTAMEN i Hållfasthetslära grk, TMHL07, 040423 kl -12 DEL 1 - (Teoridel utan hjälpmedel) LÖSNINGAR 1. Skjuvpänningarna i en balk utsatt för transversell last q() kan beräknas med formeln τ y = TS A Ib
Läs merTentamen i kursen Balkteori, VSM-091, , kl
Tentamen i kursen Balkteori, VSM-091, 008-10-1, kl 08.00-13.00 Maimal poäng på tentamen är 0. För godkänt tentamensresultat krävs 18 poäng. Tillåtna hjälpmedel: räknare, kursens formelsamling och Calfemmanual.
Läs merTENTAMEN I KURSEN TRÄBYGGNAD
UMEÅ UNIVERSITET Tillämpad fysik och elektronik Byggteknik TENTAMEN I KURSEN TRÄBYGGNAD Datum: 013-05-11 Tid: 9.00-15.00 Antal uppgifter: 4 Max poäng: 40 Lärare: Annika Moström Hjälpmedel: Limträhandboken
Läs merDimensionering af afstivede støtteskodder og pladefelter udsat for kant tryk, buling
Dokument: SASAK-RAP-DE-AKS-KEH-0008-00 Dimensionering a astivede støtteskodder og pladeelter udsat or kant tryk, buling SASAK Projekt 1 - Designregler Martin Rosander Pelmatic KNUD E. HANSEN, ebruar 000
Läs mercaeec301 Snittkontroll stål Användarmanual Eurocode Software AB
caeec301 Snittkontroll stål Analys av pelarelement enligt SS-EN 1993-1-1:2005. Programmet utför snittkontroll för givna snittkrafter och upplagsvillkor. Rev: C Eurocode Software AB caeec301 Snittkontroll
Läs merVidareutveckling husvagn SoliferPolar Möte i Stockholm 2008-10-29
Vidareutveckling husvagn SoliferPolar Möte i Stockholm 2008-10-29 Rolf Lundström Einar Wallin Swerea SICOMP SoliferPolar 1 Data och historik Över 40 år av erfarenhet. Polarvagnen startade som husvagnstillverkare
Läs merK-uppgifter. K 12 En träregel med tvärsnittsmåtten 45 mm 70 mm är belastad med en normalkraft. i regeln och illustrera spänningen i en figur.
K-uppgifter K 12 En träregel med tvärsnittsmåtten 45 mm 70 mm är belastad med en normalkraft på 28 kn som angriper i tvärsnittets tngdpunkt. Bestäm normalspänningen i regeln och illustrera spänningen i
Läs merTENTAMEN I FÖRDJUPNINGSKURS I BYGGKONSTRUKTION
UMEÅ UNIVERSITET Tillämpad fysik och elektronik Byggteknik TENTAMEN I FÖRDJUPNINGSKURS I BYGGKONSTRUKTION Datum: 016-05-06 Tid: 9.00-15.00 Antal uppgifter: 4 Max poäng: 40 Lärare: Annika Moström Hjälpmedel:
Läs merExempel 13: Treledsbåge
Exempel 13: Treledsbåge 13.1 Konstruktion, mått och dimensioneringsunderlag Dimensionera treledsbågen enligt nedan. Treledsbåge 84,42 R72,67 12,00 3,00 56,7º 40,00 80,00 40,00 Statisk modell Bestäm tvärsnittets
Läs merB3) x y. q 1. q 2 x=3.0 m. x=1.0 m
B1) En konsolbalk med tvärsnitt enligt figurerna nedan är i sin spets belastad med en punktlast P på de olika sätten a), b) och c). Hur böjer och/eller vrider balken i de olika fallen? B2) Ett balktvärsnitt,
Läs merPunktbelastning jämförelse mellan beräkning och provning
Projektnummer Kund Rapportnummer D4.089.42 Lätta, självbärande karossmoduler TR08-011 Datum Referens Revision 2007-09-25 1 Registrerad Utfärdad av Granskad av Godkänd av Klassificering LS RL LA LA Open
Läs merLösning: B/a = 2,5 och r/a = 0,1 ger (enl diagram) K t = 2,8 (ca), vilket ger σ max = 2,8 (100/92) 100 = 304 MPa. a B. K t 3,2 3,0 2,8 2,6 2,5 2,25
Tekniska Högskolan i Linköping, IEI /Tore Dahlberg TENTAMEN i Hållfasthetslära - Enkla bärverk TMHL0, 009-03-13 kl LÖSNINGAR DEL 1 - (Teoridel utan hjälpmedel) 1. Du har en plattstav som utsätts för en
Läs merwww.eurocodesoftware.se
www.eurocodesoftware.se caeec220 Pelare betong Program för dimensionering av betongtvärsnitt belastade med moment och normalkraft. Resultat är drag-, tryckarmering och effektiv höjd. Användarmanual Rev
Läs merBetongkonstruktion BYGC11 (7,5hp)
Karlstads universitet 1(12) Betongkonstruktion BYGC11 (7,5hp) Tentamen Tid Torsdag 17/1 2013 kl 14.00 19.00 Plats Universitetets skrivsal Ansvarig Asaad Almssad tel 0736 19 2019 Carina Rehnström tel 070
Läs merDeformationsmätning vid pågjutning av plattbärlag. Provningsuppdrag för AB Färdig Betong INGEMAR LÖFGREN
Deformationsmätning vid pågjutning av plattbärlag Provningsuppdrag för AB Färdig Betong INGEMAR LÖFGREN Institutionen för Konstruktionsteknik Rapport Nr. 02:9 Betongbyggnad CHALMERS TEKNISKA HÖGSKOLA Göteborg,
Läs mer1. Ett material har dragprovkurva enligt figuren.
1. Ett material har dragprovkurva enligt figuren. a) Vad kallas ett sådant materialuppträdande? b) Rita i figuren in vad som händer vid avlastning till spänning = 0 från det markerade tillståndet ( 1,
Läs merTentamen i Hållfasthetslära AK
Avdelningen för Hållfasthetslära Lunds Tekniska Högskola, LTH Tentamen i Hållfasthetslära AK1 2017-04-18 Tentand är skyldig att visa upp fotolegitimation. Om sådan inte medförts till tentamen skall den
Läs merTentamen i. Konstruktionsteknik. 26 maj 2009 kl
Bygg och Miljöteknolo gi Avdelningen för Konstruktionsteknik Tentamen i Konstruktionsteknik 26 maj 2009 kl. 8.00 13.00 Tillåtna hjälpmedel: Tabell & Formelsamlingar Räknedosa OBS! I vissa uppgifter kan
Läs merGrundläggande maskinteknik II 7,5 högskolepoäng
Grundläggande maskinteknik II 7,5 högskolepoäng Provmoment: TEN 2 Ladokkod: TH081A Tentamen ges för: KENEP 15h TentamensKod: Tentamensdatum: 2016-01-15 Tid: 09:00 13:00 Hjälpmedel: Bifogat formelsamling,
Läs merFormelblad, lastfall och tvärsnittsdata
Strukturmekanik FE60 Formelblad, lastfall och tvärsnittsdata Formelblad för Strukturmekanik Spännings-töjningssamband för linjärt elastiskt isotropt material Enaiell normalspänning: σ = Eε Fleraiell normalspänning:
Läs merSkjuvning och skjuvspänning τ
2014-12-02 Skjuvning och skjuvspänning τ Innehållsförteckning: Skjuvspänning Jämförelsespänning Limförband Nitförband Lödförband Svetsförband Skjuvning vid tillverkning Bilagor: Kälsvets, beräkning av
Läs merTentamen i Konstruktionsteknik
Bygg och Miljöteknologi Avdelningen för Konstruktionsteknik Tentamen i Konstruktionsteknik 2 Juni 2014 kl. 14.00-19.00 Gasquesalen Tillåtna hjälpmedel: Tabell & Formelsamlingar Räknedosa OBS! I vissa uppgifter
Läs merMaterial, form och kraft, F4
Material, form och kraft, F4 Repetition Kedjekurvor, trycklinjer Material Linjärt elastiskt material Isotropi, ortotropi Mikro/makro, cellstrukturer xempel på materialegenskaper Repetition, kedjekurvan
Läs merSvetsade balkar. Jan Stenmark. Utveckling inom området svetsade konstruk6oner 3:e nordiska konferensen om dimensionering och 6llverkning
Svetsade balkar Utveckling inom området svetsade konstruk6oner 3:e nordiska konferensen om dimensionering och 6llverkning Jan Stenmark Stockholm Waterfront 2016-09- 29 Balktyper Integrerade balkar typ
Läs merTENTAMEN I HÅLLFASTHETSLÄRA FÖR F (MHA081)
TENTAMEN I HÅFASTHETSÄRA FÖR F (MHA81) Tid: Fredagen den 19:e januari 27, klockan 14 18, i V-huset ärare: Peter Hansbo, ankn 1494 Salsbesök av lärare: c:a kl 15 och 17 ösningar: anslås på kurshemsidan
Läs merExperimentella metoder, FK3001. Datorövning: Finn ett samband
Experimentella metoder, FK3001 Datorövning: Finn ett samband 1 Inledning Den här övningen går ut på att belysa hur man kan utnyttja dimensionsanalys tillsammans med mätningar för att bestämma fysikaliska
Läs merVSMA01 - Mekanik ERIK SERRANO
VSMA01 - Mekanik ERIK SERRANO Repetition Krafter Representation, komposanter Friläggning och jämvikt Friktion Element och upplag stång, lina, balk Spänning och töjning Böjning Knäckning Newtons lagar Lag
Läs merKONSTRUKTIONSTEKNIK 1
KONSTRUKTIONSTEKNIK 1 TENTAMEN Ladokkod: 41B16B-20151-C76V5- NAMN: Personnummer: - Tentamensdatum: 17 mars 2015 Tid: 09:00 13.00 HJÄLPMEDEL: Formelsamling: Konstruktionsteknik I (inklusive här i eget skrivna
Läs merSpänning och töjning (kap 4) Stång
Föreläsning 3 Spänning och töjning Spänning och töjning (kap 4) Stång Fackverk Strukturmekanik FM60 Materialmekanik SMA10 Avdelningen för Bggnadskonstruktion TH Campus Helsingborg Balk Ram Spänning (kraftmått)
Läs merMaterial, form och kraft, F11
Material, form och kraft, F11 Repetition Dimensionering Hållfasthet, Deformation/Styvhet Effektivspänning (tex von Mises) Spröda/Sega (kan omfördela spänning) Stabilitet instabilitet Pelarknäckning Vippning
Läs merTENTAMEN I KURSEN TRÄBYGGNAD
UMEÅ UNIVERSITET Tillämpad fysik och elektronik Byggteknik TENTAMEN I KURSEN TRÄBYGGNAD Datum: 013-03-7 Tid: 9.00-15.00 Antal uppgifter: 4 Max poäng: 40 Lärare: Annika Moström Hjälpmedel: Limträhandboken
Läs merTekniska Högskolan i Linköping, IKP Tore Dahlberg TENTAMEN i Hållfasthetslära; grk, TMMI17, kl DEL 1 - (Teoridel utan hjälpmedel)
Tekniska Högskolan i inköping, IK DE 1 - (Teoridel utan hjälpmedel) NAMN... 1. Vilken typ av ekvation är detta: ε = d u(x) d x Ange vad de ingående storheterna betyder, inklusive deras dimension i SI-enheter.
Läs mer4.3. 498 Gyproc Handbok 7 Gyproc Teknik. Statik. Bärförmåga hos Gyproc GFR DUROnomic Regel. Dimensioneringsvärden för transversallast och axiallast
.3 Dimensionering av Gyproc DUROnomic Bärförmåga hos Gyproc GFR DUROnomic Regel Dimensioneringsvärden för transversallast och axiallast Gyproc GFR Duronomic förstärkningsreglar kan uppta såväl transversallaster
Läs merTENTAMEN I FÖRDJUPNINGSKURS I BYGGKONSTRUKTION
UMEÅ UNIVERSITET Tillämpad fysik och elektronik Byggteknik TENTAMEN I FÖRDJUPNINGSKURS I BYGGKONSTRUKTION Datum: 014-0-5 Tid: 9.00-15.00 Antal uppgifter: 4 Max poäng: 40 Lärare: Annika Moström Hjälpmedel:
Läs merMöjligheter med samverkanskonstruktioner. Stålbyggnadsdagen Jan Stenmark
Möjligheter med samverkanskonstruktioner Stålbyggnadsdagen 2016 2016-10-26 Jan Stenmark Samverkanskonstruktioner Ofrivillig samverkan Uppstår utan avsikt eller till följd av sekundära effekter Samverkan
Läs merTENTAMEN I FÖRDJUPNINGSKURS I BYGGKONSTRUKTION
UMEÅ UNIVERSITET Tillämpad fysik och elektronik Byggteknik TENTAMEN I FÖRDJUPNINGSKURS I BYGGKONSTRUKTION Datum: 016-0-3 Tid: 9.00-15.00 Antal uppgifter: 4 Max poäng: 40 Lärare: Annika Moström Hjälpmedel:
Läs merLÖSNING
.01 (Del I, teori; 1 p.) 1. En fast inspänd balk med kontinuerlig massfördelning enligt figuren utför fria svängningar. Visa med enkla skisser hur 1a och 2a egensvängningsmoderna frihetsgraderna ser ut..02
Läs merExempel. Inspecta Academy 2014-03-04
Inspecta Academy 1 på stålkonstruktioner I princip alla stålkonstruktioner som består av balkar eller liknande ska dimensioneras enligt Eurocode 3 Vanligaste exempel Byggnader Broar Andra vanliga exempel
Läs mer8 Teknisk balkteori. 8.1 Snittstorheter. 8.2 Jämviktsekvationerna för en balk. Teknisk balkteori 12. En balk utsätts för transversella belastningar:
Teknisk balkteori 12 8 Teknisk balkteori En balk utsätts för transversella belastningar: 8.1 Snittstorheter N= normalkraft (x-led) T= tvärkraft (-led) M= böjmoment (kring y-axeln) Positiva snittstorheter:
Läs merY=konstant V 1. x=konstant. TANGENTPLAN OCH NORMALVEKTOR TILL YTAN z = f ( x, LINEARISERING NORMALVEKTOR (NORMALRIKTNING) TILL YTAN.
Tangentplan Linjära approimationer TANGENTPLAN OCH NORMALVEKTOR TILL YTAN z LINEARISERING NORMALVEKTOR NORMALRIKTNING TILL YTAN Låt z vara en dierentierbar unktion i punkten a b Då är N a b a b en normalvektor
Läs merTentamen i Hållfasthetslära AK2 för M Torsdag , kl
Avdelningen för Hållfasthetslära Lunds Tekniska Högskola, LTH Tentamen i Hållfasthetslära AK2 för M Torsdag 2015-06-04, kl. 8.00-13.00 Tentand är skyldig att visa upp fotolegitimation. Om sådan inte medförts
Läs merTentamen i hållfasthetslära fk för M3 (MHA160) måndagen den 23/5 2005
Tentamen i hållfasthetslära fk för M (MHA160) måndagen den /5 005 uppg 1 Spänningsanalys ü Delproblem 1 Studera spänningstillståndet: σ 0 = i j k Huvudspänningar:fås ur: 140 60 0 60 80 0 0 0 10 y z { A
Läs merMonteringsinstruktion
Monteringsinstruktion byggnadsställning Lastklass: 2-3 - 4-5 Komponenter och belastningsförutsättningar Allmänt är en lätt, säker och snabbmonterad spirställning tillverkad av fyrkantrör med mycket hög
Läs merBiomekanik Belastningsanalys
Biomekanik Belastningsanalys Skillnad? Biomekanik Belastningsanalys Yttre krafter och moment Hastigheter och accelerationer Inre spänningar, töjningar och deformationer (Dynamiska påkänningar) I de delar
Läs merP R O B L E M
Tekniska Högskolan i Linköping, IEI /Tore Dahlberg TENTAMEN i Hållfasthetslära - Dimensioneringmetoder, TMHL09, 2008-08-14 kl 8-12 P R O B L E M med L Ö S N I N G A R Del 1 - (Teoridel utan hjälpmedel)
Läs merHUNTON FANERTRÄBALK LVL
TEKNISK ANDBOK FÖR GOLV OC TAK UNTON FANERTRÄBALK LVL Fanerträbalk för höga krav SE - 04/18 FANERTRÄBALK LVL MLT Ltd. Werk Torzhok Z-9.1-811 MLT Ltd. Werk Torzhok Z-9.1-811 Kvalitet och effektivitet UNTON
Läs merDin vägledning i valet av träbro.
Träbroguiden. Din vägledning i valet av träbro. Träbroar har i dag samma prestanda och tekniska livslängd som broar av andra material, både inom gång- och cykelbroar och avancerade vägbroar för tung fordonstrafik.
Läs merLösningsförslag, Inlämningsuppgift 2, PPU203 VT16.
Lösningsförslag, Inlämningsuppgift 2, PPU203 VT16. Deluppgift 1: En segelbåt med vinden rakt i ryggen har hissat spinnakern. Anta att segelbåtens mast är ledad i botten, spinnakern drar masttoppen snett
Läs merTekniska Högskolan i Linköping, IKP Tore Dahlberg TENTAMEN i Hållfasthetslära; grk, TMMI17, kl DEL 1 - (Teoridel utan hjälpmedel)
DEL 1 - (Teoridel utan hjälpmedel) 1. Vilken typ av ekvation är detta: LÖSNINGAR γ y 1 G τ y Ange vad storheterna γ y, τ y, och G betyder och ange storheternas enhet (dimension) i SI-enheter. Ett materialsamband
Läs merHjälpmedel: Tore Dahlbergs formelsamling, TeFyMa eller någon annan liknande fysik- eller matematikformelsamling, valfri miniräknare, linjal, passare
Mekaniska konstruktioner Provmoment: Tentamen Ladokkod: 41I30M Tentamen ges för: Af-ma3, Htep2 7,5 högskolepoäng Namn: (Ifylles av student) Personnummer: (Ifylles av student) Tentamensdatum: 12 januari
Läs merCAEBBK30 Genomstansning. Användarmanual
Användarmanual Eurocode Software AB 1 Innehåll 1 INLEDNING...3 1.1 TEKNISK BESKRIVNING...3 2 INSTRUKTIONER...4 2.1 KOMMA IGÅNG MED CAEBBK30...4 2.2 INDATA...5 2.2.1 BETONG & ARMERING...5 2.2.2 LASTER &
Läs mer3.1. 3.1.15:204 och :205 :202 3.1.15:203. 186 Gyproc Handbok 8 Gyproc Projektering. Innerväggar. Elevation och typsektion av vägg
Gyproc DUROnomic Innerväggar med stålstomme Typdetalj.15:01 0 Elevation och typsektion av vägg.15:0 och :05 :0 1. Förstärkningsregel Gyproc GFR DUROnomic. 1,5 mm Gyproc Gipsskivor Elevation.15:0 Typsektion
Läs merHans Johansson Maskinteknik Kau. Entydiga lagerbelastningar. Snäckväxel Endast radiallast på högra kullagret
Konstruktiv utformning 2 Hans Johansson Maskinteknik Kau Entydiga lagerbelastningar Snäckväxel Endast radiallast på högra kullagret Rörelse orsakad av temperaturvariation är möjlig utan att lagerbelastningarna
Läs merGyproc DUROnomic Innerväggar med stålstomme
.15 Gyproc DUROnomic Innerväggar med stålstomme .15 Gyproc DUROnomic Innerväggar med stålstomme Innehåll Stålprofiler Regel Gyproc GFR DUROnomic och skena Gyproc GFS DUROnomic... kap 6.2 Allmän beskrivning
Läs merSnittkrafter konsol. Plattjocklek i inspänningssnittet Plattjocklek insida kantbalk effektiv höjd vid inspänningssnittet
Snittkrafter konsol Detta dokument redovisar beräkning av dimensionerande snittkrafter av trafik för en konsol. Vid beräkning av moment används en modell med balk på fjädrande underlag. Vid beräkning av
Läs merSpännbetongkonstruktioner. Dimensionering i brottgränstillståndet
Spännbetongkonstruktioner Dimensionering i brottgränstillståndet Spännarmering Introducerar tryckspänningar i zoner utsatta för dragkrafter q P0 P0 Förespänning kablarna spänns före gjutning Efterspänning
Läs merGeoteknik Bärighet, kap 8. Geoteknik, kap 8. 1
Geoteknik Bärighet, kap 8 Geoteknik, kap 8. 1 Disposition Bärighet för ytliga fundament (med ytliga fundament menas fundament som är grundlagda på markytan eller på ett djup av maximalt 2b under markytan
Läs merEurokoder för kranbanor och maskiner Bernt Johansson, LTU
Eurokoder för kranbanor och maskiner Bernt Johansson, LTU Bakgrund Kranbanor och maskiner är vanligen förekommande i industribyggnader. Det gemensamma för dessa är att de ger upphov till dynamiska laster,
Läs merCombiForm. - Tips, råd & anvisningar
CombiForm - Tips, råd & anvisningar www.prastangen.se CombiForm Innehåll Teknisk beskrivning...3 Teknisk data...4 Tillbehör...6 Låsbleck...7 Förhöjningslist...8 Läggningsanvisningar...10 Punktavstånd...12
Läs merLösning: ε= δ eller ε=du
Tekniska Högskolan i inköping, IEI /Tore Dahlberg TENTAMEN i Hållfasthetslära - Enkla bärverk TMH02, 2008-06-04 kl ÖSNINGAR DE 1 - (Teoridel utan hjälpmedel) 1. Definiera begreppet töjning (ε) och ange
Läs merOarmerade väggar utsatta för tvärkraft (skjuvväggar) Stomanalys
Oarmerade väggar utsatta för tvärkraft (skjuvväggar) Stomanalys Generellt Beskrivs i SS-EN 1996-1-1, avsnitt 6.2 och avsnitt 5.5.3 I handboken Utformning av murverkskonstruktioner enligt Eurokod 6, beskrivs
Läs merDimensionering av KL träkonstruktioner HENRIK DANIELSSON, LUNDS UNIVERSITET OCH LIMTRÄTEKNIK I FALUN AB
Dimensionering av KL träkonstruktioner HENRIK DANIELSSON, LUNDS UNIVERSITET OCH LIMTRÄTEKNIK I FALUN AB Korslimmat trä, KL trä [Foton från KL trähandbok] Nuvarande status för KL trä i förhållande till
Läs merRättningstiden är i normalfall tre veckor, annars är det detta datum som gäller:
Mekaniska konstruktioner Provmoment: Tentamen Ladokkod: TM011A Tentamen ges för: Bt3, Af-ma1, Htep2 7,5 högskolepoäng Namn: (Ifylles av student) Personnummer: (Ifylles av student) Tentamensdatum: 15 mars
Läs merRättelseblad 1 till Boverkets handbok om betongkonstruktioner, BBK 04
Rättelseblad till Boverkets handbok om betongkonstruktioner, BBK 04 I den text som återger BBK 04 har det smugit sig in tryckfel samt några oklara formuleringar. Dessa innebär att handboken inte återger
Läs merKonstruktionsuppgifter för kursen Strukturmekanik grunder för V3. Jim Brouzoulis Tillämpad Mekanik Chalmers
Konstruktionsuppgifter för kursen Strukturmekanik grunder för V3 Jim Brouzoulis Tillämpad Mekanik Chalmers 1 Förord Denna skrift innehåller de konstruktionsuppgifter som avses lösas i kursen Strukturmekanik
Läs merTentamen i Hållfasthetslära gkmpt, gkbd, gkbi, gkipi (4C1010, 4C1012, 4C1035, 4C1020) den 13 december 2006
KTH - HÅFASTHETSÄRA Tentamen i Hållfasthetslära gkmpt, gkbd, gkbi, gkipi (4C1010, 4C1012, 4C1035, 4C1020) den 13 december 2006 Resultat anslås senast den 8 januari 2007 kl. 13 på institutionens anslagstavla,
Läs merKomposit mot metall i rymdmiljö KOMET-3. Stockholm, November, 2014
Komposit mot metall i rymdmiljö KOMET-3 Stockholm, 11-12 November, 2014 KOMET KOMET = KOmposit mot METall i rymdmiljö Industri: RUAG Space AB (Linköping) GKN Aerospace (Trollhättan + ACAB Linköping) Akademi
Läs mer