Duvehed 2:14, Fjärås Kungsbacka kommun PM Geoteknik avseende detaljplan

Duvehed 2:14, Fjärås Kungsbacka kommun PM Geoteknik avseende detaljplan 215-6-25

Duvehed 2:14, Fjärås Kungsbacka kommun PM Geoteknik avseende detaljplan 215-6-25 Beställare: Kommunstyrelsens förvaltning Godsförvaltning 434 81 Kungsbacka434 81 Kungsbacka Beställarens representant: Jonas Alborn Konsult: Uppdragsledare Norconsult AB Box 8774 42 76 Göteborg Edina Smlatic Uppdragsnr: 14 4 52 Filnamn och sökväg: Kvalitetsgranskad av: Tryck: n:\14\4\14452\5 arbetsmaterial\1 dokument\g\pm 215625.doc Bengt Askmar Norconsult AB

3 (12) Innehållsförteckning Objekt... 4 Syfte... 5 Underlag... 5 Geotekniska förhållanden... 5 Topografi... 5 Jordlager... 5 Hydrogeologi... 6 Stabilitet... 7 Förutsättningar... 7 Indata... 7 Beräkningsresultat... 8 Befintliga förhållanden... 8 Framtida förhållanden... 8 Bergras och blocknedfall... 8 Radon... 9 Sättningar... 9 Rekommendationer... 9 Stabilitet... 9 Bergras och blocknedfall... 9 Radon... 9 Grundläggning... 1 Område A... 1 Område B... 1 Markplanering... 11 Bilagor Sammanställd skjuvhållfasthet, valt värde Spänningsdiagram (konsolideringsförhållanden) Stabilitetsberäkningar Sektioner för stabilitetsberäkning, plan Sektion B-B, befintliga förhållanden Sektion B-B, framtida förhållanden Gynnsamma/Ogynnsamma faktorer vid tillståndsbedömning Områdesindelning, grundläggning Bilaga A Bilaga B Bilaga C Bilaga D Bilaga E Bilaga F Bilaga G n:\14\4\14452\5 arbetsmaterial\1 dokument\g\pm 215625.doc 215-6-25 Duvehed 2:14, Fjärås Kungsbacka kommun PM Geoteknik avseende detaljplan

4 (12) Objekt På uppdrag av Kungsbacka kommun har Norconsult AB utfört en kompletterande geoteknisk undersökning för södra delen av detaljplan Duvehed 2:14 i Fjärås, Kungsbacka kommun. Tidigare har Norconsult AB utfört en geoteknisk undersökning för den norra delen, se bild nedan. Området ligger strax sydost om Fjärås station, öster om järnvägen och motorväg E6. Norra delen av Duvehed 2:14 Södra delen av Duvehed 2:14 Bild 1. Plangräns för Duvehed 2:14. Detaljplanens syfte är att utreda möjligheterna till att skapa verksamhetstomer inom området. 215-6-25 Duvehed 2:14, Fjärås Kungsbacka kommun PM Geoteknik avseende detaljplan n:\14\4\14452\5 arbetsmaterial\1 dokument\g\pm 215625.doc

5 (12) Syfte Syftet med de kompletterande geotekniska undersökningarna är att utgöra underlag för byggbarhetsbedömning av området med avseende på grundläggning, markplanering mm för den södra delen av Duvehed 2:14. Underlag Underlaget för de i denna utredning redovisade utvärderingarna utgörs av: Duvehed 2:14, Fjärås Markteknisk undersökningsrapport geoteknik, MUR/Geo utförd av Norconsult AB, daterad 215-6-24 och med uppdragsnummer 14452 Detaljplan för del av Duvehed, Fjärås Rapport geoteknisk undersökning, RGeo, utförd av Norconsult AB med uppdragsnummer 12552, daterad 21-11-17. Geotekniska förhållanden Topografi Området utgörs idag av jordbruksmark. I öster ansluter till ett område med berg i dagen och i söder till ett småhusbebyggt område. I väster avgränsas planområdet med järnvägsspår mot befintligt industriområde i Fjärås. Markytan sluttar svagt mot nordväst och nivån varierar mellan +9 och + 18. Höjdpunkterna finns inom området med berg i dagen där nivåerna som mest uppgår till ca +4. Jordlager Djupet till fast botten varierar mellan 1 och mer än 3 m. Djupet till fast botten ökar från öst mot väst. Jordlagren, under ca,2 m vegetationsjord, utgörs huvudsakligen av: Torrskorpelera Lera Friktionsjord på berg n:\14\4\14452\5 arbetsmaterial\1 dokument\g\pm 215625.doc Torrskorpelerans tjocklek varierar mellan och ca 2 m. Torrskorpeleran är siltig och ställvis förekommer sandkörtlar. Vattenkvoten varierar mellan 25 och 35 %. 215-6-25 Duvehed 2:14, Fjärås Kungsbacka kommun PM Geoteknik avseende detaljplan

6 (12) Lerans mäktighet varierar mellan och mer än 28 m. Mäktigheten är som störst i den nordvästra delen av planområdet och minskar mot fastmarkspartiet. Lerans fasthet varierar och är mest lös i den centrala delen av området, närmast kraftledningen. Leran är huvudsakligen siltig och närmast fastmarkspartiet är leran skiktad med sand/silt/skalrester. Vattenkvoten varierar mellan 3 och 75 % och konflytgränsen mellan 4 och 65 %. Lerans tunghet varierar mellan 16 och 19 kn/m 3 och sensitiviteten mellan 1 och 25. Enligt tidigare utförda undersökningar är leran i den norra delen av planområdet högsensitiv/kvick mot djupet. Enligt utförda ving- och konförsök varierar lerans odränerade skjuvhållfasthet (okorrigerad) mellan 7 och 3 kpa. Lerans valda korrigerade skjuvhållfasthet, utifrån härledda värden, c u redovisas i nedanstående tabell samt i bilaga A. Tabell 1. Vald korrigerad hållfasthet, c u. Nivå [m] C u [kpa] +15 2 +1 2 +1 14 +3 14-5 19-2 26 Enligt utförda belastningsförsök (typ CRS) är leran överkonsoliderad med ca 4 kpa (OCR 2,) ner till ca 6 m djup inom område A (se bilaga G). Inom övriga planområdet (område B) minskar överkonsolideringen och leran är överkonsoliderad med ca 2 kpa (OCR 1,5 1,9) ner till ca 15 m djup. Vid utvärdering av lerans konsolideringsförhållanden har en hydrostatisk tryckfördelning använts för en grundvattenyta belägen 1 m under markytan. Lerans sättningsmodul, M L, har uppmätts och varierar mellan 3 och 4. Friktionsjord på berg utgörs, enligt en utförd provtagning, av ler- och siltskiktad finsand. Hydrogeologi Grundvatten- och/eller portrycksmätningar har ej utförts. Fria vattenytor observerades i skruvprovtagningshål mellan,5 och 1,5 m under befintlig markyta. Grundvattennivån i det övre grundvattenmagasinet (nollnivån för portryck) är normalt inte lägre än i underkant av torrskorpan och inte högre än 215-6-25 Duvehed 2:14, Fjärås Kungsbacka kommun PM Geoteknik avseende detaljplan n:\14\4\14452\5 arbetsmaterial\1 dokument\g\pm 215625.doc

7 (12) markytan. En möjlig bräddnivå i terrängen kan utgöras av bergspartier som angränsar till området och börjar på nivån ca +18. Detta innebär att grundvattentryck kan antas vara begränsade uppåt till följd av bräddnivån. Med ledning av detta kan grundvattennivå antas ligga ca 2 m under befintlig markyta med stigande övertryck mot djupet. Stabilitet Förutsättningar Stabilitetsberäkningarna för planområdet utfördes i 1 representativ sektion, sektion B (bilaga C). Beräkningarna är utförda i programmet Geosuite Stability 5..4 dels som odränerad analys, F c, och dels som kombinerad analys, F komb. För tillståndsbedömning av slänter har IEG s rapport 4:21 tillämpats i denna handling. Rekommenderade säkerhetsfaktorer vid nyexploatering/planläggning och för detaljerad utredning är för odränerad analys F c 1,7 1,5 och för kombinerad analys F komb 1,5 1,4. För aktuellt område har följande säkerhetsfaktorer valts för klassning av slänter som tillfredsställande stabila: F c 1,6 F komb 1,5 Val av ovanstående säkerhetsfaktorer har utförts med beaktning av faktorer enligt bilaga F där övervägande del av förutsättningar är gynnsamma. Indata n:\14\4\14452\5 arbetsmaterial\1 dokument\g\pm 215625.doc Beräkningarna har utförts med följande förutsättningar och indata: Geometrin har valts utifrån erhållen grundkarta (1 och,5 m nivåkurvor) Portryck har valts som hydrostatiskt från en grundvattenyta belägen 2 m under befintlig markyta Vid kombinerad analys har hållfasthetsparametrarna för leran valts till c =,1*cuk kpa och friktionsvinkel ϕ =3 Odränerad skjuvhållfasthet för lera och torrskorpelera enligt tabell 1 och bilaga A Tunghet för torrskorpelera har valts till 18 kn/m3 och för lera till 16 kn/m3 Antagen last för planerad nybyggnation har antagits till 2 kpa Antagen trafiklast har satts till 2 kpa 215-6-25 Duvehed 2:14, Fjärås Kungsbacka kommun PM Geoteknik avseende detaljplan

8 (12) Beräkningsresultat Befintliga förhållanden Utförda stabilitetsberäkningar för befintliga förhållanden visar att säkerheten mot skred är tillfredsställande för sektion B. Säkerheten mot skred har som lägst beräknats till 3,2 i odränerad analys och 3,1 i kombinerad analys. En sammanställning av beräknade säkerhetsfaktorer för befintliga förhållanden redovisas i tabell 2 och i bilaga D. Tabell 2. Beräknade säkerhetsfaktorer för befintliga förhållanden. Sektion F c F komb Bilaga Sektion B-B, kort glidyta 5,6 4,8 D:1 Sektion B-B, lång glidyta 3,2 3,1 D:2 Framtida förhållanden För framtida förhållanden har beräkningar utförts för en jämn utbredd last av 2 kpa (på pådrivande sidan av glidytan) samt en avschaktning av,5 m på mothållande sida inom en del av detaljplaneområdet. Utförda stabilitetsberäkningar för ovanstående förutsättning visar tillfredsställande stabilitet inom området. Säkerheten mot skred har som lägst beräknats till 1,8 i kombinerad analys för sektion B. Tabell 3. Beräknade säkerhetsfaktorer för framtida förhållanden. Sektion F c F komb Bilaga Sektion B-B, kort glidyta 2,8 2,5 E:1 Sektion B-B, lång glidyta 1,8 1,8 E:2 Bergras och blocknedfall Planområdet avgränsas av tät skog mot fastmarkspartiet/berg i dagen. Synligt berg i dagen ligger mellan 5 och mer än 1 m ifrån planområdets gräns. Risk för bergras och/eller blocknedfall mot planområdet bedöms ej föreligga. 215-6-25 Duvehed 2:14, Fjärås Kungsbacka kommun PM Geoteknik avseende detaljplan n:\14\4\14452\5 arbetsmaterial\1 dokument\g\pm 215625.doc

9 (12) Radon Radonmätning har ej utförts för planområdet. Jordlagren inom planområdet bedöms vara så täta att marken kan klassas som lågradonmark. Sättningar Enligt utförda belastningsförsök (typ CRS) är leran överkonsoliderad (OCR 1,5 2,) för en grundvattenyta belägen 1 m under befintlig markyta. Överkonsolideringen är högre i området närmast fastmarkspartier och minskar mot nordväst och väst där lerdjupet ökar. Detta innebär att leran närmast fastmarkspartier kan påföras en belastning utan att långtidssättningar uppkommer. Leran med mindre överkonsolideringsgrad kan också påföras en mindre belastning utan att långtidssättningar uppkommer. För rekommendationer angående grundläggning/markplanering se kommande kapitel. Rekommendationer Syftet med detaljplanen är att pröva möjlighet att bebygga området med verksamheter. Planerad verksamhet är huvudsakligen transportinriktad verksamhet samt kontor. Stabilitet Stabiliteten inom planområdet är tillfredsställande för både befintliga och framtida exploatering av planområdet enligt antagna förutsättningar. Bergras och blocknedfall Risk för bergras och/eller blocknedfall mot planområdet bedöms ej föreligga. Radon I större delen av planområdet bedöms jorden vara så tät att marken kan klassas som lågradonmark. n:\14\4\14452\5 arbetsmaterial\1 dokument\g\pm 215625.doc 215-6-25 Duvehed 2:14, Fjärås Kungsbacka kommun PM Geoteknik avseende detaljplan

1 (12) För byggnader som planeras i anslutning till fastmark/berg samt där jordlagren utgörs av friktionsjord på berg (allra östligaste delen av planområdet) skall en radonmätning utföras vid detaljprojektering för de aktuella byggnaderna. Grundläggning Lerlagren har en varierande överkonsolideringsgrad inom planområdet vilket innebär att grundläggning kan utföras på olika sätt inom området. I bilaga G redovisas en ungefärlig avgränsning av två olika områden som beskrivs nedan. För slutlig val av grundläggningsmetod skall en kompletterande geoteknisk utredning och undersökning utföras för aktuella tomter/byggnader. Undersökningen skall ge svar på djupet till fast botten/berg, aktuella grundvatten/portrycksnivåer samt jordlagersammansättningen. Byggnadstekniska åtgärder som medför permanent grundvattensänkning bör ej utföras för att minimiera risken för sättningar. Område A Inom område är leran överkonsoliderad med ca 4 kpa. Grundläggning av planerade byggnader och övriga anläggningar, byggnadslast upp till ca 2 kpa, inom detta område bedöms kunna utföras med platta på mark. Byggnader och anläggningar med högre laster skall preliminärt grundläggas med pålar pga varierande djup till fast botten/berg. Eftersom djupet till fast botten/berg varierar inom detta område skall risken för differenssättningar beaktas vid detaljprojektering och kompletterande geoteknisk undersökning behöver utföras i flertalet fall. Område B Område B utgörs av det övriga planområdet. Leran inom detta område är överkonsoliderad med ca 2 kpa. Grundläggning av planerade byggnader och anläggningar inom detta område rekommenderas i första hand att utföras med pålar. Lättare och sättningskänsliga byggnader, byggnadslast upp till 1 kpa, kan grundläggas med platta på mark. Uppfyllnader i direkt anslutning till plattgrundlagda byggnader skall då minimeras enligt anvisningar under kapitel Markplanering. 215-6-25 Duvehed 2:14, Fjärås Kungsbacka kommun PM Geoteknik avseende detaljplan n:\14\4\14452\5 arbetsmaterial\1 dokument\g\pm 215625.doc

11 (12) Markplanering Med hänsyn till lerans varierande sättningsegenskaper inom planområdet begränsas uppfyllnader till maximalt 1 kpa, dvs,5 m ifrån befintlig markyta. Inom område A kan eventuellt högre uppfyllnader tillåtas beroende på val av grundläggningsmetod samt nivåsättning av marken/byggnader. Detta skall i så fall utredas för varje enskild tomt/byggnad. Avschaktning inom planområdet begränsas till,5 m från befintlig markyta med hänsyn till stabilitetsförhållanden i anslutning till fastmarksområdet. Avschaktningar större än,5 m skall föregås av en geoteknisk stabilitetsutredning. Anslutande ledningar till byggnader som skall pålgrundläggas utförs med flexibla inkopplingar för att förhindra ledningsbrott vid eventuella marksättningar. Vid entréer och liknande kan någon form av grundförstärkning erfordras för att minimera differenssättningar. Norconsult AB Väg och Bana Geoteknik Edina Smlatic edina.smlatic@norconsult.com Bengt Askmar bengt.askmar@norconsult.com n:\14\4\14452\5 arbetsmaterial\1 dokument\g\pm 215625.doc 215-6-25 Duvehed 2:14, Fjärås Kungsbacka kommun PM Geoteknik avseende detaljplan

Norconsult AB Theres Svensson gata 11 Box 8774, 42 76 Göteborg 31 5 7, fax 31-5 7 1 www.norconsult.se

23. 25.1 25.2 27.1 25.1 25.6 28. 25.2 28.6 24. 24.9 31.8 24.8 33.4 26.1 37.9 32.6 42.3 25. 37.9 54.6 61.4 16.9 2.2 18.1 18.5 19.9 18.3 19. 2.1 19.6 2.2 21.5 26.4 23.8 23.5 28.5 29.4 24.6 14.1 14.6 15. 14.8 15.1 15.3 15.7 15.3 15.6 15.7 16. 15.8 15.9 16.4 16.4 16.6 16.8 16.9 17.3 19.4 19.6 19. 18.7 11.7 12.2 12.8 13.5 12.5 13.2 13.9 14.5 13.8 14.2 14.9 15.2 15.5 15.7 15.8 16. 16.5 16.6 17.3 17.8 18.4 19.7 2.7 21.2 11. 11.1 11.3 11.7 11.8 12.1 12.7 13.1 13.3 14.6 14.6 14.8 15.1 16.8 16.2 16.6 25. 23.1 17.7 33.2 31.4 26.9 49. 4.9 38.1 64.7 52.5 44.3 18.3 15.7 16.6 17.1 15.8 16.2 16.3 15.5 9.9 1.2 1.7 11.1 9.3 9.6 1.2 1.8 8.9 9.3 9.9 1.5 8.7 8.9 9.4 1.2 8.6 8.7 15.6 15.6 14.8 16.6 19.1 14.9 14.8 13.1 17.2 18. 13.9 13.9 12.9 17.4 15. 12.8 13. 13.3 15.8 14.7 12.2 12.2 15. 13.3 14.1 11.9 12.5 12.6 12.7 13.4 11.4 11.6 12.2 12.8 11.4 11.3 11.8 12.2 1.5 1.8 11.1 11.6 16.1 16. 15.6 15. 14.2 14.1 13.2 13. 12.5 12.3 11.8 11.9 11.3 11.3 11.3 1.3 1.6 11.5 9.9 1.3 11.3 9.6 1.8 9.7 9.1 9.1 9.3 9.3 8.7 8.4 8.5 8.1 8.4 2:16 2:3 2:9 2:43 2:17 2:17 6:1 2:1 2:33 2:34 2:22 1:15 1:28 1:24 1:21 1:9 2:14 1:16 DUVEHED DUVEHED 16 37 39 31 44 46 1 96 9 87 91 25 27 Orrelundsvägen Orrelundsvägen Orrelundsvägen Orrelundsvägen Norconsult AB Box 8774, 42 76 Göteborg Tfn 31-5 7 www.norconsult.se

Bilaga F:1 Gynnsamma/Ogynnsamma faktorer vid tillståndsbedömning Förutsättningar (enligt IEG rapport 4:21) I samband med utförandet av tillståndsbedömningen (stabilitetsutredningen) ska en noggrann värdering av erforderlig säkerhetsfaktor göras och motiveras. Val av erforderlig säkerhetsfaktor sak baseras på ett antal olika gynnsamma respektive ogynnsamma faktorer som beror på undersökningens omfattning och osäkerheten i beräkningsantagandena. I bedömningen skall ett antal faktorer beaktas. Exempel på förutsättningar som ska beaktas redovisas nedan. Det ska observeras att de olika faktorerna är av olika vikt för olika slänter respektive utredningar. En subjektiv bedömning måste göras från fall till fall. Det krävs en högre säkerhetsfaktor om flera av nedanstående relevanta förutsättningar är ogynnsamma. En lägre säkerhetsfaktor kan tillåtas om de flesta relevanta förutsättningar är gynnsamma. I normalfallet ska störst vikt läggas vid tabell F.1 med nedåtgående viktning till tabell F.9. Tabell F.1 Konsekvenser av skred Gynnsamma förhållanden + Ogynnsamma förhållanden - Ingen risk för människoliv och ringa ekonomisk skada 1 Risk för människoliv eller stor ekonomisk skada Begränsad utbredning av skred 1 Risk för bakåt- eller framåtskridande skred Ingen risk för omgivningspåverkan eller sekundär påverkan 1 Risk för omgivningspåverkan eller sekundär påverkan Ej kvicklera Kvicklera 1 Summa 3 Summa 1 n:\14\4\14452\5 arbetsmaterial\4 beräkningar\g\ogynnsamma faktorer.docx Gynnsamma/Ogynnsamma faktorer vid tillståndsbedömning

Bilaga F:2 Tabell F.2 Släntens beständighet Gynnsamma förhållanden + Ogynnsamma förhållanden - Inga tecken på rörelser i slänten 1 Observerade rörelser i slänten, sprickbildning mm Ingen risk för ytvatten- och/eller yterosion Intakt gräs-, busk- eller trädvegetation 1 Risk för erosion/pågående ytvatten- och/eller yterosion 1 Vegetationsfria eller avverkade områden alt lutande och/eller nedfallna träd Summa 3 Summa Tabell F.3 Tidigare förändringar i slänten Gynnsamma förhållanden + Ogynnsamma förhållanden - Utlagda fungerande erosionsskydd Pågående erosion Utförda stabilitetsförbättrande åtgärder Ingrepp som försämrat stabiliteten Belastningsminskningar Belastningsökningar Ogynnsam reglering av Gynnsam reglering av vattendrag vattendrag Avverkning Summa Summa Tabell F.4 Jordens egenskaper Gynnsamma förhållanden + Ogynnsamma förhållanden - Friktionsjordar Kohesionsjordar 1 Låg sensitivitet Hög sensitivitet/kvicklera 1 Liten spridning i bestämda hållfasthetsegenskaper 1 Stor spridning i bestämda hållfasthetsegenskaper Homogen jord 1 Skiktade jordar Summa 2 Summa 2 n:\14\4\14452\5 arbetsmaterial\4 beräkningar\g\ogynnsamma faktorer.docx Gynnsamma/Ogynnsamma faktorer vid tillståndsbedömning

Bilaga F:3 Tabell F.5 Analys- och beräkningsarbetets tillförlitlighet Gynnsamma förhållanden + Ogynnsamma förhållanden - Stort antal beräknade glidytor Litet antal beräknade glidytor 1 Känslighetsanalys utförd på valda parametrar Samtidigt valda ogynnsammaste extremvärden för last, portryck och vattenstånd. Ringa sannolikhet för att vald kombination inträffar samtidigt Utförd känslighetsanalys av svårtolkade förutsättningar ger endast ringa förändringar på beräkningsresultatet Kritiska glidytan omfattar mycket stor jordvolym med ett stort antal hållfasthetsbestämningar och mindre glidytor har god beräkningsmässig säkerhet Förhållandena är enkla med små variationer i yta, jordlagerföljd eller hållfasthet Glidytans läge i plan vald i farligaste delen av slänten ur stabilitetssynpunkt Tvådimensionell analys (som regel något på säkra sidan) Ingen känslighetsanalys utförd på valda parametrar 1 Vald kombination för last, portryck och vattenstånd motsvarar normaltillståendet för slänten Utförd känslighetsanalys av svårtolkade förutsättningar ger betydelsefull förändring av beräkningsresultat Kritiska glidytan omfattar mindre jordvolymer med ett fåtal hållfasthetsbestämningar 1 Förhållandena är komplicerade med stora variationer i yta, jordlagerföljd eller hållfasthet 1 Glidytans läge i plan representerar släntens genomsnittliga geometri 1 Tredimensionell analys (begränsad erfarenhet för stora slänter) Summa 4 Summa 3 1 1 n:\14\4\14452\5 arbetsmaterial\4 beräkningar\g\ogynnsamma faktorer.docx Gynnsamma/Ogynnsamma faktorer vid tillståndsbedömning

Bilaga F:4 Tabell F.6 Fält- och laboratorieundersökningens innehåll och omfattning Gynnsamma förhållanden + Ogynnsamma förhållanden - Tätt undersökt, dvs 1 Glest undersökt vilket kräver undersökningarna ger bra geotekniskt underlag av hela utredningsområdet antaganden som påverkar stabilitetsberäkningen CPT sonderingar är utförda 1 Endast sonderingar typ Tr, Vim är utförda Stort antal undersökta prover i lab 1 Litet antal undersökta prover i lab Kompressionsförsök utförda 1 Kompressionsförsök saknas Direkta skjuvförsök är utförda Direkta skjuvförsök saknas 1 Triaxalförsök är utförda Triaxialförsök saknas 1 In situ provning är utförd med vingförsök och/eller dilatometerförsök 1 Ingen eller ringa provning i fält (vingförsök och/eller dilatometerförsök) Summa 5 Summa 2 Tabell F.7 Släntens geometri Gynnsamma förhållanden + Ogynnsamma förhållanden - Välkänd geometri (bra 1 Glest avvägt och/eller lodat grundkarta, utförda avvägningar, lodningar etc) Flack slänt 1 Brant slänt Lokala branta partier finns ej i slänten Lokala branta partier finns i slänten 1 Summa 2 Summa 1 n:\14\4\14452\5 arbetsmaterial\4 beräkningar\g\ogynnsamma faktorer.docx Gynnsamma/Ogynnsamma faktorer vid tillståndsbedömning

Bilaga F:5 Tabell F.8 Grundvatten- och portrycksförhållanden Gynnsamma förhållanden + Ogynnsamma förhållanden - Känslighetsanalys med avseende Känslighetsanalys med avseende 1 på grundvatten- och portrycksförhållandena utförd på grundvatten- och portrycksförhållandena inte utförd Långtidsobservationer finns Långtidsobservationer saknas 1 Begränsade förväntade tryckvariationer Risk för stora tryckvariationer God kännedom om portrycksfördelning såväl mot djupet som i slänten som helhet Ringa kännedom om portrycksfördelningen i slänten Summa Summa 3 1 Tabell F.9 Ytvattenförhållanden Gynnsamma förhållanden + Ogynnsamma förhållanden - Karakteristiska vattenstånd är kända Karakteristiska vattenstånd är okända Små vattenståndsvariationer Stora vattenståndsvariationer Långsam förändring i vattenstånd Hastiga förändringar i vattenstånd Väldränerat och dikat område 1 Stor risk för lokala vattensamlingar Summa 1 Summa Tabell F.1 Summa Gynnsamma förhållanden 2 Ogynnsamma förhållanden 12 n:\14\4\14452\5 arbetsmaterial\4 beräkningar\g\ogynnsamma faktorer.docx Gynnsamma/Ogynnsamma faktorer vid tillståndsbedömning

( ) Bilaga E:1

( ) ( ) Bilaga E:2 τ τ ρ

( ) Bilaga D:1

( ) ( ) Bilaga D:2 τ τ ρ

23. 25.1 27.1 25.1 28. 25.2 24. 24.9 24.8 26.1 32.6 25. 37.9 54.6 16.9 2.2 18.1 18.5 18.3 19. 19.6 2.2 26.4 23.8 14.1 14.6 15. 14.8 15.1 15.3 15.7 15.3 15.6 15.7 16. 15.8 15.9 16.4 16.4 16.6 16.8 16.9 17.3 19.4 19.6 19. 18.7 11.7 12.2 12.8 13.5 12.5 13.2 13.9 14.5 13.8 14.2 14.9 15.2 15.5 15.7 15.8 16. 16.5 16.6 17.3 17.8 18.4 19.7 2.7 21.2 11. 11.1 11.3 11.7 11.8 12.1 12.7 13.1 13.3 14.6 14.6 14.8 15.1 16.8 16.2 16.6 25. 23.1 17.7 33.2 31.4 26.9 49. 4.9 38.1 1.7 11.7 18.3 15.7 16.6 17.1 15.8 16.2 16.3 15.5 9.9 1.2 1.7 11.1 9.3 9.6 1.2 1.8 8.9 9.3 9.9 1.5 8.7 8.9 9.4 1.2 8.6 8.7 9.2 9.8 15.6 15.6 14.8 16.6 19.1 14.9 14.8 13.1 17.2 18. 13.9 13.9 12.9 17.4 15. 12.8 13. 13.3 15.8 14.7 12.2 12.2 15. 13.3 14.1 11.9 12.5 12.6 12.7 13.4 11.4 11.6 12.2 12.8 11.4 11.3 11.8 12.2 1.5 1.8 11.1 11.6 17.8 16.1 16. 15.9 15.6 15. 14.8 14.2 14.1 13.8 13.2 13. 12.8 12.5 12.3 11.4 11.8 11.9 11.3 11.3 11.3 11.3 1.2 1.3 1.6 11.5 9.8 9.9 1.3 11.3 9.7 9.6 1.8 9.7 9.1 9.1 9.3 8.6 9.3 8.7 8.3 8.4 8.5 9.3 8.1 8.4 2:14 2:15 2:28 2:29 2:16 2:3 2:9 2:43 2:17 2:17 6:1 2:1 2:32 2:33 2:22 1:28 1:24 1:21 1:9 2:14 1:16 DUVEHED DUVEHED 16 37 39 31 1 96 9 87 91 25 27 35 3335 Orrelundsvägen Fjärås Industriväg Orrelundsvägen Fjärås Industriväg Orrelundsvägen Norconsult AB Box 8774, 42 76 Göteborg Tfn 31-5 7 www.norconsult.se

Bilaga B:1 Konsolideringsförhållanden, punkt NC6 (kpa) 5 1 15 2 25 3 35 4 1 2 3 4 Djup (m) 5 6 7 8 9 1 NC 6 Effektivspänning NC 6 8% av Förskonsolideringstryck NC 6 Förskonsolideringstryck NC 6 Gränstryck

Bilaga B:2 Konsolideringsförhållanden, punkt 4 (kpa) 5 1 15 2 25 3 5 1 Djup (m) 15 2 25 4 Effektivspänning 4 8% av Förskonsolideringstryck 4 Förskonsolideringstryck 4 Gränstryck

Bilaga A Sammanställning Odränerad skjuvhållfasthet, korrigerad (kpa) 15 5 1 15 2 25 3 35 4 45 5 55 6 1 5 Nivå (m) -5-1 -15 2 Vb Tfu,korr 4 Kon, Tfu,korr 6 CPT Tfu,korr NC 1 CPT Tfu,korr NC 3 Vb Tfu,korr NC 4 CPT Tfu,korr NC 6 Kon, Tfu,korr NC 8 Vb Tfu,korr NC 9 CPT Tfu,korr NC 1 Vb Tfu,korr NC 14 CPT Tfu,korr Vald Tfu -2-25