Diseröd 1:1 m.fl. Detaljplan Kungälvs kommun Geoteknisk undersökning: PM avseende geotekniska förhållanden

Transkript

1 Diseröd 1:1 m.fl. Detaljplan Kungälvs kommun Geoteknisk undersökning: PM avseende geotekniska förhållanden

2 Diseröd 1:1 m.fl. Detaljplan Kungälvs kommun Geoteknisk undersökning: PM avseende geotekniska förhållanden Beställare: Kungälvs kommun Beställarens representant: Karin Svensson Konsult: Uppdragsledare Handläggare Norconsult AB Box Göteborg Bengt Askmar Mathias Pettersson Uppdragsnr: Filnamn och sökväg: Kvalitetsgranskad av: Tryck: N:\103\18\ \G\Beskr-PM\PM\Diseröd 1_1 mfl PM.docx Bengt Askmar Norconsult AB

3 Innehållsförteckning 1 Förutsättningar Syfte Underlag Tidigare undersökningar Nu utförda undersökningar Geotekniska förhållanden Topografi och markbeskaffenhet Befintliga anläggningar Jordlager Geohydrologiska förhållanden Stabilitet Allmänt Sättningar Radon Rekommendationer Markdisposition Grundläggning Radon Bilagor Stabilitetsberäkningar Bilaga 1 Stabilitetsberäkningar med förhöjt portryck Bilaga 2 Tillhörande handling Diseröd 1:1 m.fl. Detaljplan, Kungälvs kommun - Markteknisk undersökningsrapport, MUR/Geo daterad Diseröd 1:1 m.fl. Detaljplan Kungälvs kommun Geoteknisk undersökning: PM avseende geotekniska förhållanden

4 n:\103\18\ \g\beskr-pm\pm\diseröd 1_1 mfl pm.docx 1 Förutsättningar På uppdrag av Kungälvs kommun har Norconsult AB utfört en geoteknisk utredning för planerat bostadområde och skolbyggnad vid Prästvägen och Diserödsvägen i Diseröd, Kungälvs kommun, se Figur 1 nedan för översikt. Ungefärligt aktuellt område har markerats med rött. Figur 1. Översikt aktuellt område. Hämtat från Syfte Utredningen har utförts med syfte att utreda markförhållandena för planerat bostadsområde och detaljplan. Utredningen har även i syfte att ge översiktliga rekommendationer gällande grundläggning och schakt i området Diseröd 1:1 m.fl. Detaljplan Kungälvs kommun Geoteknisk undersökning: PM avseende geotekniska förhållanden

5 Planerade byggnader innefattar nya bostadshus och en utbyggnad av den befintliga skolan, se Figur 2. Figur 2. Gestaltning av framtida byggnader i Diseröd centrum enligt illustration Gestaltning av Diseröds Centrum daterad Underlag 3.1 Tidigare undersökningar Tidigare undersökningar som har utförts i närområdet redovisas i handlingen Diseröd 1:1, detaljplan, Kungälv upprättad av Norconsult AB daterad Relevanta sonderingar redovisas även i plan i ritning G101 och i sektion i G Nu utförda undersökningar Nu utförda geotekniska undersökningar redovisas i plan i ritning G101 och sonderingsresultat redovisas i ritning G301 och G302 i Markteknisk undersökningsrapport (MUR) bifogat detta PM Diseröd 1:1 m.fl. Detaljplan Kungälvs kommun Geoteknisk undersökning: PM avseende geotekniska förhållanden

6 n:\103\18\ \g\beskr-pm\pm\diseröd 1_1 mfl pm.docx 4 Geotekniska förhållanden 4.1 Topografi och markbeskaffenhet För detaljer avseende topografi, se ritning G101 Situations- och borrplan. Marken i området sluttar generellt från nordväst ned mot sydost med nivåer i norr på ca +45 och i söder på ca +30. I ost/nordost finns en slänt som sluttar från nordost mot sydväst med en lutning på omkring 1:3. Marken vid planerat utbyggnadsområde består av befintliga vägar och av gräsbeklädda ytor och i norr och nordväst av området finns ett skogsområde. 4.2 Befintliga anläggningar I dagsläget ligger det ett villaområde i anslutning till detaljplanen i norr, öst och söder. Inom detaljplanen finns i dagsläget också en skola och förskola. 4.3 Jordlager Allmänt Djup till berg varierar i området mellan ca 1-15 m. I detaljplaneområdets sydvästra del är jorden i huvudsak fast med små jorddjup, se Sektion A. Strax söder om Diserödsvägen domineras marken av lerjord med jorddjup som ökar från nordväst ned mot sydöst, se Sektion B. I området i detaljplaneområdets norra och östra del är jorden fastare med jorddjup varierande mellan ca 2,5-6,5 m Diseröd 1:1 m.fl. Detaljplan Kungälvs kommun Geoteknisk undersökning: PM avseende geotekniska förhållanden

7 Södra delen I den södra delen av detaljplaneområdet varierar djupet till berg mellan ca 1-15 m. Generellt kan jordlagerföljden beskrivas utifrån utförda undersökningar för den södra delen omkring borrpunkter 1 till 8 enligt: Mulljord till ca 0,1 m djup Torrskorpelera till ca 2-3,5 m djup Lera till som mest ca 14 m djup Friktionsjord Berg Den siltiga torrskorpeleran är brun och rostfläckig med en vattenkvot som varierar mellan ca 25%-35%. I torrskorpeleran förekommer det sandskikt. Leran är grå med förekomst av sand och siltkörtlar. Det förekommer även lera som är brun och siltig. Vattenkvoten varierar mellan ca 20%-55% och dess konflytgräns varierar mellan ca 30%-65%. Lerans odränerade, korrigerade skjuvhållfasthet varierar enligt utförda ving- och CPT-sonderingar mellan ca kpa med de högre värdena på större djup, se Figur 3. Norra delen I den norra delen av detaljplaneområdet varierar djupet till berg mellan ca 4-6,5 m. Generellt kan jordlagerföljden beskrivas utifrån utförda undersökningar för den norra delen omkring borrpunkt 10 och 11 enligt: Fyllning till ca 1-2 m djup. Torrskorpelera till ca 2-4 m djup Lera ned till ca 5 m djup Friktionsjord Berg Torrskorpeleran är brun och rostfläckig med förekomst av siltkörtlar. Dess vattenkvot varierar mellan ca 25%-30%. Den sandiga siltiga leran är brun och rostfläckig. Dess vattenkvot är mellan ca 25%-30% och dess konflytgräns varierar mellan ca 35%-40%. Lerans skjuvhållfasthet antas vara högre än för det södra området Diseröd 1:1 m.fl. Detaljplan Kungälvs kommun Geoteknisk undersökning: PM avseende geotekniska förhållanden

8 n:\103\18\ \g\beskr-pm\pm\diseröd 1_1 mfl pm.docx Nivå 0 Sammanställning Odränerad skjuvhållfasthet, korrigerad [kpa] CPT 7 CPT 8 Vb Vald Cu Figur 3. Sammanställning av utförda fält- och laboratorieförsök för utvärdering av lerans odränerade skjuvhållfasthet för områdets södra del (korrigerad) Diseröd 1:1 m.fl. Detaljplan Kungälvs kommun Geoteknisk undersökning: PM avseende geotekniska förhållanden

9 5 Geohydrologiska förhållanden De geohydrologiska förhållandena har undersökts genom grundvattenmätning i öppna grundvattenrör samt mätning av fri vattenyta i skruvborrhål. Grundvattenytan fluktuerar under året beroende på nederbördsmängd och påverkas lokalt av topografiska-, vegetations- och jordlagerförhållanden. Den övre grundvattenytan bedöms dock under stora delar av året ligga mellan 2,0 m till 2,5 m under befintlig markyta. 6 Stabilitet 6.1 Allmänt I syd finns en slänt vars lutning är ca 1:6. I mitten av planområdet finns en slänt med lutning ca 1:4 som sträcker sig upp till planområdets nordöstra del. Tre sektioner har undersökts; en i syd, en i planområdets centrala del och en i nordost, Sektion B-D Indata till beräkningsprogram Följande värden, se Tabell 1 och Tabell 2, används som indata i beräkningsprogrammet, GeoStudio 2007, för att kunna göra stabilitetsanalyser. Tabell 1 - Indata till beräkningsprogram för sektion B och C Material [kn/m 3 ] [kn/m 3 ] c u [kpa] Let Le ,1z* 30 Fr Tabell 2 - Indata till beräkningsprogram för sektion D Material [kn/m 3 ] [kn/m 3 ] c u [kpa] Let sile ,1z* 30 Fr *Där z är djup, i meter, under överkant lerlager Diseröd 1:1 m.fl. Detaljplan Kungälvs kommun Geoteknisk undersökning: PM avseende geotekniska förhållanden

10 n:\103\18\ \g\beskr-pm\pm\diseröd 1_1 mfl pm.docx Hydrogeologiska förhållanden Grundvattnet har i beräkningarna antagits vara hydrostatiskt utgående från en grundvattenyta belägen vid torrskorpelerans underkant eller något högre Stabilitetsberäkningar För stabilitetsberäkningar har GeoStudio SLOPE/W 2007 version 7.23 använts. För stabilitetsberäkningar utförda för områden med nyexploatering skall F c 1,5 och F komb 1,4 för att en slänt skall klassas som tillfredställande stabil Befintliga förhållanden Stabiliteten för de befintliga förhållandena har kontrollerats och har konstaterats vara tillfredställande. För beräkningssektionens läge i plan se Ritning G101. Resultat från beräkningarna redovisas i Bilaga 1 samt i Tabell 3 nedan. Tabell 3 - Säkerhet mot skred, befintliga förhållanden Sektion F c F komb Sektion B 2,12 1,81 Sektion C 2,66 1,69 Sektion D 2,43 1, Framtida förhållanden För framtida förhållanden har en belastning på 20 kpa för Sektion B och 15 kpa för Sektion C och D påförts på den pådrivande delen av den mest kritiska glidytan. Beräkningar har också utförts med ett förhöjt portryck där grundvattenytan är mellan ca 0,5-1 m under befintlig markyta. För resultat se Bilaga 1 och Bilaga 2 samt Tabell 4 nedan. Tabell 4 - Säkerhet mot skred, framtida förhållanden och förhöjt portryck Sektion F c F komb F komb hög PP Sektion B 1,69 1,48 1,46 Sektion C 2,14 1,42 1,37 Sektion D 2,14 1,44 1, Diseröd 1:1 m.fl. Detaljplan Kungälvs kommun Geoteknisk undersökning: PM avseende geotekniska förhållanden

11 7 Sättningar Sonderingarna visar generellt på lerjord i de södra och västra delarna. Leran bedöms i detta område vara något överkonsoliderad och små belastningar bedöms endast leda till elastiska sättningar. Stora belastningar bedöms dock leda till konsolideringssättningar. För den norra delen visar sonderingarna på fastare jord och mindre jorddjup. Här bedöms det att en måttlig belastning endast leder till elastiska sättningar. Även ett mindre område, omkring borrpunkt 1 och 3, visar sonderingarna på små jorddjup där måttliga belastningar endast leder till elastiska sättningar. 8 Radon Mätning av markradon utfördes med hjälp av en emanometer Markus 10 Rekommenderade gränsvärden för klassning av mark redovisas i Tabell 5 nedan. Tabell 5 Gränsvärden markradon Markklass Jordtyp Radonhalt i jordluften 1 m under markytan [kbq/m 3 ] Högradonmark Grus, grovkornig morän >50 Sand >50 Silt >60 Lera >100 Normalradonmark Grus, grovkornig morän Sand Silt Lera Lågradonmark Grus, grovkornig morän <10 Sand <10 Silt <20 Lera <60 Resultat från mätningarna sammanställs i Tabell 6 nedan Diseröd 1:1 m.fl. Detaljplan Kungälvs kommun Geoteknisk undersökning: PM avseende geotekniska förhållanden

12 n:\103\18\ \g\beskr-pm\pm\diseröd 1_1 mfl pm.docx Tabell 6 Sammanställning av uppmätta värden och klassning Delområde Jordtyp Uppmätt radonhalt [kbq/m 3 ] Klassning 1 Lera 0-2 Lera 0-5 Lera 0-7 Lera 0 - På grund av att jorden där mätning har utförts består av tät, vattenmättad lera har inga mätvärden kunnat registreras. 9 Rekommendationer 9.1 Markdisposition Stabiliteten för planområdet är för befintliga förhållanden tillfredställande. Beräkningar för sektion B, C och D visar på betryggande säkerhet mot skred. När beräkningar utfördes med en förhöjd grundvattenyta är säkerheten mot skred över 1,4 för samtliga sektioner förutom sektion C. För sektion C är säkerheten 1,37 vilket bedöms vara tillfredställande säkerhet med hänsyn till att grundvatten ytan med stor sannolikhet är under denna nivå. Detaljplanens förslag är ur geoteknisk synpunkt genomförbar. Tillåten markbelastning för område I, se G101, är 20 kpa och för område II är den 15 kpa vilket motsvarar ca 1 m och 0,8 m fyllning. 9.2 Grundläggning Det bedöms att planerade byggnader kommer behöva grundläggas på pålar ned till fast botten/berg. Byggnader med måttlig belastning kan möjligen plattgrundläggning förutsatt att jorddjupen är jämna under byggnaden. För att avgöra detta bör kompletterande sonderingar utföras vid huslägen under detaljprojekteringen. Ledningar till pålgrundlagda byggnader bör förses med flexibla kopplingar för att förhindra ledningsbrott vid eventuella sättningar av omkringliggande mark. 9.3 Radon På grund av att den ytliga jorden där mätning har utförts består utav lera har ingen radon kunnat mätas. I och med att byggnaderna troligen kommer grundläggas på lera innebär så är förhållandena troligtvis goda. På grund av att inga mätvärden har Diseröd 1:1 m.fl. Detaljplan Kungälvs kommun Geoteknisk undersökning: PM avseende geotekniska förhållanden

13 kunnat erhållas klassas marken som normalradon och radonskyddande grundläggning skall utföras. Om kompletterande mätningar utförs i samband med detaljprojektering eller efter terrassering har utförts kan marken eventuellt klassas som lågradon. Norconsult AB Väg och Bana Geoteknik Mathias Pettersson mathias.pettersson@norconsult.com Bengt Askmar bengt.askmar@norconsult.com Diseröd 1:1 m.fl. Detaljplan Kungälvs kommun Geoteknisk undersökning: PM avseende geotekniska förhållanden

14 Norconsult AB Theres Svensson gata 11 Box 8774, Göteborg , fax

15 Name: Let Model: S=f(datum) C-Datum: 60 kpa Limiting C: 0 kpa Elevation: 0 m Bilaga 1:1 Sektion B, Befintliga förhållanden Odränerad analys Fc = 2,14 Name: sile Model: S=f(depth) C-Top of Layer: 18 kpa C-Rate of Change: 1.1 kpa/m Limiting C: 0 kpa Name: Fr Sökväg: N:\103\18\ \G\Beräkningar\Stabilitet\Sektion B\\Sektion B bef odrän.gsz Datum: :54:59

16 Name: Let Cu-Top of Layer: 60 kpa Cu-Rate of Change: 0 kpa/m Bilaga 1:2 Sektion B, Befintliga förhållanden Kombinerad analys F.komb = 1,81 Name: sile Cu-Top of Layer: 18 kpa Cu-Rate of Change: 1.1 kpa/m Name: Fr Sökväg: N:\103\18\ \G\Beräkningar\Stabilitet\Sektion B\\Sektion B bef komb.gsz Datum: :52:05

17 Name: Let Model: Undrained (Phi=0) Cohesion: 60 kpa Bilaga 1:3 Sektion B, Framtida förhållanden Odränerad analys Fc = 1,69 Name: sile Model: S=f(depth) C-Top of Layer: 18 kpa C-Rate of Change: 1.1 kpa/m Limiting C: 0 kpa Name: Fr 20 kpa Sökväg: N:\103\18\ \G\Beräkningar\Stabilitet\Sektion B\\Sektion B framtid odrän.gsz Datum: :04:55

18 Name: Let Cu-Top of Layer: 60 kpa Cu-Rate of Change: 0 kpa/m Bilaga 1:4 Sektion B, Framtida förhållanden Kombinerad analys F.komb = 1,48 Name: sile Cu-Top of Layer: 18 kpa Cu-Rate of Change: 1.1 kpa/m Name: Fr 20 kpa Sökväg: N:\103\18\ \G\Beräkningar\Stabilitet\Sektion B\\Sektion B framtid komb.gsz Datum: :01:40

19 Name: sile Model: S=f(depth) C-Top of Layer: 18 kpa C-Rate of Change: 1.1 kpa/m Limiting C: 0 kpa Name: Fr Name: Let Model: Undrained (Phi=0) Cohesion: 60 kpa Bilaga 1:5 Sektion C, Befintliga förhållanden Odränerad analys Fc = 2,66 Let sile Fr Sökväg: N:\103\18\ \G\Beräkningar\Stabilitet\Sektion C\\Sektion C bef odrän.gsz Datum: :11:20

20 Name: sile Cu-Top of Layer: 18 kpa Cu-Rate of Change: 1.1 kpa/m Name: Fr Name: Let Cu-Top of Layer: 60 kpa Cu-Rate of Change: 0 kpa/m Bilaga 1:6 Sektion C, Befintliga förhållanden Kombinerad analys F.komb = 1,69 Let sile Fr Sökväg: N:\103\18\ \G\Beräkningar\Stabilitet\Sektion C\\Sektion C bef komb.gsz Datum: :07:11

21 Name: sile Model: S=f(depth) C-Top of Layer: 18 kpa C-Rate of Change: 1.1 kpa/m Limiting C: 0 kpa Name: Fr Name: Let Model: Undrained (Phi=0) Cohesion: 60 kpa Bilaga 1:7 Sektion C, Framtida förhållanden Odränerad analys Fc = 2,14 15 kpa Let sile Fr Sökväg: N:\103\18\ \G\Beräkningar\Stabilitet\Sektion C\\Sektion C framtid odrän.gsz Datum: :18:13

22 Name: sile Cu-Top of Layer: 18 kpa Cu-Rate of Change: 1.1 kpa/m Name: Fr Bilaga 1:8 Sektion C, Framtida förhållanden Kombinerad analys F.komb = 1,42 15 kpa Name: Let Cu-Top of Layer: 60 kpa Cu-Rate of Change: 0 kpa/m Let sile Fr Sökväg: N:\103\18\ \G\Beräkningar\Stabilitet\Sektion C\\Sektion C framtid komb.gsz Datum: :14:32

23 Name: Fr Name: Let Model: Undrained (Phi=0) Cohesion: 60 kpa Bilaga 1:9 Fc = 2,43 Sektion D, Befintliga förhållanden Odränerad analys Name: sile Model: S=f(depth) C-Top of Layer: 18 kpa C-Rate of Change: 1.1 kpa/m Limiting C: 0 kpa Let sile Fr Sökväg: N:\103\18\ \G\Beräkningar\Stabilitet\Sektion D\\Sektion D bef odrän.gsz Datum: :23:18

24 Name: Let Cu-Top of Layer: 60 kpa Cu-Rate of Change: 0 kpa/m Bilaga 1:10 Sektion D, Befintliga förhållanden Kombinerad analys Name: sile Cu-Top of Layer: 18 kpa Cu-Rate of Change: 1.1 kpa/m F.komb = 1,60 Name: Fr Let sile Fr Sökväg: N:\103\18\ \G\Beräkningar\Stabilitet\Sektion D\\Sektion D bef komb.gsz Datum: :20:28

25 Bilaga 1:11 Sektion D, 15 kpa Odränerad analys Name: sile Model: S=f(depth) C-Top of Layer: 18 kpa C-Rate of Change: 1.1 kpa/m Limiting C: 0 kpa F.komb = 2,14 Name: Fr 15 kpa Name: Let Model: Undrained (Phi=0) Cohesion: 60 kpa Let sile Fr Sökväg: N:\103\18\ \G\Beräkningar\Stabilitet\Sektion D\\Sektion D framtid odrän.gsz Datum: :28:08

26 Bilaga 1:12 Sektion D, 15 kpa Kombinerad analys Name: sile Cu-Top of Layer: 18 kpa Cu-Rate of Change: 1.1 kpa/m F.komb = 1,44 Name: Fr 15 kpa Name: Let Cu-Top of Layer: 60 kpa Cu-Rate of Change: 0 kpa/m Let sile Fr Sökväg: N:\103\18\ \G\Beräkningar\Stabilitet\Sektion D\\Sektion D framtid komb.gsz Datum: :25:11

27 Name: Let Cu-Top of Layer: 60 kpa Cu-Rate of Change: 0 kpa/m Bilaga 2:1 Sektion B, Förhöjt PP Kombinerad analys F.komb = 1,46 Name: sile Cu-Top of Layer: 18 kpa Cu-Rate of Change: 1.1 kpa/m Name: Fr 20 kpa Sökväg: N:\103\18\ \G\Beräkningar\Stabilitet\Känslighetsanalys\\Sektion B framtid höjd pp.gsz Datum: :19:59

28 Name: sile Cu-Top of Layer: 18 kpa Cu-Rate of Change: 1.1 kpa/m Name: Fr Bilaga 2:2 Sektion C, Förhöjt PP Kombinerad analys F.komb = 1,37 15 kpa Name: Let Cu-Top of Layer: 60 kpa Cu-Rate of Change: 0 kpa/m Let sile Fr Sökväg: N:\103\18\ \G\Beräkningar\Stabilitet\Känslighetsanalys\\Sektion C framtid höjd pp.gsz Datum: :23:47

29 Bilaga 2:3 Sektion D, 15 kpa Förhöjt PP Kombinerad analys Name: sile Cu-Top of Layer: 18 kpa Cu-Rate of Change: 1.1 kpa/m F.komb = 1,40 Name: Fr 15 kpa Name: Let Cu-Top of Layer: 60 kpa Cu-Rate of Change: 0 kpa/m Let sile Fr Sökväg: N:\103\18\ \G\Beräkningar\Stabilitet\Känslighetsanalys\\Sektion D framtid höjd pp.gsz Datum: :26:44