Skillnaden mellan olika sätt att understödja en kaross. (Utvärdering av olika koncept för chassin till en kompositcontainer för godstransport på väg.
|
|
- Mikael Jonsson
- för 8 år sedan
- Visningar:
Transkript
1 Projektnummer Kund Rapportnummer D Lätta karossmoduler TR Datum Referens Revision Registrerad Utfärdad av Granskad av Godkänd av Klassificering Rolf Lundström Open Skillnaden mellan olika sätt att understödja en kaross. (Utvärdering av olika koncept för chassin till en kompositcontainer för godstransport på väg.) Rolf Lundström All rights reserved. No part of this publication may be reproduced and/or published by print, photoprint, microfilm or any other means without the previous written consent of SICOMP AB. In case this report was drafted on instructions, the rights and obligations are subject to the relevant agreement concluded between the contracting parties. Submitting the report for inspection to parties who have a direct interest is permitted SICOMP AB. Sammanfattning Vid konstruktion av en sandwichpanel, till exempel ett golv till en container, så skiljer förutsättningarna avsevärt mellan hur golvet understöds. För att uppnå en optimerad total konstruktion så kan det vara så att ett dyrare chassi ger ett så mycket billigare golv att det ändå är en optimal konstruktion. Beräkningar är gjorda för att undersöka några av fördelarna och nackdelarna med 3 olika koncept av chassiuppbyggnad. De 3 studerade koncepten är: 1 En container monterad direkt på UNP-balkar 2 En självbärande container, lasten fördelas ut till sidorna. 3 En kombination av fall 1 and fall 2. Chassit i koncept 1 får troligen den lägsta produktionskostnaden. En annan fördel med koncept 1 jämfört med koncept 2 är att skjuvspänningarna i kärnan blir lägre. Men om koncept 1 väljs så måste anslutningen mellan golv och balkar göras på ett genomtänkt sätt så att inte tryckspänningarna i kärnan blir för stora. Tryckspänningar i kärnan från chassit undviks helt om koncept 2 väljs. Koncept 3 ger troligen det dyrbaraste chassit, men det är ett sätt att minimera skjuvspänningarna i kärnan. Med minimal belastning på kärnan kan den tillverkas på ett billigare sätt. Nyckelord: Distributions lista (endast för konfidentiella rapporter) Organisation Namn Kopior SICOMP AB P O Box 271 SE Piteå Sweden tel +46(0) fax +46(0) PART OF THE IFP SICOMP GROUP
2 Innehåll Page 1. Introduktion 3 2. De 3 koncepten Koncept Koncept Koncept Metod 4 4. Resultat Balk teori Tvärkraft och böjmoment för de olika koncepten Koncept Koncept Koncept FEM-beräkningar 8 5. Slutsatser Tillägg Inledning Geometri koncept Resultat koncept Spänningar i kärnan Spänning i övre täckskikt Geometri koncept Resultat koncept Spänningar i kärnan Spänning i övre täckskikt och deformation av golvet Geometri koncept Resultat koncept Spänningar i kärnan Spänning i övre täckskikt och deformation av golvet Summering av FEM-beräkningarna SICOMP AB 2
3 1. Introduktion Denna rapport är utarbetad inom projektet Lätta, självbärande karossmoduler, VINNOVAs diarienummer , projektnummer P Som en inledande del av en konstruktion av en lättviktscontainer avsedd för transport på väg så är det väsentligt att bestämma hur den ska understödas av chassit om den är fast monterat på detta. Detta är en frågeställning som studerats även i tidigare projekt utförda på SICOMP, som tillexempel inom projektet ISOSYS. 2. De 3 koncepten De 3 studerade koncepten är: 1 En container monterad direkt på UNP-balkar 2 En självbärande container, lasten fördelas ut till sidorna. 3 En kombination av fall 1 and fall 2. Figur 1 Koncept 1 (till vänster), container monterad på UNP-balkar. Koncept 2 (I mitten), kontainer understödd på 4 punkter längs sidorna. Koncept 3 (till höger) kontainer bade understödd av UNP-balkar och på 6 ställen efter sidorna. Ett annat mycket intressant koncept som inte behandlas i denna rapport är att göra chassit till en integrerad del av containern SICOMP AB 3
4 2.1. Koncept 1 För en semi-trailer eller för en container monterad på ett chassi är det vanligaste konceptet att chassi-balkarna används för att understödja golvet. Med balkar som understöder golvet blir böjspänningarna och troligen också skjuvspänningarna i golvet lägre än i koncept 2. Nackdelen med balkar i kontakt med golvet är trycket mellan balkar och golv. Vilket kan ge höga tryckspänningar i golvets kärna Koncept 2 En container till en semi-trailer kan vara av så kallad självbärande konstruktion. Då den understöds på endast ett fåtal punkter, företrädesvis nära hörnen. Detta är ett krav för vissa applikationer, tillexempel om containern skall kunna flyttas mellan olika transportslag. Till exempel vid så kallad kombitrafik då samma container används vid transpot på landsväg, järnväg och till sjöss. En sådan container kan inte optimeras för transport på landsväg eftersom de högsta kraven ställs vid järnvägstransport. När en sådan container tranporteras på landsväg måste chassit var konstruerat för denna typ av container. Chassit måste ha tvärsbalkar som går ut till fästpunkterna vid sidorna. Men notera att eftersom containern är så styv så behövs endast ett fåtal fästpunkter mellan chassi och container Koncept 3 Fördelarna och nackdelarna med de två nämnda koncepten leder till iden att undersöka ifall en kombination av dessa koncept kan ge en bra lösning. Därför är också ett koncept med både långa understödjande balkar och en självbärande struktur undersökt. 3. Metod En jämförelse är gjord mellan de de 3 olika koncepten. Beräkningar med användande av balkteori och FEM-beräkningar är utförda för de olika koncepten. De i FEM använda dimensionerna är samma som för en typisk semi-trailer. Men utvärderingen av koncepten bör gälla även för andra dimensioner. Beräkningar görs för att i första hand studera spänningar i olika delar av golvet. I alla beräkningar är en utbredd last av 360 kn antagen. Balk-teori ger en god förståelse men strukturen är alltför komplex för att balkteori skall ge ett i alla avseenden korrekt resultat. Därför är även FEM-beräkningar gjorda SICOMP AB 4
5 4. Resultat 4.1. Balk teori I en avlång platta med längden a och bredden L, där a är klart större än L, belastad med en jämnt utbredd last uppstår samma maximala spänningar och deformationer som i en balk med längden L belastad med en jämnt utbredd last. De 3 koncepten är studerade med hjälp av teori för balkböjning för att få en grundläggande förståelse för vilka spänningar som uppstår vid de olika koncepten. Understöden är olika i de olika fallen, se Figur 2. Figur 2 Koncept 1 (överst), kontainer monterad på UNP-balkar. Koncept 2 (i mitten), container understödd på 4 punkter längs sidorna. Koncept 3 (nederst) container både understödd av UNP-balkar och vid sidorna Tvärkraft och böjmoment för de olika koncepten I alla fallen är det antaget att en jämnt fördelad last Q är pålagd Koncept 1 Maximal tvärkraft blir Q/4 och maximalt böjande moment blir QL/32. Se figur nedan SICOMP AB 5
6 Figur 3 Tvärkraft och böjmoment vid koncept Koncept 2 Maximal tvärkraft blir Q/2 och maximalt böjande moment blir QL/8. Se figur nedan. Figur 4 Tvärkraft och böjmoment vid koncept SICOMP AB 6
7 Koncept 3 Maximal tvärkraft blir Q/6 och maximalt böjande moment blir QL/72. Se figur nedan. Figur 5 Tvärkraft och böjmoment vid koncept 3. I tabell nedan är de beräknade värdena summerade. Tabell 1 Sammanfattning av resultaten av beräkningarna då balkteori använts. Koncept 1 Koncept 2 Koncept 3 Maximal tvärkraft (Ger skjuvspänning i kärnan) Q/4 Q/2 Q/6 Maximal tryckande kraft (Ger tryckspänning i kärnan) Q/2 0 Q/3 Maximalt böjande moment (Ger böjspänning på golvplattan) QL/32 QL/8 QL/72 Resultaten indikerar en mycket stor skillnad i tvärkraft mellan koncept 1 och koncept 2, men för en lättviktslösning kommer inte balkarna att ge fullt understöd längs hela containerns längd. För att få mer exakta resultat är även FEM-beräkningar gjorda SICOMP AB 7
8 4.3. FEM-beräkningar Med hjälp av FEM-beräkningar är skjuv och tryckspänningar i kärnan, böjspänning i golvplattan samt deformationen av golvplattan speciellt studerade. Exempel på resultat av beräkningarna framgår av Figur 3, 4 och 5, där är skjuvspänningen i kärnan vid de olika koncepten plottade. Figur 6 Skjuvspänning i kärnan vid koncept 1. Figur 7 Skjuvspänning i kärnan vid koncept SICOMP AB 8
9 Figur 8 Skjuvspänning i kärnan vid koncept 3. De viktigaste resultaten från FEM-beräkningarna framgår av Tabell 2. Tabell 2 Resultat av FEM-beräkningar. Spänningar och deformation för olika koncept av en komposit-container (semi-trailer) Koncept 1 Koncept 2 Koncept 3 Skjuvspänning i kärnan (MPa) Tryckspänning i kärnan (MPa) Böjspänning i översida golvplatta (MPa) Deformation, nedböjning (mm) De största skillnaderna mellan koncept 1 (med containern monterad direkt mot längsgående balkar) och koncept 2 (helt självbärande) är: I koncept 1 får man höga tryckspänningar mellan balkar och golv. De existerar inte om koncept 2 används. I koncept 1 får man lägre skjuvspänning i kärnan än i koncept 2. Böjspänningen i täckskikten blir mycket lägre i koncept 1 än i koncept 2. Men man skall ha i åtanke att dimensionerna på täckskikten ofta ges av andra krav, till exempel krav att motstå en viss punktlast, därför kan denna fördel med koncept 1 troligen vara av mindre intresse. Utböjningen av golvet blir klart mindre i koncept 1 än i koncept 2, detta kan i den del fall vara intressant. Koncept 1 containern ger en styvare lösning SICOMP AB 9
10 5. Slutsatser Om det inte finns speciella krav på att kunna flytta containern mellan olika transportslag så verkar koncept 1 vara den bästa lösningen. Den enda nackdelen med koncept 1 jämfört med koncept 2 är att det kan uppstå höga tryckspänningar mellan balkar och golv om inte de utformas på ett lämpligt sätt. Dessa tryckspänningar undviks helt med koncept 2. I koncept 3 måste ett chassi som är mer komplext än för de övriga koncepten användas. Koncept 3 är dock ett sätt att minimera belastningen på kärnan SICOMP AB 10
11 6. Tillägg Som ett tillägg till denna bilaga redovisas gjorda FEM-beräkningar lite mer i detalj i detta kapitel Inledning FEM-beräkningar är utförda för olika konstruktioner (koncept) för komposit-containers. De har samma dimensioner som en typisk semi-trailer. Huvudsyftet med beräkningarna är att studera spänningen i olika delar av golvet för olika koncept. Till exempel variationen av skjuvspänningen i golvets kärna längs med golvet. Bara spänningarna i golvet, kompositdelen av semi-trailern är studerade. I alla beräkningar är en utbredd last av 360 kn antagen. Innersidan av golvet är belastad med trycket MPa Geometri koncept 1 Ytterdimensionerna är x x Golv och tak har tjockleken120 mm och väggarna är 50 mm tjocka. De består av en sandwich med kärna (E=45 MPa) och täckskikt (E = ) med en tjocklek av 2 mm. I denna 1:a modell är det antaget att den är monterad på längsgående UNP-balkar. UNP-balkarna har dimensionerna 300 x 100 x 12 och är tillverkade av stål (E = ). Se figur nedan SICOMP AB 11
12 Figur 9 Geometry av FE-modell I modellen är skal-element använda till täckskikten och för modellering av U-balkarna. Kärnan är modellerad med 3-d solid element SICOMP AB 12
13 6.3. Resultat koncept Spänningar i kärnan I följande 3 figurer är nedböjning, tryckspänning och skjuvspänning i kärnan plottade. Bakre delen av containern är vid z =0. Figur 10 Nedböjning, maximal nedböjning är 14 mm. Figur 11 Vertikala spänningar i kärnan. Notera att det är en dragspänning nära väggen och nära mitten av plattan. Vilket indikerar behov av en god sammanfogning av täckskikten vid detta ställe. Notera också att den högsta tryckspänningen blir 0.30 MPa SICOMP AB 13
14 Figur 12 Skjuvspänning i kärnan, maximum är 0.08 MPa Spänning i övre täckskikt. I figuren nedan är böjspänningen i övre täckskikt plottad. Figur 13 Böjspänning i övre täckskikt. Maximal spänning är 14 MPa SICOMP AB 14
15 6.4. Geometri koncept 2 I denna andra modell är dimensionerna exakt samma som i den 1:a. Enda skillnade är att det I detta fall inte finns några understödjande U-balkar. Istället understöds containern på 4 ställen nära sidorna. Se figuren nedan. Understöd Understöd Figur 14 Geometri i koncept 2, inga UNP-balkar endast stöd på 4 ställen SICOMP AB 15
16 6.5. Resultat koncept Spänningar i kärnan I följande 2 figurer är tryckspänning och skjuvspänning i kärnan plottade.. Understöd Figur 15 Skjuvspänning i kärnan, koncept 2, maximal spänning är 0.14 MPa. Figur 16 Vertikala spänningar i kärnan. Endast små spänningar uppstår. Maximal spänning är 0.02 MPa SICOMP AB 16
17 Spänning i övre täckskikt och deformation av golvet. I figurerna nedan är nedböjningen och böjspänningen i övre täckskikt plottad. Figur 17 Nedböjning, maximal nedböjning är 34 mm. Figur 18 Böjspänning i övre täckskikt av golvet. Maximal spänning är 34 MPa SICOMP AB 17
18 6.6. Geometri koncept 3 I denna tredje modell är dimensionerna exakt samma som i den 1:a. Skillnaden är att det i detta fall förutom understödjande U-balkar även finns understöd på 8 ställen nära sidorna. Lasten från hjul och king-pin överförs både till sidorna och till UNP-balkar. Se figuren nedan. Figur 19 Geometri i koncept 3. Lastöverföringspunkter är markerade med pilar SICOMP AB 18
19 6.7. Resultat koncept Spänningar i kärnan I följande 2 figurer är skjuvspänning och tryckspänning i kärnan plottade.. Figur 20 Skjuvspänning i kärnan, maximal spänning är 0.06 MPa. Figur 21 Tryckspänning i kärnan, maximalt 0.19 MPa SICOMP AB 19
20 Spänning i övre täckskikt och deformation av golvet. I figurerna nedan är nedböjningen och böjspänningen i övre täckskikt plottad. Figur 22 Nedböjning, maximalt 13 mm Figur 23 Böjspänning i övre täckskikt, maximalt är den 15 mm 2008 SICOMP AB 20
21 6.8. Summering av FEM-beräkningarna De viktigaste resultaten från FEM-beräkningarna framgår av Tabell 2. Tabell 3 Resultat av FEM-beräkningar. Spänningar och deformation för olika koncept av en komposit-container (semi-trailer) Koncept 1 Koncept 2 Koncept 3 Skjuvspänning i kärnan (MPa) Tryckspänning i kärnan (MPa) Böjspänning i översida golvplatta (MPa) Deformation, nedböjning (mm) De största skillnaderna mellan koncept 1 (med containern monterad direkt mot längsgående balkar) och koncept 2 (helt självbärande) är: I koncept 1 får man höga tryckspänningar mellan balkar och golv. Dom existerar inte om koncept 2 används. I koncept 1 får man lägre skjuvspänning i kärnan än i koncept 2. Böjspänningen i täckskikten blir mycket lägre i koncept 1 än i koncept 2. Men man skall ha i åtanke att dimensionerna på täckskikten ofta ges av andra krav som tillexempel krav att motstå en viss punktlast, därför kan denna fördel med koncept 1 troligen vara av mindre intresse. Utböjningen av golvet blir klart mindre i koncept 1 än i koncept 2, detta kan i den del fall vara intressant. Koncept 1 containern ger en styvare lösning SICOMP AB 21
Livens inverkan på styvheten
Livens inverkan på styvheten Sidan 1 av 9 Golv förstärkta med liv är tänkta att användas så att belastningen ligger i samma riktning som liven. Då ger liven en avsevärd förstyvning jämfört med en sandwich
Läs merIdeer till förbättringar av tekniken för produktion av kompositsandwich genom förenklad förformning
Projektnummer Kund Rapportnummer D4.089.00 Lätta karosser TR08-013 Datum Referens Revision 2008-10-28 Registrerad Utfärdad av Granskad av Godkänd av Klassificering LN Rolf Lundström MSv MSv Open Ideer
Läs merAngående skjuvbuckling
Sidan 1 av 6 Angående skjuvbuckling Man kan misstänka att liven i en sandwich med invändiga balkar kan haverera genom skjuvbuckling. Att skjuvbuckling kan uppstå kan man förklara med att en skjuvlast kan
Läs merHållfasthetsmässiga konsekvenser av olika koncept för ett golv. Rolf Lundström
Projektnummer Kund Rapportnummer D4.089.00 Lätta Karossmoduler TR08-008 Datum Reerens Revision 008-0-8 Registrerad Utärdad av Granskad av Godkänd av Klassiicering Open Hållasthetsmässiga konsekvenser av
Läs merJämförelse mellan vakuuminjicering och limning
Projektnummer Kund Rapportnummer D4.089.48 Lätta självbärande karossmoduler TR08-009 Datum Referens Revision 2008-10-27 Aktivitet 4.8 Produktionsteknik Registrerad Utfärdad av Granskad av Godkänd av Klassificering
Läs merVidareutveckling husvagn SoliferPolar Möte i Stockholm 2008-10-29
Vidareutveckling husvagn SoliferPolar Möte i Stockholm 2008-10-29 Rolf Lundström Einar Wallin Swerea SICOMP SoliferPolar 1 Data och historik Över 40 år av erfarenhet. Polarvagnen startade som husvagnstillverkare
Läs merBelastningsanalys, 5 poäng Balkteori Deformationer och spänningar
Spänningar orsakade av deformationer i balkar En från början helt rak balk antar en bågform under böjande belastning. Vi studerar bilderna nedan: För deformationerna gäller att horisontella linjer blir
Läs merTENTAMEN I KURSEN DIMENSIONERING AV BYGGNADSKONSTRUKTIONER
UMEÅ UNIVERSITET Tillämpad fysik och elektronik Byggteknik TENTAMEN I KURSEN DIMENSIONERING AV BYGGNADSKONSTRUKTIONER Datum: 011-1-08 Antal uppgifter: 4 Max poäng: 40 Lärare: Annika Moström Hjälpmedel:
Läs merBeräkning av U-värde för hus
Projektnummer Kund Rapportnummer D4.089.00 Lätta, självbärande karossmoduler SICOMP TN06-003 Datum Referens Revision 2006-05-22 Registrerad Utfärdad av Granskad av Godkänd av Klassificering PL RLu AH Öppen
Läs merPunktbelastning jämförelse mellan beräkning och provning
Projektnummer Kund Rapportnummer D4.089.42 Lätta, självbärande karossmoduler TR08-011 Datum Referens Revision 2007-09-25 1 Registrerad Utfärdad av Granskad av Godkänd av Klassificering LS RL LA LA Open
Läs merAnalys av belastning på räckesinfästning på tvärspänd platta
Analys av belastning på räckesinfästning på tvärspänd platta Slutrapport Mats Ekevad, Luleå Tekniska Universitet 2014-05-28 Förord Rapporten beskriver resultatet av beräkningar på räckesinfästningar på
Läs merBetongbalkar. Böjning. UMEÅ UNIVERSITET Tillämpad fysik och elektronik Annika Moström. Räkneuppgifter
UMEÅ UNIVERSITET Tillämpad fysik och elektronik Annika Moström Räkneuppgifter 2012-11-15 Betongbalkar Böjning 1. Beräkna momentkapacitet för ett betongtvärsnitt med bredd 150 mm och höjd 400 mm armerad
Läs merDimensionering i bruksgränstillstånd
Dimensionering i bruksgränstillstånd Kapitel 10 Byggkonstruktion 13 april 2016 Dimensionering av byggnadskonstruktioner 1 Bruksgränstillstånd Formändringar Deformationer Svängningar Sprickbildning 13 april
Läs merExempel 5: Treledstakstol
5.1 Konstruktion, mått och dimensioneringsunderlag Dimensionera treledstakstolen enligt nedan. Beakta två olika fall: 1. Dragband av limträ. 2. Dragband av stål. 1. Dragband av limträ 2. Dragband av stål
Läs merInnehåll DRGBIL... 2 UTBYTBRHET ENLIGT ISO 1726... 3 Manöverbarhet... 5 XELVSTÅND... 7 PLCERING V VÄNDSKIVOR... 8 FSTSÄTTNING V VÄNDSKIV... 10 LÅSNING V VÄNDSKIV OCH MONTERINGSPLTT... 11 EFTERMONTERING
Läs merKonstruktionsuppgifter för kursen Strukturmekanik grunder för V3. Jim Brouzoulis Tillämpad Mekanik Chalmers
Konstruktionsuppgifter för kursen Strukturmekanik grunder för V3 Jim Brouzoulis Tillämpad Mekanik Chalmers 1 Förord Denna skrift innehåller de konstruktionsuppgifter som avses lösas i kursen Strukturmekanik
Läs merExempel 3: Bumerangbalk
Exempel 3: Bumerangbalk 3.1 Konstruktion, mått och dimensioneringsunderlag Dimensionera bumerangbalken enligt nedan. Bumerangbalk X 1 600 9 R18 000 12 360 6 000 800 10 000 10 000 20 000 Statisk modell
Läs merUndersökning av hjulupphängning och styrning till ett fyrhjuligt skotarkoncept. Emil Larsson
Undersökning av hjulupphängning och styrning till ett fyrhjuligt skotarkoncept Emil Larsson MF2011 Systems engineering Skolan för industriell teknik och management Mars 2009 Sammanfattning Efter i tabell
Läs merOarmerade väggar utsatta för tvärkraft (skjuvväggar) Stomanalys
Oarmerade väggar utsatta för tvärkraft (skjuvväggar) Stomanalys Generellt Beskrivs i SS-EN 1996-1-1, avsnitt 6.2 och avsnitt 5.5.3 I handboken Utformning av murverkskonstruktioner enligt Eurokod 6, beskrivs
Läs merExempel 2: Sadelbalk. 2.1 Konstruktion, mått och dimensioneringsunderlag. Exempel 2: Sadelbalk. Dimensionera sadelbalken enligt nedan.
2.1 Konstruktion, mått och dimensioneringsunderlag Dimensionera sadelbalken enligt nedan. Sadelbalk X 1 429 3,6 360 6 000 800 10 000 10 000 20 000 Statisk modell Bestäm tvärsnittets mått enligt den preliminära
Läs merTentamen i Hållfasthetslära AK2 för M Torsdag , kl
Avdelningen för Hållfasthetslära Lunds Tekniska Högskola, LTH Tentamen i Hållfasthetslära AK2 för M Torsdag 2015-06-04, kl. 8.00-13.00 Tentand är skyldig att visa upp fotolegitimation. Om sådan inte medförts
Läs merTekniska Högskolan i Linköping, IKP Tore Dahlberg TENTAMEN i Hållfasthetslära; grk, TMMI17, kl DEL 1 - (Teoridel utan hjälpmedel)
DEL 1 - (Teoridel utan hjälpmedel) 1. Vilken typ av ekvation är detta: LÖSNINGAR γ y 1 G τ y Ange vad storheterna γ y, τ y, och G betyder och ange storheternas enhet (dimension) i SI-enheter. Ett materialsamband
Läs merInlämning etapp 7b IKOT 2011. Grupp B5. INNEHÅLL Inlämning av etapp 7b IKOT 2011-04-17. André Liljegren Martin Johansson Katrin Wahlström
Inlämning etapp 7b IKOT 2011 Grupp B5 INNEHÅLL Inlämning av etapp 7b IKOT 2011-04-17 Louise Fransson Helena Hellerqvist André Liljegren Martin Johansson Katrin Wahlström Handledare: Joakim Johansson Innehåll
Läs merBetongkonstruktion BYGC11 (7,5hp)
Karlstads universitet 1(11) Betongkonstruktion BYGC11 (7,5hp) Tentamen Tid Fredag 17/01 2014 kl. 14.00 19.00 Plats Universitetets skrivsal Ansvarig Asaad Almssad tel 0736 19 2019 Carina Rehnström tel 070
Läs merGränslastberäkning en enkel och snabb väg till maximal bärförmåga
Gränslastberäkning en enkel och snabb väg till maximal bärförmåga Mikael Möller & Anders Olsson Stockholm, 2014 Confidentiality This document contains elements protected by intellectual property rights
Läs merVSMA01 - Mekanik ERIK SERRANO
VSMA01 - Mekanik ERIK SERRANO Innehåll Material Spänning, töjning, styvhet Dragning, tryck, skjuvning, böjning Stång, balk styvhet och bärförmåga Knäckning Exempel: Spänning i en stång x F A Töjning Normaltöjning
Läs merDeformationsmätning vid pågjutning av plattbärlag. Provningsuppdrag för AB Färdig Betong INGEMAR LÖFGREN
Deformationsmätning vid pågjutning av plattbärlag Provningsuppdrag för AB Färdig Betong INGEMAR LÖFGREN Institutionen för Konstruktionsteknik Rapport Nr. 02:9 Betongbyggnad CHALMERS TEKNISKA HÖGSKOLA Göteborg,
Läs merTENTAMEN I KURSEN BYGGNADSMEKANIK 2
UMEÅ UNIVERSITET Tillämpad fysik och elektronik Byggteknik TENTAMEN I KURSEN BYGGNADSMEKANIK Datum: 014-08-6 Tid: 9.00-15.00 Antal uppgifter: 4 Max poäng: 40 Lärare: Annika Moström och Fredrik Häggström
Läs merPPU408 HT15. Beräkningar stål. Lars Bark MdH/IDT
Beräkningar stål 1 Balk skall optimeras map vikt (dvs göras så lätt som möjligt) En i aluminium, en i höghållfast stål Mått: - Längd 180 mm - Tvärsnittets yttermått Höjd: 18 mm Bredd: 12 mm Lastfall: -
Läs merTENTAMEN I KURSEN TRÄBYGGNAD
UMEÅ UNIVERSITET Tillämpad fysik och elektronik Byggteknik TENTAMEN I KURSEN TRÄBYGGNAD Datum: 013-05-11 Tid: 9.00-15.00 Antal uppgifter: 4 Max poäng: 40 Lärare: Annika Moström Hjälpmedel: Limträhandboken
Läs merSidor Oljehärdad board. Dimension: min 6-7 mm eller annat material med motsvarande egenskaper.
1 (5) SWEDISH ENVIRONMENTAL PROTECTION AGENCY KONSTRUKTÖR Ewald Hellgren Pl 4190 934 00 KÅGE MATERIAL OCH KONSTRUKTIONSKRAV GODKÄNT FÅNGSTREDSKAP NR S 11 TILLVERKARE Se Konstruktör FÅNGSTANORDNING Slagfällan
Läs mer8 Teknisk balkteori. 8.1 Snittstorheter. 8.2 Jämviktsekvationerna för en balk. Teknisk balkteori 12. En balk utsätts för transversella belastningar:
Teknisk balkteori 12 8 Teknisk balkteori En balk utsätts för transversella belastningar: 8.1 Snittstorheter N= normalkraft (x-led) T= tvärkraft (-led) M= böjmoment (kring y-axeln) Positiva snittstorheter:
Läs merTentamen i. Konstruktionsteknik. 26 maj 2009 kl
Bygg och Miljöteknolo gi Avdelningen för Konstruktionsteknik Tentamen i Konstruktionsteknik 26 maj 2009 kl. 8.00 13.00 Tillåtna hjälpmedel: Tabell & Formelsamlingar Räknedosa OBS! I vissa uppgifter kan
Läs merTentamen i kursen Balkteori, VSM-091, , kl
Tentamen i kursen Balkteori, VSM-091, 008-10-1, kl 08.00-13.00 Maimal poäng på tentamen är 0. För godkänt tentamensresultat krävs 18 poäng. Tillåtna hjälpmedel: räknare, kursens formelsamling och Calfemmanual.
Läs merBetongkonstruktion BYGC11 (7,5hp)
Karlstads universitet 1(12) Betongkonstruktion BYGC11 (7,5hp) Tentamen Tid Torsdag 17/1 2013 kl 14.00 19.00 Plats Universitetets skrivsal Ansvarig Asaad Almssad tel 0736 19 2019 Carina Rehnström tel 070
Läs mer1. En synlig limträbalk i tak med höjd 900 mm, i kvalitet GL32c med rektangulär sektion, belastad med snölast.
UMEÅ UNIVERSITET Tillämpad fysik och elektronik Byggteknik Uppgifter 2016-08-26 Träkonstruktioner 1. En synlig limträbalk i tak med höjd 900 mm, i kvalitet GL32c med rektangulär sektion, belastad med snölast.
Läs merTANA17 Matematiska beräkningar med Matlab
TANA17 Matematiska beräkningar med Matlab Laboration 3. Funktioner Namn: Personnummer: Epost: Namn: Personnummer: Epost: Godkänd den: Sign: Retur: 1 Introduktion I denna laboration skall vi träna på att
Läs merInnehållsförteckning. Bilagor. 1. Inledning 1
Innehållsförteckning 1. Inledning 1 2. Beräkningsförutsättningar 1 2.1 Kantbalkelementets utseende 1 2.2 Materialparametrar 1 2.2.1 Betong 1 2.2.2 Armering 1 2.2.3 Cellplast 2 2.2.4 Mark 2 2.2.5 Friktionskoefficient
Läs merExempel 12: Balk med krökt under- och överram
6,00 Exempel 12: Exempel 12: 12.1 Konstruktion, mått och dimensioneringsunderlag Dimensionera fackverket med krökt under- och överram enligt nedan. Överram Underram R 235,9 det.2 R 235,9 1,5 det.1 10,00
Läs merTENTAMEN I KURSEN DIMENSIONERING AV BYGGNADSKONSTRUKTIONER
UMEÅ UNIVERSITET Tillämpad fysik och elektronik Byggteknik TENTAMEN I KURSEN DIMENSIONERING AV BYGGNADSKONSTRUKTIONER Datum: 01-1-07 Tid: 9.00-15.00 Antal uppgifter: 4 Max poäng: 40 Lärare: Annika Moström
Läs merBANSTANDARD I GÖTEBORG, KONSTRUKTION Kapitel Utgåva Sida K 1.2 SPÅR, Material 1 ( 5 ) Avsnitt Datum Senaste ändring K 1.2.13 Betongsliper 2014-10-15
BANSTANDARD I GÖTEBORG, KONSTRUKTION Kapitel Utgåva Sida K 1.2 SPÅR, Material 1 ( 5 ) Avsnitt Datum Senaste ändring K 1.2.13 Betongsliper 2014-10-15 Upprättad av Fastställd av Håkan Karlén Susanne Hultgren
Läs merRättningstiden är i normalfall tre veckor, annars är det detta datum som gäller:
Mekaniska konstruktioner Provmoment: Tentamen Ladokkod: TM011A Tentamen ges för: Bt3, Af-ma1, Htep2 7,5 högskolepoäng Namn: (Ifylles av student) Personnummer: (Ifylles av student) Tentamensdatum: 15 mars
Läs merSnittkrafter konsol. Plattjocklek i inspänningssnittet Plattjocklek insida kantbalk effektiv höjd vid inspänningssnittet
Snittkrafter konsol Detta dokument redovisar beräkning av dimensionerande snittkrafter av trafik för en konsol. Vid beräkning av moment används en modell med balk på fjädrande underlag. Vid beräkning av
Läs merBetongkonstruktion Facit Övningstal del 2 Asaad Almssad i samarbete med Göran Lindberg
Pelare ÖVNING 27 Pelaren i figuren nedan i brottgränstillståndet belastas med en centriskt placerad normalkraft 850. Kontrollera om pelarens bärförmåga är tillräcklig. Betong C30/37, b 350, 350, c 50,
Läs merMANUAL PURMO MAXIMIX SHUNT
MANUAL PURMO MAXIMIX SHUNT 06/2018 SHUNTGRUPPER MAXIMIX PURMO SHUNT MAXIMIX 15-60 Purmo Shunt MaxiMix är anpassad för anläggningar upp till 280 m2 vid 50 W/ m2. MaxiMix 15-60 är konstruerad för att hålla
Läs merDYMLINGSSYSTEM DIAMANTHYLSA ALPHAHYLSA PERMASLEEVE TRI-PLATE FÖR PLATTOR PÅ MARK FÖR FRIBÄRANDE PLATTOR SYSTEM MED FYRKANTIGA DYMLINGAR & HYLSOR
21/07/08 Issue1.3 www.permaban.com DYMLINGSSYSTEM DIAMANTHYLSA FÖR PLATTOR PÅ MARK ALPHAHYLSA FÖR FRIBÄRANDE PLATTOR PERMASLEEVE SYSTEM MED FYRKANTIGA DYMLINGAR & HYLSOR TRI-PLATE SÅGADE DILATATIONSFOGAR
Läs merLÖSNING
TMHL09 2013-05-31.01 (Del I, teori; 1 p.) Strävan i figuren ska ha cirkulärt tvärsnitt och tillverkas av antingen stål eller aluminium. O- avsett vilket material som väljs ska kritiska lasten mot knäckning
Läs merTENTAMEN I HÅLLFASTHETSLÄRA FÖR F (MHA081)
TENTAMEN I HÅFASTHETSÄRA FÖR F (MHA81) Tid: Fredagen den 19:e januari 27, klockan 14 18, i V-huset ärare: Peter Hansbo, ankn 1494 Salsbesök av lärare: c:a kl 15 och 17 ösningar: anslås på kurshemsidan
Läs merGyproc Handbok 7 Gyproc Teknik. Statik. Dimensionering Dimensionering av Glasroc THERMOnomic ytterväggar
.. Dimensionering av Glasroc THERMOnomic ytterväggar. Dimensionering Gyproc Thermonomic reglar och skenor är tillverkade i höghållfast stål med sträckgränsen (f yk ) 0 MPa. Profilerna tillverkas av varmförzinkad
Läs merMaterial, form och kraft, F5
Material, form och kraft, F5 Repetition Material, isotropi, ortotropi Strukturelement Stång, fackverk Balk, ramverk Upplag och kopplingar Linjärt elastiskt isotropt material Normalspänning Skjuvspänning
Läs merB3) x y. q 1. q 2 x=3.0 m. x=1.0 m
B1) En konsolbalk med tvärsnitt enligt figurerna nedan är i sin spets belastad med en punktlast P på de olika sätten a), b) och c). Hur böjer och/eller vrider balken i de olika fallen? B2) Ett balktvärsnitt,
Läs merTentamen i Konstruktionsteknik
Bygg och Miljöteknologi Avdelningen för Konstruktionsteknik Tentamen i Konstruktionsteknik 2 Juni 2014 kl. 14.00-19.00 Gasquesalen Tillåtna hjälpmedel: Tabell & Formelsamlingar Räknedosa OBS! I vissa uppgifter
Läs merSkjuvning och skjuvspänning τ
2014-12-02 Skjuvning och skjuvspänning τ Innehållsförteckning: Skjuvspänning Jämförelsespänning Limförband Nitförband Lödförband Svetsförband Skjuvning vid tillverkning Bilagor: Kälsvets, beräkning av
Läs merTENTAMEN I FÖRDJUPNINGSKURS I BYGGKONSTRUKTION
UMEÅ UNIVERSITET Tillämpad fysik och elektronik Byggteknik TENTAMEN I FÖRDJUPNINGSKURS I BYGGKONSTRUKTION Datum: 014-08-8 Tid: 9.00-15.00 Antal uppgifter: 4 Max poäng: 40 Lärare: Annika Moström Hjälpmedel:
Läs merAnvändarhandbok. Trio Visit Web. Trio Enterprise 4.1
Användarhandbok Trio Visit Web Trio Enterprise 4.1 COPYRIGHT NOTICE: No part of this document may be reproduced, distributed, stored in a retrieval system or translated into any language, including but
Läs mer)"-'&/ 4,+67"/,"3& )%# HDB 08 BETON G
HDB 08 BETONG Skjuvankare HDB är en produkt som används som skjuv- och genomstansningsarmering. Systemet består av skenor med 2 eller 3 dubbelhuvade ankare. Dessa moduler kan kombineras för att få önskat
Läs merDokumentID 1492827 Författare. Version 1.0
Öppen Rapport DokumentID 1492827 Författare Version 1.0 Fredrik Bultmark Kvalitetssäkrad av Börje Torstenfelt (SG) Claes Johansson (SG) Roger Ingvarsson (SG) Godkänd av Peter Arkeholt Status Godkänt Reg
Läs mer1. Ett material har dragprovkurva enligt figuren.
1. Ett material har dragprovkurva enligt figuren. a) Vad kallas ett sådant materialuppträdande? b) Rita i figuren in vad som händer vid avlastning till spänning = 0 från det markerade tillståndet ( 1,
Läs merwww.eurocodesoftware.se caeec230 Genomstansning Beräkningsprogram för analys av genomstansning av pelare i armerad betong. Programmet utför beräkningar enligt EN 1992-1-1 Kap. 6.4. Användarmanual Rev B
Läs merBelastningsanalys, 5 poäng Balkteori Moment och tvärkrafter. Balkböjning Teknisk balkteori Stresses in Beams
Balkböjning Teknisk balkteori Stresses in Beams Som den sista belastningstypen på en kropps tvärsnitt kommer vi att undersöka det böjande momentet M:s inverkan. Medan man mest är intresserad av skjuvspänningarna
Läs mercaeec230 Genomstansning Användarmanual Eurocode Software AB
caeec230 Genomstansning Beräkningsprogram för analys av genomstansning av pelare i armerad betong. Programmet utför beräkningar enligt EN 1992-1-1 Kap. 6.4. Användarmanual Rev C Eurocode Software AB caeec230
Läs merInnehållsförteckning
Konstruktion och hållfasthetsanalys av ram samt utkast till dumpermodul Olof Karlsson Daniel Granquist MF2011 Systemkonstruktion Skolan för Industriell Teknik och Management Kursansvarig: Ulf Sellgren
Läs merViktoptimering av ram för SSF-koncept. Daniel Granquist Olof Karlsson
Viktoptimering av ram för SSF-koncept Daniel Granquist Olof Karlsson MF2011 Systemkonstruktion Skolan för Industriell Teknik och Management Kursansvarig: Ulf Sellgren Mars 2009 Sammanfattning Denna rapport
Läs merEn kort introduktion till. FEM-analys
En kort introduktion till FEM-analys Kompendiet är framtaget som stöd till en laboration i kursen PPU203, Hållfasthetslära, och är en steg-för-steg-guide till grundläggande statisk FEM-analys. Som FEM-verktyg
Läs merSpänning och töjning (kap 4) Stång
Föreläsning 3 Spänning och töjning Spänning och töjning (kap 4) Stång Fackverk Strukturmekanik FM60 Materialmekanik SMA10 Avdelningen för Bggnadskonstruktion TH Campus Helsingborg Balk Ram Spänning (kraftmått)
Läs merK-uppgifter Strukturmekanik/Materialmekanik
K-uppgifter Strukturmekanik/Materialmekanik K 1 Bestäm resultanten till de båda krafterna. Ange storlek och vinkel i förhållande till x-axeln. y 4N 7N x K 2 Bestäm kraftens komposanter längs x- och y-axeln.
Läs merTekniska Högskolan i Linköping, IKP Tore Dahlberg TENTAMEN i Hållfasthetslära grk, TMHL07, kl 8-12 DEL 1 - (Teoridel utan hjälpmedel) LÖSNINGAR
TENTAMEN i Hållfasthetslära grk, TMHL07, 040423 kl -12 DEL 1 - (Teoridel utan hjälpmedel) LÖSNINGAR 1. Skjuvpänningarna i en balk utsatt för transversell last q() kan beräknas med formeln τ y = TS A Ib
Läs merManual. EZ-Equip. Artologik. Plug-in till EZbooking version 3.2. Artisan Global Software
Artologik EZ-Equip Plug-in till EZbooking version 3.2 Artologik EZbooking och EZ-Equip Till EZbooking, ditt webbaserade system för bokningar av lokaler och objekt, kan du även ansluta olika typer av plugins.
Läs merGyproc Handbok 8 Gyproc Teknik. Statik. 4.3 Statik
Statik Statik Byggnader uppförda med lättbyggnadsteknik stabiliseras vanligtvis mot horisontella laster, vind eller snedställningskrafter genom att utnyttja väggar och bjälklag som kraftupptagande styva
Läs merKranar. Allmänt om kranar
Allmänt om kranar Kranens placering har stor inverkan på infästningens utformning. Här följer rekommendationer för placering bakom hytt, bakplacerad respektive centralt placerad kran. Kranar omfattas i
Läs merVridningsstyva påbyggnader 6. Innehåll VRIDSTYV PÅBYGGNAD 3. SKÅP OCH CONTAINER 4 Infästning av skåp och container 5 FRYS OCH KYLAGGREGAT 6
Innehåll VRIDSTYV PÅBYGGNAD 3 SKÅP OCH CONTAINER 4 Infästning av skåp och container 5 FRYS OCH KYLAGGREGAT 6 TANK OCH BULK 6 Infästning - tank 9 Infästning vägningsutrustning 11 Infästning - Bulk 12 TANKPÅBYGGNAD
Läs merInnehållsförteckning. Bilagor. 1. Inledning 1
Innehållsförteckning 1. Inledning 1 2. Beräkningsförutsättningar 1 2.1 Kantbalkelementets utseende 1 2.2 Materialparametrar 1 2.2.1 Betong 1 2.2.2 Armering 1 2.2.3 Cellplast 2 2.2.4 Mark 2 2.2.5 Friktionskoefficient
Läs merAnvändande av formler för balk på elastiskt underlag
Användnde v formler för blk på elstiskt underlg Bilg 2 Sidn 1 v 1 Formler från [ ] hr nvänts i exelberäkningr för någr geometrier och någr lstfll. Dess exempel hr också beräknts med FEM för tt kontroller
Läs merTriflex. Triflex 1. Dimensioner
Triflex Triflex 1 Triflex 1 dämparen utvecklades för vibrationsdämpning för medeltunga till tunga maskiner för att skydda maskiner och elektronik ifrån vibrationer. Konstruktionen av dämparen tillgodoser
Läs merFMN140 VT07: Beräkningsprogrammering Numerisk Analys, Matematikcentrum
Johan Helsing, 20 februari 2007 FMN140 VT07: Beräkningsprogrammering Numerisk Analys, Matematikcentrum Projektuppgift Syfte: att träna på att skriva ett lite större Matlabprogram med relevans för byggnadsmekanik.
Läs merPPU408 HT15. Beräkningar stål. Lars Bark MdH/IDT
Beräkningar stål 1 Balk skall optimeras map vikt (dvs göras så lätt som möjligt) En i aluminium, en i höghållfast stål Mått: - Längd 180 mm - Tvärsnittets yttermått Höjd: 18 mm Bredd: 12 mm Lastfall: -
Läs merDonguide för ADSS-kablar
28701-NSF 151 8 Usv Rev.B 2018-08-01 1/8 Index 1 Allmänt... 3 2 Donvalsguide... 3 3 Dontyper... 5 3.1 Spänndon... 5 3.1.1 Mellanlänk (Oval ögla)... 5 3.2 (Hängdon)... 5 3.3 Vibrationsdämpare... 6 4 Avspänning
Läs merK-uppgifter. K 12 En träregel med tvärsnittsmåtten 45 mm 70 mm är belastad med en normalkraft. i regeln och illustrera spänningen i en figur.
K-uppgifter K 12 En träregel med tvärsnittsmåtten 45 mm 70 mm är belastad med en normalkraft på 28 kn som angriper i tvärsnittets tngdpunkt. Bestäm normalspänningen i regeln och illustrera spänningen i
Läs merFEM-modellering och analys av en elastisk komponent
FEM-modellering och analys av en elastisk komponent - Laboration 2 MF102X/MF103X/MF104X/MF111X/MF112X/MF114X/MF1025 VT 2012 Ulf Sellgren KTH Maskinkonstruktion Skolan för Industriell teknik och management
Läs merwww.eurocodesoftware.se
www.eurocodesoftware.se caeec220 Pelare betong Program för dimensionering av betongtvärsnitt belastade med moment och normalkraft. Resultat är drag-, tryckarmering och effektiv höjd. Användarmanual Rev
Läs merMöjligheter med samverkanskonstruktioner. Stålbyggnadsdagen Jan Stenmark
Möjligheter med samverkanskonstruktioner Stålbyggnadsdagen 2016 2016-10-26 Jan Stenmark Samverkanskonstruktioner Ofrivillig samverkan Uppstår utan avsikt eller till följd av sekundära effekter Samverkan
Läs merMål en del av vision NS-1 (NRA) Bygga och leva med trä
Konkurrenskraftiga träbroar för framtiden Evenstad bro, Norge och Kristoffer Karlsson Mål en del av vision NS-1 (NRA) Bygga och leva med trä Målet omfattar utveckling av byggnadsteknik med avseende på:
Läs merHjälpmedel: Tore Dahlbergs formelsamling, TeFyMa eller någon annan liknande fysik- eller matematikformelsamling, valfri miniräknare, linjal, passare
Mekaniska konstruktioner Provmoment: Tentamen Ladokkod: 41I30M Tentamen ges för: Af-ma3, Htep2 7,5 högskolepoäng Namn: (Ifylles av student) Personnummer: (Ifylles av student) Tentamensdatum: 12 januari
Läs merÄNDRING CHANGE T = TILLKOMMER / ADDED V = VAR / WAS U = UTGÅR / DELETED
ÄNDRINGSINFORMATION CHANGE INFORMATION DATUM DATE SIDA PAGE ÄNDRING CHANGE T = TILLKOMMER / ADDED V = VAR / WAS U = UTGÅR / DELETED STANDARD 6771 2003-04-22 Se ÄI / See CI JUSTERBLECK Stål SHIMS Steel
Läs merHUNTON FANERTRÄBALK LVL
TEKNISK ANDBOK FÖR GOLV OC TAK UNTON FANERTRÄBALK LVL Fanerträbalk för höga krav SE - 04/18 FANERTRÄBALK LVL MLT Ltd. Werk Torzhok Z-9.1-811 MLT Ltd. Werk Torzhok Z-9.1-811 Kvalitet och effektivitet UNTON
Läs merLösning: B/a = 2,5 och r/a = 0,1 ger (enl diagram) K t = 2,8 (ca), vilket ger σ max = 2,8 (100/92) 100 = 304 MPa. a B. K t 3,2 3,0 2,8 2,6 2,5 2,25
Tekniska Högskolan i Linköping, IEI /Tore Dahlberg TENTAMEN i Hållfasthetslära - Enkla bärverk TMHL0, 009-03-13 kl LÖSNINGAR DEL 1 - (Teoridel utan hjälpmedel) 1. Du har en plattstav som utsätts för en
Läs merTentamen i kursen Balkteori, VSM-091, , kl
Tentamen i kursen Balkteori, VSM-091, 009-10-19, kl 14.00-19.00 Maximal poäng på tentamen är 40. För godkänt tentamensresultat krävs 18 poäng. Tillåtna hjälpmedel: räknare, kursens formelsamling och alfemmanual.
Läs merLösning: ε= δ eller ε=du
Tekniska Högskolan i inköping, IEI /Tore Dahlberg TENTAMEN i Hållfasthetslära - Enkla bärverk TMH02, 2008-06-04 kl ÖSNINGAR DE 1 - (Teoridel utan hjälpmedel) 1. Definiera begreppet töjning (ε) och ange
Läs merManual. EZ-Visit. Artologik. Plug-in till EZbooking version 3.2. Artisan Global Software
Manual Artologik EZ-Visit Plug-in till EZbooking version 3.2 Manual Artologik EZbooking och EZ-Visit Till EZbooking, ditt webbaserade system för rums- och objektsbokning, kan du även ansluta olika typer
Läs merInstallations- och användningsinstruktioner för SKJUTBAR SLÄDE JSK SL
Installations- och användningsinstruktioner för SKJUTBAR SLÄDE JSK SL Förord Innehåll sida JSL skjutbar släde är en kopplingsenhet som måste följa höga säkerhetsföreskrifter och som även måste testas för
Läs merKomposit mot metall i rymdmiljö KOMET-3. Stockholm, November, 2014
Komposit mot metall i rymdmiljö KOMET-3 Stockholm, 11-12 November, 2014 KOMET KOMET = KOmposit mot METall i rymdmiljö Industri: RUAG Space AB (Linköping) GKN Aerospace (Trollhättan + ACAB Linköping) Akademi
Läs merSamverkande hjälpram. Beskrivning PGRT
Beskrivning Beskrivning En samverkande hjälpram är en konstruktion där infästningen får de ingående ramarna att verka som en chassiram istället för 2 separata ramar. En samverkande hjälpram har ett mycket
Läs merBiomekanik Belastningsanalys
Biomekanik Belastningsanalys Skillnad? Biomekanik Belastningsanalys Yttre krafter och moment Hastigheter och accelerationer Inre spänningar, töjningar och deformationer (Dynamiska påkänningar) I de delar
Läs merTekniskt Godkännande. Profilerad stålplåt TP128, TP200 med brandmotstånd R15-R60. SP Sveriges Tekniska Forskningsinstitut (SP SITAC) bekräftar att
SP Sveriges Tekniska Forskningsinstitut (SP SITAC) bekräftar att Profilerad stålplåt TP128, TP200 med brandmotstånd R15-R60 har bedömts uppfylla Boverkets Byggregler (BBR) i de avseenden och under de förutsättningar
Läs merTentamen i Hållfasthetslära AK
Avdelningen för Hållfasthetslära Lunds Tekniska Högskola, LTH Tentamen i Hållfasthetslära AK1 2017-08-17 Tentand är skyldig att visa upp fotolegitimation. Om sådan inte medförts till tentamen skall den
Läs merMONTERINGS- & BRUKSANVISNING PALLSTÄLL CITY
MONTERINGS- & BRUKSANVISNING PALLSTÄLL CITY 090 8895 www.bula.se INNEHÅLL Om ANVISNINGARNA INNAN DU BÖRJAR MONTERA BELASTNINGSINFO & STAGSCHEMA TILLSYN & UNDERHÅLL MONTERINGSANVISNINGAR s. 2 s. s. 4 s.
Läs merMONTERINGS- & BRUKSANVISNING. PALLSTÄLL CITY Utgåva nr
MONTERINGS- & BRUKSANVISNING PALLSTÄLL CITY Utgåva nr 2. 7095 INNEHÅLL Om ANVISNINGARNA INNAN DU BÖRJAR MONTERA BELASTNINGSINFO & STAGSCHEMA TILLSYN & UNDERHÅLL MONTERINGSANVISNINGAR s. 2 s. s. 4 s. 5
Läs merBerco XTR Ett helt nytt, extremt starkt och lättjobbat skåp för tunga fordon.
Berco XTR Ett helt nytt, extremt starkt och lättjobbat skåp för tunga fordon. Unik kompetens med unika mervärden Berco är en av Sveriges större och mer erfarna tillverkare av påbyggnadsskåp och specialskåp,
Läs merVSMA01 - Mekanik ERIK SERRANO
VSMA01 - Mekanik ERIK SERRANO Repetition Krafter Representation, komposanter Friläggning och jämvikt Friktion Element och upplag stång, lina, balk Spänning och töjning Böjning Knäckning Newtons lagar Lag
Läs mer