Väggar med övervägande vertikal- och viss transversallast
|
|
- Lovisa Karlsson
- för 6 år sedan
- Visningar:
Transkript
1 Väggar med övervägande vertikal- och viss transversallast 1
2 Generellt Beskrivs i SS-EN , avsnitt 6.1 och kapitel 5 I handboken Utformning av murverkskonstruktioner enligt Eurokod 6, beskrivs i avsnitt 4.1 I fortsättningen sker hänvisning i huvudsak till handboken, som kort kommer att omnämnas som EK6- handboken 2
3 Dimensionering generellt Väggar måste ha tillräcklig bärförmåga med avseende på knäckning (elementkontroll) och väggtvärsnitt med avseende på tryckpåkänningar (tvärsnittskontroll) För båda fallen beräknas väggens dimensionerande bärförmåga per längdenhet vägg N Rd genom där NRd = Φ t f d (4.1) Φ är en kapacitetsreduktionsfaktor som för knäckning betecknas som Φ m medan för kantpåkänningsbrott som Φ i. Φ m bestäms med hjälp av Figurerna eller förfarande enligt SS-EN , Bilaga G medan Φ i med hjälp av ekvation (4.8); - t är väggens tjocklek; - f d är murverkets dimensionerande tryckhållfasthet; Välj den minsta av bärförmågorna m.a.p. knäckning eller kantpåkänningsbrott 3
4 Kort bakgrund Ekvation (4.1) bygger på experiment genomförda på talen Väggar belastades med excentrisk vertikallast Kollaps pga knäckning Krossbrott alternativt skjuvbrott i närheten av upplagen Faktorer som identifierades som väsentliga för väggars vertikala bärförmåga Väggens slankhet Den påförda lastens excentricitet samt oavsiktlig excentricitet Murverksmaterialets hållfasthet och styvhet Krypeffekter Effekten av alla dessa faktorer lades ihop till empiriska samband som används för att bestämma reduktionsfaktorn Φ 4
5 Experimentella resultat som ligger till grund för metoden som används i EK6: (b) Kirtschig & Anstötz (1991) (c) Hasan & Hendry (1976) (d) Watstein & Allen (1970) 5
6 Väggens slankhet (λ c ) Se även SS-EN , avsnitt Aktuellt vid bestämning av kapacitetsreduktionsfaktorn med avseende på knäckning Φ m Slankhetstalet för en murad vägg λ c bestäms genom att dividera värdet på den effektiva höjden h ef med värdet på den effektiva tjockleken t ef Slankhetstalet bör inte överstiga 27 6
7 Effektiv vägghöjd (h ef ) Se även SS-EN , avsnitt Kan tolkas som avståndet mellan inflexionspunkterna för en pelare med givna inspänningsförhållanden Kan på säkra sidan sättas till den fria höjden om väggen avstyvas av normalstyva bjälklag i både över- och underkant Om avstyvningarna i väggens ovan- och underkant utgörs av armerade betongplattor eller om väggen avstyvas av tvärgående väggar, finns möjlighet att reducera den effektiva vägghöjden, som då kan beräknas som h ef = ρ h (4.2) n där - ρ n är en reduktionsfaktor, n är antal avstyvningar och h är väggens fria höjd. Tabell 4.1 ger rekommendationer till hur reduktionsfaktorn ρ n bör tillämpas. 7
8 Tabell 4.1 Beräkning av reduktionsfaktorerna ρ n enligt SS-EN Bilaga D 8
9 1.0 ρ 3 ρ 2 = 1,0 0.8 ρ 2 = 0, Bjälklag i ovan- och underkant + en avstyvande h/l vägg, ρ n = ρ 3 ρ ρ 2 = 1,0 Tabell 4.1 Beräkning av reduktionsfaktorerna ρ n (forts.) 0.6 ρ 2 = 0, Bjälklag i ovan- och underkant + två avstyvande h/l väggar, ρ n = ρ 4 9
10 Effektiv vägghöjd (h ef ) ytterligare förtydliganden Öppningar i den avstyvade bärande väggen med höjd respektive bredd som är större än 1/4 av väggens höjd respektive längd räknas som fri kant Den gynnsamma effekten från avstyvande tvärväggar tillgodoräknas inom ett avstånd motsvarande högst 15 gånger tjockleken hos den avstyvade bärande väggen En avstyvande väggs längd bör vara minst en femtedel av den avstyvade bärande väggens fria höjd och dess tjocklek minst 30 procent av den effektiva tjockleken hos den avstyvade väggen Även andra bärverksdelar än murade väggar får användas som avstyvningar, förutsatt att deras styvhet är likvärdig den hos ovan beskrivna avstyvande vägg Avstyvad och avstyvande väggar ska vara murade i förband med varandra eller sammanbundna med andra kraftöverförande anordningar 10
11 Effektiv väggtjocklek (t ef ) Se även SS-EN , avsnitt För en enskiktsvägg är lika med tjockleken t För sammansatta väggar och väggar med förstärkningar är effektiva väggtjockleken t ef samma som tjockleken hos en enskiktsvägg med samma böjstyvhet EI som hos den aktuella väggen För en kanalmur med kramlor enligt avsnitt 4.4 i EK6-handboken t = k t + t (4.3) ef tef 1 2 där - t 1, t 2 är tjocklekarna för det yttre, icke bärande skalet (t 1 ) respektive för den inre bärande väggen (t 2 ). Vid beräkning bör t 1 vara mindre eller högst lika med t 2 - k tef är förhållandet mellan elasticitetsmodulen E1/E2, som inte bör väljas större än 2. 11
12 Effektiv väggtjocklek (t ef ) forts. Om väggen innehåller förstärkningar, till exempel i form av stöd eller strävpelare, erhålls den effektiva väggtjockleken t ef från t ef = ρ t (4.4) t där ρ t är en koefficient som kan avläsas från Tabell t är väggtjockleken. Alternativt kan den effektiva tjockleken beräknas med Steiners sats 12
13 Effektiv väggtjocklek (t ef ) forts. Tabell 4.2 Styvhetskoefficienten ρ t för väggar förstärkta av stöd- eller strävpelare, se Figur 4.1 för definitioner. Kvot mellan centrumavstånd och bredd för stödpelare Kvot mellan pelardjup och väggtjocklek ,0 1,4 2,0 10 1,0 1,2 1,4 20 1,0 1,0 1,0 Figur 4.1. Skiss över definitioner använda i Tabell 4.2. Förklaringar 1) centrumavstånd pelare; 2) pelardjup; 3) väggtjocklek; 4) pelarbredd. 13
14 Excentriciteter Kan härstamma från upplag, horisontallast, långtidseffekter och oregelbundenheter kopplade till utförande Påverkar både knäcklasten och påkänningarna i tvärsnittet enligt principen ju större excentricitet desto lägre bärförmåga 14
15 Excentriciteten vid väggens mitthöjd (e mk ) Används vid beräkning av väggars bärförmåga med avseende på knäckning M = e (4.5) md e mk + ehm + einit + Nmd k där - M md är dimensionerande värde av böjmoment av upplagsexcentricitet och vertikala laster vid väggens mitthöjd. Kan uppskattas med hjälp av Figurerna ; - N md är dimensionerande vertikallast; - e hm är excentriciteten orsakad av horisontallaster, t.ex. vind. Förenklat, kan beräknas som en ekvivalent excentricitet genom e hm = M horisontal / N md (ger stor excentricitet). Om väggen är upplagd längs tre eller fyra kanter kan momentet M horisontal uppskattas med hjälp av ekvation (4.11), i annat fall med hjälp av balkanalogi (ger mindre excentricitet); - e init är initialexcentriciteten som enligt SS-EN , avsnitt (4) antas vara h ef / 450, där h ef är väggens effektiva höjd; 15
16 Excentriciteten vid väggens mitthöjd (e m ) forts. - e k är excentriciteten på grund av krypning. För väggar med ett slankhetstal λ c 15 kan antas att e k = 0. Vid slankhetstal λ c 15 beräknas excentriciteten p.g.a. krypning enligt h ek = 002 φ (4.6) ef 0, t em tef φ är slutkryptalet med värde enligt Tabell 2.6 i EK6-handboken; - e m är excentriciteten beräknad enligt ekvation (4.5) utan krypningens bidrag; - Övriga beteckningar enligt tidigare. 16
17 Excentriciteten vid väggens ovan- och underkant (e i ) Används vid beräkning av påkänningarna i väggtvärsnittet M id ei = + ehe + einit 0, 05 t (4.7) N id där - M id är dimensionerande värde på böjmomentet vid väggens ovankant eller underkant. Kan uppskattas med hjälp av Figurerna i EK6-handboken; - N id är dimensionerande vertikallast; - e he är excentriciteten vid väggens ovankant eller underkant, orsakad av eventuella transversella laster, t.ex. vind. I normalfallet kan denna excentricitet försummas; - e init är initialexcentriciteten som antas vara h ef / 450 där h ef är väggens effektiva höjd; - t är väggtjockleken. 17
18 Excentriciteter vid upplag Kan bestämmas med utgångspunkt i de faktiska upplags- och lastförhållandena och deras inverkan analyseras i enlighet med vedertagna byggnadsmekaniska principer. Se Figurerna i EK6-handboken som vägledning Upplagsexcentriciteten vid väggens underkant kan man normalt sätta till e = 0 Ger resultat på säkra sidan se exempel på nästa bild Lämpligt på bottenplan om man har en styv platta Man kan dock hamna på osäkra sidan om plattans kant är vek, t.ex. om man använder L-element av cellplast i grundläggningen Se även SS-EN Bilaga C. 18
19 Exempel på uppskattning av excentricitet Kommentar - om e UNDER = 0 erhålles en större beräkningsmässig excentricitet vid väggens mitthöjd 19
20 Exempel på uppskattning av excentricitet - detta upplagsfall bör kunna användas även när plattans kant är vek (t.ex. L-element av cellplast) 20
21 Kapacitetsreduktionsfaktor med avseende på knäckning (Φ m ) Bestäms med hjälp av Figur 4.7 eller 4.8, se nästa bild Se även SS-EN , Bilaga G Som ingångsparametrar används: Den relativa excentriciteten e mk /t, där e mk är excentriciteten vid väggens mitthöjd och t är väggens tjocklek; Väggens slankhetstal λ c = h ef /t ef ; Förhållandet mellan murverkets elasticitetsmodul E och tryckhållfasthet f k, se även Tabell 2.5 i EK6-handboken. För murverk av massiv tegelsten, massiv kalksandsten, håltegel och tunnfogsmurade lättbetongblock kan Φ m oftast bestämmas med hjälp av Figur
22 Φ m värden baserat på E = 1000 f k (Figur 4.7 baserat på Bilaga G i SS-EN ) 22
23 Φ m värden baserat på E = 500 f k (Figur 4.8 baserat på Bilaga G i SS-EN ) 23
24 Kapacitetsreduktionsfaktor med avseende på kantpåkänning (Φ i ) Kapacitetsreduktionsfaktorn med avseende på kantpåkänningsbrott bestäms enligt Φ i = 1 2 e i t (4.8) där - e i är excentriciteten vid väggens ovankant eller underkant beräknad enligt ekvation (4.7) - t är väggtjockleken. 24
25 Exempel 1 Vägg med övervägande vertikal last 25
26 Exempel 1 Vägg med övervägande vertikal last 26
27 Exempel 1 Vägg med övervägande vertikal last Förutsättningar Väggparti som kontrolleras spänner mellan bottenplan och övre plan på östsidan, mellan de två dörrarna höjd 2,7 m, längd 1,0 m; Grundläggning: Ytterväggar: Bjälklag: Last fr. taket: Last fr. plan 2: Vindlast: Betongplatta på mark, vid kanterna L-element Tunnfogade lättbetongblock, t= 0,365 m, f d = 1,11 MPa, E = 500f k Platsgjuten betong, tjocklek 0,220 m N a,d = 20 kn (egentyngder, snö) N b,d = 70 kn (egentyngder, nyttig last) Moment vid väggens mitthöjd M vind,d = 1,1 knm 27
28 Forts. exempel 1 Kontroll med avseende på knäckning Effektiv höjd h ef Murpartiet omges av två tillräckligt höga fönster för att öppningarna ska klassas som fria kanter. I ovan- och underkant stöds murpartiet av två betongplattor, vilket enligt Tabell 4.1 ger en reduktionsfaktor för effektiva höjden ρ 2 = 0,75 Murpartiets effektiva höjd blir h ef = ρ 2 h = 0,75 2,7 = 2,025 m Effektiv tjocklek t ef För en enskiktsvägg densamma som den verkliga tjockleken t ef = t = 0,365 Väggens slankhetstal λ c λ c = h ef / t ef = 2,025 / 0,365 = 5,6 Excentricitet vid överkant vägg e ovan Se knutpunktens geometri Antar att man lägger en neoprenremsa (eller motsvarande) mellan väggens överkant och bjälklaget för att jämna ut spänningsfördelningen vid upplaget (gynnsamt) e b = 0,365 / 2 0,250 / 2 = 0,183 0,125 = 0,058 m (Alternativet med triangulär spänningsfördelning hade gett en excentricitet på 0,099 m) 28
29 Forts. exempel 1 Excentriciteten vid väggens ovankant e ovan beräknas som e ovan = N b e b / (N a + N b ) = 70 0,058 / ( ) = 0,045 m Excentriciteten vid väggens underkant e under kan sättas Jag antar (kanske på osäkra sidan) att e under = 0 (Om jag antar att betongplattans kant har spruckit under L-elementet, kan väggen få en tendens att luta utåt. Detta ger en excentricitet som är ogynnsam och som kan beräknas som e under = t / 6 = 0,365/6 = 0,061 m) Excentriciteten vid väggens mitthöjd kan beräknas som kvoten av momentet pga upplagsexcentricitet vid mitthöjd och vertikallasten. Beräkning blir dock enklare om man beräknar denna excentricitet direkt som e m = (e ovan + e under )/2 = (0, ) /2 = 0,022 mm (Om jag antar att betongplattans kant har spruckit under L-elementet, blir e m = (e ovan + e under )/2 = (0, ,061) /2 = 0,053 mm) Excentricitet pga horisontallaster, i aktuellt fall vind, e hm kan beräknas som e hm = M horisontal,d / (N a +N b ) = 1,1 / (20+70) = 0,012 m (Om jag betraktar väggen som en fritt upplagd, enkelspänd remsa, får jag enligt elasticitetsteoretisk beräkning e hm = 0,00004 m 0) Initialexcentriciteten e init e init = h ef / 450 = 2,025 / 450 = 0,005 m Excentriciteten på grund av krypning e k Kan försummas eftersom väggens slankhetstal är mindre än 15, dvs e k = 0 29
30 Forts. exempel 1 Excentriciteten vid väggens mitthöjd e mk kan nu beräknas som summan av tidigare framräknade excentriciteter e mk = e m + e hm + e init + e k = 0, , , = 0,039 m (Kommentar om jag hade utgått från enbart konservativa antaganden vad gäller bidragande excentriciteter skulle e mk = 0,082 m.) Den relativa excentriciteten e mk /t som behövs för att bestämma kapacitetsreduktionsfaktorn för knäckning Φ m beräknas som e mk /t = 0,039/0,365 = 0,11 (Alternativt e mk /t = 0,082/0,365 = 0,22) Kapacitetsreduktionsfaktorn för knäckning Φ m läses av från Figur 4.8 med λ c = 5,6 och e mk /t = 0,11 Φ m 0,77 Väggens vertikala bärförmåga N Rd map knäckning blir N Rd = Φ m t f d = 0,77 x,365 x 1,11e6 = 311 kn/m Eftersom väggen är 1 m lång blir dess bärförmåga map knäckning 311 kn (Alternativt enligt mer konservativa antaganden N Rd = Φ m t f d = 0,55 x,365 x 1,11e6 = 223 kn/m) Kontroll om N Rd > N ed map knäckning N Rd = 311 kn > N Ed = 90 kn (tillräcklig bärförmåga även enligt det mer konservativa alternativet) 30
31 Forts. exempel 1 Kontroll med avseende på kantpåkänningar Enligt tidigare beräkning är excentriciteterna vid överkant respektive underkant vägg e ovan = 0,045 m e under = 0 (alternativt e under = t / 6 = 0,365/6 = 0,061 m) Excentriciteten på grund av horisontallasten kan försummas Den totala excentriciteten vid väggens ovankant e i e i = e ovan + e init = 0, ,005 = 0,050 m. (alternativt e i = e under + e init = 0, ,005 = 0,065 m.) Kapacitetsreduktionsfaktorn med avseende på kantpåkänningar beräknas som Φ i = 1 2 e i /t = 1 2 x 0,050 / 0,365 = 0,73 (alternativt Φ i = 1 2 e i /t = 1 2 x 0,065 / 0,365 = 0,64) Väggens vertikala bärförmåga N Rd map kantpåkänning blir N Rd = Φ i t f d = 0,73 x,365 x 1,11e6 = 296 kn/m Eftersom väggen är 1 m lång blir dess bärförmåga map kantpåkänning 296 kn (Alternativt enligt mer konservativa antaganden N Rd = Φ i t f d = 0,64 x,365 x 1,11e6 = 259 kn/m) Kontroll om N Rd > N ed map kantpåkänning N Rd = 296 kn > N Ed = 90 kn (tillräcklig bärförmåga även enligt det mer konservativa alternativet) 31
Transversalbelastat murverk
Transversalbelastat murverk Generellt Beskrivs i SS-EN 1996-1-1, avsnitt 5.5.5 och 6.3 I handboken Utformning av murverkskonstruktioner enligt Eurokod 6, beskrivs i avsnitt 4.3 Vid låga vertikallaster
Läs merOarmerade väggar utsatta för tvärkraft (skjuvväggar) Stomanalys
Oarmerade väggar utsatta för tvärkraft (skjuvväggar) Stomanalys Generellt Beskrivs i SS-EN 1996-1-1, avsnitt 6.2 och avsnitt 5.5.3 I handboken Utformning av murverkskonstruktioner enligt Eurokod 6, beskrivs
Läs merBeräkningsstrategier för murverkskonstruktioner
Beräkningsstrategier för murverkskonstruktioner Tomas Gustavsson TG konstruktioner AB 2017-06-08 Dimensionerande lastfall ofta endera av: 1. Vindlast mot fasad + min vertikallast 2. Max vertikallast +
Läs merBetongkonstruktion BYGC11 (7,5hp)
Karlstads universitet 1(12) Betongkonstruktion BYGC11 (7,5hp) Tentamen Tid Torsdag 17/1 2013 kl 14.00 19.00 Plats Universitetets skrivsal Ansvarig Asaad Almssad tel 0736 19 2019 Carina Rehnström tel 070
Läs merBetongbalkar. Böjning. UMEÅ UNIVERSITET Tillämpad fysik och elektronik Annika Moström. Räkneuppgifter
UMEÅ UNIVERSITET Tillämpad fysik och elektronik Annika Moström Räkneuppgifter 2012-11-15 Betongbalkar Böjning 1. Beräkna momentkapacitet för ett betongtvärsnitt med bredd 150 mm och höjd 400 mm armerad
Läs merBetongkonstruktion Facit Övningstal del 2 Asaad Almssad i samarbete med Göran Lindberg
Pelare ÖVNING 27 Pelaren i figuren nedan i brottgränstillståndet belastas med en centriskt placerad normalkraft 850. Kontrollera om pelarens bärförmåga är tillräcklig. Betong C30/37, b 350, 350, c 50,
Läs merKonstruktion Mur Malmö 26/11 2007. Tomas Gustavsson. forskningsingenjör, Lunds Tekniska Högskola, forskningsprojekt om murverk
Konstruktion Mur Malmö 26/11 2007 Tomas Gustavsson byggnadskonstruktör, TG konstruktioner AB, Lund konstruktionsarbete, konsult forskningsingenjör, Lunds Tekniska Högskola, forskningsprojekt om murverk
Läs merBetong, normalkraft och moment
Betong, normalkraft och moment Kapitel 3.3.5-6 och 6 i Betongkonstruktion Kapitel 8.3.3, 9.2.3 och 9.3.3 Byggkonstruktion 8 april 2016 Dimensionering av byggnadskonstruktioner 1 Betong: normalkraft och
Läs merBetongkonstruktion BYGC11 (7,5hp)
Karlstads universitet 1(11) Betongkonstruktion BYGC11 (7,5hp) Tentamen Tid Fredag 17/01 2014 kl. 14.00 19.00 Plats Universitetets skrivsal Ansvarig Asaad Almssad tel 0736 19 2019 Carina Rehnström tel 070
Läs merKonstruktionsteknik 25 maj 2012 kl Gasquesalen
Bygg och Miljöteknologi Avdelningen för Konstruktionsteknik Tentamen i Konstruktionsteknik 25 maj 2012 kl. 14.00 19.00 Gasquesalen Tillåtna hjälpmedel: Tabell & Formelsamlingar Räknedosa OBS! I vissa uppgifter
Läs merExempel 2: Sadelbalk. 2.1 Konstruktion, mått och dimensioneringsunderlag. Exempel 2: Sadelbalk. Dimensionera sadelbalken enligt nedan.
2.1 Konstruktion, mått och dimensioneringsunderlag Dimensionera sadelbalken enligt nedan. Sadelbalk X 1 429 3,6 360 6 000 800 10 000 10 000 20 000 Statisk modell Bestäm tvärsnittets mått enligt den preliminära
Läs merEN 1996-1-1 Eurokod 6, dimensionering av murverkskonstruktioner, allmänna regler och regler för byggnader Arne Cajdert, AC Byggkonsult
2005-02-07 EN 1996-1-1 Eurokod 6, dimensionering av murverkskonstruktioner, allmänna regler och regler för byggnader Arne Cajdert, AC Byggkonsult Allmänt Eurokod 6 ger dimensioneringsregler för murverkskonstruktioner
Läs mer1. En synlig limträbalk i tak med höjd 900 mm, i kvalitet GL32c med rektangulär sektion, belastad med snölast.
UMEÅ UNIVERSITET Tillämpad fysik och elektronik Byggteknik Uppgifter 2016-08-26 Träkonstruktioner 1. En synlig limträbalk i tak med höjd 900 mm, i kvalitet GL32c med rektangulär sektion, belastad med snölast.
Läs merMoment och normalkraft
Moment och normalkraft Betong Konstruktionsteknik LTH 1 Pelare Främsta uppgift är att bära normalkraft. Konstruktionsteknik LTH 2 Pelare Typer Korta stubbiga pelare: Bärförmågan beror av hållfasthet och
Läs merTentamen i. Konstruktionsteknik. 26 maj 2009 kl
Bygg och Miljöteknolo gi Avdelningen för Konstruktionsteknik Tentamen i Konstruktionsteknik 26 maj 2009 kl. 8.00 13.00 Tillåtna hjälpmedel: Tabell & Formelsamlingar Räknedosa OBS! I vissa uppgifter kan
Läs merBetongkonstruktion Facit Övningstal del 2 Asaad Almssad i samarbete med Göran Lindberg
Pelare ÖVNING 7 LÖSNING Dimensionerande materialegenskaper Betong C30/37 f cc f cc 30 0 MMM γ c 1,5 E cc E cc 33 γ cc 1, 7,5GGG Armering f yy f k 500 435 MMM γ s 1,15 ε yy f yy 435. 106,17. 10 3 E s 00.
Läs merTentamen i Konstruktionsteknik
Bygg och Miljöteknologi Avdelningen för Konstruktionsteknik Tentamen i Konstruktionsteknik 5 Juni 2015 kl. 14.00-19.00 Gasquesalen Tillåtna hjälpmedel: Tabell & Formelsamling Räknedosa OBS! I vissa uppgifter
Läs merExempel 3: Bumerangbalk
Exempel 3: Bumerangbalk 3.1 Konstruktion, mått och dimensioneringsunderlag Dimensionera bumerangbalken enligt nedan. Bumerangbalk X 1 600 9 R18 000 12 360 6 000 800 10 000 10 000 20 000 Statisk modell
Läs merProjektering av murverk
Murverk Material, konstruktion, hantverk Projektering av murverk Skalmurar/bärande murverk/bakmurar; förutsättningar, normkrav Skalmur ingår inte bärande huvudsystemet Bärning av skalmur måste beaktas
Läs merMurverks hållfasthet och bärförmåga - principiellt och med koppling till EK6
Murverks hållfasthet och bärförmåga - principiellt och med koppling till EK6 Tomas Gustavsson TG konstruktioner AB 23017-06-07 Karakteristiskt för murverk: Hög tryckhållfasthet Låg draghållfasthet Låg
Läs merExempel 11: Sammansatt ram
Exempel 11: Sammansatt ram 11.1 Konstruktion, mått och dimensioneringsunderlag Dimensionera den sammansatta ramen enligt nedan. Sammansatt ram Tvärsnitt 8 7 6 5 4 3 2 1 Takåsar Primärbalkar 18 1,80 1,80
Läs merLECA Murverk. Källarytterväggar Dimensioneringsanvisning
LECA Murverk Källarytterväggar Dimensioneringsanvisning Inledning Källaren har gamla anor i landet, och förknippas på de flesta orter som en del av huset, som är helt eller delvis nergrävt i marken. Även
Läs merBärande murverk i flerbostadshus
Avdelningen för Konstruktionsteknik L u n d s T e k n i s k a H ö g s k o l a, L u n ds U n i v e r s i t e t Bärande murverk i flerbostadshus Folke Höst Rapport TVBK-5115 Lund 2002 Lunds Tekniska Högskola
Läs merDimensionering för moment och normalkraft stål/trä KAPITEL 9 DEL 2
Dimensionering för moment och normalkraft stål/trä KAPITEL 9 DEL 2 oment och normalkraft Laster Q (k) Snittkrafter och moment L q (k/m) max = ql 2 /8 max =Q Snittkrafterna jämförs med bärförmågan, t.ex.
Läs merwww.eurocodesoftware.se
www.eurocodesoftware.se caeec220 Pelare betong Program för dimensionering av betongtvärsnitt belastade med moment och normalkraft. Resultat är drag-, tryckarmering och effektiv höjd. Användarmanual Rev
Läs merI figuren nedan visas en ritning över stommen till ett bostadshus. Stommen ska bestå av
Uppgift 2 I figuren nedan visas en ritning över stommen till ett bostadshus. Stommen ska bestå av fackverkstakstol i trä, centrumavstånd mellan takstolarna 1200 mm, lutning 4. träreglar i väggarna, centrumavstånd
Läs mer4.3. 498 Gyproc Handbok 7 Gyproc Teknik. Statik. Bärförmåga hos Gyproc GFR DUROnomic Regel. Dimensioneringsvärden för transversallast och axiallast
.3 Dimensionering av Gyproc DUROnomic Bärförmåga hos Gyproc GFR DUROnomic Regel Dimensioneringsvärden för transversallast och axiallast Gyproc GFR Duronomic förstärkningsreglar kan uppta såväl transversallaster
Läs merExempel 12: Balk med krökt under- och överram
6,00 Exempel 12: Exempel 12: 12.1 Konstruktion, mått och dimensioneringsunderlag Dimensionera fackverket med krökt under- och överram enligt nedan. Överram Underram R 235,9 det.2 R 235,9 1,5 det.1 10,00
Läs merProjekteringsanvisning
Projekteringsanvisning 1 Projekteringsanvisning Den bärande stommen i ett hus med IsoTimber dimensioneras av byggnadskonstruktören enligt Eurokod. Denna projekteringsanvisning är avsedd att användas som
Läs merGyproc Handbok 8 Gyproc Teknik. Statik. 4.3 Statik
Statik Statik Byggnader uppförda med lättbyggnadsteknik stabiliseras vanligtvis mot horisontella laster, vind eller snedställningskrafter genom att utnyttja väggar och bjälklag som kraftupptagande styva
Läs merMurverk Material, konstruktion, hantverk. Hållfasthet och bärförmåga
Murverk Material, konstruktion, hantverk Hållfasthet och bärförmåga Laster och deras väg i en byggnad Snö, egentyngd yttertak, vind (lyft) Vindlast Egentyngd undertak/bjälklag, förvaring Egentyngd vägg
Läs merKONSTRUKTIONSTEKNIK 1
KONSTRUKTIONSTEKNIK 1 TENTAMEN Ladokkod: 41B16B-20151-C76V5- NAMN: Personnummer: - Tentamensdatum: 17 mars 2015 Tid: 09:00 13.00 HJÄLPMEDEL: Formelsamling: Konstruktionsteknik I (inklusive här i eget skrivna
Läs merExempel 13: Treledsbåge
Exempel 13: Treledsbåge 13.1 Konstruktion, mått och dimensioneringsunderlag Dimensionera treledsbågen enligt nedan. Treledsbåge 84,42 R72,67 12,00 3,00 56,7º 40,00 80,00 40,00 Statisk modell Bestäm tvärsnittets
Läs merBrand, lättbetongblock
Sida 1 Brandteknisk dimensionering av lättbetongblock Brand dimensionering av H+H lättbetongblock ska projekteras efter Eurokod EC6: Murverkskonstruktioner, EN 1996-1.2. Brandtekniska begrepp De brandtekniska
Läs merTentamen i Konstruktionsteknik
Bygg och Miljöteknologi Avdelningen för Konstruktionsteknik Tentamen i Konstruktionsteknik 2 Juni 2014 kl. 14.00-19.00 Gasquesalen Tillåtna hjälpmedel: Tabell & Formelsamlingar Räknedosa OBS! I vissa uppgifter
Läs merExempel 5: Treledstakstol
5.1 Konstruktion, mått och dimensioneringsunderlag Dimensionera treledstakstolen enligt nedan. Beakta två olika fall: 1. Dragband av limträ. 2. Dragband av stål. 1. Dragband av limträ 2. Dragband av stål
Läs merExempel 7: Stagningssystem
20,00 7.1 Konstruktion, mått och dimensioneringsunderlag Dimensionera stagningssstemet enligt nedan. Sstemet stagar konstruktionen som beräknas i exempel 2. Väggens stagningssstem 5,00 Takets stagningssstem
Läs merMöjligheter med samverkanskonstruktioner. Stålbyggnadsdagen Jan Stenmark
Möjligheter med samverkanskonstruktioner Stålbyggnadsdagen 2016 2016-10-26 Jan Stenmark Samverkanskonstruktioner Ofrivillig samverkan Uppstår utan avsikt eller till följd av sekundära effekter Samverkan
Läs merKramling, rörelser, detaljer, utförande
Kramling, rörelser, detaljer, utförande Tomas Gustavsson TG konstruktioner AB 2017-06-08 Kramling av murverk Funktioner: För över vindlast från skalmur till bakomliggande regelstomme eller betongvägg Fördelar
Läs merDimensionering i bruksgränstillstånd
Dimensionering i bruksgränstillstånd Kapitel 10 Byggkonstruktion 13 april 2016 Dimensionering av byggnadskonstruktioner 1 Bruksgränstillstånd Formändringar Deformationer Svängningar Sprickbildning 13 april
Läs merTENTAMEN I KURSEN DIMENSIONERING AV BYGGNADSKONSTRUKTIONER
UMEÅ UNIVERSITET Tillämpad fysik och elektronik Byggteknik TENTAMEN I KURSEN DIMENSIONERING AV BYGGNADSKONSTRUKTIONER Datum: 01-1-07 Tid: 9.00-15.00 Antal uppgifter: 4 Max poäng: 40 Lärare: Annika Moström
Läs merRättelseblad 1 till Boverkets handbok om betongkonstruktioner, BBK 04
Rättelseblad till Boverkets handbok om betongkonstruktioner, BBK 04 I den text som återger BBK 04 har det smugit sig in tryckfel samt några oklara formuleringar. Dessa innebär att handboken inte återger
Läs merPPU408 HT15. Beräkningar stål. Lars Bark MdH/IDT
Beräkningar stål 1 Balk skall optimeras map vikt (dvs göras så lätt som möjligt) En i aluminium, en i höghållfast stål Mått: - Längd 180 mm - Tvärsnittets yttermått Höjd: 18 mm Bredd: 12 mm Lastfall: -
Läs merK-uppgifter Strukturmekanik/Materialmekanik
K-uppgifter Strukturmekanik/Materialmekanik K 1 Bestäm resultanten till de båda krafterna. Ange storlek och vinkel i förhållande till x-axeln. y 4N 7N x K 2 Bestäm kraftens komposanter längs x- och y-axeln.
Läs merGyproc Handbok 8 Gyproc Projektering. Funktionsväggar. Pelare. Statisk dimensionering av pelare. Horisontaler Väggar med pelarstomme
.20 Väggar med pelarstomme Pelare Pelarna kan utföras av varmvalsade profiler eller kallformade tunnplåtsprofiler. Valet blir ofta beroende av väggtjockleken, eftersom tunnplåtsprofilerna måste göras högre
Läs merOlle Bywall & Paul Saad Examensarbete Karlstads Universitet
Innehåll, Bilaga 1 Lastberäkningar... 2 Egentyngd... 2 Nyttiglast... 2 Snölast... 3 Vindlast... 5 Väggdimensionering... 8 steg 1: Dimensionering från tak... 8 steg 2: Dimensionering från våning 5... 11
Läs merStatik. Generellt. Anvisningarna hänvisas generellt till följande europeiska och danska standarder:
Generellt Projekteringsansvar Förbehåll tas för eventuella fel i följande instruktioner och beräkningar. Vid statisk dimensionering av specifika projekt ligger alltid ansvaret på projektören för projektet.
Läs merVilka följder fick de byggtekniska förändringarna?
Vilka följder fick de byggtekniska förändringarna? Fullmurade tegelkonstruktioner - bärande och klimatavskiljande Skalmurar - yttre fasadskikt i funktionsuppdelad vägg Bärande funktionen togs omhand av
Läs merTentamen i Konstruktionsteknik
Bygg och Miljöteknologi Avdelningen för Konstruktionsteknik Tentamen i Konstruktionsteknik 3 Juni 2013 kl. 8.00 13.00 Gasquesalen Tillåtna hjälpmedel: Tabell & Formelsamlingar Räknedosa OBS! I vissa uppgifter
Läs merBromall: Tvärkraft. Innehåll. Bestämning av tvärkraft. Rev: A EN : 2004 EN : 2005
Bestämning av tvärkraft. Rev: A EN 1992-1-1: 2004 EN 1992-2: 2005 Innehåll 1 Bärförmåga generellt 2 2 Bärförmåga utan tvärkraftsarmering 3 3 Dimensionering av tvärkraftsarmering 4 4 Avtrappning av armering
Läs merProgram A2.05/A206 Stabiliserande väggar
Program A2.05/A206 Stabiliserande väggar Användningsområde Programmet behandlar system av statiskt bestämda eller statiskt obestämda stabiliserande väggar. Med programmet kan man behandla 2 typer av väggsystem:
Läs merTENTAMEN I FÖRDJUPNINGSKURS I BYGGKONSTRUKTION
UMEÅ UNIVERSITET Tillämpad fysik och elektronik Byggteknik TENTAMEN I FÖRDJUPNINGSKURS I BYGGKONSTRUKTION Datum: 014-08-8 Tid: 9.00-15.00 Antal uppgifter: 4 Max poäng: 40 Lärare: Annika Moström Hjälpmedel:
Läs mercaeec220 Pelare betong Användarmanual Eurocode Software AB
caeec220 Pelare betong Program för dimensionering av betongtvärsnitt belastade med moment och normalkraft. Resultat är drag-, tryckarmering och effektiv höjd. Användarmanual Rev C Eurocode Software AB
Läs merwww.eurocodesoftware.se caeec230 Genomstansning Beräkningsprogram för analys av genomstansning av pelare i armerad betong. Programmet utför beräkningar enligt EN 1992-1-1 Kap. 6.4. Användarmanual Rev B
Läs merLaster Lastnedräkning OSKAR LARSSON
Laster Lastnedräkning OSKAR LARSSON 1 Partialkoefficientmetoden Den metod som används oftast för att ta hänsyn till osäkerheter när vi dimensionerar Varje variabel får sin egen (partiell) säkerhetsfaktor
Läs merEurokod 3 del 1-2 Brandteknisk dimensionering av stålkonstruktioner
Eurokod 3 del 1-2 Brandteknisk dimensionering av stålkonstruktioner Peter Karlström, Konkret Rådgivande Ingenjörer i Stockholm AB Allmänt EN 1993-1-2 (Eurokod 3 del 1-2) är en av totalt 20 delar som handlar
Läs merTENTAMEN I KURSEN DIMENSIONERING AV BYGGNADSKONSTRUKTIONER
UMEÅ UNIVERSITET Tillämpad fysik och elektronik Byggteknik TENTAMEN I KURSEN DIMENSIONERING AV BYGGNADSKONSTRUKTIONER Datum: 011-1-08 Antal uppgifter: 4 Max poäng: 40 Lärare: Annika Moström Hjälpmedel:
Läs merStålbyggnadsprojektering, SBP-N Tentamen 2015-03-12
Godkända hjälpmedel till tentamen 2015 03 12 Allt utdelat kursmaterial samt lösta hemuppgifter Balktabell Miniräknare Aktuell EKS Standarden SS EN 1090 2 Eurokoder Lösningar på utdelade tentamensfrågor
Läs mercaeec240 Grundplatta betong Användarmanual Eurocode Software AB Program för dimensionering av grundplattor m h t stjälpning, marktryck och armering.
www.eurocodesoftware.se caeec240 Grundplatta betong Program för dimensionering av grundplattor m h t stjälpning, marktryck och armering. Användarmanual Version 1.1 Eurocode Software AB caeec240 Grundplatta
Läs merExempel 14: Fackverksbåge
Exempel 14: Fackverksbåge 14.1 Konstruktion, mått och dimensioneringsunderlag Dimensionera fackverksbågen enligt nedan. Fackverksbåge 67,85 Överram Diagonalstänger Trcksträvor Dragband Underram 6,05 6,63
Läs merKarlstads universitet 1(7) Byggteknik
Karlstads universitet 1(7) Träkonstruktion BYGB21 5 hp Tentamen Tid Lördag 28 november 2015 kl 9.00-14.00 Plats Universitetets skrivsal Ansvarig Kenny Pettersson, tel 0738 16 16 91 Hjälpmedel Miniräknare
Läs merwww.eurocodesoftware.se caeec201 Armering Tvärsnitt Program för dimensionering av betongtvärsnitt belastade med moment och normalkraft. Resultat är drag-, tryckarmering och effektiv höjd. Användarmanual
Läs merPPU408 HT15. Beräkningar stål. Lars Bark MdH/IDT
Beräkningar stål 1 Balk skall optimeras map vikt (dvs göras så lätt som möjligt) En i aluminium, en i höghållfast stål Mått: - Längd 180 mm - Tvärsnittets yttermått Höjd: 18 mm Bredd: 12 mm Lastfall: -
Läs merTENTAMEN I KURSEN TRÄBYGGNAD
UMEÅ UNIVERSITET Tillämpad fysik och elektronik Byggteknik TENTAMEN I KURSEN TRÄBYGGNAD Datum: 013-03-7 Tid: 9.00-15.00 Antal uppgifter: 4 Max poäng: 40 Lärare: Annika Moström Hjälpmedel: Limträhandboken
Läs mercaeec201 Armering Tvärsnitt Användarmanual Eurocode Software AB
caeec201 Armering Tvärsnitt Program för dimensionering av betongtvärsnitt belastade med moment och normalkraft. Resultat är drag-, tryckarmering och effektiv höjd. Användarmanual Rev C Eurocode Software
Läs mercaeec205 Stadium I och II Användarmanual Eurocode Software AB
caeec205 Stadium I och II Rutin för beräkning av spänningar och töjningar för olika typer av tvärsnitt, belastade med moment och normalkraft. Hänsyn tas till krympning och krypning. Rev C Eurocode Software
Läs merTENTAMEN I FÖRDJUPNINGSKURS I BYGGKONSTRUKTION
UMEÅ UNIVERSITET Tillämpad fysik och elektronik Byggteknik TENTAMEN I FÖRDJUPNINGSKURS I BYGGKONSTRUKTION Datum: 016-05-06 Tid: 9.00-15.00 Antal uppgifter: 4 Max poäng: 40 Lärare: Annika Moström Hjälpmedel:
Läs merDimensionering för tvärkraft Betong
Dimensionering för tvärkraft Betong Tvärkrafter Huvudspänningar Skjuvsprickor Böjskjuvsprickorna initieras i underkant p.g.a. normalspänningar som överstiger draghållfastheten Livskjuvsprickor uppträder
Läs merEurokod grundläggning. Eurocode Software AB
Eurokod grundläggning Eurocode Software AB Eurokod 7 Kapitel 1 Allmänt Kapitel 2 Grunder för geotekniskdimensionering Kapitel 3 Geotekniska data Kapitel 4 Kontroll av utförande, uppföljning och underhåll
Läs merVSMF10 Byggnadskonstruktion 9 hp VT15
VSMF10 Byggnadskonstruktion 9 hp VT15 F1-F3: Bärande konstruktioners säkerhet och funktion 1 Krav på konstruktioner Säkerhet mot brott Lokalt (balk, pelare etc får ej brista) Globalt (stabilitet, hus får
Läs mer3. Bestäm tvärsnittsklass för en balk av VKR 120 x 120 x 4,5-profil i stålkvalitet S355 som endast är påverkad av moment.
UMEÅ UNIVERSITET Tillämpad fysik och elektronik Byggteknik Uppgifter 2016-08-26 Stålkonstruktion 1. Bestäm tvärsnittsklass för en svetsad balk med I-profil i stålkvalitet S275. Tvärsnittets totala höjd
Läs merEurokoder för kranbanor och maskiner Bernt Johansson, LTU
Eurokoder för kranbanor och maskiner Bernt Johansson, LTU Bakgrund Kranbanor och maskiner är vanligen förekommande i industribyggnader. Det gemensamma för dessa är att de ger upphov till dynamiska laster,
Läs merSvetsplåt PJL. Dimensionering. Pre Cast Technology AB Solbräckegatan 15, Kungälv
Svetsplåt PJL Innehåll... 1 1 Dimensioner... 3 Materialegenskaper... 3 2 Kapaciteter och dimensioneringsförutsättningar... 4 2.1 Kombinerade belastningar... 4 2.2 KAPACITETSTABELLER... 5 PJL 15x15x25...
Läs merProgram A2.06 Stabiliserande väggar
SOFTWARE ENGINEERING AB Beräkningsprogram - Statik Program A2.06 Stabiliserande väggar Software Engineering AB Hisingsgatan 0 417 0 Göteborg Tel : 01 5080 Fa : 01 508 E-post : info@bggdata.se 2001-08-29,
Läs merTENTAMEN I KURSEN TRÄBYGGNAD
UMEÅ UNIVERSITET Tillämpad fysik och elektronik Byggteknik TENTAMEN I KURSEN TRÄBYGGNAD Datum: 013-05-11 Tid: 9.00-15.00 Antal uppgifter: 4 Max poäng: 40 Lärare: Annika Moström Hjälpmedel: Limträhandboken
Läs merDimensionering av skyddsrum. D Dimensionering av komplett skyddsrum
Dimensionering av komplett skyddsrum 1. Förutsättningar 1.1 Geometri 1. Lastförutsättningar 3 1..1 Grundvärden 3 1.. Dimensionerande last takplatta 5 1..3 Dimensionerande last begränsningsvägg 8 1..4 Dimensionerande
Läs merFörstärkning av betongplattor, med och utan öppningar
Förstärkning av betongplattor, med och utan öppningar Ola Enochsson 1, Björn Täljsten 1, 2, Thomas Olofsson 1 och Ove Lagerqvist 3 Bakgrund Utvecklingen av kolfiberbaserade produkter för reparation och
Läs merUtbildningsplan Murning klass I start 16 nov 2010
1 Utbildningsplan Murning klass I start 16 nov 2010 Dag I Innehåll Ansvarig 09.30-10.00 Kaffe 10.00-10.40 Lagar och förordningar Genomgång av gällande lagar, förordningar och regler som gäller för: - Ansvar
Läs mercaeec230 Genomstansning Användarmanual Eurocode Software AB
caeec230 Genomstansning Beräkningsprogram för analys av genomstansning av pelare i armerad betong. Programmet utför beräkningar enligt EN 1992-1-1 Kap. 6.4. Användarmanual Rev C Eurocode Software AB caeec230
Läs merInnehållsförteckning. Bilagor. 1. Inledning 1
Innehållsförteckning 1. Inledning 1 2. Beräkningsförutsättningar 1 2.1 Kantbalkelementets utseende 1 2.2 Materialparametrar 1 2.2.1 Betong 1 2.2.2 Armering 1 2.2.3 Cellplast 2 2.2.4 Mark 2 2.2.5 Friktionskoefficient
Läs mer2 kn/m 2. Enligt Tabell 2.5 är karakteristisk nyttig last 2,0 kn/m 2 (kategori A).
Bärande konstruktioners säkerhet och funktion G k 0, 16 5+ 0, 4, kn/m Värdet på tungheten 5 (kn/m 3 ) är ett riktvärde som normalt används för armerad betong. Översatt i massa och med g 10 m/s innebär
Läs merTentamen i Hållfasthetslära AK
Avdelningen för Hållfasthetslära unds Tekniska Högskola, TH Tentamen i Hållfasthetslära AK1 2017-03-13 Tentand är skyldig att visa upp fotolegitimation. Om sådan inte medförts till tentamen skall den visas
Läs merSkivbuckling. Fritt upplagd skiva på fyra kanter. Före buckling. Vid buckling. Lund University / Roberto Crocetti/
Skivbuckling Före buckling Fritt upplagd skiva på fyra kanter Vid buckling Axiellt belastad sträva (bredd = b, tjocklek = t) P cr E a I 1 (1 ) Axiellt belastad sträva (bredd = b, tjocklek = t) 1 E I P
Läs merLokalt tryck, förankring för lyft, beständighet
Lokalt tryck, förankring för lyft, beständighet Tomas Gustavsson TG konstruktioner AB 2017-06-08 Dimensionering för koncentrerade laster lokalt tryck SS-EN 1996-1-, 6.1.3 Lokalt tryck undersöks t.ex. vid
Läs merPlannja Lättbalk Teknisk information
BSAB 96 HSB Maj 2000 Plannja Lättbalk Teknisk information INNEHÅLLSFÖRTECKNING 1. TVÄRSNITTSDATA.. 2 2. ALLMÄNT.. 3 2.1. Z-balkars verkningssätt.. 3 2.2. C-balkars verkningssätt.. 4 3. DIMENSIONERING AV
Läs merTENTAMEN I FÖRDJUPNINGSKURS I BYGGKONSTRUKTION
UMEÅ UNIVERSITET Tillämpad fysik och elektronik Byggteknik TENTAMEN I FÖRDJUPNINGSKURS I BYGGKONSTRUKTION Datum: 016-0-3 Tid: 9.00-15.00 Antal uppgifter: 4 Max poäng: 40 Lärare: Annika Moström Hjälpmedel:
Läs merLaster och lastnedräkning. Konstruktionsteknik - Byggsystem
Laster och lastnedräkning Konstruktionsteknik - Byggsystem Brygghuset Del 2 Gör klart det alternativ ni valt att jobba med! Upprätta konstruktionshandlingar Reducerad omfattning Lastnedräkning i stommen
Läs merSvetsplåt PKL. Dimensionering
Svetsplåt PKL Innehåll... Dimensioner... Materialegenskaper... Kapaciteter och dimensioneringsförutsättningar.... Kombinerade belastningar.... KAPACITETSTABELLER... PKL 5xx8... 5 PKL xx8... 7 PKL x5x...
Läs merCAEMRK12 Grundplatta. Användarmanual
Användarmanual Eurocode Software AB 1 Innehåll 1 INLEDNING...3 1.1 TEKNISK BESKRIVNING...3 2 INSTRUKTIONER...4 2.1 KOMMA IGÅNG MED CAEMRK12...5 2.2 INDATA...5 2.2.1 GRUNDDATA...6 2.2.2 GEOMTERI...7 2.2.3
Läs mercaeec204 Sprickvidd Användarmanual Eurocode Software AB
caeec204 Sprickvidd Program för beräkning av sprickvidd för betongtvärsnitt belastade med moment och normalkraft. Resultat är sprickvidd. Användarmanual Rev A Eurocode Software AB caeec204 Sprickvidd Sidan
Läs merTENTAMEN I FÖRDJUPNINGSKURS I BYGGKONSTRUKTION
UMEÅ UNIVERSITET Tillämpad fysik och elektronik Byggteknik TENTAMEN I FÖRDJUPNINGSKURS I BYGGKONSTRUKTION Datum: 014-0-5 Tid: 9.00-15.00 Antal uppgifter: 4 Max poäng: 40 Lärare: Annika Moström Hjälpmedel:
Läs merTENTAMEN I KURSEN BYGGNADSMEKANIK 2
UMEÅ UNIVERSITET Tillämpad fysik och elektronik Byggteknik TENTAMEN I KURSEN BYGGNADSMEKANIK Datum: 014-08-6 Tid: 9.00-15.00 Antal uppgifter: 4 Max poäng: 40 Lärare: Annika Moström och Fredrik Häggström
Läs merSvetsade balkar. Jan Stenmark. Utveckling inom området svetsade konstruk6oner 3:e nordiska konferensen om dimensionering och 6llverkning
Svetsade balkar Utveckling inom området svetsade konstruk6oner 3:e nordiska konferensen om dimensionering och 6llverkning Jan Stenmark Stockholm Waterfront 2016-09- 29 Balktyper Integrerade balkar typ
Läs merCAEBBK30 Genomstansning. Användarmanual
Användarmanual Eurocode Software AB 1 Innehåll 1 INLEDNING...3 1.1 TEKNISK BESKRIVNING...3 2 INSTRUKTIONER...4 2.1 KOMMA IGÅNG MED CAEBBK30...4 2.2 INDATA...5 2.2.1 BETONG & ARMERING...5 2.2.2 LASTER &
Läs merTRÄKONSTRUKTIONSTEKNIK
UMEÅ UNIVERSITET 2012-01-26 Tekniska högskolan Byggteknik EXEMPELSAMLING I TRÄKONSTRUKTIONSTEKNIK Utdrag: Träförband och sammansatta konstruktioner (Ex. 4.1-2,5-8,10,13 innehåller gamla svar) Sammanställd
Läs merBoverkets författningssamling Utgivare: Förnamn Efternamn
Boverkets författningssamling Utgivare: Förnamn Efternamn Boverkets föreskrifter om ändring i verkets föreskrifter och allmänna råd (2011:10) om tillämpning av europeiska konstruktionsstandarder (eurokoder);
Läs merEurokod lastkombinering exempel. Eurocode Software AB
Eurokod lastkombinering exempel Eurocode Software AB Nybyggnad Lager & Kontor Stålöverbyggnad med total bredd 24 m, total längd 64 m. Invändig fri höjd uk takbalk 5,6m. Sadeltak med taklutning 1:10. Fasader
Läs merGyproc Handbok 7 Gyproc Teknik. Statik. Dimensionering Dimensionering av Glasroc THERMOnomic ytterväggar
.. Dimensionering av Glasroc THERMOnomic ytterväggar. Dimensionering Gyproc Thermonomic reglar och skenor är tillverkade i höghållfast stål med sträckgränsen (f yk ) 0 MPa. Profilerna tillverkas av varmförzinkad
Läs merSvetsplåt PBKL. Dimensionering
Svetsplåt PBKL Innehåll... Dimensioner... Materialegenskaper... Kapaciteter och dimensioneringsförutsättningar.... Kombinerade belastningar.... KAPACITETSTABELLER... PBKL 5xx8... 5 PBKL xx8... 7 PBKL x5x...
Läs mercaeec209 Pelartopp Användarmanual Eurocode Software AB Program för dimensionering av pelartopp. Rev C
caeec209 Pelartopp Program för dimensionering av pelartopp. Rev C Eurocode Software AB caeec209 Pelartopp Sidan 2(13) Innehållsförteckning 1 Inledning...3 1.1 Beteckningar...3 2 Teknisk beskrivning...3
Läs mer