Kungsbacka sportcenter Geoteknisk PM avseende detaljplan

Transkript

1 Geoteknisk PM avseende detaljplan

2 Geoteknisk PM avseende detaljplan Beställare: Kungsbacka kommun Kungsbacka Beställarens representant: Andrea Ericsson Konsult: Uppdragsledare Teknikansvarig Handläggare Norconsult AB Box Göteborg David Rudebeck Daniel Svärd David Rudebeck Carl-Fredrik Larsson Uppdragsnr: Filnamn och sökväg: Kvalitetsgranskad av: Tryck: N:\14\22\142235\5 Arbetsmaterial\1 Dokument\G\PM\Geotekniskt PM_Kungsbacka sportcenter.docx Daniel Strandberg Norconsult AB

3 Innehållsförteckning 1 Förutsättningar Syfte Styrande dokument Underlag Befintliga förhållanden Topografi och markbeskaffenhet Jordlagerbeskrivning Geohydrologiska förhållanden Kungsbackaån Hantverksgatan Befintliga byggnationer Stabilitet Allmänt Indata Resultat Erosion Sättningar Bergras och blocknedfall Radon Rekommendationer Allmänt Stabilitet Sektion A-A och B-B, Kungsbackaån Sektion C-C, Hantverksgatan Erosion Grundläggning Markarbeten Vibrationer Radon Kontroll vid schakt- och grundläggningsarbeten Bilagor Sammanställning kompressionsmodul, M L Bilaga 1 Konstruktionsritningar, tråg Hantverksgatan Bilaga 2 Stabilitetsberäkningar Bilaga 3:1-3:12 Ritningar Lastrestriktioner G41 Kompletterande handling Markteknisk undersökningsrapport MUR/Geo, daterad Geoteknisk PM avseende detaljplan

4 1 Förutsättningar Norconsult AB har på uppdrag av Kungsbacka kommun utfört geoteknisk undersökning inför ny detaljplan inom i södra delen av Kungsbacka tätort. Se figur 1.1 nedan för översiktsbild av området. Ny simhall Figur 1.1 Översiktsbild av med anvisat läge för planerad simhall samt avgränsning av detaljplaneområdet (tjock svart linje). 2 Syfte Den geotekniska undersökningen har utförts i samband med framtagandet av en ny detaljplan. Den nya detaljplanen innefattar uppförande av en ny simhall, parkområden i väster samt parkeringsytor alternativt parkeringshus i öster och norr. n:\14\22\142235\5 arbetsmaterial\1 dokument\g\pm\geotekniskt pm_kungsbacka sportcenter.docx Geoteknisk PM avseende detaljplan

5 3 Styrande dokument Denna PM ansluter till SS-EN med tillhörande nationell bilaga. Utförda stabilitetsberäkningar följer anvisningar i tillämpningsdokumenten nedan: IEG:s tillämpningsdokument Rapport 4:21, Tillståndsbedömning/klassificering av naturliga slänter och slänter med befintlig bebyggelse och anläggningar. 4 Underlag Geotekniska fält- och laboratorieundersökningar har utförts i aktuellt område och redovisas separat i Markteknisk undersökningsrapport, geoteknik (MUR/Geo) med samma datum och uppdragsnummer. Rapporten har utförts av Norconsult. 5 Befintliga förhållanden 5.1 Topografi och markbeskaffenhet För detaljer avseende topografi, se ritning G11 Situations- och borrplan. Samtliga nivåer i denna handling är givna i höjdsystemet RH2. Markytan inom undersökningsområdet är plan med nivåer generellt varierande mellan ca +1 till +3 med svag lutning från öst till väst. Området utgörs av växlande gräsytor/öppen mark samt grus- och asfaltsytor. I söder finns en lätt träbyggnad i ett plan som nyttjas av en förskola. 5.2 Jordlagerbeskrivning Generellt består jordlagren från markytan i huvudsak av: Fyllning och/eller torrskorpelera till ca,7-1,9 m djup. Lerig gyttja alternativt gyttjig lera till ca 6-8 m djup. Lera till djup större än 3 m. Friktionsjord Berg Djupet till berg har inte verifierats. En trycksondering har utförts till påtvingat stopp på djupet ca 35 m i läget för den planerade simhallen. I områdets västra delar, nära Kungsbackaån och runt ishallen bedöms jorddjupen vara större än 45 m. Övriga sonderingar i områdets östra delar avslutades på djupet 3 m utan att fast botten hade påträffats Geoteknisk PM avseende detaljplan

6 Fyllningen utgörs nära Kungsbackaån av lösa material såsom mulljord, silt samt lera och har en uppmätt vattenkvot på ca 4 %. I östra delen av detaljplaneområdet är fyllningen fastare och består av grus, sand, silt och lera. Uppmätta vattenkvoter och varierar i östra delen mellan ca 1-3 %. Torrskorpeleran förekommer över hela området med undantag från anlagda ytor där den har grävts ur och ersatts med fyllnadsmaterial. Torrskorpeleran är siltig och innehåller rikligt med mulljord och växtrester. Den leriga gyttjan/gyttjiga leran har etappvis inslag av silt, skalrester och växtdelar. Vattenkvot och konflytgräns är i ler-/gyttjelagret ca 9-17 %. Densiteten varierar mellan ca 1,3-1,5 ton/m 3. Den gyttjiga leran/leriga gyttjan bedöms vara huvudsakligen mellansensitiv med uppmätta S t -kvoter mellan Leran innehåller skalrester i den västra delen av området nära Kungsbackaån. I områdets östra del innehåller leran silt och är sulfidflammig. Vattenkvot och konflytgräns varierar mellan ca % där de lägre värdena förekommer på större djup. Densiteten varierar mellan ca 1,5-1,65 ton/m 3. Leran bedöms huvudsakligen vara mellansensitiv med uppmätta S t -kvoter mellan Gyttjan och leran har utifrån dess odränerade (korrigerade) skjuvhållfasthet indelats i tre områden, ett i väster nära Kungsbackaån, ett i läget för den planerade simhallen och ett i nordöst vid Hantverksgatan. Norr, Hantverksgatan Utvärderingen av leran/gyttjans skjuvhållfasthet är för detta delområde baserat på tidigare utförda undersökningar i samband med byggnation av järnvägsbron för västkustbanan (1996) samt ombyggnationen av gatu- och VA-nätet inom Aranäsområdet etapp 2D (28). Lerans/gyttjans skjuvhållfasthet är från lagrets överkant (+1,) ca 9,5 kpa med en svag ökning mot djupet med ca,4 kpa ned till nivå -3. Skjuvhållfasthetstillväxten ökar mot djupet till ca,6 kpa/m mellan nivåerna -3 till -1 och med ca,8 kpa/m mellan nivåerna -1 till -18. Därunder ökar skjuvhållfastheten med ca 1 kpa/m till ca 26,5 kpa vid nivå -23. Se Figur 2 för redovisning av valda värden. n:\14\22\142235\5 arbetsmaterial\1 dokument\g\pm\geotekniskt pm_kungsbacka sportcenter.docx Geoteknisk PM avseende detaljplan

7 Figur 2. Norr, vid Hantverksgatan. Sammanställning av fält- och laboratorieförsök för lerans odränerade skjuvhållfasthet (korrigerad) Geoteknisk PM avseende detaljplan

8 Väster, Kungsbackaån Lerans/gyttjans skjuvhållfasthet är från lagrets överkant (nivå ±) ca 9 kpa med en svag ökning mot djupet med ca,4 kpa/m ned till nivå -5. Därunder ökar skjuvhållfastheten med ca 1,2 kpa/m till 23 kpa vid nivå -15. Från nivå -15 ökar skjuvhållfastheten med ca,7 kpa/m till att vara 37 kpa vid nivå -24. Se Figur 3 för redovisning av valda värden. Figur 3. Väster, vid Kungsbackaån. Sammanställning av fält- och laboratorieförsök för lerans odränerade skjuvhållfasthet (korrigerad). n:\14\22\142235\5 arbetsmaterial\1 dokument\g\pm\geotekniskt pm_kungsbacka sportcenter.docx Geoteknisk PM avseende detaljplan

9 Öster, simhallen Lerans/gyttjans skjuvhållfasthet är enligt utförda direkta skjuvförsök ca 12 kpa vid nivå -1. Skjuvhållfastheten minskar till 9 kpa vid nivå -2 och ökar därunder med ca 1,5 kpa/m till att vara ca 26 kpa vid nivå -13. Se Figur 4 för redovisning av härledda värden. Lerans kompressionsmodul i läget för simhallen varierar mellan ca 2-7 kpa där de lägre värdena uppmätts i den gyttjiga kohesionsjorden och de högre värdena i lerlagret på större djup. Kohesionsjordens kompressionsmodul redovisas grafiskt i bilaga 1. Figur 4. Öster, simhallen. Sammanställning av fält- och laboratorieförsök för lerans odränerade skjuvhållfasthet (korrigerad) Geoteknisk PM avseende detaljplan

10 5.3 Geohydrologiska förhållanden Kungsbackaån Vid undersökningstillfället observerades den övre grundvattenytan i provtagningshålen på djupen ca 1,2-1,8 m under markytan vilket motsvarar nivåerna ca ± till +1,2. Vattennivåerna i Kungsbackaån bedöms styras av vattennivåerna i havet. Olika vattennivåer för Kungsbackaån redovisas nedan. Högsta högvattenstånd: HHW 5 + 1,72 Medelhögvattenstånd: MHW +1,12 Medelvattenstånd: MW +,12 Lägsta lågvattenstånd: LLW -,83 År 26 utförde SMHI särskilda studier avseende översvämningsrisken i Kungsbacka (Översvämningskartering). Mätningar gjordes också i samband med översvämningen i december samma år. Särskilt höga vattenstånd (upp till +1,7 m) kan uppstå längst in i Kungsbackafjorden vid högvattenstånd i havet i kombination med sydliga vindar. I Kungsbackaån vid Kollaområdet ger då detta en högsta vattennivå på +2, m. Portrycket i leran har uppmätts med hjälp av portrycksmätare i 2 punkter på totalt 3 nivåer. Portrycken har avlästs vid två tillfällen. En sammanställning av uppmätta portryck redovisas i Tabell 1. Tabell 1. Sammanställning av uppmätta portryck. Punkt (nivå markyta) NC3PP1 (+1,3) NC3PP2 (+1,3) NC6PP1 (+2,) Djup [m u my] (nivå spets) 5 (-3,7) 1 (-8,7) 7 (-5,) Portryck, min [kpa] 41,7 (1662) 94, (1662) 66,4 (1662) Portryck, max [kpa] 42,1 (16616) 94,6 (16616) 66,5 (16616) Baserat på resultaten ovan bedöms portrycksförhållanden vid Kungsbackaån motsvara en medelgrundvattenyta belägen ca 1 m under markytan med hydrostatisk ökning mot djupet. I läget för simhallen bedöms portrycksförhållanden motsvara en medelgrundvattenytan belägen ca,5 m under markytan med hydrostatisk ökning mot djupet. n:\14\22\142235\5 arbetsmaterial\1 dokument\g\pm\geotekniskt pm_kungsbacka sportcenter.docx Geoteknisk PM avseende detaljplan

11 5.3.2 Hantverksgatan Inga portryckmätningar har utförts vid Hantverksgatan i samband med denna utredning. En sammanställning av tidigare utförda portrycksmätningar redovisas i tabell 2. Portrycksmätningarna utfördes i samband med byggnationen av Västkustbanan och tråget för Hantverksgatan. Underfarten för Hantverksgatan ligger vid km 28/83 i Västkustbanans längdmätning. Tabell 2. Sammanställning av uppmätta portryck, Hantverksgatan. Västkustbanan (nivå markyta) Djup spets [m u my] Nivå spets Portryck [kpa] Km 28/6 (+2,9) ,1-5,1-9, Km 28/975 (+2,4) 3,9 7,9 11,3-1,5-5,5-8, Km 29/1 (+2,4) ,6-9, Hantverksgatan (nivå markyta) Djup spets [m u my] Nivå spets Portryck [kpa] Bp 4 (+2,5) ,5-5,5-9, Baserat på resultaten ovan bedöms portrycksförhållanden vid Hantverksgatan motsvara en medelgrundvattenyta belägen vid markytan med hydrostatisk ökning mot djupet. 5.4 Befintliga byggnationer Inom den norra delen av det aktuella detaljplaneområdet fanns tidigare en vägbro över Hantverksgatan ca 12 m väster om Västkustbanan. I samband med byggnationen av de båda broarna byggdes ett tråg i passagen under dem. Tråget byggdes sedan om och breddades i sin västra del samtidigt som vägbron över Hantverksgatan (västra bron) demonterades. Gamla konstruktionselement såsom grundplattor och pålar kan därför förekomma i marken. Bilaga 2 innehåller relationsritningar daterade från 1996 då tråget byggdes och konstruktionsritningar från 28 då tråget byggdes om. I områdets södra del finns en träbyggnad i ett plan som utgör lokal för en förskola. I övrigt finns hårdgjorda ytor för lokalgator och uppställningsplatser för bilar/fordon. I områdets östra del vid Södra infarten finns en anlagd grusplan Geoteknisk PM avseende detaljplan

12 Söder om Aranäshallen finns en fotbollsplan. Övriga delar utgörs av huvudsakligen av parkområden. 6 Stabilitet 6.1 Allmänt Nivåskillnaden mellan Västkustbanan och detaljplaneområdet är generellt ca,5 m eller lägre. Det bedöms därför inte föreligga någon risk för stabilitetsproblem längs detaljplaneområdets östra sida. Stabiliteten i områdets västra del har kontrollerats mot Kungsbackaån i två sektioner (A-A och B-B). Stabiliteten i områdets nora del mot Hantverksgatan har kontrollerats i sektion C-C- För läge i plan se ritning G41. Beräkningarna har utförts med odränerad/kombinerad analys med totalsäkerhetsfaktorer enligt IEG:s dokument 4:21. Beräkningar har gjorts för cirkulärcylindriska glidytor med Morgenstern-Price s lamellmetod i Geostudio, Slope/W, version Topografiskt underlag är inhämtat från grundkartan. Grundkartans nivåer har verifierats mot de inmätta nivåerna på borrpunkterna. I sektionerna A-A och B-B har Kungsbackaåns bottentopografi modellerats enligt resultaten från lodningarna vid gc-bron över Kungsbackaån strax nordväst om ishallen. I sektion C-C passerar Hantverksgatan under Västkustbanan genom ett tråg som uppfördes En ombyggnation av tråget och gatu- och VA-nätet i området gjordes 28. Relationsritningarna från dessa projekt utgör underlag för stabilitetsberäkningarna i sektion C-C. Den västra delen av detaljplaneområdet utgörs av parkområde med en gc-väg. I enlighet med IEG:s rapport 4:21 klassas området som Annan mark, vilket avser markanvändning som endast medför dagvistelse och/eller anläggningar av mindre betydelse såsom parker, befintliga GC-vägar, bodar, garage samt fritidsområden och områden med små miljömässiga konsekvenser av skred.. För detaljerad utredning erfordras en beräknad totalsäkerhetsfaktor i odränerad analys om minst F c 1,6-1,4 samt i kombinerad analys F komb 1,4-1,3. Leran inom området är mellansensitiv och geotekniska förutsättningarna inom området, exempelvis topografi, jordparametrar etc., är välkända. Hydrologiska förutsättningar är konservativt valda i beräkningarna. Vald vattennivå är LLW för Kungsbackaån i kombination med en grundvattenyta i nivå med underkant av torrskorpeleran. Därför har de lägre värdena F c 1,4 samt F komb 1,3 valts som gällande för sektionerna A-A och B-B. n:\14\22\142235\5 arbetsmaterial\1 dokument\g\pm\geotekniskt pm_kungsbacka sportcenter.docx Geoteknisk PM avseende detaljplan

13 För sektion C-C planeras för möjligheten att anlägga uppställningsytor eller uppföra ett parkeringshus inom ytan söder om Hantverksgatan. Inom området har en kritisk sektion valts med avseende på nivåskillnad mellan släntfot och släntkrön. I slänten finns en kvarvarande kohesionspålad platta från en tidigare vägbro, vilken redovisas i bilaga 2. Stabilitetsförbättrande effekt av dessa geokonstruktioner har dock inte beaktats i aktuella beräkningar enligt ett konservativt val. Det bedöms därmed vara befogat att för områdesklassningen nyexploatering/planering välja de lägre erforderliga säkerhetsfaktorerna på F c 1,5 och F komb 1, Indata I tabell 3 redovisas valda karkateristiska materialparametrar för beräkningarna. Tabell 3. Valda karakteristiska parametrar. Jordlager Materialegenskap Karakteristiskt värde Gata Torrskorpelera/ torrskorpegyttja Lerig gyttja/ gyttjig lera Lera Tunghet Effektiv tunghet under gvy Friktionsvinkel Tunghet Effektiv tunghet under gvy Odränerad skjuvhållfasthet Tunghet Effektiv tunghet under gvy γ = 2 kn/m 3 γ = 12 kn/m 3 φ = 34 γ = 18 kn/m 3 γ = 8 kn/m 3 15 kpa γ = 15 kn/m 3 γ = 5 kn/m 3 Odränerad skjuvhållfasthet Sektion A-A & B-B: se figur 2. Sektion C-C: se figur 4. Tunghet Effektiv tunghet under gvy γ = 16 kn/m 3 γ = 6 kn/m 3 Odränerad skjuvhållfasthet Sektion A-A & B-B: se figur 2. Sektion C-C: se figur 4. Marklaster Aktuell sektion har modellerats med tillförda karakteristiska trafiklaster enligt anvisningar i Tk Geo13 och IEG:s rapport 4:21. GC-trafik: 5 kpa Parkerings- och uppställningsytor 5 kpa Sektion C-C, befintliga konstruktioner Relationsritningar och konstruktionsritningar avseende tråget (Scandiaconsult, 1996) (GF Konsult, 28) under Västkustbanan (sektion C-C) visar att tråget är utfört med en pålad betongplatta med tjockleken 5 mm, se bilaga 2. Pålarna bedöms vara installerade för att förhindra hydraulisk upptryckning (dragpålar) Geoteknisk PM avseende detaljplan

14 I beräkningarna förutsätts därför att inga glidytor kan slå upp under eller bakom tråget. Västkustbanan är grundlagd på påldäck med längden 25 m på vardera sidan järnvägsbron. Hydrogeologi I sektion A-A och B-B har portrycksförhållandena modellerats med en lägsta lågvattennivå (LLW) i Kungsbackaån i kombination med en grundvattenyta i torrskorpelerans/torrskorpegyttjans underkant. Portrycken har en hydrostatisk ökning mot djupet. Utifrån rimliga antaganden bedöms detta vara den kritiska portryckssituationen. I sektion C-C har portrycksprofilen baserats på resultaten i tabell 2 samt underlaget i ritning /1 och ritning /6 i bilaga 2 som visar att dräneringsledningar finns direkt under samt på vardera sidan tråget. Vattengången på dräneringsledningarna vid sidan om tråget ligger på nivå -1. Portrycken bedöms i området generellt motsvara en grundvattenyta vid markytan med en hydrostatisk ökning mot djupet. Dräneringsledningarna och fyllnadsmassorna antas ge upphov till en avsänkning motsvarande en grundvattenytan belägen ca 1 m under markytan med en hydrostatisk ökning mot djupet till ca 8 m under markytan. På avstånd större än ca 2 m från tråget har grundvattenytan placerats vid markytan. 6.3 Resultat Sektion A-A Tabell 4 redovisar resultat från utförda beräkningar för sektion A-A i odränerad och kombinerad analys. Tabell 4. Resultat stabilitetsberäkningar, befintliga förhållanden. Sektion Befintliga förhållanden (LLW i Kungsbackaån) A-A F c = 1,39* F c = 1,49** F komb = 1,31* F komb = 1,44** Bilaga Erfordrad säkerhet 3:1-3:2 F c 1,4 F komb 1,3 *Kritisk glidyta närmast Kungsbackaån **Kritisk glidyta från detaljplaneområdet till Kungsbackaån. Resultatet visar att stabiliteten för glidytor från detaljplaneområdet mot Kungsbackaån är tillfredställande i sektion A-A. n:\14\22\142235\5 arbetsmaterial\1 dokument\g\pm\geotekniskt pm_kungsbacka sportcenter.docx Geoteknisk PM avseende detaljplan

15 Direkt söder om sektion A-A (utanför detaljplanegränsen) finns en personbilsparkering för ishallen. Vid lokalt lägre stabilitet i detta område riskerar detta att sänka totalstabiliteten för det angränsande detaljplaneområdet. En kompletterande sektion med beteckningen A2-A2 har modellerats med samma jordlagerföljd och bottentopografi i Kungsbackaån som i sektion A-A. Förändrade förutsättningar mot sektion A-A är: förändringar av markytans topografi gc-lasten är närmare släntkrönet utbredd marklast bakom gc-vägen om 5 kpa över parkeringsytan. Tabell 5 redovisar beräknad stabilitet i odränerad och kombinerad analys för kritiska glidytor i sektion A-A och A2-A2 med utbredd marklast på 5 kpa. Tabell 5. Resultat stabilitet, utbredd marklast 5 kpa. Sektion A-A (+5 kpa) A2-A2 (+5 kpa) Säkerhet kritisk glidyta F c = 1,39* F c = 1,48** F komb = 1,31* F komb = 1,44** F c = 1,45* F komb = 1,37* Bilaga 3:3-3:4 Erfordrad säkerhet F c 1,4 F komb 1,3 3:5-3:6 - * Glidytan ligger utanför/väster om detaljplanegränsen. ** Glidytan ligger inom detaljplanegränsen Resultatet i tabell 5 visar att stabiliteten för områdesklassningen Annan mark är tillfredställande i både sektion A-A och A2-A2. Lokalstabilitetsen för parkeringen riskerar därmed inte att reducera totalstabiliteten för detaljplaneområdet under valda gränsvärden Geoteknisk PM avseende detaljplan

16 Sektion B-B Tabell 7 redovisar resultat från utförda beräkningar för sektion B-B i odränerad och kombinerad analys. Tabell 7. Resultat stabilitetsberäkningar, befintliga förhållanden. Sektion Befintliga förhållanden (LLW i Kungsbackaån) B-B F c = 1,31* F c = 1,53** F komb = 1,16* F komb = 1,52** Bilaga 3:7-3:8 *Kritisk glidyta närmast Kungsbackaån **Kritisk glidyta från detaljplaneområdet till Kungsbackaån. Erfordrad säkerhet F c 1,4 F komb 1,3 Resultatet visar att stabiliteten för glidytor från detaljplaneområdet mot Kungsbackaån är tillfredställande i sektion B-B. I området mellan Kungsbackaån och detaljplanegränsen är stabiliteten låg i kombinerad analys. För att bedöma hur ett initialskred inom denna zon påverkar totalstabiliteten har beräkningar utförts för ett initialskred för kritisk glidyta i kombinerad analys. Geometrierna för initialskredet är valda enligt figur 4 nedan. Massorna förväntas rotera till läget då massjämvikt uppstår på vardera sidan om rotationscentrum,. Översiktligt uppstår det på nivån mittemellan släntfot och släntkrön. Med hänsyn till att skredmassor flyter ut och transporteras bort i Kungsbackaån har en släntlutning på 1:5 valts från släntfot till skredmassornas överkant. Figur 4. Valda geometrier efter initialskred. Beräknade säkerheter i tabell 8 avser kritisk glidyta från detaljplaneområdet mot Kungsbackaån. n:\14\22\142235\5 arbetsmaterial\1 dokument\g\pm\geotekniskt pm_kungsbacka sportcenter.docx Geoteknisk PM avseende detaljplan

17 Tabell 8. Resultat stabilitet efter initialskred. Sektion Säkerhet efter initialskred (kritisk glidyta befintliga förhållanden) B-B F c = 1,47 F komb = 1,46* Bilaga 3:9-3:1 Erfordrad säkerhet F c 1,4 F komb 1,3 *Små glidytor närmast initialskredet har försummats i kombinerad analys. Resultatet i tabell 8 visar att totalstabiliteten har sänkts något efter initialskredet men att stabiliteten för detaljplaneområdet är tillfredställande även efter detta. Sektion C-C Tabell 7 redovisar resultat från utförda beräkningar för sektion C-C i odränerad och kombinerad analys. Tabell 7. Resultat stabilitetsberäkningar, befintliga/planlagda förhållanden. Sektion Befintliga förhållanden Bilaga Erfordrad säkerhet C-C F c = 1,53 F komb = 1,49 3:11-3:12 F c 1,5 F komb 1,4 Pålarna som tråget är grundlagt på bedöms vara dragbelastade pålar. I beräkningarna förutsätts att inga glidytor kan slå upp under eller bakom tråget. Kritiska glidytor under tråget redovisas i beräkningsbilagorna men har försummats i tabell 7. Resultatet visar att stabiliteten för glidytor mot Hantverksgatan (sektion C-C) är tillfredställande för befintliga förhållanden. Inom detaljplanens norra delområde mot Hantverksgatan vill Kungsbacka kommun utreda möjligheten att tillåta uppförande av ett parkeringshus alternativt anläggning av parkeringsyta för personfordon. I tabell 8 har sektion C-C beräknats med en utbredd marklast om 5 kpa på avståndet 3 m bakom detaljplanegränsen. Ca 29 m väster om sektion C-C har en sektion C2-C2 beräknats för att kontrollera stabiliteten för den befintliga parkeringen i det norra områdets västra del. Tabell 8 redovisar beräknad stabilitet i odränerad och kombinerad analys för kritiska glidytor i sektion C-C och C2-C Geoteknisk PM avseende detaljplan

18 Tabell 8. Resultat stabilitetsberäkningar, planlagda förhållanden. Sektion Säkerhet planlagda förhållanden Bilaga Erfordrad säkerhet C-C +5 kpa F c = 1,53 F komb = 1,49 3:13-3:14 F c 1,5 F komb 1,4 C2-C2 F c = 1,84 F komb = 1,75 3:15-3:16 F c 1,5 F komb 1,4 Resultatet i tabell 8 visar att totalstabiliteten är tillfredställande för planlagda förhållanden. 7 Erosion Kungsbackaåns slänter utgörs av erosionskänsligt material. Den östra slänten har okulärbesiktigats med avseende på förekomst av eventuella erosionsskydd. Sprängsten/bergkross har utplacerat i Kungsbackaåns östra slänt från ishallens norra del till ca 25 m norr om gc-bron, en sträcka på ca 9 m. I figur 5 redovisas ett foto taget ca 11 m söder om detaljplanegränsen under en befintlig träbrygga. Liknande utförande finns under bryggorna väster om det aktuella detaljplaneområdet. Erosionsskyddets kondition kunde inte bedömas under platsbesöket. Figur 5. Erosionsskydd under brygga ca 11 m söder om detaljplaneområdet. n:\14\22\142235\5 arbetsmaterial\1 dokument\g\pm\geotekniskt pm_kungsbacka sportcenter.docx Geoteknisk PM avseende detaljplan

19 8 Sättningar Baserat på utförda belastningsförsök (CRS-försök) bedöms gyttjan/leran vara normalkonsoliderad med en OCR på ca 1, från torrskorpans underkant till djupet ca 14 m. På större djup än 14 m ökar OCR till ca 1,25. Detta innebär att ytterligare påförd last på jordlagret resulterar i sättningar. Marken i området bedöms ha pågående krypsättningar. 9 Bergras och blocknedfall Risk för bergras eller blocknedfall föreligger ej. Berg i dagen förekommer inte inom eller i närheten av detaljplaneområdet. 1 Radon Norconsult har utfört en radonundersökning vid området för det planerade badhuset. Vid tidpunkten för radon- och gammastrålningsmätningen hade en cirkus etablerat sig på platsen, varför åtkomsten till det aktuella områdets östra och nordöstra delar var begränsad. Mätvärden saknas för dessa delområden. Aktuellt område har undersökts med avseende på gammastrålning samt förekomst av radon i fyllningens porgas. Porgasen har undersökts i 5 punkter (1R-3R, 5R och 7R) och gammastrålning från markytan har undersökts i 1 punkter (1R-1R). Beskrivning av metod, läge och resultat ges i den kompletterande handlingen Markteknisk undersökningsrapport, MUR geoteknik. Följande mätningar har utförts inom området för det planerade badhuset: Gammastrålning från berg i eller nära dagen uppmättes med hjälp av en spektrometer av typen GT-3. Mätning av radon i porgas med emanometer/markus 1-instrument. Markradon Undersökningen utfördes i augusti 216. I 4 punkter av 5 var marken alltför tät för att kunna resultera i några värden, men i den sista mätpunkten uppgick det uppmätta värdet på radongas i jordens porgas till 21 kbg/m 3. Klassificering av mark avseende radongas i jordens porluft sker enligt följande: Lågradonmark < 1 kbq/m 3 Normalradonmark 1-5 kbq/m 3 Högradonmark > 5 kbq/m Geoteknisk PM avseende detaljplan

20 Gammastrålning Undersökningen utfördes i augusti 216. Uppmätta värden varierade mellan ca,61-,162 μsv/h. Radonklassificering baseras på följande rekommenderade intervaller för uppmätta halter av gammastrålning från berg: Lågradonmark Normalradonmark Högradonmark <,8 μsv/h,8-,2 μsv/h >,2 μsv/h Vidare mäter spektrometern urankoncentrationen, vilket räknas om till radiumhalt. I punkt 1R, ett stycke utanför detaljplanen, uppmättes radiumhalten till 8 Bq/kg, men i övriga punkter varierade radiumhalten mellan 13,5 och 46,7 Bq/kg. Klassificering av mark med avseende på radiumhalt görs enligt följande: Lågradonmark: <25 Bq/kg Normalradonmark: 25 5 Bq/kg Högradonmark: >5 Bq/kg Baserat på utförda mätningar klassas aktuell fastighet som normalradonmark. 11 Rekommendationer 11.1 Allmänt Detaljplanens intentioner bedöms kunna fullföljas ur ett geotekniskt perspektiv förutsatt att rekommendationerna nedan beaktas Stabilitet Sektion A-A och B-B, Kungsbackaån Utförda beräkningar visar att befintlig totalstabilitet från detaljplaneområdet mot Kungsbackaån är tillfredställande. Valda stabilitetsvillkor avser Annan mark vilket omfattar parkområden, befintliga gc-vägar, fritidsområden etc. Det rekommenderas att området -25 m innanför detaljplanegränsen vid Kungsbackaån inte belastas högre än 5 kpa utifrån befintlig topografi och markförhållanden. Notera att detta inkluderar all tillskottsspänning, dvs även tillfällig maskinlast, grundvattensänkning etc. Lastrestriktioner redovisas i ritning G41. n:\14\22\142235\5 arbetsmaterial\1 dokument\g\pm\geotekniskt pm_kungsbacka sportcenter.docx Geoteknisk PM avseende detaljplan

21 Sektion C-C, Hantverksgatan Stabilitet för planerade förhållanden har beräknats genom områdesindelning avseende markanvändning och lastrestriktioner. Tillåten markanvändning med tillhörande lastrestriktioner redovisas i plan i ritning G 41. Beräknad stabilitet i nordöst mot Hantverksgatan är tillfredställande för befintliga förhållanden. Inom ett område av -3 m innanför detaljplanegränsen erfordras en lastfri zon med områdesklassning Annan mark. Alla påförda laster inom detta område skall fullständigt lastkompenseras. Inom området Nyexploatering/Befintlig bebyggelse & anläggning ges möjlighet för uppförande av ett parkeringshus alternativt anläggning av en parkeringsplats för personbilar. Vid uppförande av ett parkeringshus erfordras pålgrundläggning av byggnaden så att byggnadslasten förs ner till stora jorddjup. Alla tillskottslaster överstigande 5 kpa skall fullständigt laskompenseras Erosion Utförd beräkning i sektion B-B (bilaga 3:9-3:1 ) visar att stabiliteten för detaljplaneområdet är tillfredställande även efter ett initialskred mot Kungsbackaån. Konsekvensen av erosion är därmed utredd och bedöms inte ha någon begränsande inverkan på detaljplanens intentioner Grundläggning Grundläggning av den planerade simhallen föreslås preliminärt bli utförd med spetsbärande pålar till fast botten eller berg för att undvika risken för skadliga differens- och totalsättningar. Om källarplan kommer byggas under grundvattennivån rekommenderas att konstruktionen görs vattentät. Dräneringsnivån bör inte sättas lägre än nivå +1,7. Risken för påhängslaster skall beaktas för de yttre pålraderna vid byggnation. För att klarlägga lämpligt utförande av grundläggningen skall detta studeras i detalj i en kompletterande utredning Markarbeten Byggnadstekniska åtgärder som medför en permanent grundvattensänkning bör ej utföras. Detta är viktigt inte enbart för planerade byggnader utan även för närliggande mark som kan utsättas för sättningar vid sänkning av grundvattenytan Geoteknisk PM avseende detaljplan

22 11.6 Vibrationer Lermäktigheten är stor inom området och med anledning av tung trafik (vägar och järnväg) bör därför vibrationer beaktas vid grundläggning av byggnader. Kohesions- eller spetsbärande pålgrundläggning anses översiktligt vara den grundläggningsmetod som lämpar sig bäst för byggnader inom områden där det föreligger risk för vibrationspåverkan från trafik, byggverksamhet etc Radon Det översta markskiktet inom aktuellt område utgörs i dagsläget av ditförda massor. Det förhöjda radiumvärdet i punkt R1 härrör sannolikt från grusmaterialet och inte från den ursprungliga marken. För att kunna bortse från risken att detta material även förekommer inom en större dela av badhusets område rekommenderas att ytlagret schaktas bort ned till ostörd mark, för att sedan ersättas med låg- till normalstrålande fyllnadsmassa. Under förutsättning att detta görs, kan marken klassas som normalradonmark. Byggnader inom sådana områden skall uppföras i radonskyddande utförande. Detta innebär att väggar och golv i källare görs täta samt att speciell omsorg skall vidtas vid tätning av rör- och kabelgenomföringar i byggnadsdelar mot mark, så att inläckage av markluft förhindras. 12 Kontroll vid schakt- och grundläggningsarbeten Entreprenören skall installera mätpunkter för rörelser på sponter samt närliggande befintliga byggnader, brunnar, och ledningar. I god tid innan markarbeten påbörjas skall ett kontrollprogram upprättas. Vid schaktning och pålning skall rörelser, till en början, mätas dagligen. Mätningsintervallen kan senare justeras beroende på rörelseutveckling. Utöver kontrollprogram m.a.p. markrörelser ska även en riskanalys tas fram m.a.p. vibrationer till följd av pålningsarbeten mm. Riskanalysen bör även omfatta sprickbesiktning för närliggande byggnader. n:\14\22\142235\5 arbetsmaterial\1 dokument\g\pm\geotekniskt pm_kungsbacka sportcenter.docx Geoteknisk PM avseende detaljplan

23 Norconsult AB Väg och Bana Geoteknik David Rudebeck Daniel Svärd Carl-Fredrik Larsson Geoteknisk PM avseende detaljplan

24 Norconsult AB Theres Svensson gata 11 Box 8774, Göteborg , fax

25 - simhallen Bilaga 1 Sammanställning Kompressionsmodul, ML (kpa) NC 6 Kompressionsmodul, ML -5-1 Nivå (m) N:\14\22\142235\5 Arbetsmaterial\4 Beräkningar\G\Sammanställning Cu

26 BILAGA 2

27 BILAGA 2

28 BILAGA 2

29 BILAGA 2

30 BILAGA 2

31 BILAGA 3:1 Sektion A-A Odränerad analys Befintliga förhållanden F=1,49 F=1,39 Gräns detaljplaneområde 5 kpa 5 kpa Gata Gata 1 Let Let LLW -, gyle Od Le Od Name: Let Model: Undrained (Phi=) Unit Weight: 18 kn/m³ Cohesion: 15 kpa Name: gyle Od Model: S=f(datum) Unit Weight: 15 kn/m³ C-Datum: 9 kpa C-Rate of Change:.4 kpa/m Limiting C: 11 kpa Elevation: m Name: Le Od Model: S=f(datum) Unit Weight: 16 kn/m³ C-Datum: 11 kpa C-Rate of Change: 1.2 kpa/m Limiting C: 23 kpa Elevation: -5 m Name: Gata Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 22 kn/m³ Cohesion: kpa Unit Wt. Above Water Table: 2 kn/m³ Phi: 34 Phi-B: Directory: N:\14\22\142235\5 Arbetsmaterial\4 Beräkningar\G\Sektion A\Sektion A_Odrän.gsz

32 BILAGA 3:2 Sektion A-A Kombinerad analys Befintliga förhållanden Name: Let Model: Undrained (Phi=) Unit Weight: 18 kn/m³ Cohesion: 15 kpa Name: Gata Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 22 kn/m³ Cohesion: kpa Unit Wt. Above Water Table: 2 kn/m³ Phi: 34 Phi-B: Let LLW -,83 F=1,44 F=1,31 gyle Komb Le Komb kpa Gata Gräns detaljplaneområde kpa Gata Let Komb Name: Let Komb Model: Combined, S=f(depth) Unit Weight: 18 kn/m³ Phi: 3 C-Top of Layer: kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: 15 kpa Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio:.1 Name: gyle Komb Model: Combined, S=f(datum) Unit Weight: 15 kn/m³ Phi: 3 C-Rate of Change: kpa/m Cu-Rate of Change:.4 kpa/m C/Cu Ratio:.1 C-Datum: kpa Cu-Datum: 9 kpa Elevation: m Name: Le Komb Model: Combined, S=f(datum) Unit Weight: 16 kn/m³ Phi: 3 C-Rate of Change: kpa/m Cu-Rate of Change: 1.2 kpa/m C/Cu Ratio:.1 C-Datum: kpa Cu-Datum: 11 kpa Elevation: -5 m Directory: N:\14\22\142235\5 Arbetsmaterial\4 Beräkningar\G\Sektion A\Sektion A_Komb_5kPa.gsz

33 BILAGA 3:3 Sektion A-A Odränerad analys Befintliga topografi+5kpa F=1,48 F=1,39 Gräns detaljplaneområde 5 kpa 5 kpa Gata Gata 1 Let Let LLW -, gyle Od Le Od Name: Let Model: Undrained (Phi=) Unit Weight: 18 kn/m³ Cohesion: 15 kpa Name: gyle Od Model: S=f(datum) Unit Weight: 15 kn/m³ C-Datum: 9 kpa C-Rate of Change:.4 kpa/m Limiting C: 11 kpa Elevation: m Name: Le Od Model: S=f(datum) Unit Weight: 16 kn/m³ C-Datum: 11 kpa C-Rate of Change: 1.2 kpa/m Limiting C: 23 kpa Elevation: -5 m Name: Gata Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 22 kn/m³ Cohesion: kpa Unit Wt. Above Water Table: 2 kn/m³ Phi: 34 Phi-B: Directory: N:\14\22\142235\5 Arbetsmaterial\4 Beräkningar\G\Sektion A\Sektion A_Odrän_5kPa.gsz

34 BILAGA 3:4 Sektion A-A Kombinerad analys Befintliga förhållanden +5kPa Name: Let Model: Undrained (Phi=) Unit Weight: 18 kn/m³ Cohesion: 15 kpa Name: Gata Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 22 kn/m³ Cohesion: kpa Unit Wt. Above Water Table: 2 kn/m³ Phi: 34 Phi-B: Let LLW -,83 F=1,44 F=1,31 gyle Komb Le Komb kpa Gata Gräns detaljplaneområde 5 kpa Gata Let Komb Name: Let Komb Model: Combined, S=f(depth) Unit Weight: 18 kn/m³ Phi: 3 C-Top of Layer: kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: 15 kpa Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio:.1 Name: gyle Komb Model: Combined, S=f(datum) Unit Weight: 15 kn/m³ Phi: 3 C-Rate of Change: kpa/m Cu-Rate of Change:.4 kpa/m C/Cu Ratio:.1 C-Datum: kpa Cu-Datum: 9 kpa Elevation: m Name: Le Komb Model: Combined, S=f(datum) Unit Weight: 16 kn/m³ Phi: 3 C-Rate of Change: kpa/m Cu-Rate of Change: 1.2 kpa/m C/Cu Ratio:.1 C-Datum: kpa Cu-Datum: 11 kpa Elevation: -5 m Directory: N:\14\22\142235\5 Arbetsmaterial\4 Beräkningar\G\Sektion A\Sektion A_Komb_5kPa.gsz

35 BILAGA 3:5 Sektion A2-A2 Odränerad analys Befintliga förhållanden Name: Let Model: Undrained (Phi=) Unit Weight: 18 kn/m³ Cohesion: 15 kpa F=1, kpa 5 kpa Let LLW -,83 Let Gata gyle Od Le Od Name: gyle Od Model: S=f(datum) Unit Weight: 15 kn/m³ C-Datum: 9 kpa C-Rate of Change:.4 kpa/m Limiting C: 11 kpa Elevation: m Name: Le Od Model: S=f(datum) Unit Weight: 16 kn/m³ C-Datum: 11 kpa C-Rate of Change: 1.2 kpa/m Limiting C: 23 kpa Elevation: -5 m Name: Gata Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 22 kn/m³ Cohesion: kpa Unit Wt. Above Water Table: 2 kn/m³ Phi: 34 Phi-B: Directory: N:\14\22\142235\5 Arbetsmaterial\4 Beräkningar\G\Sektion A\Sektion A2\Sektion A2_Odrän_5kPa.gsz

36 Sektion A2-A2 Kombinerad analys Befintliga förhållanden F=1,37 F=1,64 kpa kpa Let LLW -,83 Let Komb Gata gyle Komb Le Komb BILAGA 3:6 Name: Let Model: Undrained (Phi=) Unit Weight: 18 kn/m³ Cohesion: 15 kpa Name: Gata Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 22 kn/m³ Cohesion: kpa Unit Wt. Above Water Table: 2 kn/m³ Phi: 34 Phi-B: Name: Let Komb Model: Combined, S=f(depth) Unit Weight: 18 kn/m³ Phi: 3 C-Top of Layer: kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: 15 kpa Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio:.1 Name: gyle Komb Model: Combined, S=f(datum) Unit Weight: 15 kn/m³ Phi: 3 C-Rate of Change: kpa/m Cu-Rate of Change:.4 kpa/m C/Cu Ratio:.1 C-Datum: kpa Cu-Datum: 9 kpa Elevation: m Name: Le Komb Model: Combined, S=f(datum) Unit Weight: 16 kn/m³ Phi: 3 C-Rate of Change: kpa/m Cu-Rate of Change: 1.2 kpa/m C/Cu Ratio:.1 C-Datum: kpa Cu-Datum: 11 kpa Elevation: -5 m Directory: N:\14\22\142235\5 Arbetsmaterial\4 Beräkningar\G\Sektion A\Sektion A2\Sektion A2_Komb_5kPa.gsz

37 BILAGA 3:7 Sektion B-B Odränerad analys Befintliga förhållanden F=1,31 F=1,53 5 kpa Gräns detaljplaneområde Gata 1 Let LLW -,83 Let gyle Od Le Od Name: Let Model: Undrained (Phi=) Unit Weight: 18 kn/m³ Cohesion: 15 kpa Name: gyle Od Model: S=f(datum) Unit Weight: 15 kn/m³ C-Datum: 9 kpa C-Rate of Change:.4 kpa/m Limiting C: 11 kpa Elevation: m Name: Le Od Model: S=f(datum) Unit Weight: 16 kn/m³ C-Datum: 11 kpa C-Rate of Change: 1.2 kpa/m Limiting C: 23 kpa Elevation: -5 m Name: Gata Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 22 kn/m³ Cohesion: kpa Unit Wt. Above Water Table: 2 kn/m³ Phi: 34 Phi-B: Directory: N:\14\22\142235\5 Arbetsmaterial\4 Beräkningar\G\Sektion B\Sektion_B_Odrän.gsz

38 BILAGA 3:8 Sektion B-B Kombinerad analys Befintliga förhållanden Let Komb LLW -,83 F=1,16 F=1,52 kpa GataLet Komb Gräns detaljplaneområde gyle Komb Le Komb Name: Gata Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 22 kn/m³ Cohesion: kpa Unit Wt. Above Water Table: 2 kn/m³ Phi: 34 Phi-B: Name: Let Komb Model: Combined, S=f(depth) Unit Weight: 18 kn/m³ Phi: 3 C-Top of Layer: kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: 15 kpa Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio:.1 Name: gyle Komb Model: Combined, S=f(datum) Unit Weight: 15 kn/m³ Phi: 3 C-Rate of Change: kpa/m Cu-Rate of Change:.4 kpa/m C/Cu Ratio:.1 C-Datum: kpa Cu-Datum: 9 kpa Elevation: m Name: Le Komb Model: Combined, S=f(datum) Unit Weight: 16 kn/m³ Phi: 3 C-Rate of Change: kpa/m Cu-Rate of Change: 1.2 kpa/m C/Cu Ratio:.1 C-Datum: kpa Cu-Datum: 11 kpa Elevation: -5 m Directory: N:\14\22\142235\5 Arbetsmaterial\4 Beräkningar\G\Sektion B\Sektion_B_Komb.gsz

39 BILAGA 3:9 Sektion B-B Odränerad analys Efter initialskred +5kPa Initialskred (F=1,16) F=1,47 5 kpa Gräns detaljplaneområde Gata 1 Let LLW -,83 Let gyle Od Le Od kpa Name: Let Model: Undrained (Phi=) Unit Weight: 18 kn/m³ Cohesion: 15 kpa Name: gyle Od Model: S=f(datum) Unit Weight: 15 kn/m³ C-Datum: 9 kpa C-Rate of Change:.4 kpa/m Limiting C: 11 kpa Elevation: m Name: Le Od Model: S=f(datum) Unit Weight: 16 kn/m³ C-Datum: 11 kpa C-Rate of Change: 1.2 kpa/m Limiting C: 23 kpa Elevation: -5 m Name: Gata Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 22 kn/m³ Cohesion: kpa Unit Wt. Above Water Table: 2 kn/m³ Phi: 34 Phi-B: Directory: N:\14\22\142235\5 Arbetsmaterial\4 Beräkningar\G\Sektion B\Sektion_B_Odrän_Initialskred+5kPa.gsz

40 BILAGA 3:1 Sektion B-B Kombinerad analys Efter initialskred +5 kpa Let Komb LLW -,83 Initialskred (F=1,16) F=1,46 kpa Gata Gräns detaljplaneområde Let Komb gyle Komb Le Komb kpa Name: Gata Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 22 kn/m³ Cohesion: kpa Unit Wt. Above Water Table: 2 kn/m³ Phi: 34 Phi-B: Name: Let Komb Model: Combined, S=f(depth) Unit Weight: 18 kn/m³ Phi: 3 C-Top of Layer: kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: 15 kpa Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio:.1 Name: gyle Komb Model: Combined, S=f(datum) Unit Weight: 15 kn/m³ Phi: 3 C-Rate of Change: kpa/m Cu-Rate of Change:.4 kpa/m C/Cu Ratio:.1 C-Datum: kpa Cu-Datum: 9 kpa Elevation: m Name: Le Komb Model: Combined, S=f(datum) Unit Weight: 16 kn/m³ Phi: 3 C-Rate of Change: kpa/m Cu-Rate of Change: 1.2 kpa/m C/Cu Ratio:.1 C-Datum: kpa Cu-Datum: 11 kpa Elevation: -5 m Directory: N:\14\22\142235\5 Arbetsmaterial\4 Beräkningar\G\Sektion B\Sektion_B_Komb_Initialskred+5kPa.gsz

41 Sektion C-C Odränerad analys Befintliga förhållanden gyle 1 1 Od gyle 2 Od Gata Btg Gräns detaljplaneområde Gata F=1,46 Fy F=1,53 Fy Le 1 Od Le 2 Od Le 3 Od Fy gyle 2 Od Gyt gyle 1 Od BILAGA 3:11 Name: gyle 2 Od Model: S=f(datum) Unit Weight: 15 kn/m³ C-Datum: 9.5 kpa C-Rate of Change:.4 kpa/m Limiting C: 11 kpa Elevation: 1 m Name: Le 1 Od Model: S=f(datum) Unit Weight: 15 kn/m³ C-Datum: 11 kpa C-Rate of Change:.6 kpa/m Limiting C: 15 kpa Elevation: -3 m Name: Gata Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 22 kn/m³ Unit Wt. Above Water Table: 2 kn/m³ Cohesion: kpa Phi: 45 Phi-B: Name: Le 2 Od Model: S=f(datum) Unit Weight: 16 kn/m³ C-Datum: 15 kpa C-Rate of Change:.8 kpa/m Limiting C: 21.5 kpa Elevation: -1 m Name: Le 3 Od Model: S=f(datum) Unit Weight: 16 kn/m³ C-Datum: 21.5 kpa C-Rate of Change: 1 kpa/m Limiting C: 26.5 kpa Elevation: -18 m Name: gyle 1 Od Model: Undrained (Phi=) Unit Weight: 15 kn/m³ Cohesion: 9.5 kpa Name: Fy Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 2 kn/m³ Unit Wt. Above Water Table: 18 kn/m³ Cohesion: kpa Phi: 32 Phi-B: Name: Btg Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 24 kn/m³ Cohesion: 1 kpa Phi: Phi-B: Name: Gyt Model: Undrained (Phi=) Unit Weight: 16 kn/m³ Cohesion: 15 kpa Directory: N:\14\22\142235\5 Arbetsmaterial\4 Beräkningar\G\Sektion C\Sektion_C_Odrän.gsz

42 Sektion C-C Kombinerad analys Befintliga förhållanden BILAGA 3:12 Name: Gata Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 22 kn/m³ Unit Wt. Above Water Table: 2 kn/m³ Cohesion: kpa Phi: 45 Phi-B: Name: Fy Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 2 kn/m³ Unit Wt. Above Water Table: 18 kn/m³ Cohesion: kpa Phi: 32 Phi-B: Name: Btg Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 24 kn/m³ Cohesion: 1 kpa Phi: Phi-B: Name: Gyt Komb Model: Combined, S=f(depth) Unit Weight: 16 kn/m³ Phi: 3 C-Top of Layer: kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: 15 kpa Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio: gyle 1 1 Komb gyle 2 Komb Gata Btg Gräns detaljplaneområde Gata F=1,4 Fy F=1,49 Fy Le 1 Komb Le 2 Komb Le 3 Komb Fy gyle 2 Komb Gyt Komb gyle 1 Komb Name: gyle 1 Komb Model: Combined, S=f(depth) Unit Weight: 15 kn/m³ Phi: 3 C-Top of Layer: kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: 9.5 kpa Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio:.1 Name: gyle 2 Komb Model: Combined, S=f(datum) Unit Weight: 15 kn/m³ Phi: 3 C-Rate of Change: kpa/m Cu-Rate of Change:.4 kpa/m C/Cu Ratio:.1 C-Datum: kpa Cu-Datum: 9.5 kpa Elevation: 1 m Name: Le 1 Komb Model: Combined, S=f(datum) Unit Weight: 15 kn/m³ Phi: 3 C-Rate of Change: kpa/m Cu-Rate of Change:.6 kpa/m C/Cu Ratio:.1 C-Datum: kpa Cu-Datum: 11 kpa Elevation: -3 m Name: Le 2 Komb Model: Combined, S=f(datum) Unit Weight: 16 kn/m³ Phi: 3 C-Rate of Change: kpa/m Cu-Rate of Change:.8 kpa/m C/Cu Ratio:.1 C-Datum: kpa Cu-Datum: 15 kpa Elevation: -1 m Name: Le 3 Komb Model: Combined, S=f(datum) Unit Weight: 16 kn/m³ Phi: 3 C-Rate of Change: kpa/m Cu-Rate of Change: 1 kpa/m C/Cu Ratio:.1 C-Datum: kpa Cu-Datum: 21.5 kpa Elevation: -18 m Directory: N:\14\22\142235\5 Arbetsmaterial\4 Beräkningar\G\Sektion C\Sektion_C_Komb.gsz

43 Sektion C-C Odränerad analys Befintlig topografi + Marklast 5 kpa gyle 1 1 Od gyle 2 Od Gata Btg Gräns detaljplaneområde Gata F=1,46 Fy F=1,53 Fy Le 1 Od Le 2 Od Le 3 Od Fy gyle 2 Od Gyt gyle 1 Od kpa BILAGA 3:13 Name: gyle 2 Od Model: S=f(datum) Unit Weight: 15 kn/m³ C-Datum: 9.5 kpa C-Rate of Change:.4 kpa/m Limiting C: 11 kpa Elevation: 1 m Name: Le 1 Od Model: S=f(datum) Unit Weight: 15 kn/m³ C-Datum: 11 kpa C-Rate of Change:.6 kpa/m Limiting C: 15 kpa Elevation: -3 m Name: Gata Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 22 kn/m³ Unit Wt. Above Water Table: 2 kn/m³ Cohesion: kpa Phi: 45 Phi-B: Name: Le 2 Od Model: S=f(datum) Unit Weight: 16 kn/m³ C-Datum: 15 kpa C-Rate of Change:.8 kpa/m Limiting C: 21.5 kpa Elevation: -1 m Name: Le 3 Od Model: S=f(datum) Unit Weight: 16 kn/m³ C-Datum: 21.5 kpa C-Rate of Change: 1 kpa/m Limiting C: 26.5 kpa Elevation: -18 m Name: gyle 1 Od Model: Undrained (Phi=) Unit Weight: 15 kn/m³ Cohesion: 9.5 kpa Name: Fy Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 2 kn/m³ Unit Wt. Above Water Table: 18 kn/m³ Cohesion: kpa Phi: 32 Phi-B: Name: Btg Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 24 kn/m³ Cohesion: 1 kpa Phi: Phi-B: Name: Gyt Model: Undrained (Phi=) Unit Weight: 16 kn/m³ Cohesion: 15 kpa Directory: N:\14\22\142235\5 Arbetsmaterial\4 Beräkningar\G\Sektion C\Sektion_C_Odrän.gsz

44 Sektion C-C Kombinerad analys Befintlig topografi + Marklast 5 kpa BILAGA 3:14 Name: Gata Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 22 kn/m³ Unit Wt. Above Water Table: 2 kn/m³ Cohesion: kpa Phi: 45 Phi-B: Name: Fy Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 2 kn/m³ Unit Wt. Above Water Table: 18 kn/m³ Cohesion: kpa Phi: 32 Phi-B: Name: Btg Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 24 kn/m³ Cohesion: 1 kpa Phi: Phi-B: Name: Gyt Komb Model: Combined, S=f(depth) Unit Weight: 16 kn/m³ Phi: 3 C-Top of Layer: kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: 15 kpa Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio: gyle 1 1 Komb gyle 2 Komb Gata Btg Gräns detaljplaneområde Gata F=1,4 Fy F=1,49 Fy Le 1 Komb Le 2 Komb Le 3 Komb Fy gyle 2 Komb 5 kpa Gyt Komb gyle 1 Komb Name: gyle 1 Komb Model: Combined, S=f(depth) Unit Weight: 15 kn/m³ Phi: 3 C-Top of Layer: kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: 9.5 kpa Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio:.1 Name: gyle 2 Komb Model: Combined, S=f(datum) Unit Weight: 15 kn/m³ Phi: 3 C-Rate of Change: kpa/m Cu-Rate of Change:.4 kpa/m C/Cu Ratio:.1 C-Datum: kpa Cu-Datum: 9.5 kpa Elevation: 1 m Name: Le 1 Komb Model: Combined, S=f(datum) Unit Weight: 15 kn/m³ Phi: 3 C-Rate of Change: kpa/m Cu-Rate of Change:.6 kpa/m C/Cu Ratio:.1 C-Datum: kpa Cu-Datum: 11 kpa Elevation: -3 m Name: Le 2 Komb Model: Combined, S=f(datum) Unit Weight: 16 kn/m³ Phi: 3 C-Rate of Change: kpa/m Cu-Rate of Change:.8 kpa/m C/Cu Ratio:.1 C-Datum: kpa Cu-Datum: 15 kpa Elevation: -1 m Name: Le 3 Komb Model: Combined, S=f(datum) Unit Weight: 16 kn/m³ Phi: 3 C-Rate of Change: kpa/m Cu-Rate of Change: 1 kpa/m C/Cu Ratio:.1 C-Datum: kpa Cu-Datum: 21.5 kpa Elevation: -18 m Directory: N:\14\22\142235\5 Arbetsmaterial\4 Beräkningar\G\Sektion C\Sektion_C_Komb.gsz

45 BILAGA 3:15 Sektion C2-C2 Odränerad analys Befintliga förhållanden Name: gyle 2 Od Model: S=f(datum) Unit Weight: 15 kn/m³ C-Datum: 9.5 kpa C-Rate of Change:.4 kpa/m Limiting C: 11 kpa Elevation: 1 m Name: Le 1 Od Model: S=f(datum) Unit Weight: 15 kn/m³ C-Datum: 11 kpa C-Rate of Change:.6 kpa/m Limiting C: 15 kpa Elevation: -3 m gyle 2 Od Gata Btg Gata Gräns detaljplaneområde F=1,84 Le 1 Od Le 2 Od Le 3 Od gyle 2 Od Gyt gyle 1 Od kpa Name: Gata Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 22 kn/m³ Unit Wt. Above Water Table: 2 kn/m³ Cohesion: kpa Phi: 45 Phi-B: Name: Le 2 Od Model: S=f(datum) Unit Weight: 16 kn/m³ C-Datum: 15 kpa C-Rate of Change:.8 kpa/m Limiting C: 21.5 kpa Elevation: -1 m Name: Le 3 Od Model: S=f(datum) Unit Weight: 16 kn/m³ C-Datum: 21.5 kpa C-Rate of Change: 1 kpa/m Limiting C: 26.5 kpa Elevation: -18 m Name: gyle 1 Od Model: Undrained (Phi=) Unit Weight: 15 kn/m³ Cohesion: 9.5 kpa Name: Btg Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 24 kn/m³ Cohesion: 1 kpa Phi: Phi-B: Name: Gyt Model: Undrained (Phi=) Unit Weight: 16 kn/m³ Cohesion: 15 kpa Directory: N:\14\22\142235\5 Arbetsmaterial\4 Beräkningar\G\Sektion C\Sektion C2\Sektion_C2_Odrän.gsz

46 Sektion C2-C2 Kombinerad analys Befintliga förhållanden BILAGA 3:16 Name: gyle 2 Od Model: S=f(datum) Unit Weight: 15 kn/m³ C-Datum: 9.5 kpa C-Rate of Change:.4 kpa/m Limiting C: 11 kpa Elevation: 1 m Name: Gata Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 22 kn/m³ Unit Wt. Above Water Table: 2 kn/m³ Cohesion: kpa Phi: 45 Phi-B: Name: Btg Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 24 kn/m³ Cohesion: 1 kpa Phi: Phi-B: Name: Gyt Komb Model: Combined, S=f(depth) Unit Weight: 16 kn/m³ C-Rate of Change: kpa/m Phi: 3 C-Top of Layer: kpa Cu-Top of Layer: 15 kpa Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio: gyle 2 Od Gata Btg Gata Gräns detaljplaneområde F=1,75 Le 1 Komb Le 2 Komb Le 3 Komb gyle 2 Komb 5 kpa Gyt Komb gyle 1 Komb Name: gyle 1 Komb Model: Combined, S=f(depth) Unit Weight: 15 kn/m³ C-Rate of Change: kpa/m Phi: 3 C-Top of Layer: kpa Cu-Top of Layer: 9.5 kpa Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio:.1 Name: gyle 2 Komb Model: Combined, S=f(datum) Unit Weight: 15 kn/m³ C-Datum: kpa C-Rate of Change: kpa/m Elevation: 1 m Phi: 3 Cu-Rate of Change:.4 kpa/m C/Cu Ratio:.1 Cu-Datum: 9.5 kpa Name: Le 1 Komb Model: Combined, S=f(datum) Unit Weight: 15 kn/m³ C-Datum: kpa C-Rate of Change: kpa/m Elevation: -3 m Phi: 3 Cu-Rate of Change:.6 kpa/m C/Cu Ratio:.1 Cu-Datum: 11 kpa Name: Le 2 Komb Model: Combined, S=f(datum) Unit Weight: 16 kn/m³ C-Datum: kpa C-Rate of Change: kpa/m Elevation: -1 m Phi: 3 Cu-Rate of Change:.8 kpa/m C/Cu Ratio:.1 Cu-Datum: 15 kpa Name: Le 3 Komb Model: Combined, S=f(datum) Unit Weight: 16 kn/m³ C-Datum: kpa C-Rate of Change: kpa/m Elevation: -18 m Phi: 3 Cu-Rate of Change: 1 kpa/m C/Cu Ratio:.1 Cu-Datum: 21.5 kpa Directory: N:\14\22\142235\5 Arbetsmaterial\4 Beräkningar\G\Sektion C\Sektion C2\Sektion_C2_Komb.gsz

47 B-1B Kv.gård s: :6 Teater :6 4: : Yggdrasilsvägen 13 Kv.gård 9-1 Frejas väg 11 1: Kungsbackaån 1:2 Aranäsgymnasiet Gymnasiegatan 7:1 4:6 KUNGSBACKA Lilla Hantverksg Hugins väg :28 1 Munins väg 1:3 2 1 Kungsbacka Sportcenter Hugins väg A-8A 3A-4A 3B-4B 5A-6A 5B-6B 31 1: Simhall 2 Sporthall Aranäshallen 4:29 9B-1B 9A-1A 7B-8B B Idrottshall 4:3 5C 4 4:6 7A-8A 7B-8B 9A-1A 1: INLAGSBY 1 INLAGSGÄRDE 1 4:29 5D 11A-12A 9 11B-12B 13A-14A : :58 Kungsbacka Sportcenter 16 13B-14B Södra infarten Valhallsvägen : :35 1: Pump- station 6A Länsförsäkringar Arena Ishall Förskola :2 7 KUNGSBACKA 8 4:65 8A Kungsbacka Sportcenter Kv.gård Ishall : Balders väg Boulehall 9 Kungsbacka Sportcenter 1 4: Midgårdsvägen 4: Yggdrasilsvägen : Kungsbacka Sportcenter 11 11B 12 Norconsult AB Box 8774, Göteborg Tfn :1

48 Markteknisk undersökningsrapport, MUR geoteknik

49 Markteknisk undersökningsrapport, MUR geoteknik Beställare: Kungsbacka kommun Kungsbacka Beställarens representant: Andrea Ericsson Konsult: Uppdragsledare/ handläggare Teknikansvarig Norconsult AB Box Göteborg David Rudebeck Daniel Svärd Uppdragsnr: Filnamn och sökväg: Kvalitetsgranskad av: N:\14\22\142235\5 Arbetsmaterial\1 Dokument\G\MUR\MUR_KbaSportcenter.docx Daniel Strandberg

50 3 (9) Innehållsförteckning 1 Förutsättningar Syfte Styrande dokument Geotekniska undersökningar Tidigare utförda undersökningar Nu utförda undersökningar Befintliga förhållanden Topografi och markbeskaffenhet Utsättning och höjdbestämning Redovisning Härledda värden Hållfasthetsegenskaper Deformationsegenskaper Hydrogeologiska egenskaper Radon Värdering av undersökning... 8 Bilagor Sammanställning av utförda fältundersökningar (ID-lista) Bilaga 1:1-1:2 Utvärdering CPT-sonderingar Bilaga 2:1-2:9 Sammanställning av laboratorieresultat Bilaga 3:1-3:3 CRS-försök Bilaga 4:1-4:25 Direkta skjuvförsök Bilaga 5:1-5:4 Sammanställning skjuvhållfasthet: härledda värden Bilaga 6:1-6:3 Radon, mätresultat Bilaga 7 n:\14\22\142235\5 arbetsmaterial\1 dokument\g\mur\mur_kbasportcenter.docx Ritningar Situations- och borrplan Ritning G11 Plan, radonundersökning Ritning G12 Sonderingsresultat Ritning G31-32 Beteckningssystem, SGF (se SGFs hemsida beteckningssystem) Markteknisk undersökningsrapport, MUR geoteknik

51 4 (9) 1 Förutsättningar Norconsult AB har på uppdrag av Kungsbacka kommun utfört geoteknisk undersökning inför ny detaljplan inom i södra delen av Kungsbacka tätort. Se figur 1.1 nedan för översiktsbild av området. Ny simhall Figur 1.1 Översiktsbild av med anvisat läge för planerad simhall samt avgränsning av detaljplaneområdet (tjock svart linje). 2 Syfte Den geotekniska undersökningen har utförts i samband med framtagandet av en ny detaljplan. Den nya detaljplanen innefattar uppförande av en ny simhall, parkområden i väster samt parkeringsytor alternativt parkeringshus i öster och norr Markteknisk undersökningsrapport, MUR geoteknik n:\14\22\142235\5 arbetsmaterial\1 dokument\g\mur\mur_kbasportcenter.docx