Org.nr Styrelsens säte: Stockholm. En del av Sweco-koncernen

Transkript

1 Partille kommun, Samhällsbyggnadskontoret Tilläggs PM - Partille 2:14 m.fl. (Gymnasietomten) Fördjupad stabilitetsutredning för detaljplan PM Geoteknik Uppdragsnummer: Göteborg Sweco Civil AB 1 (10) repo001.docx Sweco Skånegatan 3 Box 5397 SE Göteborg, Sverige Telefon +46 (0) Fax +46 (0) Sweco Civil AB Org.nr Styrelsens säte: Stockholm En del av Sweco-koncernen KB p:\2321\ _bostäder_partillebohallen\000\16_text\tilläggs pm_pm_partille 2-14 mfl_gymnasietomten_fördjupad utredning.docx

2 1 Uppdrag 3 2 Förutsättningar 4 3 Stabilitet Allmänt Erforderlig säkerhetsfaktor Beräkningsförutsättningar Utformning och geometri Materialegenskaper Laster Grundvatten och portryck Detaljplan 7 4 Sättningar 8 5 Omgivningspåverkan i byggskedet 9 6 Sammanfattning och rekommendation 9 7 Planbestämmelser 9 BILAGOR 1. Stabilitetsberäkningar 2. Skisser om- och nybyggnad bostäder (FIGURA ) 3. Höjd- och ytskiktsplan (Partillebo) 4. Relationsritningar på utförd KC-pelar installation 5. Skisser om- och tillbyggnad bostäder (Partillebo AB, ) 2 (10) TILLÄGGS PM - PARTILLE 2:14 M.FL. (GYMNASIETOMTEN) FÖRDJUPAD STABILITETSUTREDNING FÖR DETALJPLAN

3 1 Uppdrag På uppdrag av Partille kommun, Samhällsbyggnadskontoret, har Sweco Civil AB utfört en geoteknisk utredning som underlag till utökning av detaljplan Partille 2:14 m fl Gymnasieområdet vid Porthällagymnasiet i Partille. Figur 1 Urklipp från Detaljplan Partille 2:14 m fl Gymnasieområdet, Partille kommun, Under 2012 utförde Sweco Infrastructure AB en fördjupad stabilitetsutredning för hela det område som visas inom den svarta streckade linjen i Figur 1 ovan, med undantag för det område som markerats med en blå cirkel. Området inom den blåa cirkeln avser det tillägg till detaljplanen som behandlas i detta tilläggs-pm. Den aktuella kompletteringen till detaljplanen avser nya bostäder på en yta mellan Partillebohallen och Säveån. I samband med denna utredning har stabiliteten mot Säveån kontrollerats för aktuellt område. En översiktlig bedömning av grundläggningsförutsättningarna för planerad byggnad har även gjorts. I Figur 2 nedan visas den ungefärliga utbredningen av aktuell detaljplan som behandlas i detta tilläggs-pm. 3 (10) repo001.docx TILLÄGGS PM - PARTILLE 2:14 M.FL. (GYMNASIETOMTEN) FÖRDJUPAD STABILITETSUTREDNING FÖR DETALJPLAN KB p:\2321\ _bostäder_partillebohallen\000\16_text\tilläggs pm_pm_partille 2-14 mfl_gymnasietomten_fördjupad utredning.docx

4 Figur 2 Skissförslag över ungefärligt detaljplaneområde (röd markering), FIGURA, daterat Förutsättningar Inga kompletterande geotekniska undersökningar har utförts i samband med denna utredning eftersom befintligt underlag bedöms ha erforderlig omfattning. Som underlag till denna utredning har förutsättningar gällande jordlagerföljd, materialegenskaper, bottengeometri, vattennivåer och portryck hämtats från Swecos tidigare fördjupade stabilitetsutredning Partille 2:14 m fl Gymnasietomten, daterad , rev , uppdragsnr: I den nämnda utredningen presenterades ett åtgärdsförslag med avlastningsschakt i kombination med KC-pelar förstärkning i slänten ner mot Säveån, som i senare skede även projekterades av Sweco. Projekteringsunderlaget finns sammanställt i en slutrapport Gymnasietomten Partille, stabilitetsförbättrande åtgärder mot Säveån, daterad: , uppdragsnr: (10) TILLÄGGS PM - PARTILLE 2:14 M.FL. (GYMNASIETOMTEN) FÖRDJUPAD STABILITETSUTREDNING FÖR DETALJPLAN

5 vilken även beaktats i samband med denna utredning. Relationsritningar från utförd KCinstallation redovisas i bilaga 4. Vad det gäller utformning av nu aktuell detaljplan har underlag tillhandahållits från beställaren. Tillhandahållet underlag bifogas i Bilaga Stabilitet 3.1 Allmänt Stabiliteten mot Säveån har i denna utredning beräknats i 1 sektion, sektion D2. Sektionen har samma läge i plan som den sektion Sweco räknade 2012 (sektion D). Övriga sektioner (A till C) är sektioner som utfördes Beräkningen har endast utförts för den utformning som antas i detaljplanen. Sektion D/D2 Figur 3 Läge för nu utförd beräkningssektion, D2. Svart markering visar aktuell sektion. Stabilitetsanalyserna har utförts med kombinerad och odränerad analys med programmet Slope/W version (Geostudio 2012). Redovisade säkerhetsfaktorer avser Morgenstern-Price metod för cirkulärcylindriska glidytor. 5 (10) repo001.docx TILLÄGGS PM - PARTILLE 2:14 M.FL. (GYMNASIETOMTEN) FÖRDJUPAD STABILITETSUTREDNING FÖR DETALJPLAN KB p:\2321\ _bostäder_partillebohallen\000\16_text\tilläggs pm_pm_partille 2-14 mfl_gymnasietomten_fördjupad utredning.docx

6 3.2 Erforderlig säkerhetsfaktor Stabilitetsutredningen har, som tidigare, utförts enligt IEG:s rapport 4:2010, där säkerhetsfaktorn gäller för fördjupad stabilitetsutredning med markanvändning planläggning. I Swecos utredning från 2012 beaktades gynnsamma och ogynnsamma faktorer vid val av säkerhetsfaktorer och utifrån det valdes följande faktorer, vilka även gäller för denna utredning. Fc 1,4 Fkomb 1,3 3.3 Beräkningsförutsättningar Utformning och geometri Bottengeometri för Säveån samt släntlutning ner mot Säveån baseras på samma antaganden som i Swecos utredning från Från släntkrön och söder ut mot det aktuella planområdet har en höjd- och ytskiktsplan (daterad ) tillhandahållen av beställaren använts för ansättning av marknivåer, se bilaga Materialegenskaper Även materialegenskaper har hämtats från Swecos utredning från 2012, se Tabell 1. Tabell 1 Jordlager Bedömda materialegenskaper Partille 2:14 m.fl (Gymnasietomten) Torrskorpelera Lera 1 Lera 2 Lera 3 Lera 4 Tunghet, g Odränerad skjuvhållfasthet, cu Tunghet, g Odränerad skjuvhållfasthet, cu Tunghet, g Odränerad skjuvhållfasthet, cu Tunghet, g Odränerad skjuvhållfasthet, cu Tunghet, g Odränerad skjuvhållfasthet, cu 15 kn/m 3 12,5 kpa 14,5 kn/m 3 12,5 kpa 15 kn/m 3 12,5 +1,25 d1 kpa* ) 15 kn/m ,75 d2 kpa * ) 15 kn/m ,25 d3 kpa * ) *) Där d1 är djupet (m) från nivån +3, d2 från nivån -3 och d3 från nivån -7 (RH2000). 6 (10) TILLÄGGS PM - PARTILLE 2:14 M.FL. (GYMNASIETOMTEN) FÖRDJUPAD STABILITETSUTREDNING FÖR DETALJPLAN

7 Lerans dränerade hållfasthetsegenskaper har vid stabilitetsberäkningarna antagits till f =30 och c =0,1 cu, vilket normalt gäller för leror i Västsverige Laster Marklaster har ansatts i de fall de befunnit sig i aktivzonen, d.v.s. i den pådrivande delen av glidytorna. I beräkningarna har marklasten på GC-vägar har ansatts till 5 kpa. Den planerade byggnaden antas inte bidra med något lasttillskott eftersom den antas grundläggas på pålar, vilket innebär att lasten förs ner till ett sådant djup att lasten inte påverkar stabilitetsförhållandet. Byggnadens grundläggningsnivå har i utförd stabilitetsberäkning antagits ligga på +6 (se bilaga 5). Detta är ett antagande baserat på att plan 1(källarplan) inte byggs. Kommer källarplanet att byggas som planerat medför detta en ytterligare avlastning som är gynnsam ur stabilitetssynpunkt mot Säveån Grundvatten och portryck Nedanstående text är utdrag från Swecos utredning från 2012: Grundvattenytan har i utförda stabilitetsberäkningar (för befintliga förhållanden) ansatts ca 1 m under befintlig markyta. I stabilitetsberäkningarna har portrycket ansatts till hydrostatiskt ner till 7 meters djup under markytan och ökar därunder med ca 11 kpa/m, vilket innebär att på 15 m djup under markytan är portrycket 150 kpa. Vattennivån i Säveån har ansatts till +0,5, vilket motsvarar lägsta lågvatten (LLW). Vid lägsta lågvatten är vattnets mothållande effekt som lägst vilket därmed utgör det farligaste fallet för stabilitetförhållandet. 3.4 Detaljplan Stabilitetsberäkningen som utförts för detaljplanen visar att stabiliteten är tillfredställande i och med att åtgärder i form av avschaktning och KC-pelare har utförts längs Säveån. Enligt uppgift från Karin Jern (KJ), Partille kommun, är området under byggnation och den GC-väg som visas närmast ån i beräkningarna är redan byggd, vilket innebär att inga nivåförändringar för denna del planeras i samband med detta tillägg till detaljplanen. 7 (10) repo001.docx TILLÄGGS PM - PARTILLE 2:14 M.FL. (GYMNASIETOMTEN) FÖRDJUPAD STABILITETSUTREDNING FÖR DETALJPLAN KB p:\2321\ _bostäder_partillebohallen\000\16_text\tilläggs pm_pm_partille 2-14 mfl_gymnasietomten_fördjupad utredning.docx

8 Figur 4 Stabilitetsberäkning för detaljplan, odränerad analys. Lägsta beräknade säkerhetsfaktorerna är Fc=1,55 och Fkomb= 1,4 vilket uppfyller IEG:s krav gällande erforderlig säkerhetsfaktor för denna utredning. Farligaste glidytan har en utbredning på ca 20 m och slår upp i bakkant av den befintliga GC-vägen. Glidytor som går upp till den planerade byggnaden har en säkerhetsfaktor som är 2. 4 Sättningar Nedanstående text är ett utdrag från Swecos utredning från 2012: Jordlagerföljden inom detaljplaneområdet utgörs av lera med en mäktighet större än 25 m. Enligt tidigare utförda CRS-försök (KM 1999) är leran överkonsoliderad med ca 40-70% (OCR 1,4-1,7), vilket innebär att den kan klassas som svagt överkonsoliderad. Påförande av laster från byggnader kommer att generera sättningar. Den byggnad som ingår i planförslaget bör pålgrundläggas Det är viktigt att beakta grundvattennivån inom området så ingen oavsiktlig sänkning sker. Det kan i så fall ge upphov till sättningar i omkringliggande byggnader eller anläggningar. Det är viktigt att beakta belastningsökningar för såväl temporära som permanenta skeden inom området, så att inga oönskade sättningar uppstår för planerade eller befintliga byggnader och anläggningar. 8 (10) TILLÄGGS PM - PARTILLE 2:14 M.FL. (GYMNASIETOMTEN) FÖRDJUPAD STABILITETSUTREDNING FÖR DETALJPLAN

9 5 Omgivningspåverkan i byggskedet Nedanstående text är ett utdrag från Swecos utredning från 2012: Vid eventuella schakter måste åtgärder vidtas för att inte orsaka utdränering och grundvattensänkning mot omkringliggande byggnader och anläggningar. Detta för att inte äventyra befintliga grundläggningar med skadliga sättningar som konsekvens. Risker och faktorer som i ett byggskede är särskilt viktiga att beakta är bl.a. följande: Sättningar/hävning Sättningar och hävning i omkringliggande fastigheter kan under byggnadstiden uppstå bland annat till följd av följande anledningar: Schaktning kan medföra punktering av eventuella vattenförande lager och därmed en sänkning av grundvattentrycket i omgivningen. Vid utförda geotekniska undersökningar har dock inga tydliga genomgående vattenförande skikt påträffats i leran. Vid pålningsarbete sker massundanträngning som kan medföra hävning i intilliggande byggnader. Detta kan förebyggas genom upptagning av lerproppar före pålningsarbeten. Spontdragning kan ge hålrum som leder till deformationer i marken. Vibrationer Spontning och eventuella pålslagningsarbeten ger upphov till vibrationer vars storlek måste beaktas och begränsas vid utförande så att de inte medför skador på omkringliggande byggnader och anläggningar. 6 Sammanfattning och rekommendation Sammanfattningsvis kan det konstateras att stabiliteten mot Säveån inom aktuellt område är tillfredställande för detaljplanen, under förutsättning att planerad byggnad pålgrundläggs. Som tidigare nämnts bedöms leran inom området vara svagt överkonsoliderad och tål därmed viss lastökning utan att sättningar uppstår. Ytor kring den planerade byggnaden kan belastas med 5 kpa, utöver marknivåer angivna i bilaga 3, utan risk för sättningar. Detta innebär att laster över 5 kpa kräver kompensationsgrundläggning. Byggnaden i planförslaget kommer medföra stora laster och då lerdjupen är stora bör byggnaden både ur stabilitets- och sättningssynpunkt pålgrundläggas. Den exakta utformningen av grundläggningen detaljprojekteras i senare skede. 7 Planbestämmelser En planbestämmelse avseende maximal tillåten permanent last måste införas för aktuellt område. Marken får maximalt belastas med 5 kpa utöver nivåer angivna i bilaga 3. En last på 5 kpa motsvarar ca 0,25 meters höjning av marken. 9 (10) repo001.docx TILLÄGGS PM - PARTILLE 2:14 M.FL. (GYMNASIETOMTEN) FÖRDJUPAD STABILITETSUTREDNING FÖR DETALJPLAN KB p:\2321\ _bostäder_partillebohallen\000\16_text\tilläggs pm_pm_partille 2-14 mfl_gymnasietomten_fördjupad utredning.docx

10 Skulle marken höjas 0,25 meter, över angivna nivåer i bilaga 3, innebär det att en lastrestriktion på 0 kpa måste införas som planbestämmelse på denna yta. Enligt plankarta Partille 2:14 m.fl, Gymnasieområdet finns en lastrestriktion på 5 kpa för hela området. Det innebär att samma planbestämmelse gäller för det kompletterande området som behandlas i detta tilläggs-pm. Göteborg Sweco Civil AB Britta Karlström 10 (10) TILLÄGGS PM - PARTILLE 2:14 M.FL. (GYMNASIETOMTEN) FÖRDJUPAD STABILITETSUTREDNING FÖR DETALJPLAN

11 BILAGA 1 UPPDRAG Bostäder Partillebohallen BILAGA Stabilitetsberäkningar DOKUMENT Tilläggs-PM Geoteknik PROJEKTNUMMER

12 Bilaga 1 (sid 1 av 4) Partillebohallen Partille kommun Sektion D utökning DP Kombinerad analys Uppdrag: Bostäder Partillebohallen Beställare: Partille kommun Samhällsbyggnadskontoret Skala (A4): 1:500 Analysmetod: Morgenstern-Price Glidytor: Grid and Radius (optimization: No) GW & portryck: Pressure Head Spatial Function Filnamn: Sektion D2_2016_utökning DP.gsz Senast sparad: ; 08:35:57 P:\2321\ _Bostäder_Partillebohallen\000\13_Beräkningar\Sektion D2_2016_utökning DP.gsz Name: Torrskorpelera (k) Model: Combined, S=f(depth) Phi': 30 C-Top of Layer: 0 kpa C-Rate of Change: 0 (kn/m²)/m Cu-Top of Layer: 12.5 kpa Cu-Rate of Change: 0 (kn/m²)/m C/Cu Ratio: 0.1 Name: Lera 1 (k) Model: Combined, S=f(depth) Unit Weight: 14.5 kn/m³ Phi': 30 C-Top of Layer: 0 kpa C-Rate of Change: 0 (kn/m²)/m Cu-Top of Layer: 12.5 kpa Cu-Rate of Change: 0 (kn/m²)/m C/Cu Ratio: 0.1 Name: Lera 2 (k) Model: Combined, S=f(datum) Phi': 30 C-Datum: 0 kpa C-Rate of Change: 0 (kn/m²)/m Cu-Datum: 12.5 kpa Cu-Rate of Change: 1.25 (kn/m²)/m C/Cu Ratio: 0.1 Datum (Elevation): 3 m Name: Lera 3 (k) Model: Combined, S=f(datum) Phi': 30 C-Datum: 0 kpa C-Rate of Change: 0 (kn/m²)/m Cu-Datum: 20 kpa Cu-Rate of Change: 0.75 (kn/m²)/m C/Cu Ratio: 0.1 Datum (Elevation): -3 m Pålgrundlagd byggnad 0 kpa 1.40 Name: Lera 4 (k) Model: Combined, S=f(datum) Phi': 30 C-Datum: 0 kpa C-Rate of Change: 0 (kn/m²)/m Cu-Datum: 23 kpa Cu-Rate of Change: 1.25 (kn/m²)/m C/Cu Ratio: 0.1 Datum (Elevation): -7 m Befintig markyta Torrskorpelera (k) Lera 1 (k) Lera 2 (k) Lera 3 (k) F=1,59 Torrskorpelera (k) kc-pelare 1 kc-pelare 2 vy +0,5 erosionsskydd Lera 2 (k) Lera 3 (k) Elevation Name: erosionsskydd Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 21 kn/m³ Cohesion': 0 kpa Phi': 42 Phi-B: 0 Name: kc-pelare 1 Model: Undrained (Phi=0) Unit Weight: 17 kn/m³ Cohesion': 25 kpa Name: kc-pelare 2 Model: Undrained (Phi=0) Unit Weight: 17 kn/m³ Cohesion': 40 kpa Lera 4 (k)

13 Bilaga 1 (sid 2 av 4) Partillebohallen Partille kommun Sektion D utökning DP Odränerad analys Uppdrag: Bostäder Partillebohallen Beställare: Partille kommun Samhällsbyggnadskontoret Skala (A4): 1:500 Analysmetod: Morgenstern-Price Glidytor: Grid and Radius (optimization: No) GW & portryck: Pressure Head Spatial Function Filnamn: Sektion D2_2016_utökning DP.gsz Senast sparad: ; 08:35:57 P:\2321\ _Bostäder_Partillebohallen\000\13_Beräkningar\Sektion D2_2016_utökning DP.gsz Pålgrundlagd byggnad 0 kpa Name: Torrskorpelera (od) Model: Undrained (Phi=0) Cohesion': 12.5 kpa Name: Lera 1 (od) Model: Undrained (Phi=0) Unit Weight: 14.5 kn/m³ Cohesion': 12.5 kpa Name: Lera 2 (od) Model: S=f(datum) C-Datum: 12.5 kpa C-Rate of Change: 1.25 (kn/m²)/m C-Maximum: 0 kpa Datum (Elevation): 3 m Name: Lera 3 (od) Model: S=f(datum) C-Datum: 20 kpa C-Rate of Change: 0.75 (kn/m²)/m C-Maximum: 0 kpa Datum (Elevation): -3 m Name: Lera 4 (od) Model: S=f(datum) C-Datum: 23 kpa C-Rate of Change: 1.25 (kn/m²)/m C-Maximum: 0 kpa Datum (Elevation): -7 m Name: erosionsskydd Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 21 kn/m³ Cohesion': 0 kpa Phi': 42 Phi-B: 0 Name: kc-pelare 1 Model: Undrained (Phi=0) Unit Weight: 17 kn/m³ Cohesion': 25 kpa Name: kc-pelare 2 Model: Undrained (Phi=0) Unit Weight: 17 kn/m³ Cohesion': 40 kpa 10 Befintig markyta GC-väg 5kPa GC-väg 5kPa Torrskorpelera (od) Lera 1 (od) Torrskorpelera (od) Lera 2 (od) Lera 3 (od) F=2,14 kc-pelare 1 kc-pelare 2 vy +0,5 erosionsskydd Lera 2 (od) Lera 3 (od) Elevation Lera 4 (od)

14 Bilaga 1 (sid 3 av 4) Partillebohallen Partille kommun Name: Torrskorpelera (k) Model: Combined, S=f(depth) Phi': 30 C-Top of Layer: 0 kpa C-Rate of Change: 0 (kn/m²)/m Cu-Top of Layer: 12.5 kpa Cu-Rate of Change: 0 (kn/m²)/m C/Cu Ratio: 0.1 Sektion D utökning DP(lastrestriktion) Kombinerad analys Uppdrag: Bostäder Partillebohallen Beställare: Partille kommun Samhällsbyggnadskontoret Skala (A4): 1:500 Name: Lera 1 (k) Model: Combined, S=f(depth) Unit Weight: 14.5 kn/m³ Phi': 30 C-Top of Layer: 0 kpa C-Rate of Change: 0 (kn/m²)/m Cu-Top of Layer: 12.5 kpa Cu-Rate of Change: 0 (kn/m²)/m C/Cu Ratio: 0.1 Analysmetod: Morgenstern-Price Glidytor: Grid and Radius (optimization: No) GW & portryck: Pressure Head Spatial Function Filnamn: Sektion D_2016_utökning DP_lastrestriktion.gsz Senast sparad: ; 09:00:04 P:\2321\ _Bostäder_Partillebohallen\000\13_Beräkningar\Sektion D_2016_utökning DP_lastrestriktion.gsz Name: Lera 2 (k) Model: Combined, S=f(datum) Phi': 30 C-Datum: 0 kpa C-Rate of Change: 0 (kn/m²)/m Cu-Datum: 12.5 kpa Cu-Rate of Change: 1.25 (kn/m²)/m C/Cu Ratio: 0.1 Datum (Elevation): 3 m Name: Lera 3 (k) Model: Combined, S=f(datum) Phi': 30 C-Datum: 0 kpa C-Rate of Change: 0 (kn/m²)/m Cu-Datum: 20 kpa Cu-Rate of Change: 0.75 (kn/m²)/m C/Cu Ratio: 0.1 Datum (Elevation): -3 m 10 5 Pålgrundlagd byggnad 0 kpa Befintig markyta Torrskorpelera (k) Lera 1 (k) Last 5 kpa Torrskorpelera (k) Name: Lera 4 (k) Model: Combined, S=f(datum) Phi': 30 C-Datum: 0 kpa C-Rate of Change: 0 (kn/m²)/m Cu-Datum: 23 kpa Cu-Rate of Change: 1.25 (kn/m²)/m C/Cu Ratio: 0.1 Datum (Elevation): -7 m Name: erosionsskydd Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 21 kn/m³ Cohesion': 0 kpa Phi': 42 Phi-B: Lera 2 (k) Lera 3 (k) kc-pelare 1 kc-pelare 2 vy +0,5 erosionsskydd Lera 2 (k) Lera 3 (k) Elevation Name: kc-pelare 1 Model: Undrained (Phi=0) Unit Weight: 17 kn/m³ Cohesion': 25 kpa Name: kc-pelare 2 Model: Undrained (Phi=0) Unit Weight: 17 kn/m³ Cohesion': 40 kpa Lera 4 (k)

15 Bilaga 1 (sid 4 av 4) Partillebohallen Partille kommun Sektion D utökning DP(lastrestriktion) Odränerad analys Uppdrag: Bostäder Partillebohallen Beställare: Partille kommun Samhällsbyggnadskontoret Skala (A4): 1:500 Analysmetod: Morgenstern-Price Glidytor: Grid and Radius (optimization: No) GW & portryck: Pressure Head Spatial Function Filnamn: Sektion D_2016_utökning DP_lastrestriktion.gsz Senast sparad: ; 09:00:04 P:\2321\ _Bostäder_Partillebohallen\000\13_Beräkningar\Sektion D_2016_utökning DP_lastrestriktion.gsz Pålgrundlagd byggnad 0 kpa 1.49 Name: Torrskorpelera (od) Model: Undrained (Phi=0) Cohesion': 12.5 kpa Name: Lera 1 (od) Model: Undrained (Phi=0) Unit Weight: 14.5 kn/m³ Cohesion': 12.5 kpa Name: Lera 2 (od) Model: S=f(datum) C-Datum: 12.5 kpa C-Rate of Change: 1.25 (kn/m²)/m C-Maximum: 0 kpa Datum (Elevation): 3 m Name: Lera 3 (od) Model: S=f(datum) C-Datum: 20 kpa C-Rate of Change: 0.75 (kn/m²)/m C-Maximum: 0 kpa Datum (Elevation): -3 m Name: Lera 4 (od) Model: S=f(datum) C-Datum: 23 kpa C-Rate of Change: 1.25 (kn/m²)/m C-Maximum: 0 kpa Datum (Elevation): -7 m Name: erosionsskydd Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 21 kn/m³ Cohesion': 0 kpa Phi': 42 Phi-B: 0 Name: kc-pelare 1 Model: Undrained (Phi=0) Unit Weight: 17 kn/m³ Cohesion': 25 kpa Name: kc-pelare 2 Model: Undrained (Phi=0) Unit Weight: 17 kn/m³ Cohesion': 40 kpa 10 5 Befintig markyta Torrskorpelera (od) Lera 1 (od) GC-väg 5 kpa + last 5 kpa = 10 kpa Last 5 kpa GC-väg 5 kpa + last 5 kpa = 10 kpa Torrskorpelera (od) Lera 2 (od) Lera 3 (od) kc-pelare 1 kc-pelare 2 vy +0,5 erosionsskydd Lera 2 (od) Lera 3 (od) Elevation Lera 4 (od)

16 BILAGA 2 UPPDRAG Bostäder Partillebohallen BILAGA Illustrationsplan (FIGURA) DOKUMENT Tilläggs-PM Geoteknik PROJEKTNUMMER

17 Bilaga 2 (sid 1 av 1)

18 BILAGA 3 UPPDRAG Bostäder Partillebohallen BILAGA Höjd- och ytskiktsplan (Partillebo) DOKUMENT Tilläggs-PM Geoteknik PROJEKTNUMMER

19 Bilaga 3 (sid 1 av 1)

20 BILAGA 4 UPPDRAG Bostäder Partillebohallen BILAGA Relationsritning KC-pelare (Sweco 2014) DOKUMENT Tilläggs-PM Geoteknik PROJEKTNUMMER

21 Bilaga 4 (sid 1 av 2)

22 Bilaga 4 (sid 2 av 2)

23 BILAGA 5 UPPDRAG Bostäder Partillebohallen BILAGA Skisser om- och tillbyggnad bostäder (FIGURA) DOKUMENT Tilläggs-PM Geoteknik PROJEKTNUMMER

24 Bilaga 5 (sid 1 av 1)