FRIDHEMS FÖRSKOLA, KUNGÄLVS KOMMUN

Transkript

1 PM GEOTEKNIK FRIDHEMS FÖRSKOLA, KUNGÄLVS KOMMUN SLUTRAPPORT

2

3 SAMMANFATTNING Föreliggande PM utgör underlag avseende geoteknik för ändring av gällande detaljplan för Tveten ungdomsbostäder mm, del av fastigheten Tveten 1:1 m.fl. och projektering för planerade grundläggningsarbeten. Sammanställning av tidigare och nu utförda undersökningar redovisas i en separat rapport MUR, Markteknisk undersökningsrapport/geoteknik, daterad Denna PM nyttjas vid upprättande av ny detaljplan för fastighet Tveten 1:1. Undergrunden består i huvudsak av lera, med varierande mäktighet upp till meter, vilken underlagras av friktionsjord på berg. I områdets södra del övergår jordlagren till enbart friktionsjord ovan berg. Närmast markytan återfinns ett några decimeter tjockt lager av mulljord. Resultatet från denna utredning är att tillfredställande säkerhet mot stabilitetsbrott råder inom undersökt område. I detaljplanen bör en belastningsrestriktion på 1 kpa införas ovan släntkrön, i området mellan befintlig förskola och angränsande GC-väg söder om fastigheten. Vid markbelastningar om ca 1 kpa (motsvarande ca, m fyllning) bedöms små sättningar uppkomma. Lätta byggnader som ger en tillkommande nettobelastning som mest 1 kpa kan grundläggas med platta på mark. Tyngre byggnader kan behöva kompensationsgrundläggas alternativt grundläggas med pålar/plintar ned till fast botten. Vid grundläggning rekommenderas att läckagevägar för grundvattenuppträngning tätas vid bottenfundament. Marken inom området klassas som lågriskområde avseende markradon, nybyggnation rekommenderas ske med radonskyddat utförande. INNEHÅLLSFÖRTECKNING 1 INLEDNING SYFTE METOD... 2 UNDERLAG UTFÖRDA UNDERSÖKNINGAR DOKUMENT PLANERAD/FÖRESLAGEN KONSTRUKTION... 7 FÖRUTSÄTTNINGAR MARKFÖRHÅLLANDEN GEOTEKNISKA FÖRHÅLLANDEN HYDROGEOLOGISKA FÖRHÅLLANDEN KVICKLERA RADON STABILITETSFÖRHÅLLANDEN ALLMÄNT ERFORDERLIG SÄKERHETSFAKTOR... 1 Uppdrag: 27872, Geoteknisk utredning för DPL Fridhems förskola Beställare: Kungälvs kommun Samhällsbyggnad O:\GBG\27872\G\_Text\PM Geoteknik\PM Geoteknik.docx 3(1)

4 6.3 BERÄKNINGSFÖRUTSÄTTNINGAR LASTER GRUNDVATTEN BERÄKNINGSRESULTAT SÄTTNINGSFÖRHÅLLANDEN BERÄKNINGSFÖRUTSÄTTNINGAR LASTER BERÄKNINGSRESULTAT REKOMMENDATIONER ALLMÄNT GRUNDLÄGGNING SCHAKTARBETEN STABILITET RADON... 1 BILAGA Bilaga 1 Utvärdering kvicklera Bilaga 2 Utvärderade materialegenskaper Bilaga 3 Totalstabilitetsberäkningar Bilaga 4 Sättningsberäkningar TILLHÖRANDE DOKUMENT OCH RITNINGAR MUR (Markteknisk undersökningsrapport)/geoteknik, daterad Planritning Geoteknik, G1 Enstaka borrhål, Geoteknik, G11 G12 Uppdrag: 27872, Geoteknisk utredning för DPL Fridhems förskola Beställare: Kungälvs kommun Samhällsbyggnad O:\GBG\27872\G\_Text\PM Geoteknik\PM Geoteknik.docx 4(1)

5 1 INLEDNING Tyréns AB har på uppdrag av Kungälvs kommun, Samhälle & utveckling/plan, utfört en geoteknisk utredning i samband med detaljplanearbetet för området runt Fridhems förskola. Planområdet omfattar fastigheterna Tveten 1:1 samt Kabbelekan 1 och 2. Område är beläget vid Tvetgatan, strax norr om Kungälvs centrum. Aktuellt utredningsområde samt detaljplaneområde markeras i Figur 1 nedan. Denna rapport behandlar de geotekniska förutsättningarna för fastighet Tveten 1:1. Till denna PM hör handlingen MUR (Markteknisk undersökningsrapport)/geoteknik Fridhems förskola, Kungälvs kommun daterad Figur 1. Lokalisering av aktuellt område (källa: hitta.se). Detaljplaneområde markerat med heldragen linje, utredningsområde markerat med streckad linje. 1.1 SYFTE Denna rapport utgör underlag för ändring av gällande detaljplan och projektering för planerade grundläggningsarbeten. Rapporten innehåller beskrivning av befintliga förhållanden, kontroll av släntstabilitet och sättningar samt rekommendationer avseende grundläggning och markbelastning. 1.2 METOD För att uppfylla syftet har geotekniska undersökningar utförts i 7 punkter inom området och tillsammans med tidigare utförda undersökningar har jordens beskaffenheter, mäktigheter samt jordlagerföljd kunnat bestämmas. Radonundersökning har utförts i två punkter inom området. Uppdrag: 27872, Geoteknisk utredning för DPL Fridhems förskola Beställare: Kungälvs kommun Samhällsbyggnad O:\GBG\27872\G\_Text\PM Geoteknik\PM Geoteknik.docx (1)

6 2 UNDERLAG Nedanstående material har nyttjats som underlag till denna rapport. Material inhämtat av Tyréns: Jordarts-, jorddjups- och bergartskarta från SGU har använts som underlag för planering av de geotekniska undersökningarna. Ortofoto Material erhållet från beställare: Primärkarta i dwg. Följande utredningar ligger inom eller i anslutning till aktuellt område och ett urval av undersökta punkter från dessa utredningar finns redovisade på planritning G1: Fridhem, Ängegärde grupphusområde, Geoteknisk undersökning: fält- och laboratorieresultat utförd av GF Konsult AB och daterad Norra Fridhem (geotekniska kartor i plan och sektion) utförd av Kungälvs Stads Byggnadskontor och daterade från till Utlåtande över grundförhållande på tomt nr 1, 2, 3 och 4 i kvarteret Daggkåpan, Kungälv utförd av Byggnadstekniska Byrån och daterad UTFÖRDA UNDERSÖKNINGAR Tyréns AB har utfört en geoteknisk fältundersökning under vecka 23 i juni månad år 217. Undersökningarna redovisas i sin helhet i MUR (Markteknisk undersökningsrapport)/geoteknik Fridhems förskola, Kungälvs kommun daterad , där även laboratorieresultat redovisas. Undersökningarna innefattar: Tabell 1. Utförda fältundersökningar. Undersökningsmetod Antal CPT-sondering (CPT) 2 st Jord-bergsondering (Jb-3) 6 st Skruvprovtagning (Skr) st Radonmätning i jord 2 st Uppdrag: 27872, Geoteknisk utredning för DPL Fridhems förskola Beställare: Kungälvs kommun Samhällsbyggnad O:\GBG\27872\G\_Text\PM Geoteknik\PM Geoteknik.docx 6(1)

7 Tabell 2. Utförda laboratorieundersökningar. Undersökningsmetod Antal Jordartsbenämning 12 Vattenkvot 12 3 DOKUMENT För PM Geoteknik har dokument presenterade i Tabell 3 varit styrande och dokument presenterade i Tabell 4 varit vägledande. Tabell 3. Styrande dokument. Dokument Eurokod 7, 1997 Tabell 4. Vägledande dokument. Dokument TK Geo 13 version 2. ( ) SGI Info 1, Jords egenskaper, Statens geotekniska institut, 27 SGI Info 3, Skjuvhållfasthet utvärdering i kohesionsjord, Statens geotekniska institut, 27 4 PLANERAD/FÖRESLAGEN KONSTRUKTION Inom fastighet Tveten 1:1 planeras uppförande av ny förskola i två våningsplan i ungefärligt läge för befintlig förskola. FÖRUTSÄTTNINGAR.1 MARKFÖRHÅLLANDEN Undersökt område utgörs av hårdgjorda asfalterade ytor och gräsbevuxna ytor som sluttar svagt uppåt i sydlig riktning. Undersökningsområdet avgränsas i norr av idrottsplats, i öster av Tvetgatan och i söder och väster av gång- och cykelväg samt villabebyggelse. Marknivån inom Uppdrag: 27872, Geoteknisk utredning för DPL Fridhems förskola Beställare: Kungälvs kommun Samhällsbyggnad O:\GBG\27872\G\_Text\PM Geoteknik\PM Geoteknik.docx 7(1)

8 området varierar mellan +9 och +1. Söder om detaljplaneområdet sluttar marken upp mot ett villaområde med marknivåer kring GEOTEKNISKA FÖRHÅLLANDEN Enligt SGU:s jordartskarta, Figur 2, består jordlagren av postglacial finlera och glacial finlera. Figur 2. Utsnitt från jordartskartan (källa: Sveriges Geologiska Undersökning). Aktuellt område markerat. Enligt utförda undersökningar består undergrunden av lera vilken underlagras av friktionsjord på berg. I områdets södra del övergår jordlagren till friktionsjord ovan berg. Leran är av torrskorpekaraktär ned till ca 2 meters djup under markytan. Närmast markytan återfinns ett några decimeter tjockt lager av mulljord. Sonderingsstopp har erhållits mellan 2, och 13, meter under markytan. Vattenkvoten för upptagna jordprover varierar mellan 9 4 %. Skjuvhållfastheten har utvärderats till ca 1 kpa. Utvärderade jordparametrar redovisas i Bilaga 2..3 HYDROGEOLOGISKA FÖRHÅLLANDEN Grundvattenytan har mätts i öppet grundvattenrör i TY1 samt observerats i hål för skruvprovtagning i TY1, TY2, TY och TY6. Grundvattenytan befann sig mellan,2 och 1,4 meter under markytan. Vid provtagningstillfället observerades ett högt grundvattentryck (artesiskt) i den underliggande friktionsjorden vid undersökningspunkt TY1. Även tidigare utförda portrycksmätningar (GF Konsult AB, 199) tyder på ett övertryck i de undre jordlagren. Efter installation av grundvattenrör konstaterades grundvattenytan till ca, meter under markytan..4 KVICKLERA Laboratorieresultat för ostörda jordprover från tidigare geotekniska undersökningar i västra delen av detaljplaneområdet (GF Konsult AB, 199) tyder på förekomst av kvicklera. Utvärdering av kvicklera har därför utförts från sonderingsmotstånd i CPT-sonderingar, i undersökningspunkt TY1 och TY. Enligt utvärderingen bedöms kvicklera ej förekomma inom fastighet Tveten 1:1, se Bilaga 1. Uppdrag: 27872, Geoteknisk utredning för DPL Fridhems förskola Beställare: Kungälvs kommun Samhällsbyggnad O:\GBG\27872\G\_Text\PM Geoteknik\PM Geoteknik.docx 8(1)

9 . RADON Radonhalten i markluften har mätts genom installation av två stycken markradondetektorer som mäter halten av den radioaktiva ädelgasen radon Detektorerna installerades på ca,7 meters djup under markytan. Markradondetektorerna har analyserats på laboratorium och uppmätta värden indikerar att de översta lagren inom undersökt område utgörs av lågriskområde avseende markradon, 1 samt 7 kbq/m 3. Det ska dock observeras att en detektor påverkats av vatten, den som uppvisat ett värde på 1 kbq/m 3. Detta kan ha påverkat mätresultatet och gett ett lägre värde, då radonhalten i markluften normalt är större än kbq/m 3. Riktvärden vid klassificering av mark samt rekommenderat radonskydd vid nybyggnation redovisas i Tabell. Trots att marken klassas som lågriskområde så finns det alltid tillräckligt höga halter i jordluften för att det skulle kunna leda till problem inomhus. Inom lågriskområden kan det även finnas lokala förekomster av högre radonhalt. Detta kan motivera att nybyggnation utförs med radonskyddat utförande även inom lågriskområden. Tabell. Klassificering av markradonrisk samt rekommenderat radonskydd för nybyggnad. Markradonrisk Rn-222 (Bq/m3) Rekommenderat radonskydd för nybyggnad (enligt Statens planverk rapport 9:1982) Ny rekommendation Högriskområde > Bq/m 3 Radonsäkert utförande Radonsäkert utförande Normalriskområde 1 Radonskyddat utförande Radonskyddat Bq/m 3 utförande Lågriskområde >1 Bq/m 3 Inga Radonskyddat utförande 6 STABILITETSFÖRHÅLLANDEN 6.1 ALLMÄNT Kontroll av totalstabiliteten har utförts i två sektioner A-A och B-B, se Figur 3. Stabilitetsberäkningarna har utförts med programmet Slope/W version (GeoStudio 216). Redovisade glidytor avser Morgenstern-Price metod för cirkulärcylindriska glidytor. Uppdrag: 27872, Geoteknisk utredning för DPL Fridhems förskola Beställare: Kungälvs kommun Samhällsbyggnad O:\GBG\27872\G\_Text\PM Geoteknik\PM Geoteknik.docx 9(1)

10 Figur 3 Beräkningssektioner A-A och B-B för kontroll av totalstabilitet. 6.2 ERFORDERLIG SÄKERHETSFAKTOR Stabilitetsberäkningar har utförts enligt gällande norm, IEG rapport 4:21, för detaljerad utredning och markanvändning Befintlig bebyggelse och anläggning med rekommenderade säkerhetsfaktorer enligt Tabell 6. Tabell 6. Rekommenderade säkerhetsfaktorer för Befintliga förhållanden och anläggning, IEG:s rapport 4:21. F c 1,7-1, F komb 1, - 1,3 F Ø 1,3 (sand) För detaljplanen har stabilitetsberäkningar utförts enligt gällande norm, IEG rapport 4:21, där erforderlig säkerhetsfaktor gäller för detaljerad stabilitetsutredning för områden med markanvändning Nyexploatering (planläggning) och rekommendation på säkerhetsfaktorn enligt Tabell 7. Tabell 7. Rekommenderade säkerhetsfaktorer för "Nyexploatering", IEG:s rapport 4:21. F c 1,7-1, F komb 1, - 1,4 F Ø 1,3 (sand) Uppdrag: 27872, Geoteknisk utredning för DPL Fridhems förskola Beställare: Kungälvs kommun Samhällsbyggnad O:\GBG\27872\G\_Text\PM Geoteknik\PM Geoteknik.docx 1(1)

11 För denna detaljerade stabilitetsutredning har således säkerhetskrav valts enligt Tabell 8 och 9 nedan. Tabell 8 gäller för kontroll av befintliga förhållanden och Tabell 9 för framtida exploatering. Tabell 8. Gällande säkerhetsfaktorer för "Befintlig bebyggelse och anläggning", för detta projekt. F c 1,6 F komb 1,4 F Ø 1,3 (sand) Tabell 9. Gällande säkerhetsfaktorer för "Nyexploatering", för detta projekt. F c 1,6 F komb 1,4 F Ø 1,3 (sand) 6.3 BERÄKNINGSFÖRUTSÄTTNINGAR I utförda totalstabilitetsberäkningar har odränerad och kombinerad analys kontrollerats. Beräkningarna har utförts i två sektioner (sektion A-A och sektion B-B), se Figur 3. För underlag till beräkningssektionernas geometri har en digital primärkarta med, m ekvidistans använts. Jordlagers mäktighet samt tunghet och hållfasthetsegenskaper för lera har utvärderats från geotekniska undersökningar utförda av Tyréns AB 217 och GF Konsult AB 199. Karaktäristiska materialegenskaper för fyllning (sorterad sprängsten) och friktionsjord (sand) har erhållits från TK Geo 13. Lerans dränerade hållfasthetsegenskaper har vid stabilitetsberäkningarna antagits till ϕ = 3 och c = 1 % av den odränerade skjuvhållfastheten, vilket normalt gäller för leror i Västsverige. Tabell 1. Materialegenskaper för stabilitetsberäkningar. MATERIAL TUNGHET, r (r ) (kn/m 3 ) HÅLLFASTHETSEGENSKAPER Fyllning (Fy) 18 (11) ϕ = 4 o Lera (Le) 14 (4) t fu = 1 kpa ϕ = 3 o Friktionsjord (Fr) 18 (1) ϕ = 3 o Uppdrag: 27872, Geoteknisk utredning för DPL Fridhems förskola Beställare: Kungälvs kommun Samhällsbyggnad O:\GBG\27872\G\_Text\PM Geoteknik\PM Geoteknik.docx 11(1)

12 6.4 LASTER Stabiliteten har kontrollerats för befintliga förhållanden. Inga framtida tillskottsbelastningar planeras för i de områden där stabiliteten har kontrollerats. Känslighetsanalys har utförts där marklaster har ansatts i aktivzonen, d.v.s. i den pådrivande delen av glidytorna. Stabilitet har kontrollerats för följande belastningsfall: Befintliga förhållanden, kpa last från GC-väg 1 kpa i slänt (känslighetsanalys 1) 1 kpa i slänt (känslighetsanalys 2) 2 kpa i slänt (känslighetsanalys 3) 6. GRUNDVATTEN I sektion A ligger grundvattenytan kring nivå +9. I sektion B ligger grundvattenytan kring nivå +8,. Vid slänter har grundvattenytan antagits ligga i nivå med underkant friktionsjord. Grundvattenytan har ansatts med hydrostatisk fördelning mot djupet. 6.6 BERÄKNINGSRESULTAT Erhållna säkerhetsfaktorer redovisas i Tabell 11. Stabilitetsberäkningarna redovisas i sin helhet i Bilaga 3. Tabell 11. Erhållna säkerhetsfaktorer. Sektion Förutsättningar Säkerhetsfaktor, odränerad analys Säkerhetsfaktor, kombinerad analys Anmärkning A A Befintliga förhållanden 2,19 2,12 Ok A A Marklast 1 kpa 1,7 1,66 Ok A A Marklast 1 kpa 1,2 1,48 Ej ok A A Marklast 2 kpa 1,37 1,33 Ej ok B B Befintliga förhållanden 1,98 1,82 Ok B B Marklast 1 kpa 1,67 1,6 Ok B B Marklast 1 kpa 1,6 1,47 Ej ok B B Marklast 2 kpa 1,47 1,39 Ej ok För befintliga förhållanden samt för tillkommande markbelastning på 1 kpa på släntkrön och med de grundvattenförhållanden som har kunnat konstaterats inom utredningen är säkerheten mot stabilitetsbrott tillfredställande inom området. Uppdrag: 27872, Geoteknisk utredning för DPL Fridhems förskola Beställare: Kungälvs kommun Samhällsbyggnad O:\GBG\27872\G\_Text\PM Geoteknik\PM Geoteknik.docx 12(1)

13 7 SÄTTNINGSFÖRHÅLLANDEN 7.1 BERÄKNINGSFÖRUTSÄTTNINGAR Översiktliga sättningsberäkningar av utförts för troliga markbelastningar på kpa, 1 kpa, 2 kpa och 3 kpa. I sättningsberäkningarna har representativa jordmäktigheter meter respektive 1 meter valts, motsvarande minsta respektive största uppmätta jorddjupet inom aktuellt område för nybyggnation. Materialegenskaper har valts enligt Tabell 12. Karaktäristiska deformationsegenskaper för friktionsjord (sand) har erhållits från TK Geo 13. Tabell 12. Materialegenskaper för stabilitetsberäkningar. MATERIAL DEFORMATIONSEGENSKAPER Lera Friktionsjord s c= 4 kpa M o= kpa M L= 2 kpa E = kpa 7.2 LASTER Sättningskontroll har utförts för följande markbelastningar: kpa (motsvarande,2 m fyllnadsmaterial) 1 kpa (motsvarande, m fyllnadsmaterial) 2 kpa (motsvarande 1, m fyllnadsmaterial) 3 kpa (motsvarande 1, m fyllnadsmaterial) Då jorddjupen anses ringa i förhållande till lasters troliga utbredning har lasten antagits konstant genom hela jordprofilen. 7.3 BERÄKNINGSRESULTAT Beräkningsresultaten för olika belastningar redovisas i Tabell 13 och 14. Beräkningarna redovisas i sin helhet i Bilaga 4. Tabell 13. Sättningar, jordmäktighet 1 m. Belastning Förutsättningar Total-sättning (cm) kpa Lera, Sand m 1 1 kpa Lera, Sand m 2 2 kpa Lera, Sand m 14 3 kpa Lera, Sand m 3 Uppdrag: 27872, Geoteknisk utredning för DPL Fridhems förskola Beställare: Kungälvs kommun Samhällsbyggnad O:\GBG\27872\G\_Text\PM Geoteknik\PM Geoteknik.docx 13(1)

14 Tabell 14. Sättningar, jordmäktighet m. Belastning Förutsättningar Total-sättning Förväntade sättningar inom området är små för markbelastningar upp till 1 kpa, vilket motsvara ca, m fyllning. Högre tillskottsbelastning kan förväntas ge stora till mycket stora sättningar. Varierande jordmäktighet och tillskottsbelastning förväntas ge olika stora sättningar. Detta kan medföra differenssättningar som är skadliga för huskonstruktion och ledningar, vilket måste beaktas vid projektering av byggnation. Exempelvis så ger tillskottsbelastningen 3 kpa sättningen 3 cm vid 1 meters jorddjup. Motsvarande sättning vid meters jorddjup är 14 cm, en sättningsskillnad på 21 cm. Enligt beräkningarna utbildas merparten av sättningarna inom ca 1 år. (cm) kpa Lera 3, Sand 2 m, 1 kpa Lera 3, Sand 2 m 1 2 kpa Lera 3, Sand 2 m 2 3 kpa Lera 3, Sand 2 m 14 8 REKOMMENDATIONER 8.1 ALLMÄNT Aktuellt område bedöms, ur ett geotekniskt perspektiv, som lämpligt för föreslagen detaljplan. 8.2 GRUNDLÄGGNING Lätta byggnader som ger en tillkommande nettobelastning som mest 1 kpa kan grundläggas med platta på mark. Med hänsyn till sättningar kan tyngre byggnader behöva kompensationsgrundläggas alternativt grundläggas med pålar/plintar ned till fast botten. Vid grundläggning med varierande jorddjup bör risken differenssättningar beaktas. Vid provtagningstillfället observerades ett högt grundvattentryck (artesiskt) i den underliggande friktionsjorden vid undersökningspunkt TY1. Grundvattenrör visar en grundvattenyta ca, meter under markytan. Vid grundläggning rekommenderas att läckagevägar runt plintar tätas för att förhindra grundvattenuppträngning genom återfyllningen. 8.3 SCHAKTARBETEN Vid eventuella schaktarbeten bör handboken Schakta säkert Säkerhet vid schakt i jord från Arbetsmiljöverket och SGI, version 21, beaktas. Schakternas släntlutning är till stor del beroende av jordens lokala egenskaper och lokal förekomst av silt, schaktdjup, väderlek, hur lång tid schakten ska stå öppen samt grundvattenförhållanden och bör därför anpassas till rådande förhållanden på platsen. 8.4 STABILITET För befintliga förhållanden samt för tillkommande markbelastning på 1 kpa är säkerheten mot stabilitetsbrott tillfredställande inom området. Ingen framtida tillkommande last bedöms dock vara aktuell i de sektioner där stabiliteten är kontrollerad. I detaljplanen bör en belastningsrestriktion på 1 kpa införas ovan släntkrön, i området mellan befintlig förskola och angränsande GC-väg söver om fastigheten, med hänsyn till stabilitet. Uppdrag: 27872, Geoteknisk utredning för DPL Fridhems förskola Beställare: Kungälvs kommun Samhällsbyggnad O:\GBG\27872\G\_Text\PM Geoteknik\PM Geoteknik.docx 14(1)

15 8. RADON Marken inom undersökt område klassas som lågriskområde avseende markradon. Dock kan radonhalten i området variera och mindre områden med högre radonhalt kan förekomma. Därav rekommenderas att nybyggnad utföras med radonskyddat utförande. Enligt boverkets byggregler (BBR) får inomhusluften i nybyggnation inte överstiga riktvärdet på 2 Bq/m 3. Uppdrag: 27872, Geoteknisk utredning för DPL Fridhems förskola Beställare: Kungälvs kommun Samhällsbyggnad O:\GBG\27872\G\_Text\PM Geoteknik\PM Geoteknik.docx 1(1)

16 Bilaga 1 BILAGA 1 Utvärdering kvicklera

17 Borrhål TY1 Mantelfriktion CPT Mantelfriktion CPT 1kPa Mantelfriktion CPT anpassad Kvicklera CPT Uk torrskorpa Kvicklera ostörd provtagning Ostörd provtagning Sensitivitet > Sensivitet > 2 Bilaga 1 (1/2) Mobiliserad friktion, kn,, 1, 1, 2, 2, 3,,, 1, 1, 2, 2, Djup, m 3, 3, 4, 4,,, 6,

18 Borrhål TY Mantelfriktion CPT Mantelfriktion CPT 1kPa Mantelfriktion CPT anpassad Kvicklera CPT Uk torrskorpa Kvicklera ostörd provtagning Ostörd provtagning Sensitivitet > Sensivitet > 2 Bilaga 1 (2/2) Mobiliserad friktion, kn,, 1, 1, 2, 2, 3, 3, 4, 4,,, 6,,, 1, 1, Djup, m 2, 2, 3, 3, 4,

19 Bilaga 2 BILAGA 2 Utvärderade materialegenskaper

20 Bilaga 2 (1/7) Utvärderad Densitet, ρ (t/m 3 ) 1,2 1,3 1,4 1, 1,6 1,7 1,8 1,9 2, Djup (m) 6 Utvärderad GF9-6 GF

21 Bilaga 2 (2/7) Utvärderad Konflytgräns, w L (%) Djup (m) 6 Utvärderad GF9-6 GF

22 Bilaga 2 (3/7) Utvärderad Korrigerad skjuvhållfasthet, C u Djup (m) 4 6 Utvärderad GF9-4 - Vb GF9-6 - Kon GF9-8 - Kon TY1 - CPT TY - CPT

23 Bilaga 2 (4/7) Utvärderat Förkonsolideringstryck, σ' c Djup (m) 4 6 Utvärderat TY1 - CPT TY - CPT GF9-6 GF

24 Bilaga 2 (/7) Utvärderat Gränstryck, σ' L Djup (m) 6 Utvärderat GF9-6 GF

25 Bilaga 2 (6/7) Utvärderad Kompressionsmodul M Djup (m) 6 Utvärderad GF9-6 GF

26 Bilaga 2 (7/7) Utvärderad Kompressionsmodul M L Djup (m) 4 Utvärderad GF9-6 GF

27 Bilaga 3 BILAGA 3 Totalstabilitetsberäkningar

28 Bilaga 3 (1/16) Color Name Model Unit Weight Cohesion' Phi' ( ) Constant Unit Wt. Above Water Table Piezometric Line C-Top of Layer C-Rate of Change ((kn/m²)/m) C-Maximum FRIDHEMS FÖRSKOLA, KUNGÄLV SEKTION: A-A Analysmetod: Odränerad analys, befintliga förhållanden Beräkningsmodell: Morgenstern-Price Metod: Grid and Radius Portrycksmodell: Piezometric Line Datum: Fy Mohr-Coulomb Le odrän S=f(depth) Fr Mohr-Coulomb Berg Bedrock (Impenetrable) 1 Fc = 2,19 2 GC-väg Förskola 1 1 Nivå Längd

29 Bilaga 3 (2/16) Color Name Model Unit Weight Cohesion' Phi' ( ) Constant Unit Wt. Above Water Table Piezometric Line C-Top of Layer C-Rate of Change ((kn/m²)/m) Cu-Top of Layer Cu-Rate of Change ((kn/m²)/m) C/Cu Ratio FRIDHEMS FÖRSKOLA, KUNGÄLV SEKTION: A-A Analysmetod: Kombinerad analys, befintliga förhållanden Beräkningsmodell: Morgenstern-Price Metod: Grid and Radius Portrycksmodell: Piezometric Line Datum: Fy Mohr-Coulomb Le komb Combined, S=f(depth) ,1 Fr Mohr-Coulomb Berg Bedrock (Impenetrable) 1 Fkomb = 2,12 2 GC-väg Förskola 1 1 Nivå Längd

30 Bilaga 3 (3/16) Color Name Model Unit Weight Cohesion' Phi' ( ) Constant Unit Wt. Above Water Table Piezometric Line C-Top of Layer C-Rate of Change ((kn/m²)/m) C-Maximum FRIDHEMS FÖRSKOLA, KUNGÄLV SEKTION: A-A Analysmetod: Odränerad analys, marklast 1 kpa Beräkningsmodell: Morgenstern-Price Metod: Grid and Radius Portrycksmodell: Piezometric Line Datum: Fy Mohr-Coulomb Le odrän S=f(depth) Fr Mohr-Coulomb Berg Bedrock (Impenetrable) 1 Fc = 1,7 2 GC-väg Förskola 1 1 Nivå Längd

31 Bilaga 3 (4/16) Color Name Model Unit Weight Cohesion' Phi' ( ) Constant Unit Wt. Above Water Table Piezometric Line C-Top of Layer C-Rate of Change ((kn/m²)/m) Cu-Top of Layer Cu-Rate of Change ((kn/m²)/m) C/Cu Ratio FRIDHEMS FÖRSKOLA, KUNGÄLV SEKTION: A-A Analysmetod: Kombinerad analys, marklast 1 kpa Beräkningsmodell: Morgenstern-Price Metod: Grid and Radius Portrycksmodell: Piezometric Line Datum: Fy Mohr-Coulomb Le komb Combined, S=f(depth) ,1 Fr Mohr-Coulomb Berg Bedrock (Impenetrable) 1 Fkomb = 1,66 2 GC-väg Förskola 1 1 Nivå Längd

32 Bilaga 3 (/16) Color Name Model Unit Weight Cohesion' Phi' ( ) Constant Unit Wt. Above Water Table Piezometric Line C-Top of Layer C-Rate of Change ((kn/m²)/m) C-Maximum FRIDHEMS FÖRSKOLA, KUNGÄLV SEKTION: A-A Analysmetod: Odränerad analys, marklast 1 kpa Beräkningsmodell: Morgenstern-Price Metod: Grid and Radius Portrycksmodell: Piezometric Line Datum: Fy Mohr-Coulomb Le odrän S=f(depth) Fr Mohr-Coulomb Berg Bedrock (Impenetrable) 1 Fc = 1,2 2 GC-väg Förskola 1 1 Nivå Längd

33 Bilaga 3 (6/16) Color Name Model Unit Weight Cohesion' Phi' ( ) Constant Unit Wt. Above Water Table Piezometric Line C-Top of Layer C-Rate of Change ((kn/m²)/m) Cu-Top of Layer Cu-Rate of Change ((kn/m²)/m) C/Cu Ratio FRIDHEMS FÖRSKOLA, KUNGÄLV SEKTION: A-A Analysmetod: Kombinerad analys, marklast 1 kpa Beräkningsmodell: Morgenstern-Price Metod: Grid and Radius Portrycksmodell: Piezometric Line Datum: Fy Mohr-Coulomb Le komb Combined, S=f(depth) ,1 Fr Mohr-Coulomb Berg Bedrock (Impenetrable) 1 Fkomb = 1,48 2 GC-väg Förskola 1 1 Nivå Längd

34 Bilaga 3 (7/16) Color Name Model Unit Weight Cohesion' Phi' ( ) Constant Unit Wt. Above Water Table Piezometric Line C-Top of Layer C-Rate of Change ((kn/m²)/m) C-Maximum FRIDHEMS FÖRSKOLA, KUNGÄLV SEKTION: A-A Analysmetod: Odränerad analys, marklast 2 kpa Beräkningsmodell: Morgenstern-Price Metod: Grid and Radius Portrycksmodell: Piezometric Line Datum: Fy Mohr-Coulomb Le odrän S=f(depth) Fr Mohr-Coulomb Berg Bedrock (Impenetrable) 1 Fc = 1,37 2 GC-väg Förskola 1 1 Nivå Längd

35 Bilaga 3 (8/16) Color Name Model Unit Weight Cohesion' Phi' ( ) Constant Unit Wt. Above Water Table Piezometric Line C-Top of Layer C-Rate of Change ((kn/m²)/m) Cu-Top of Layer Cu-Rate of Change ((kn/m²)/m) C/Cu Ratio FRIDHEMS FÖRSKOLA, KUNGÄLV SEKTION: A-A Analysmetod: Kombinerad analys, marklast 2 kpa Beräkningsmodell: Morgenstern-Price Metod: Grid and Radius Portrycksmodell: Piezometric Line Datum: Fy Mohr-Coulomb Le komb Combined, S=f(depth) ,1 Fr Mohr-Coulomb Berg Bedrock (Impenetrable) 1 Fkomb = 1,33 2 GC-väg Förskola 1 1 Nivå Längd

36 Bilaga 3 (9/16) Color Name Model Unit Weight Cohesion' Phi' ( ) Constant Unit Wt. Above Water Table Piezometric Line C-Top of Layer C-Rate of Change ((kn/m²)/m) C-Maximum Fy Mohr-Coulomb FRIDHEMS FÖRSKOLA, KUNGÄLV SEKTION: B-B Analysmetod: Odränerad analys, befintliga förhållanden Beräkningsmodell: Morgenstern-Price Metod: Grid and Radius Portrycksmodell: Piezometric Line Datum: Le odrän S=f(depth) Fr Mohr-Coulomb Berg Bedrock (Impenetrable) 1 Fc = 1,98 2 GC-väg Förskola 1 Nivå Längd

37 Bilaga 3 (1/16) Color Name Model Unit Weight Cohesion' Phi' ( ) Constant Unit Wt. Above Water Table Piezometric Line C-Top of Layer C-Rate of Change ((kn/m²)/m) Cu-Top of Layer Cu-Rate of Change ((kn/m²)/m) C/Cu Ratio FRIDHEMS FÖRSKOLA, KUNGÄLV SEKTION: B-B Analysmetod: Kombinerad analys, befintliga förhållanden Beräkningsmodell: Morgenstern-Price Metod: Grid and Radius Portrycksmodell: Piezometric Line Datum: Fy Mohr-Coulomb Le komb Combined, S=f(depth) ,1 Fr Mohr-Coulomb Berg Bedrock (Impenetrable) 1 Fkomb = 1,82 2 GC-väg Förskola 1 Nivå Längd

38 Bilaga 3 (11/16) Color Name Model Unit Weight Cohesion' Phi' ( ) Constant Unit Wt. Above Water Table Piezometric Line C-Top of Layer C-Rate of Change ((kn/m²)/m) C-Maximum Fy Mohr-Coulomb FRIDHEMS FÖRSKOLA, KUNGÄLV SEKTION: B-B Analysmetod: Odränerad analys, marklast 1 kpa Beräkningsmodell: Morgenstern-Price Metod: Grid and Radius Portrycksmodell: Piezometric Line Datum: Le odrän S=f(depth) Fr Mohr-Coulomb Berg Bedrock (Impenetrable) 1 Fc = 1,67 2 GC-väg Förskola 1 Nivå Längd

39 Bilaga 3 (12/16) Color Name Model Unit Weight Cohesion' Phi' ( ) Constant Unit Wt. Above Water Table Piezometric Line C-Top of Layer C-Rate of Change ((kn/m²)/m) Cu-Top of Layer Cu-Rate of Change ((kn/m²)/m) C/Cu Ratio FRIDHEMS FÖRSKOLA, KUNGÄLV SEKTION: B-B Analysmetod: Kombinerad analys, marklast 1 kpa Beräkningsmodell: Morgenstern-Price Metod: Grid and Radius Portrycksmodell: Piezometric Line Datum: Fy Mohr-Coulomb Le komb Combined, S=f(depth) ,1 Fr Mohr-Coulomb Berg Bedrock (Impenetrable) 1 Fkomb = 1,6 2 GC-väg Förskola 1 Nivå Längd

40 Bilaga 3 (13/16) Color Name Model Unit Weight Cohesion' Phi' ( ) Constant Unit Wt. Above Water Table Piezometric Line C-Top of Layer C-Rate of Change ((kn/m²)/m) C-Maximum Fy Mohr-Coulomb FRIDHEMS FÖRSKOLA, KUNGÄLV SEKTION: B-B Analysmetod: Odränerad analys, marklast 1 kpa Beräkningsmodell: Morgenstern-Price Metod: Grid and Radius Portrycksmodell: Piezometric Line Datum: Le odrän S=f(depth) Fr Mohr-Coulomb Berg Bedrock (Impenetrable) 1 Fc = 1,6 2 GC-väg Förskola 1 Nivå Längd

41 Bilaga 3 (14/16) Color Name Model Unit Weight Cohesion' Phi' ( ) Constant Unit Wt. Above Water Table Piezometric Line C-Top of Layer C-Rate of Change ((kn/m²)/m) Cu-Top of Layer Cu-Rate of Change ((kn/m²)/m) C/Cu Ratio FRIDHEMS FÖRSKOLA, KUNGÄLV SEKTION: B-B Analysmetod: Kombinerad analys, marklast 1 kpa Beräkningsmodell: Morgenstern-Price Metod: Grid and Radius Portrycksmodell: Piezometric Line Datum: Fy Mohr-Coulomb Le komb Combined, S=f(depth) ,1 Fr Mohr-Coulomb Berg Bedrock (Impenetrable) 1 Fkomb = 1,47 2 GC-väg Förskola 1 Nivå Längd

42 Bilaga 3 (1/16) Color Name Model Unit Weight Cohesion' Phi' ( ) Constant Unit Wt. Above Water Table Piezometric Line C-Top of Layer C-Rate of Change ((kn/m²)/m) C-Maximum Fy Mohr-Coulomb FRIDHEMS FÖRSKOLA, KUNGÄLV SEKTION: B-B Analysmetod: Odränerad analys, marklast 2 kpa Beräkningsmodell: Morgenstern-Price Metod: Grid and Radius Portrycksmodell: Piezometric Line Datum: Le odrän S=f(depth) Fr Mohr-Coulomb Berg Bedrock (Impenetrable) 1 Fc = 1,47 2 GC-väg Förskola 1 Nivå Längd

43 Bilaga 3 (16/16) Color Name Model Unit Weight Cohesion' Phi' ( ) Constant Unit Wt. Above Water Table Piezometric Line C-Top of Layer C-Rate of Change ((kn/m²)/m) Cu-Top of Layer Cu-Rate of Change ((kn/m²)/m) C/Cu Ratio FRIDHEMS FÖRSKOLA, KUNGÄLV SEKTION: B-B Analysmetod: Kombinerad analys, marklast 2 kpa Beräkningsmodell: Morgenstern-Price Metod: Grid and Radius Portrycksmodell: Piezometric Line Datum: Fy Mohr-Coulomb Le komb Combined, S=f(depth) ,1 Fr Mohr-Coulomb Berg Bedrock (Impenetrable) 1 Fkomb = 1,39 2 GC-väg Förskola 1 Nivå Längd

44 Bilaga 4 BILAGA 4 Sättningsberäkningar

45 Bilaga 4 (1/8) Sättning kpa ( m lera, m sand) Belastning kpa Lera m Mäktighet m M kpa Sättning, m Sättning, cm Sand m Mäktighet E-modul Sättning, m Sättning, cm Totalsättning: 1, cm t (år) t (sek) 3,1E+7 1,8E ,3E+8 1,3E+9 Cv 1,E-8 1,E-8 1,E-8 1,E-8 1,E-8 h (m) 2, 2, 2, 2, 2, Tv,76,378,77 1,14 3,27 Uv,32,7,9,97 1 Sättning(tot),7 m Sättning efter 1 år:,7 cm Sättning(tot),9 m Sättning efter år:,9 cm Sättning(tot),1 m Sättning efter 1 år: 1, cm Sättning(tot),1 m Sättning efter 2 år: 1, cm Sättning(tot),1 m Sättning efter 4 år: 1, cm kpa Tid [år] Sättning [cm] 2 3 4

46 Bilaga 4 (2/8) Sättning kpa (3 m lera, 2 m sand) Belastning kpa Lera 3 m Mäktighet 3 m M kpa Sättning,3 m Sättning,3 cm Sand 2 m Mäktighet 2 E-modul Sättning,2 m Sättning,2 cm Totalsättning:, cm t (år) t (sek) 3,1E+7 1,6E+8 3,2E+8 6,3E+8 1,3E+9 Cv 1,E-8 1,E-8 1,E-8 1,E-8 1,E-8 h (m) 1, 1, 1, 1, 1, Tv,21 1,1 2,12 4,2 8,41 Uv,32,7,9,97 1 Sättning(tot),3 m Sättning efter 1 år:,3 cm Sättning(tot),4 m Sättning efter år:,4 cm Sättning(tot), m Sättning efter 1 år:, cm Sättning(tot), m Sättning efter 2 år:, cm Sättning(tot), m Sättning efter 4 år:, cm kpa Tid [år] Sättning [cm] 2 3 4

47 Bilaga 4 (3/8) Sättning 1 kpa ( m lera, m sand) Belastning 1 kpa Lera m Mäktighet m M kpa Sättning(tot),1 m Sättning 1, cm Sand m Mäktighet E-modul Sättning,1 m Sättning 1, cm Totalsättning: 2, cm t (år) t (sek) 3,2E+7 1,8E+8 3,2E+8 6,3E+8 1,3E+9 Cv 1,E-8 1,E-8 1,E-8 2E-8 1,E-8 h (m) 2, 2, 2, 2, 2, Tv,76,378,77 1,14 3,27 Uv,32,7,9,97 1 Sättning(tot),13 m Sättning efter 1 år: 1,3 cm Sättning(tot),17 m Sättning efter år: 1,7 cm Sättning(tot),19 m Sättning efter 1 år: 1,9 cm Sättning(tot),2 m Sättning efter 2 år: 2, cm Sättning(tot),2 m Sättning efter 4 år: 2, cm 1 kpa Tid [år] Sättning [cm] 2 3 4

48 Bilaga 4 (4/8) Sättning 1 kpa (3 m lera, 2 m sand) Belastning 1 kpa Lera 3 m Mäktighet 3 m M kpa Sättning(tot),6 m Sättning,6 cm Sand 2 m Mäktighet 2 E-modul Sättning,4 m Sättning,4 cm Totalsättning: 1, cm t (år) t (sek) 3,1E+7 1,6E ,3E+8 1,3E+9 Cv 1,E-8 1,E-8 1,E-8 1,E-8 1,E-8 h (m) 1, 1, 1, 1, 1, Tv,21 1,1 2,12 4,2 8,41 Uv,32,7,9,97 1 Sättning(tot),6 m Sättning efter 1 år:,6 cm Sättning(tot),8 m Sättning efter år:,8 cm Sättning(tot),9 m Sättning efter 1 år:,9 cm Sättning(tot),1 m Sättning efter 2 år: 1, cm Sättning(tot),1 m Sättning efter 4 år: 1, cm 1 kpa Tid [år] Sättning [cm] 2 3 4

49 Bilaga 4 (/8) Sättning 2 kpa ( m lera, m sand) Belastning 2 kpa Lera m Mäktighet m M kpa ML 2 kpa σ' o 2 kpa σ'c 4 kpa Sättning,11 m Sättning: 11, cm Sand m Mäktighet E-modul Sättning,2 m Sättning: 2, cm Totalsättning: 13, cm t (år) t (sek) 3E+7 1,6E+8 3,2E+8 6E+8 1,3E+9 Cv 1,E-8 1,E-8 1,E-8 2E-8 1,E-8 h (m) 12, 12, 12, 12, 12, Tv,3,1,3,61,121 Uv,32,7,9,97 1 Sättning(tot),7 m Sättning efter 1 år:,7 cm Sättning(tot),11 m Sättning efter år: 1,1 cm Sättning(tot),124 m Sättning efter 1 år: 12,4 cm Sättning(tot),132 m Sättning efter 2 år: 13,2 cm Sättning(tot),13 m Sättning efter 4 år: 13, cm 2 kpa Tid [år] Sättning [cm]

50 Bilaga 4 (6/8) Sättning 2 kpa (3 m lera, 2 m sand) Belastning 2 kpa Lera 3 m Mäktighet 3 m M kpa ML 2 kpa σ' o 2 kpa σ'c 4 kpa Sättning,12 m Sättning: 1,2 cm Sand 2 m Mäktighet 2 E-modul Sättning,8 m Sättning:,8 cm Totalsättning: 2, cm t (år) t (sek) 3,2E+7 1,6E ,3E+8 1,3E+9 Cv 1,E-8 1,E-8 1,E-8 1,E-8 1,E-8 h (m) 1, 1, 1, 1, 1, Tv,,24,47,9,189 Uv,32,7,9,97 1 Sättning(tot),12 m Sättning efter 1 år: 1,2 cm Sättning(tot),16 m Sättning efter år: 1,6 cm Sättning(tot),19 m Sättning efter 1 år: 1,9 cm Sättning(tot),2 m Sättning efter 2 år: 2, cm Sättning(tot),2 m Sättning efter 4 år: 2, cm 2 kpa Tid [år] Sättning [cm] 2 3 4

51 Bilaga 4 (7/8) Sättning 3 kpa ( m lera, m sand) Belastning 3 kpa Lera m Mäktighet m M kpa ML 2 kpa σ' o 2 kpa σ'c 4 kpa Sättning(tot),31 m Sättning: 31, cm Sand m Mäktighet E-modul Sättning,3 m Sättning: 3, cm Totalsättning: 34, cm t (år) t (sek) 3,2E+7 1,6E+8 3,2E+8 6,3E+8 1,3E+9 Cv 1,E-8 1,E-8 1,E-8 1,E-8 1,E-8 h (m) 12, 12, 12, 12, 12, Tv,3,1,3,61,121 Uv,32,7,9,97 1 Sättning(tot),131 m Sättning efter 1 år: 13,1 cm Sättning(tot),21 m Sättning efter år: 2,1 cm Sättning(tot),314 m Sättning efter 1 år: 31,4 cm Sättning(tot),336 m Sättning efter 2 år: 33,6 cm Sättning(tot),34 m Sättning efter 4 år: 34, cm 3 kpa Tid [år] Sättning [cm]

52 Bilaga 4 (8/8) Sättning 3 kpa (3 m lera, 2 m sand) Belastning 3 kpa Lera 3 m Mäktighet 3 m M kpa ML 2 kpa σ' o 2 kpa σ'c 4 kpa Sättning(tot),132 m Sättning: 13,2 cm Sand 2 m Mäktighet 2 E-modul Sättning,12 m Sättning: 1,2 cm Totalsättning: 14,4 cm t (år) t (sek) 3,1E+7 1,6E ,3E+8 1,3E+9 Cv 1,E-8 1,E-8 1,E-8 1,E-8 1,E-8 h (m) 1, 1, 1, 1, 1, Tv,,24,47,9,189 Uv,32,7,9,97 1 Sättning(tot),4 m Sättning efter 1 år:,4 cm Sättning(tot),14 m Sättning efter år: 1,4 cm Sättning(tot),131 m Sättning efter 1 år: 13,1 cm Sättning(tot),14 m Sättning efter 2 år: 14, cm Sättning(tot),144 m Sättning efter 4 år: 14,4 cm 3 kpa Tid [år] Sättning [cm]