20,00 7.1 Konstruktion, mått och dimensioneringsunderlag Dimensionera stagningssstemet enligt nedan. Sstemet stagar konstruktionen som beräknas i exempel 2. Väggens stagningssstem 5,00 Takets stagningssstem 50,2 6,80 48,5 Sadelbalkar av limträ, hållfasthetsklass GL30c Trcksträvor av limträ, hållfasthetsklass GL30c Dragbanden av stål, hållfasthetsklass 5.6 Säkerhetsklass 3 γ d = 1 Klimatklass 1 Partialkoefficient för permanent last γ g = 1,2 Partialkoefficient för variabel last γ q = 1,5 Partialkoefficient för limträ γ M = 1,25 Partialkoefficient för limträ γ M2 = 1,2 20,00 i = 1
7.2 Laster Beakta följande laster vid dimensionering: Limträbalkar Övrig permanent last Snölast Vindlast Faktorn 1,1 i ekvationerna ovan beaktar att sekundärbalkarna är kontinuerliga över primärbalkarna. 7.3 Lastkombinationer Förenkla verkan av vind till följande jämnt utbredda laster: q w,p q ver q w,n q w,i q w,i Beakta två lastkombinationer (SS-EN 1990, avsnitt 6.4.3 och SS-EN 1991-1-3, avsnitt 5.3.3): Kombination 1 (snölast huvudlast, k mod = 0,8): Kombination 2 (vindlast huvudlast, k mod = 0,9): 2
7.4 Stagningslast Stagningssstemet belastas av vindlast och inre stagningslast (SS-EN 1995-1-1, avsnitt 9.2.5.3). Sadelbalkens böjspänning i tvärsnittet med största påkänning beräknas i exempel 2. 5,60 1,15 M 1 = 756,02 knm M 2 = 551,48 knm Konstruktionen stagas med två stagningssstem, vart och ett stagar halva antalet av sadelbalkarna. Sålunda är n = 4. Observera att balkarnas totala antal är 9, men gavelbalkarnas vertikallast är hälften av de andra balkarnas last. Stagningslaster, se Projektering av limträkonstruktioner, avsnitt 13: q stif Q h Q h Q h n Q h Q h Q h Q h n Q h Q h Q h Q h n Q h 3
7.5 Takets stagningssstem Vindlasten verkar på den ta som visas nedan. Faktorn 1.1 beaktar inverkan av takåsar och långsidornas väggåsar. Vindbelastad ta = 86 m 2 3,00 3,00 0,80 10,00 10,00 20,00 nta att vindlasten verkar jämnt fördelad längs med takets plan. nta att det närmaste stagningssstemet bär hela vindlasten. Takkonstruktionen är vanligtvis inte tillräckligt stv för att fördela vindlasten jämnt till de båda stagningssstemen. Totala lasten som överförs till stagningssstemet är: Välj den kritiska kombinationen i brottgränstillståndet: Sålunda är kombination 2 dimensionerande i brottgränstillstånd. a) Inre krafter och stödreaktioner 102,3 kn -63,9 kn -102,3 kn 99,9 kn 102,3 kn 4
i = 5 m q tot.2 q tot.2 i/2 50,2 C 2 39,8 C 1 T 1 R roof b) Trcksträva Trcksträva Tvärsnitt - (se 7.1, sidan 124) Stabilitet kring -axeln (utknäckning i -riktning) 225 Knäcklängd: 190 Kritisk Eulerspänning: Relativt slankhetstal: Faktor k: Reduktionsfaktor vid knäckning: Kontrollera villkoret för knäckning kring -axeln (SS-EN 1995-1-1 ekvation 6.23): 5
c) Dragband nvänd dragband med diametern d = 24 mm ( net = 353 mm 2 ) i takets stagningssstem. nvänd dimensioneringsreglerna för skruvar eftersom dragbandens ändar är gängade: Bestäm bärförmågan (SS-EN 1993-1-8, tabell 3.4): Kontrollera villkoret för dragning (SS-EN 1993-1-1, ekvation 6.5): 7.6 Väggens stagningssstem Väggens stagningssstem belastas av en punktlast som är summan av stödreaktionerna från takets stagningssstem och avstvningslasten som verkar på pelarna. Beräkna avstvningslasten på pelarna med hjälp av den statiska modellen nedan, se Projektering av limträkonstruktioner, avsnitt 13: R tapered K bracing F stiffen Pelare Kontrollera villkoret för stabiliserande kraft: a) Trcksträva Beräkna normalkraften: F tot 48,5 N = 108 kn T = 163 kn 6
Kontrollera på ntt trcksträvan 190 225 mm. Beakta också avstvningslasten: Trcksträva Tvärsnitt - (se 7.1, sidan 124) 225 190 Kontrollera villkoret för knäckning kring -axeln (SS-EN 1995-1-1, ekvation 6.23): b) Dragband nvänd dragband med diametern d = 27 mm ( net = 459 mm 2 ) i väggens stagningssstem: Bestäm bärförmågan (SS-EN 1993-1-8, tabell 3.4): Kontrollera villkoret för dragning (SS-EN 1993-1-1, ekvation 6.5): 7