Detaljplan för bostäder inom Torp 2:5 m.fl. PM Planeringsunderlag. Lerums kommun Fördjupad stabilitetsutredning

Transkript

1 Detaljplan för bostäder inom Torp 2: m.fl. Lerums kommun Fördjupad stabilitetsutredning PM Planeringsunderlag Uppdragsnummer: Reviderad: Beteckning D, Upprättad av: Johan Bengtsson, Granskad av: Lars Hall, LHL

2 Uppdragsnr: Daterad: Reviderad: D, Handläggare: Detaljplan, Torp 2: m.fl. Lerums kommun Fördjupad stabilitetsutredning PM Planeringsunderlag Kund Att: Sigvard Ståhl Hökerum Bygg AB Boråsvägen C ULRICEHAMN Konsult WSP Samhällsbyggnad Box Göteborg Besök: Rullagergatan 4 Tel: Fax: WSP Sverige AB Org nr: Styrelsens säte: Stockholm Kontaktperson Johan Bengtsson Tel: E-post: johan.bengtsson@wspgroup.se H:\ Lerum Torp\text\Torp 2_\Revidering 1914\PM-1D (Detaljpl. Torp 2., Geoteknik).doc Mall: Rapport Advanced.dot ver 1. 2 ()

3 Uppdragsnr: Daterad: Reviderad: D, Handläggare: Detaljplan, Torp 2: m.fl. Lerums kommun Fördjupad stabilitetsutredning PM Planeringsunderlag Innehåll 1 Orientering 4 2 Planerad byggnad 4 3 Geotekniska undersökningar 4 4 Geotekniska förhållanden Topografi Jordlagerföljd 4.3 Lerans egenskaper 4.4 Geohydrologiska förhållanden 4. Stabilitetsförhållanden Sättningsförhållanden Befintliga anläggningar och verksamheter Befintliga förstärkningsåtgärder Befintliga ledningar och kablar 7 Geotekniska rekommendationer 8.1 Allmänt 8.2 Mark 8.3 Grundläggning av byggnader 9.4 Schaktarbeten 9. Grundvattensänkning 9.6 Pålnings- och spontningsarbeten 6 Preliminärt underlag för dimensionering 6.1 Allmänt 6.2 Dimensionerade jordmodell H:\ Lerum Torp\text\Torp 2_\Revidering 1914\PM-1D (Detaljpl. Torp 2., Geoteknik).doc Mall: Rapport Advanced.dot ver 1. Bilagor Bilaga A Topografi 1 sida Bilaga B1 Utvärdering av lerans egenskaper 8 sidor Bilaga B2 Antagna jordegenskaper 1 sida Bilaga C1 Släntstabilitetsutredning 6 sidor Bilaga C2 Släntstabilitetsberäkningar, befintliga förhållanden 8 sidor Bilaga C3 Släntstabilitetsberäkningar, framtida förhållanden 12 sidor Bilaga C4 Släntstabilitetsberäkningar, 3D-effekter 2 sidor Bilaga D Utdrag ur Stabilitetsöversyn Lerums centrum 1 sida Bilaga E Översiktlig redovisning avlastningsschakter 1 sida 3 ()

4 Uppdragsnr: Daterad: Reviderad: D, Handläggare: Detaljplan, Torp 2: m.fl. Lerums kommun Fördjupad stabilitetsutredning PM Planeringsunderlag 1 Orientering Hökerum Bygg AB planerar att bebygga fastighet Torp 2: i centrala Lerum med ett högre bostadshus och ett parkeringsgarage under mark. Detaljplaneområdet mäter ca m 2 och gränsar i norr mot Säveån, i söder Göteborgsvägen, i väster mot en parkering och innefattar även Häradsvägen i öster. Området är idag bebyggt med en låg affärsbyggnad som skall rivas. På uppdrag av Hökerum Bygg AB har WSP Samhällsbyggnad, inför detaljplanearbetet för aktuellt objekt, utfört en geoteknisk utredning för att bedöma de geotekniska förutsättningarna för planerad byggnation. I föreliggande PM beskrivs de geotekniska förutsättningarna för aktuellt område. 2 Planerad byggnad Enligt av beställaren erhållen förslagsskiss, daterad , utgörs planerat bostadshus av tre byggnadskroppar med höjder kring 12 våningar ovan mark och med en källarvåning för installationer mm under mark. Väster om bostadshuset planeras ett parkeringsgarage i två plan under mark. Bostadshusets grundläggningsnivå bedöms ligga kring +27,7 medan grundläggningsnivån för parkeringsgaraget bedöms ligga kring +,4. Norr om byggnaden planeras ett strövstråk utmed Säveån. Planerad byggnad kommer som närmast förläggas ca 12 m från Säveåns åbrink. H:\ Lerum Torp\text\Torp 2_\Revidering 1914\PM-1D (Detaljpl. Torp 2., Geoteknik).doc Mall: Rapport Advanced.dot ver 1. 3 Geotekniska undersökningar Tidigare och i uppdraget utförda geotekniska undersökningar inom och kring aktuellt område finns sammanfattade i följande rapport: Rapport över geotekniska undersökningar, Detaljplan för bostäder inom Torp 2: m.fl., Lerums kommun. Uppdragsnummer: , datum , upprättad av WSP Samhällsbyggnad, Göteborg. Säveåns bottenkontur har lodats in från båt. För att fånga upp lokalt brantare undervattenslänter kompletterades inmätningen i mars år 12. Resultaten från de nya inmätningarna har utgjort underlag för stabilitetsberäkningarna i denna reviderade PM. 4 Geotekniska förhållanden 4.1 Topografi Utredningsområdet är, frånsett åravinen genom vilken Säveån rinner, flackt lutande med en marknivå kring +3,. Från släntkrön till åravinen faller marken realtivt brant ned till åbotten vars nivå är ca +21. Slänten har en medellutning mellan 1:2 och 1:3 men är brantare närmast strandlinjen (~ 1:1). 4 ()

5 Uppdragsnr: Daterad: Reviderad: D, Handläggare: Detaljplan, Torp 2: m.fl. Lerums kommun Fördjupad stabilitetsutredning PM Planeringsunderlag Slänten ned mot Säveån har tidigare avschaktats med hänsyn till stabiliteten och är idag bevuxen med gräs och lövträd. Övriga ytor är i huvudsak hårdgjorda. I Bilaga A Topografi redovisas områdets topografi i plan. 4.2 Jordlagerföljd De översta jordlagren består av ett ca,3 m tjockt lager mulljord under gräsbevuxna ytor, och av ett ca, m tjockt lager packad fyllning av grusig sand under hårdgjorda ytor. Under de översta lagren följer sedan svämsediment bestående av ett 3 m tjockt lager av siltig finsand med en låg relativ fasthet. Sandlagret innehåller torvskikt. Därunder följer ett ca 2 m tjockt lager lerig sandig Silt med mycket låg relativ fasthet. Därunder, från mellan och 7 m djup (nivå ca +24), följer en halvfast siltig Lera följt av friktionsjord vid ca 3 m djup (nivå ca -). Enstaka siltskikt har påträffats i leran mellan nivåer +12 och +21. Enligt utförda Cpt-sonderingar inom området är siltskikten små och ej sammanhängande. Därmed är de inte vattenförande. Friktionslagrets överkant (lerans underkant) sluttar i allmänhet svagt ned mot söder från nivån +/- vid ån och vidare ned till ca - vid Göteborgsvägen. H:\ Lerum Torp\text\Torp 2_\Revidering 1914\PM-1D (Detaljpl. Torp 2., Geoteknik).doc Mall: Rapport Advanced.dot ver Lerans egenskaper Den halvfasta siltiga leran har en odränerad skjuvhållfasthet som ökar med djupet från ca 27, kpa vid nivån +24 till ca 4 kpa vid nivån +7. Leran är, enligt utförda undersökningar inom planområdet, mellan- till högsensitiv (St = ). Vattenkvoten och konflytgränsen för leran ligger mellan 4 och 6 %, respektive 4 och 4 %. Densiteten ligger kring 1,6 t/m 3 ned till nivån +17 och därunder kring 1,7 t/m 3. I Bilaga B1 redovisas utvärdering av lerans egenskaper. 4.4 Geohydrologiska förhållanden I aktuellt och omgivande områden finns två grundvattensystem; ett ovan och ett under leran. Den fria grundvattenytan ovan leran varierar, enligt tidigare mätta grundvattenrör, mellan nivåerna +27 och +28 vilket motsvarar någon meter under befintlig markyta. Grundvattentrycket i friktionsjorden under leran bedöms utifrån mätta portrycksgivare satta i leran ha grundvattentrycksnivåer motsvarande en fri grundvattenyta kring nivå +26 vilket motsvarar ungefär överkant på siltlagret. Portrycksfördelningen i den undre akviferen är hydrostatisk bakom åbrinken och artesisk närmare ån. Karakteristiska vattenstånd i Säveån varierar mellan nivåerna +23,3 och +,3, se Tabell 4.1. ()

6 Uppdragsnr: Daterad: Reviderad: D, Handläggare: Detaljplan, Torp 2: m.fl. Lerums kommun Fördjupad stabilitetsutredning PM Planeringsunderlag Tabell 4.1 Karakteristiska vattenståndsnivåer för Säveån enligt tidigare utredning (Norconsult, 9 för fastighet Almekärr 3:48 ca 1 km nedströms). Nivåer är angivna i Göteborgs höjdsystem. Vattenyta Nivå (m) Kommentar Lägsta lågvattenyta (LLW) +23,3 Underskrids statistiskt ggr per år Högsta högvattenyta (HHW) +,3 Överskrids statistiskt ggr per år H:\ Lerum Torp\text\Torp 2_\Revidering 1914\PM-1D (Detaljpl. Torp 2., Geoteknik).doc Mall: Rapport Advanced.dot ver Stabilitetsförhållanden Inom aktuellt område har släntstabiliteten tidigare utretts vid flertalet tillfällen. En sammanställning av tidigare stabilitetsutredningar inom och kring aktuellt område utfördes år av WSP. De resulterade dock i att det under 19-, 196- och 199-talet utfördes stabilitetsförbättrande åtgärder inom området. Åtgärderna finns beskrivna under avsnitt 4.8 Befintliga förstärkningsåtgärder och redovisas översiktligt i Bilaga D Utdrag ur Stabilitetsöversyn Lerums centrum. De tidigare utredningarna uppfyller dock inte dagens regelverk för att aktuellt område kan bedömas till att ha tillfredsställande stabilitet. I föreliggande utredning har en så kallad fördjupad stabilitetsutredning utförts. Släntstabiliteten har kontrollerats för de sektioner som bedöms ha minst gynnsamma stabilitetsförutsättningar och därmed representativa för bedömning av stabiliteten i området. Stabiliteten har även kontrollerats öster om planområdet. Beräknade sektioners lägen framgår av Figur A.1 i Bilaga A Topografi. Stabiliteten under befintliga förhållanden har för sektionerna väster resp. öster om befintlig byggnad (sektion D och G) beräknats vara låg med 1,1-faldig säkerhet mot brott i både odränerad och kombinerad analys (F C och F KOMB ~ 1,1). I beräkningssektionen som går genom befintlig byggnad (sektion F) kan dock släntstabiliteten bedömas vara tillfredsställande (F C > 1,) för långa glidytor (R>3m), men otillfredsställande för korta glidytor (F < 1,3) i åbrinken. Öster om Häradsbron kan stabiliteten, under befintliga förhållanden, bedömas vara tillfredsställande. Beräknad säkerhet mot skred är ca 1,4-faldig i en beräkningssektion (H) ca öster om den pålgrundlagda Häradsbron. Bron, vars tillfartsbankar är stödpålade, bedöms vara stabil under befintliga förhållanden. För utförligare analys av stabiliteten och utförd stabilitetskontroll, se Bilaga C1 Släntstabilitetsutredning. 4.6 Sättningsförhållanden Leran i området är normalkonsoliderad till svagt överkonsoliderad (OCR = 1, - 1,3), vilket innebär att marksättningar pågår. 4.7 Befintliga anläggningar och verksamheter Inom fastigheten Torp 2: finns en befintlig affärsbyggnad (ca x m 2 ). Byggnaden är källargrundlagd med en grundläggningsnivå på ca +28. Väster om affärsbyggnaden finns en ca x 4 m 2 stor parkering och en föreningslokal (ca x m 2 ). 6 ()

7 Uppdragsnr: Daterad: Reviderad: D, Handläggare: Detaljplan, Torp 2: m.fl. Lerums kommun Fördjupad stabilitetsutredning PM Planeringsunderlag Öster om planerad byggnad finns en vägbro över Säveån, Häradsbron. Bron är grundlagd med mantelburna pålar. Släntkonerna och tillfartsbankarna är grundförstärkta med en bankpålning som sträcker sig ca 6 m bakom resp. ändstöd (uppgiften är hämtad från VV:s BaTMan). På östra sidan om Häradsbron och närmast Göteborgsvägen finns en bankbyggnad. Byggnadens grundläggningsnivå är ca +27,. Nordöst om bankbyggnaden ligger ett parkeringsdäck vars grundläggningsnivå är ca +24,. Både byggnaden och parkeringsdäcket är kompensationsgrundlagda. H:\ Lerum Torp\text\Torp 2_\Revidering 1914\PM-1D (Detaljpl. Torp 2., Geoteknik).doc Mall: Rapport Advanced.dot ver Befintliga förstärkningsåtgärder Enligt den sammanställning av tidigare stabilitetsutredningar (WSP ) har ett flertal stabilitetsförbättrande åtgärder utförts inom utredningsområdet. I samband med anläggningen av Häradsbron, 19-talet, schaktades markytan av med 1 m inom m från vägen och m ifrån åfårans släntkrön. Ett erosionsskydd anordnades inom m på båda sidor av bron. Slänten nedanför parkeringsplatsen grundförstärktes år 1963 med träpålar slagna i tre rader med c/c-avstånd 1, m över en ca 6 m lång sträcka längs släntkrönet. Träpålarna hade längd 13 m och lutning 4:1 ut mot ån. I samband med att bygglovsansökan för utbyggnad av den befintliga handelsbyggnaden utfördes en stabilitetsutredning av GF Konsult AB, 1991 (rev. 1992). Förslaget innebar att man inom stora avsnitt i slänten ned mot Säveån skulle göra 1, till 2 m djupa avschaktningar ned till nivå ca +28. Dessutom föreslog man att ett erosionsskydd skulle anordnas längs Säveåns södra strandlinje, upp till nivå ca +. För att klara stabiliteten för parkeringen väster om handelsbyggnaden föreslogs viss utskiftning av jordmassorna i parkeringen mot cellplast. Parkeringen skulle även förses med en stödmur närmast Säveån. Stödmuren föreslogs grundläggas med kohesionspålar. Samtliga åtgärder bedöms, utifrån topografin, ha utförts. Öster om Häradsbron utfördes en stabilitetsutredning av KM (1987) inför nybyggnad av en banklokal. Stabiliteten, med dåvarande förhållanden, beräknades vara mycket låg närmast bron (F C = 1,) men ökade uppströms Säveån (F C = 1,6) i den östra delen av fastigheten. Därvid föreslogs stabilitetsåtgärder i form av erosionsskydd, avschaktning och lättfyllning av cellplast. Åtgärderna syftade till att beräkningsmässigt erhålla minst 1,-faldig säkerhet i odränerad analys. Den föreslagna avschaktningen stämmer väl överens med släntens topografi idag. Erosionsskydden bedöms, enligt okulär besiktning, vara i stort intakta. Lokalt kan dock en förbättring behövas. Befintliga förstärkningsåtgärder redovisas översiktligt i Bilaga D Utdrag ur Stabilitetsöversyn Lerums centrum. 4.9 Befintliga ledningar och kablar Inom området finns ledningar och kablar för VA, el, tele och opto. För befintliga ledningar och kablars läge i plan skall kontakt tas med respektive ledningsägare. 7 ()

8 Uppdragsnr: Daterad: Reviderad: D, Handläggare: Detaljplan, Torp 2: m.fl. Lerums kommun Fördjupad stabilitetsutredning PM Planeringsunderlag Geotekniska rekommendationer.1 Allmänt I detta avsnitt ges preliminära geotekniska rekommendationer för mark och grundläggning av byggnader, samt rekommendationer för kompletterande geotekniska undersökningar för den vidare projekteringen. Framtagna rekommendationer baseras på att fastigheten skall nyttjas för en byggnad i 12 plan ovan mark och med en bottenvåning med grundläggningsnivån högst +27, à +28. Vid förändringar av förutsättningarna för planerad byggnad, så som ändrat läge i plan, högre grundläggningsnivå etc., bör dessa rekommendationer ånyo ses över. H:\ Lerum Torp\text\Torp 2_\Revidering 1914\PM-1D (Detaljpl. Torp 2., Geoteknik).doc Mall: Rapport Advanced.dot ver 1..2 Mark Den planerade bebyggelsen innebär att stabiliteten för långa glidytor kan bedömas vara tillfredställande. Slänterna ned mot Säveån är dock mycket branta och för att den lokala stabiliteten skall uppfylla kraven, enligt gällande regelverk, krävs stabilitetsförhöjande åtgärder och belastningsrestriktioner. Åbrinkens släntlutning skall genom avschaktning ställas med släntlutning 1:3 från nivån +24, (överkant befintligt erosionsskydd) upp till nivån +28. Lokalt i det nordvästra hörnet av garagebyggnaden kan befintlig marknivå behållas (+3) för att på så sätt bevara befintlig trädvegetation. Avschaktning bör utföras på ett så skonsamt sätt som möjligt så att befintlig trädvegetation kan bevaras. Se Bilaga E för översiktlig redovisning av erforderliga avlastningsschakter, tillåtna marknivåer och markbelastningar. Uppfyllnader som ökar markbelastningen skall, med hänsyn till stabiliteten, undvikas och marknivån skall begränsas till +28 norr om planerad byggnad. Markytan får inte trafikeras med tung trafik i permanentskedet men tål beräkningsmässigt en temporär last om kpa (gångväg, lättare skötselfordon m.m.). Uppfyllnader som inte innebär någon ökad markbelastning, t ex urgrävning och återfyllning med lättfyllning, kan dock accepteras. Hänsyn till upplyft måste tas i sådant fall. Se Bilaga C1 Släntstabilitetsutredning angående utförd stabilitetskontroll av framtida förhållanden. Leran i området är normalkonsoliderad och ytterliggare markbelastningar bör därför även undvikas i möjligaste mån för att sättningar inte skall uppstå. Bland annat bör nuvarande höjdsättning av mark inte överskridas och åtgärder som kan ge permanenta grundvattensänkningar undvikas. Vid entréer och dylikt bör länkplattor anläggas för att undvika sättningsskillnader mellan pålgrundlagda byggnader och oförstärkt mark. För överbyggnadsdimensionering av ytor som skall hårdgöras kan materialtyp 3B (siltig Sand) förutsättas för undergrunden. 8 ()

9 Uppdragsnr: Daterad: Reviderad: D, Handläggare: Detaljplan, Torp 2: m.fl. Lerums kommun Fördjupad stabilitetsutredning PM Planeringsunderlag.3 Grundläggning av byggnader Det planerade bostadshuset bör med hänsyn till lasternas storlek grundläggas med stödpålar slagna till fast botten. Pålstopp uppskattas, utifrån undersökningar i och kring området, att ligga mellan nivåerna ± och -. Kompletterande undersökningar krävs dock i den vidare projekteringen för att noggrannare bestämma pålstoppsnivåer och ev. påhängslaster. Parkeringsgaraget, vars föreslagna grundläggning innebär en avlastning av marken, kan grundläggas med platta på mark. För att undvika skador och sprickor i konstruktionerna bör övergången mellan byggnadskroppar med olika grundläggningsmetoder förses med dilatationsfogar. Det bedöms inte finnas någon risk för översvämning av källarvåningen i planerat bostadshus då färdiggolvnivå ligger ca 2, m högre än högsta högvattennivån i Säveån. Parkeringsgaraget bör dock utföras som en tät konstruktion upp till nivå ca +27 då den lägsta golvnivån ligger nära högsta högvattennivån i Säveån. Kompletterande undersökningar för bestämning av markradon bör utföras för bestämning om radonsäker, radonskyddande eller traditionell grundläggning skall tilllämpas för bostadshuset. Tills resultat från dessa undersökningar medger annat gäller att planerad bebyggelse, där människor stadigvarande vistas, skall utföras med radonsäker grundläggning. H:\ Lerum Torp\text\Torp 2_\Revidering 1914\PM-1D (Detaljpl. Torp 2., Geoteknik).doc Mall: Rapport Advanced.dot ver 1..4 Schaktarbeten De övre jordlagren med siltjord är mycket flytbenägen och lätteroderad vid schakter under grundvattenytan. Åtgärder vid schaktarbeten krävs därför för att minska risken för bottenuppluckring och jordflytning i schaktslänterna. Vid mindre schaktdjup (< 3 m) och horisontellt lutande markyta kan schaktning utföras med slänter och med successiv utläggning av ett filter. Filtret skall utgöras av en minst,3 m tjock bädd av välgraderat grus eller krossmaterial. Vid större schaktdjup (>3 m) eller närliggande högre marknivåer (vägbankar m m) kan schakt antingen utföras med tätspont eller med slänter. Om schakt sker med slänter skall antingen en grundvattensänkning utföras kring schaktgrop innan schaktarbetet kan påbörjas (t.ex. med wellpoints) eller så skall schaktarbetet utföras under vatten. Vid schakt med tätspont krävs grundvattensänkning inom spont. Vid problem med omgivningspåverkan på grund av en grundvattensänkning (se avsnitt.) bör schakt under vatten eller schakt med spont väljas. I den vidare projekteringen när schakter och dess ev. djup är mer kända bör kompletterande undersökningar utföras för att ge underlag för dimensionering av schaktslänter och spontkonstruktioner.. Grundvattensänkning Temporära grundvattensänkningar under byggnadstiden kan vara nödvändiga, se avsnitt.4. Dock bör temporära större grundvattensänkningar ej pågå längre än 6 månader utan att risken för accelererande sättningar i omgivningen utreds. Den lägsta tillåtna permanenta dräneringsnivån är preliminärt satt till +. Om större och långvariga temporära grundvattensänkningar är nödvändiga bör kompletterande undersökningar utföras för utredning av omgivningspåverkan. 9 ()

10 Uppdragsnr: Daterad: Reviderad: D, Handläggare: Detaljplan, Torp 2: m.fl. Lerums kommun Fördjupad stabilitetsutredning PM Planeringsunderlag.6 Pålnings- och spontningsarbeten Under pålnings- och spontningsarbeten bör, med hänsyn till närhet till Säveån och befintliga anläggningar, ett kontrollprogram för övervakning av markrörelser och förhöjda portryck i siltjorden och eventuella siltskikt i leran. För att minska risken för markrörelser bör lerproppar dras ned till ca 8 m djup för standardpålar av betong närmare än m från befintliga byggnader. Pålningsarbetet skall bedrivas i riktning från Säveån. Undergrunden utgörs av lera som är högsensitiv men ej kvick. Pålningsarbeten bedöms därmed inte medföra någon negativ omgivningspåverkan med hänsyn till just kvicklera. Vid pålnings- och spontningsarbeten finns däremot risk för vibrationsskador på närbelägna byggnader, samt risk för störning av känsliga utrustningar och verksamheter. En riskanalys med tillhörande föreskrifter angående tillåtna markvibrationer vid markarbeten bör därför tas fram. Om befintliga byggnaderna i områdets närhet har vissa sättningsskador (sprickbildningar) bör noggranna besiktningar och, i vissa fall, vibrationsmätningar utföras inför och under spontnings- och pålningsarbeten. 6 Preliminärt underlag för dimensionering H:\ Lerum Torp\text\Torp 2_\Revidering 1914\PM-1D (Detaljpl. Torp 2., Geoteknik).doc Mall: Rapport Advanced.dot ver Allmänt Dimensionering, utförande och kontroll av permanenta och temporära grundkonstruktioner skall utföras i som lägst geoteknisk kategori GK 2. Grundkonstruktioner hänförs till säkerhetsklass SK 2. Total- och lokalstabilitet för schakter och eventuella permanenta slänter skall utformas och utföras med en säkerhetsfaktor mot brott som är som lägst 1,-faldig i odränerad analys och 1,3-faldig enligt dränerad analys. Säkerheten mot brott pga. hydraulisk bottenupptryckning ska vara lägst 1,1-faldig. Gällande föreskrifter vid dimensionering av grundkonstruktioner tillhörande både byggnader och vägar är SS-EN med IEG:s tillämpningsdokument, samt Trafikverkets och Boverkets författningssamlingar VVFS 9:19, respektive BFS 9: Dimensionerade jordmodell Jordlagerföljder utvärderas ur det geotekniska underlaget. Vid dimensionering av grundläggningen för byggnaden kan preliminärt de geotekniska materialegenskaperna angivna i Bilaga B2 användas. WSP Samhällsbyggnad Avd. Geo Johan Bengtsson Lars Hall ()

11 Samhällsbyggnad Dokumenttyp DETALJPLAN FÖR FASTIGHET TORP 2:, BILAGA A. PM-1 1 (1) Topografi Ungefärlig Detaljplanegräns Sektion I Sektion J Säveån Sektion E Sektion D Sektion F Häradsbron Sektion H Bef. parkering Bef. affärslokal Sektion G Bef. föreningslokal Göteborgsvägen Figur A.1 Ungefärlig utbredning av planområdet Torp 2: och lägen på beräkningssektioner h:\ lerum torp\text\torp 2_\revidering 16\pm-1-bilaga-a (topografi).doc/jbn

12 Dokumenttyp BILAGA B1 1 (8) Samhällsbyggnad DETALJPLAN FÖR FASTIGHET TORP 2: PM-1 Utvärdering av lerans egenskaper Densitet ρ (t/m 3 ) Nivå (m) Antagen p-land GF(84A) 1(+3 land) p WSP(8) 1(+29 land) p FB(6) B4(+29.8 land) p GF(88) 3(+31 land) p Antagen p-ånära SGI(6) III(+24 ånära) p SGI(6) 9(+27.6 ånära) p KM(87) (+3.8 ånära) p GF(84) (+24.8 ånära) p WSP() 1(+3 land) p WSP() 4(+24.6 ånära) p WSP() 6(+28.2 ånära) p h:\ lerum torp\text\torp 2_\revidering 16\pm-1-bilaga-b1 (utvärdering av lerans egenskaper).doc/jbn

13 Dokumenttyp BILAGA B1 2 (8) Samhällsbyggnad DETALJPLAN FÖR FASTIGHET TORP 2: PM-1 Utvärdering av lerans egenskaper 3 Vattenkvot, w (%) Nivå (m) Antagen W GF(84A) 1(+3 land) w WSP(8) 1(+29 land) w FB(6) B4(+29.8 land) w SGI(6) 9(+27.6 ånära) w KM(87) (+3.8 ånära) w GF(84) (+24.8 ånära) w WSP() 1(+3 land) w WSP() 2(+28.4 ånära) w WSP() 3(+28.1 land) w WSP() 4(+24.6 ånära) w WSP() 6(+28.2 ånära) w h:\ lerum torp\text\torp 2_\revidering 16\pm-1-bilaga-b1 (utvärdering av lerans egenskaper).doc/jbn

14 Dokumenttyp BILAGA B1 3 (8) Samhällsbyggnad DETALJPLAN FÖR FASTIGHET TORP 2: PM-1 Utvärdering av lerans egenskaper Konflytgräns, w L (%) WL-land GF(84A) 1(+3 land) w L FB(8) (+29.7 land) w L WSP(8) 1(+29 land) w L GF(88) 3(+31 land) w L Antagen WL-ånära SGI(6) 9(+27.6 ånära) w L KM(87) (+3.8 ånära) w L GF(84) (+24.8 ånära) w L WSP() 1(+3 land) w L WSP() 4(+24.6 ånära) w L WSP() 6(+28.2 ånära) w L Nivå (m) h:\ lerum torp\text\torp 2_\revidering 16\pm-1-bilaga-b1 (utvärdering av lerans egenskaper).doc/jbn

15 Dokumenttyp BILAGA B1 4 (8) Samhällsbyggnad DETALJPLAN FÖR FASTIGHET TORP 2: PM-1 Utvärdering av lerans egenskaper h:\ lerum torp\text\torp 2_\revidering 16\pm-1-bilaga-b1 (utvärdering av lerans egenskaper).doc/jbn

16 Dokumenttyp BILAGA B1 (8) Samhällsbyggnad DETALJPLAN FÖR FASTIGHET TORP 2: PM-1 Utvärdering av lerans egenskaper h:\ lerum torp\text\torp 2_\revidering 16\pm-1-bilaga-b1 (utvärdering av lerans egenskaper).doc/jbn

17 Dokumenttyp BILAGA B1 6 (8) Samhällsbyggnad DETALJPLAN FÖR FASTIGHET TORP 2: PM-1 Utvärdering av lerans egenskaper h:\ lerum torp\text\torp 2_\revidering 16\pm-1-bilaga-b1 (utvärdering av lerans egenskaper).doc/jbn

18 Dokumenttyp BILAGA B1 7 (8) Samhällsbyggnad DETALJPLAN FÖR FASTIGHET TORP 2: PM-1 Utvärdering av lerans egenskaper Totalspänningar (kpa) Nivå (m) Antagen Ovo - Markyta (+29) Antagen U-låg (hydrostatisk +26.) Antagen U-hög (hydrostatisk +29.) GF(88) 3(+31 land) U GF(84A) 1(+3 land) U WSP() 1(+3 land) U GF(84) (+3 land) U WSP() 6(+28.2 ånära) U KM(87) 8(+.8 ånära) U GF(84) (+24.8 ånära) U WSP() 4(+24.6 ånära) U -2 h:\ lerum torp\text\torp 2_\revidering 16\pm-1-bilaga-b1 (utvärdering av lerans egenskaper).doc/jbn

19 Dokumenttyp BILAGA B1 8 (8) Samhällsbyggnad DETALJPLAN FÖR FASTIGHET TORP 2: PM-1 Utvärdering av lerans egenskaper Effektivspänningar (kpa) Nivå (m) Atagen O'vo - Markyta (+29) Antagen O'c-land Empiri (Hansbo, 197) O'c (WL-land,Tfu-land) GF(84A) 1(+3 land) CRS O'c WSP(8) 1(+29 land) CRS O'c GF(84A) 1(+3 land) CRS O'L Antagen GF(84) (+24.8 ånära) O'v GF(84) (+24.8 ånära) CRS O'L GF(84) (+24.8 ånära) CRS O'c WSP() 4(+24.6 ånära) CRS O'c WSP() 6(+28.2 ånära) CRS O'c WSP() 1(+3 land) CRS O'c -2 h:\ lerum torp\text\torp 2_\revidering 16\pm-1-bilaga-b1 (utvärdering av lerans egenskaper).doc/jbn

20 Dokumenttyp BILAGA B2 1 (1) Samhällsbyggnad DETALJPLAN FÖR FASTIGHET TORP 2: PM-1 Antagna jordegenskaper Tabell B2.1 Antagna materialegenskaper för kohesionsjord. Jordlager Egenskap Karakteristiskt värde Partialkoefficienter Le-1 (övre) Tunghet γ k = 16, kn/m³ γ m = 1, γ m = 1, γ mk = 16, kn/m³ Odränerad skjuvhållfasthet Från nivån +24 och nedåt c uk =27,+1, d kpa γ m = 1,8 γ m = 1,6 Le-2 (undre) Tunghet γ k = 17, kn/m³ γ m = 1, γ m = 1, γ mk = 17, kn/m³ Odränerad skjuvhållfasthet Från nivån +18 och nedåt c uk =33,+1, d kpa γ m = 1,8 γ m = 1,6 Notering: d är djup i meter under angiven referensnivå Tabell B2.2 Antagna materialegenskaper för friktionsjord Jordlager Egenskap Karakteristiskt värde Partialkoefficienter sisa Tunghet γ k = 18, kn/m³ γ m = 1, γ m = 1, γ mk =, kn/m³ Friktionsvinkel φ k = 32 γ m = 1,3 γ m = 1,2 Tabell B2.3 Antagna materialegenskaper för mellanjord Jordlager Egenskap Karakteristiskt värde Partialkoefficienter lesasi Tunghet γ k = 17, kn/m³ γ mk = 18, kn/m³ Hållfasthet φ k = 3 c =,1 c uk, f,max =27, kpa γ m = 1, γ m = 1, γ m = 1,3 γ m = 1,8 γ m = 1,2 γ m = 1,6 h:\ lerum torp\text\torp 2_\revidering 16\pm-1-bilaga-b2 (antagna jordegenskaper).doc/jbn

21 Dokumenttyp BILAGA C1 1 (6) Samhällsbyggnad DETALJPLAN FÖR FASTIGHET TORP 2: PM-1 Släntstabilitetsutredning 1 ALLMÄNT I denna bilaga redovisas underlag till släntstabilitetsberäkningarna, valda erforderliga säkerhetsfaktorer för att klassa en slänt att ha tillfredställande stabilitet, beräkning av släntstabilitet under befintliga förhållanden, samt översiktlig dimensionering av förstärkningsåtgärder för att uppfylla kraven för tillfredsställande stabilitet. Läget för analyserade sektioner redovisas i Bilaga A1. Släntstabilitetsberäkningar har utförts i såväl odränerade som kombinerade analyser. Stabilitetsberäkningarna har utförts med hjälp av datorprogrammet Slope/W version 7. i Geo-Studio 7. I Slope/W beräknas säkerhetsfaktorer mot skred och ras i jordslänter med jämviktsteorier i vertikalplanet. I de aktuella analyserna har cirkulärcylindriska glidytor beräknats med Morgenstern-Price's lamellmetod. Denna beräkningsmetod tar hänsyn till både moment och kraftjämvikt i beräkning av säkerhetsfaktorer mot brott 2 VAL AV MATERIALEGENSKAPER, GEOMETRI OCH LASTER 2.1 Materialegenskaper Materialegenskaper har utvärderats utifrån i områdena utförda geotekniska fält- och laboratorieundersökningar. För kohesionsjord har odränerad skjuvhållfasthet (c u ) och densitet (ρ) utvärderats direkt från sammanställningen av bestämda jordegenskaper. Den dränerade skjuvhållfastheten för kohesionsjord har valts enligt praxis (Skredkommissionens riktlinjer) med hjälp av en friktionsvinkel på φ =3, samt med ett kohesionsintercept som är % av den utvärderade odränerade skjuvhållfastheten (c =.1 c u ). För friktionsjord har materialegenskaperna (hållfasthet och densitet) valts främst utifrån resultaten från CPTsonderingar, men även enligt praxis (TK Geo, Trafikverket) utifrån jordartsbedömning från övriga geotekniska undersökningar. Valda jordegenskaper använda i beräkningarna redovisas i Bilaga B Geohydrologiska förhållanden Dimensionerade porvatten- och grundvattentryck har i detta fall beräknats från lägsta lågvattenivå, LLW, i ån och högsta uppskattade grundvattentryck i friktionsjorden under leran. I stabilitetsberäkningarna har grundvattentrycket i friktionsjordslagret ansatts till en trycknivå motsvarande +28 à +29, vilket motsvarar någon meter över markytan närmast ån och i mitten av sandlagret längre bort från ån. I läget för utförda portrycksmätningar har uppmätta portryck ansatts i ler- och siltlagren. Nolltrycksnivån har beräknats från uppmätta portryck i den övre delen av lerlagret och följer i stort siltlagrets överkant (nivån ca +). Eftersom LLW har valts som dimensionerande vattennivå i Säveån bedöms det inte rimligt att höja portrycken i de ytliga jordlagren, se även avsnitt 6 Känslighetsanalys. 2.3 Geometri och materialgränser Geometri och materialgränser har bestämts utifrån inmätta marknivåer, samt utvärderade jordarter, lagertjocklekar och egenskaper från de geotekniska undersökningarna. För att kunna lokalisera eventuella djuphålor i åfåran har bottenkonturen i Säveån mätts in med ekolod från en båt. h:\ lerum torp\text\torp 2_\revidering 1914\pm-1d bilaga c1 (släntstabilitetsutredning).doc/jbn

22 Dokumenttyp BILAGA C1 2 (6) Samhällsbyggnad DETALJPLAN FÖR FASTIGHET TORP 2: PM-1 Släntstabilitetsutredning 2.4 Tidigare förstärkningsåtgärder Befintliga släntstabiliserande förstärkningsåtgärder har beaktats i beräkningarna. Utförda avschaktningar är inmätta och ingår därmed i beräkningsmodellen. Lättfyllningen i befintlig parkering har modellerats enligt rekommendationer i TK Geo ( =6, kn/m 3, φ =3 ). Befintliga pålars hållfasthet har försiktigt antagits vara reducerad med 33% (från 6 till 4 kn per påle). I beräkningarna har pålraderna modellerats som 3 punktlaster om 4 kn med c/c avstånd 1, m i längd och djup. Pålarna har lutningen 4:1 och är ca 13 m långa. Påfartsramperna är bankpålade till ett avstånd av 6 m bakom respektive landfäste. Befintligt erosionsskydd har antagits vara ca,3 m tjockt och sträcker sig från åbotten och upp till nivå Laster Pålgrundlagda byggnader förutsätts ej ge något lasttillskott i stabilitetsberäkningarna. Icke pålgrundlagda byggnader, t ex källargrundlagda, förutsätts ge upphov till en permanent last av kpa per våningsplan. Bankbyggnaden, inkl. bankvalv, öster om Häradsbron belastar marken med 4 kpa. På parkeringsytor har vid stabilitetsberäkningar en utbredd last över parkeringsytan om kpa antagits. Trafikerade vägar bedöms belastas med kpa för långa glidytor (>7 m) och med kpa vid korta glidytor (<7 m). Trafiklast och last på parkeringsytor verkar temporärt (< 1 vecka) och beaktas därmed endast i odränerad analys. h:\ lerum torp\text\torp 2_\revidering 1914\pm-1d bilaga c1 (släntstabilitetsutredning).doc/jbn

23 Dokumenttyp BILAGA C1 3 (6) Samhällsbyggnad DETALJPLAN FÖR FASTIGHET TORP 2: PM-1 Släntstabilitetsutredning 3 VAL AV ERFORDERLIGA SÄKERHETSFAKTORER Analyserna och utförda undersökningar i utredningen har utförts enligt Skredkommissionens riktlinjer för en fördjupad utredning. Utredningsområdet klassas som Nyexploatering och Befintlig anläggning. Tabell 3.1 Bedömning av gynnsamma och ogynnsamma förutsättningar för slänt för sektion. Förutsättning Gynnsam Ogynnsam 1. Fältundersökningens innehåll och omfattning 2. Laboratorieundersökningens innehåll och omfattning Cpt-sonderingar Kompressionsförsök utförda 3. Släntens beständighet Förstärkningsåtgärder utförda 4. Släntens geometri. Grundvatten- och portrycksförhållanden 6. Ytvattenförhållanden 7. Jordens egenskaper 8. Tidigare förändringar i slänten 9. Nuvarande och förväntade verksamheter i området. Konsekvens av ett skred 11. Analys- och beräkningsarbetets innehåll och omfattning Mycket flack fram till åravin. Nyligen inmätt. Lodning utförd Konservativ bedömning. Bestämning av lägsta lågvattenyta (LLW) nedströms Konservativ bedömning, Liten spridning mht området storlek. Avlastad och grundförstärkt med pålar Källargrundläggning Tvådimensionell analys (resultat på säkra sidan) Mycket brant närmast åravin Högsensitiv lera förekommer Nyexploatering mycket nära åravin Påverkan på vägområden och bostadshus Slänt med kohesionsjord vid befintlig anläggning kan klassas som tillfredställande stabil om säkerhetsfaktorn mot skred i odränerad analys är större än 1,3-1,4 (F c >1,3-1,4), samtidigt som säkerhetsfaktorn mot skred i kombinerad analys är större än 1,2-1,3 (F Komb >1,2-1,3). Erforderlig säkerhetsfaktor inom spannen bedöms enligt aktuella försättningar med hänsyn till gynnsamma och ogynnsamma förhållanden, se Tabell 3.1. Motsvarande för slänt med material som endast har dränerade egenskaper klassas slänt som tillfredställande stabil om säkerhetsfaktorn i dränerad analys är större än 1,2 (F φ >1,2). Resultat från utvärderad erforderliga säkerhetsfaktorer redovisas i Tabell 3.2. Slänt med kohesionsjord vid nyexploatering kan klassas som tillfredställande stabil om säkerhetsfaktorn mot skred i odränerad analys är större än 1,4-1, (F c >1,4-1,), samtidigt som säkerhetsfaktorn mot skred i kombinerad analys är större än 1,3-1,3 (F Komb >1,3-1,3). Erforderlig säkerhetsfaktor inom spannen bedöms enligt aktuella försättningar med hänsyn till gynnsamma och ogynnsamma förhållanden, se Tabell 3.1. Motsvarande för slänt med material som endast har dränerade egenskaper klassas slänt som tillfredställande stabil om säkerhetsfaktorn i dränerad analys är större än 1,3 (F φ >1,3). Resultat från utvärderad erforderliga säkerhetsfaktorer redovisas i Tabell 3.2. h:\ lerum torp\text\torp 2_\revidering 1914\pm-1d bilaga c1 (släntstabilitetsutredning).doc/jbn

24 Dokumenttyp BILAGA C1 4 (6) Samhällsbyggnad DETALJPLAN FÖR FASTIGHET TORP 2: PM-1 Släntstabilitetsutredning Tabell 3.2 Valda erforderliga säkerhetsfaktorer för att aktuell slänt skall kunna bedömas som tillfredställande stabil. Förhållanden Vald erforderlig säkerhetsfaktorer Kohesionsjord Friktionsjord F c F Komb F φ 1,4 1,3 1,2 1,4 1,3 1,3 4 SLÄNTSTABILITETSKONTROLL, BEFINTLIGA FÖRHÅLLANDEN Slänt med befintliga förhållanden med beräknade säkerhetsfaktorer som inte uppfyller erforderliga säkerhetsfaktorer, bedöms som otillfredsställande stabil med befintliga förhållanden. På motsvarande sätt bedöms slänt i befintliga förhållanden med beräknade säkerhetsfaktorer som uppfyller kraven, som tillfredställande stabil med befintliga förhållanden. Tabell 4.1 Sektion Beräknade säkerhetsfaktorer mot skred vid befintliga förhållanden (röda siffror anger beräknade säkerhetsfaktorer som ej uppfyller kraven på en tillfredställande stabilitet). Släntdel Beräknade lägsta säkerhetsfaktorer F c F Komb F φ Sektion D Kort glidyta 1,9 - Lång glidyta 1,24 - Sektion F Kort glidyta 1,14 - Lång glidyta 1,64 1,2 - Sektion G Kort glidyta - Lång glidyta 1,16 1,9 - Sektion H Kort glidyta - Lång glidyta 1,2 1,4 - Beräkningssektionernas lägen framgår av Figur A.1 i Bilaga A1. Beräkningar har utförts i både odränerad och kombinerad analys med dimensionerade hydrologiska förhållanden i båda fall. Resultat från beräkningar redovisas i Bilaga C2 och sammanfattas i Tabell 4.1. ÖVERSIKTLIG KONTROLL AV PLANERADE FÖRHÅLLANDEN Planerad byggnad förutsätts grundläggas med källare på pålar vilket innebär en avlastning under blivande byggnad. Parkeringsgaraget förutsätts grundläggas utan någon särskild förstärkningsåtgärd och bedöms belasta marken kpa per våningsplan. Beräkningar har utförts med grundläggningsnivå +,7. I odränerad analys antas taket på parkeringsgaraget belastas med parkeringslast. För att erhålla tillräckligt hög säkerhet för korta lokala glidytor krävs geotekniska åtgärder. För att undvika påverkan av Säveåns flöde har avlastningsschakter valts som åtgärd. I beräkningarna har släntlutningen närmast Säveån ställts i lutning 1:3 från nivån +24, (överkant befintligt erosionsskydd) och marknivån framför planerade byggnader har begränsats till maximalt +28. För att kunna bevara ett träd i den västra änden av planområdet (sektion J) har stabiliteten även kontrollerats väster om planområdet (sektion I). Resultat från beräkningarna redovisas i Bilaga C3 och sammanfattas i Tabell.1 nedan. h:\ lerum torp\text\torp 2_\revidering 1914\pm-1d bilaga c1 (släntstabilitetsutredning).doc/jbn

25 Dokumenttyp BILAGA C1 (6) Samhällsbyggnad DETALJPLAN FÖR FASTIGHET TORP 2: PM-1 Släntstabilitetsutredning Tabell.1 Sektion Beräknade säkerhetsfaktorer mot skred vid framtida förhållanden (röda siffror anger beräknade säkerhetsfaktorer som ej uppfyller kraven på en tillfredställande stabilitet). Åtgärd Beräknade lägsta säkerhetsfaktorer F c F Komb F φ Sektion D Källare (+,4), avschaktning 1,64 1,49 Sektion E Källare (+27,7), avschaktning 1, 1,36 Sektion F Källare (+27,7), avschaktning 1,64 1,37 Sektion G Ingen åtgärd, 2D-analys 1, 1,9 Med 3D-effekter 1,73 Sektion I Ingen åtgärd, 2D-analys 1,74 1,42 1,4 Sektion J Ingen åtgärd, 2D-analys 1,18 1, - Med 3D-effekter 1,7 Som framgår av Tabell.1 så är säkerhetsfaktorn mot skred ej tillfredsställande för sektion G med framtida förhållanden. Då avståndet till den stabila sektionen F (F C =1,64) och den pålgrundlagda Häradsbron (F C >2) är litet (L = ca m) kan ändyteeffekter (3D-effekter) tillämpas. Beräknad säkerhetsfaktor mot skred vid framtida förhållanden och med beaktning av 3D-effekter för sektion G är F C,3D-Dim =1,7 vilket är tillfredsställande. Den beräkningsmässigt stora effekten kan främst härröras till det korta avståndet, m, och den stora volymen kohesionsjord i beräknad glidyta. I utförd kombinerad analys för sektion G är odränerad hållfasthet dimensionerande längs 9 % av den del av glidytan som går igenom lerlagret. Tredimensionella effekter bedöms därför även finnas för utförd beräkning i kombinerad analys, åtminstone till 9 %. På samma sätt bedöms sektion J som tillfredsställande stabil, F C,3D-Dim =1,6, då de tillfredställande stabila sektionerna I (F C =1,74) och D (F C =1,64) ligger inom ca m avstånd. Beräkning av 3D-effekter framgår av Bilaga C4. 6 KÄNSLIGHETSANALYS En känslighetsanalys avseende portrycksökningen mot djupet har utförts i sektion E. I beräkningen har portrycksökningen från -trycksnivån ansatts som 12, kpa/m genom hela profilen i kombination med LLW. Ansatt portrycksfördelning innebär ett grundvattentrycknivå i friktionsjorden på mellan + 34 till +37. Beräknad säkerhetsfaktor mot brott uppgår till F komb =1,29 vilket är något lägre än eftersträvad säkerhet, se Figur 6.1. Som jämförelses redovisas bedömd rimlig portrycksfördelning i Figur 6.2. h:\ lerum torp\text\torp 2_\revidering 1914\pm-1d bilaga c1 (släntstabilitetsutredning).doc/jbn

26 Dokumenttyp BILAGA C1 6 (6) Samhällsbyggnad DETALJPLAN FÖR FASTIGHET TORP 2: PM-1 Släntstabilitetsutredning Figur 6.1 Beräknade säkerhetsfaktor mot kombinerat brott vid en portrycksökning om 12, kpa/m genom hela profilen. Figur 6.2 Beräknade säkerhetsfaktor mot kombinerat brott vid en portrycksökning om ca 11,1 kpa/m. Ansatt portrycksfördelning i känslighetsanalysen bedöms dock som orimlig i kombination med LLW. Beräknad säkerhetsfaktor från känslighetsanalysen är ca % lägre än erforderlig säkerhetsfaktor. Nämnvärt är att vid en helt hydrostatisk portrycksfördelning från samma -trycksnivå ökar säkerheten mot kombinerat brott till F komb =1,44 vilket är ca % högre än erforderlig säkerhetsfaktor. 7 SLUTSATSER OCH KOMMENTARER Slutsatser och kommentarer över utförd stabilitetskontroll ges i huvuddokumentet. h:\ lerum torp\text\torp 2_\revidering 1914\pm-1d bilaga c1 (släntstabilitetsutredning).doc/jbn

27 1.3 Samhällsbyggnad Dokumenttyp DETALJPLAN FÖR FASTIGHET 2: BILAGA C2. PM-1 1 (8) Släntstabilitetsberäkningar, befintliga förhållanden Sektion: D Skede: Befintliga förhållanden Hydrologisk modell: Pressure Head Spatial Function Analys: Odränerad 1.4 Nivå! # % & () ) +,! &., / %!, / ( (( % % #, % !(/( Le1 (od) Le2 (od) Erosionsskydd (mc) 4 1 Cellplast (mc) : % ; < = 19 (! > 8 : /?, 9 ; < = 19 ( > :% +,! 1 :<:% 3 8? % ; 4 9 8< = : %! 1 : 3 :9 1 < Α!6 8!? % ; 4 9 8< = : %! 1 : 3 :9 1 < Α!6 8 :, 2 9 : % ; 4 9 8< = 19 ( > Mn (bedrock) Avstånd 8 Α 2 9 : % ; 4 9! 8< = ; < = 19 6 > h:\ lerum torp\text\torp 2_\revidering 16\pm-1-bilaga-c2 (stabilitetsberäkningar, befintliga förhållanden).doc/jbn

28 1. Samhällsbyggnad Dokumenttyp DETALJPLAN FÖR FASTIGHET 2: BILAGA C2. PM-1 2 (8) Släntstabilitetsberäkningar, befintliga förhållanden Sektion: D Skede: Befintliga förhållanden Hydrologisk modell: Pressure Head Spatial Function Analys: Kombinerad! # % & () ) +,! &., / %!, / ( (( % % #, % : % ; < = 19 (! > 8 : /?, 9 ; < = 19 ( > :% +,! 1 :<:% !(/( Cellplast (mc) : /? % ; 4 9 8< = 19 ( > :% %! 1 :% 3 :9 1 < :<:% 3 Α!6 Nivå Le 1 (komb) Le 2 (komb) Erosionsskydd (mc) 8! : /? % ; 4 9 8< = 19 ( > :% %! 1 :% 3 :9 1 < :<:% 3 Α!6 8 :, 2 9 : % ; 4 9 8< = 19 ( > Mn (bedrock) Avstånd 8 Α 2 9 : % ; 4 9! 8< = ; < = 19 6 > h:\ lerum torp\text\torp 2_\revidering 16\pm-1-bilaga-c2 (stabilitetsberäkningar, befintliga förhållanden).doc/jbn

29 Samhällsbyggnad Dokumenttyp DETALJPLAN FÖR FASTIGHET 2: BILAGA C2. PM-1 3 (8) Släntstabilitetsberäkningar, befintliga förhållanden Sektion: F Skede: Befintliga förhållanden Hydrologisk modell: Pressure Head Spatial Function Analys: Odränerad : % ; < = 19 (! > Nivå 3! # % & () ) +,! &., / %!, / 6 ) % % #, % ! Le1 (od) Le2 (od) 4!(/( Erosionsskydd (mc) &! 1 % 2!7 3 8 : /?, 9 ; < = 19 ( > :% +,! 1 :<:% 3 8? % ; 4 9 8< = : %! 1 : 3 :9 1 < Α!6 8!? % ; 4 9 8< = : %! 1 : 3 :9 1 < Α!6 8 Α 2 9 : % ; 4 9! 8< = ; < 19 6 > Mn (bedrock) Avstånd h:\ lerum torp\text\torp 2_\revidering 16\pm-1-bilaga-c2 (stabilitetsberäkningar, befintliga förhållanden).doc/jbn

30 Samhällsbyggnad Dokumenttyp DETALJPLAN FÖR FASTIGHET 2: BILAGA C2. PM-1 4 (8) Släntstabilitetsberäkningar, befintliga förhållanden Sektion: F Skede: Befintliga förhållanden Hydrologisk modell: Pressure Head Spatial Function Analys: Kombinerad 1.6 3! # % & () ) +,! &., / %!, / 6 ) % % #, % ! Le 1 (komb) 4!(/( 1.7 Erosionsskydd (mc) &! 1 % 2! : % ; < = 19 (! > 8 : /?, 9 ; < = 19 ( > :% +,! 1 :<:% 3 8 : /? % ; 4 9 8< = 19 ( > :% %! 1 :% 3 :9 1 < :<:% 3 Α!6 Nivå Le 2 (komb) 8! : /? % ; 4 9 8< = 19 ( > :% %! 1 :% 3 :9 1 < :<:% 3 Α!6 Mn (bedrock) Avstånd 8 Α 2 9 : % ; 4 9! 8< = ; < 19 6 > h:\ lerum torp\text\torp 2_\revidering 16\pm-1-bilaga-c2 (stabilitetsberäkningar, befintliga förhållanden).doc/jbn

31 Samhällsbyggnad Dokumenttyp DETALJPLAN FÖR FASTIGHET 2: BILAGA C2. PM-1 (8) Släntstabilitetsberäkningar, befintliga förhållanden Sektion: G Skede: Befintliga förhållanden Hydrologisk modell: Pressure Head Spatial Function Analys: Odränerad Volume: 3.4 m³ Resisting Moment: 3187 kn-m Activating Moment: 3638 kn-m Center: (117.36, 4.66) m Radius: m Nivå 3..! # % & () ) +,! &.., / %!, / % % #, % ! ##4! /( 4!(/( Le1 (od) Le2 (od) % 4 1 Erosionsskydd (mc) : % ; < = 19 (! > 8 : /?, 9 ; < = 19!7 > :% +,! 1 :<:% 3 8? % ; 4 9 8< = : %! 1 : 3 :9 1 < Α!6 8!? % ; 4 9 8< = : %! 1 : 3 :9 1 < Α!6 Mn (bedrock) Avstånd 8 Α 2 9 : % ; < = ; 4 4 +! 8< 19 6 > h:\ lerum torp\text\torp 2_\revidering 16\pm-1-bilaga-c2 (stabilitetsberäkningar, befintliga förhållanden).doc/jbn

32 Samhällsbyggnad Dokumenttyp DETALJPLAN FÖR FASTIGHET 2: BILAGA C2. PM-1 6 (8) Släntstabilitetsberäkningar, befintliga förhållanden Sektion: G Skede: Befintliga förhållanden Hydrologisk modell: Pressure Head Spatial Function 3 Analys: Kombinerad..! # % & () ) +,! &.., / %!, / ( ) ( % % #, % ! ##4! /( 4!(/( Le 1 (komb) % 4 1 Erosionsskydd (mc) : % ; < = 19 (! > 8 : /?, 9 ; < = 19!7 > :% +,! 1 :<:% 3 8 : /? % ; 4 9 8< = 19 ( > :% %! 1 :% 3 :9 1 < :<:% 3 Α!6 Nivå Le 2 (komb) 8! : /? % ; 4 9 8< = 19 ( > :% %! 1 :% 3 :9 1 < :<:% 3 Α!6 - Mn (bedrock) Avstånd 8 Α 2 9 : % ; < = ; 4 4 +! 8< 19 6 > h:\ lerum torp\text\torp 2_\revidering 16\pm-1-bilaga-c2 (stabilitetsberäkningar, befintliga förhållanden).doc/jbn

33 Samhällsbyggnad Dokumenttyp DETALJPLAN FÖR FASTIGHET 2: BILAGA C2. PM-1 7 (8) Släntstabilitetsberäkningar, befintliga förhållanden Sektion: H Skede: Befintliga förhållanden Hydrologisk modell: Pressure Head Spatial Function Analys: Odränerad 3 # #!! # % & () ) +,! &. #, / %!, / 6!7! % % #, % 2 4!(/( Erosionsskydd (mc) Le1 (od) KM9 KM Byggnad +27, : % ; < = 19 (! > 8 : /?, 9 ; < = 19!7 > :% +,! 1 :<:% 3 Nivå Le2 (od) Mn (bedrock) Avstånd 8? % ; 4 9 8< = : %! 1 : 3 :9 1 < Α!6 8!? % ; 4 9 8< = : %! 1 : 3 :9 1 < Α!6 h:\ lerum torp\text\torp 2_\revidering 16\pm-1-bilaga-c2 (stabilitetsberäkningar, befintliga förhållanden).doc/jbn

34 Samhällsbyggnad Dokumenttyp DETALJPLAN FÖR FASTIGHET 2: BILAGA C2. PM-1 8 (8) Släntstabilitetsberäkningar, befintliga förhållanden Sektion: H Skede: Befintliga förhållanden Hydrologisk modell: Pressure Head Spatial Function Analys: Kombinerad # #!! # % & () ) +,! &. #, / %!, / 6!7! % % #, % : % ; < = 19 (! > Nivå 3 KM9 KM8 Avstånd Byggnad +27, 3 4!(/( Le 1 (komb) Le 2 (komb) Mn (bedrock) : /?, 9 ; < = 19!7 > :% +,! 1 :<:% 3 8 : /? % ; 4 9 8< = 19 ( > :% %! 1 :% 3 :9 1 < :<:% 3 Α!6 8! : /? % ; 4 9 8< = 19 ( > :% %! 1 :% 3 :9 1 < :<:% 3 Α!6 h:\ lerum torp\text\torp 2_\revidering 16\pm-1-bilaga-c2 (stabilitetsberäkningar, befintliga förhållanden).doc/jbn

35 Samhällsbyggnad Dokumenttyp DETALJPLAN FÖR FASTIGHET 2: BILAGA C3. PM-1 1 (12) Släntstabilitetsberäkningar, framtida förhållanden Sektion: D Skede: Framtida förhållanden Hydrologisk modell: Pressure Head Spatial Function Analys: Odränerad 2. 3! # # # % & ( ) % # + #, ##!. / % 1 % % 1 4 # 4 # # 4 #! # /4!!? 4 Erosionsskydd (mc) Erosionsskydd (mc) Le1 (od) # / / 8 9 % ) 8 = 7 ) / 9 ) > 8 8 = 9% &? 9;9% 3 # 7 # / > % : 4 8 #+? 7; < 9 %? # ;! Nivå Le1 (od) (2) 7 # / > % : 4 8 #. 7; < 9 %? # ;! - Mn (bedrock) Avstånd 7 1 / / 8 9 % ) : 4 8 7; < : 4 ) 4 & ) #6 7; < 8!# = h:\ lerum torp\text\torp 2_\revidering 16\pm-1-bilaga-c3 (stabilitetsberäkningar, framtida förhållanden).doc/jbn

36 Samhällsbyggnad Dokumenttyp DETALJPLAN FÖR FASTIGHET 2: BILAGA C3. PM-1 2 (12) Släntstabilitetsberäkningar, framtida förhållanden Sektion: D Skede: Framtida förhållanden Hydrologisk modell: Pressure Head Spatial Function Analys: Kombinerad 3 )! # # # % & ( ) % # + #, ##!. / % 1 % % 1 4 # 4 # # 4 #! # /4!!? 4 Erosionsskydd (mc) Erosionsskydd (mc) Le 1 (komb) 6 4 # / / 8 9 % ) 8 = 7 ) / 9 ) > 8 8 = 9% &? 9;9% 3 # 7 # ) / 9 ) > % : 4 8 #+? 7; < 8 = 9% %? 9% 3 98 # ; 9;9% 3 #! Nivå Le 2 (komb) 7 ) / 9 ) > % : 4 8 #. 7; < 8 = 9% %? 9% 3 98 # ; 9;9% 3 #! - Mn (bedrock) Avstånd 7 1 / / 8 9 % ) : 4 8 7; < : 4 ) 4 & ) #6 7; < 8!# = h:\ lerum torp\text\torp 2_\revidering 16\pm-1-bilaga-c3 (stabilitetsberäkningar, framtida förhållanden).doc/jbn

37 Samhällsbyggnad Dokumenttyp DETALJPLAN FÖR FASTIGHET 2: BILAGA C3. PM-1 3 (12) Släntstabilitetsberäkningar, framtida förhållanden Sektion: E Skede: Framtida förhållanden Hydrologisk modell: Pressure Head Spatial Function Analys: Odränerad Nivå 3! # # # % & ( ) % # + #, #?! 6 / % 1 % % 1 4 # # 4 # 4? 4 Erosionsskydd (mc) Le1 (od) Le2 (od) Avstånd Erosionsskydd (mc) # + 4 # 6 Mn (bedrock) / / 8 9 % ) 8 = 7 ) / 9 ) > 8 8 = 9% &? 9;9% 3 # 7 # / > % : 4 8 #+? 7; < 9 %? # ;! 7 / > % : 4 8 #. 7; < 9 %? # ;! h:\ lerum torp\text\torp 2_\revidering 16\pm-1-bilaga-c3 (stabilitetsberäkningar, framtida förhållanden).doc/jbn

38 1.7 Samhällsbyggnad Dokumenttyp DETALJPLAN FÖR FASTIGHET 2: BILAGA C3. PM-1 4 (12) Släntstabilitetsberäkningar, framtida förhållanden 1.8 Sektion: E Skede: Framtida förhållanden Hydrologisk modell: Pressure Head Spatial Function Analys: Kombinerad Nivå 3 )! # # # % & ( ) % # + #, #!!6 / % 1 % % 1 4 # # 4 # 4? 4 Erosionsskydd (mc) Le 1 (komb) 1.4 Erosionsskydd (mc) 4 # + 4 # / / 8 9 % ) 8 = 7 ) / 9 ) > 8 8 = 9% &? 9;9% 3 # 7 # ) / 9 ) > % : 4 8 #+? 7; < 8 = 9% %? 9% 3 98 # ; 9;9% 3 #! Le 2 (komb) Mn (bedrock) Avstånd 7 ) / 9 ) > % : 4 8 #. 7; < 8 = 9% %? 9% 3 98 # ; 9;9% 3 #! h:\ lerum torp\text\torp 2_\revidering 16\pm-1-bilaga-c3 (stabilitetsberäkningar, framtida förhållanden).doc/jbn