Vrångsholmen 2:1 m.fl. Ny detaljplan Projekterings-PM Geoteknik Göteborg 212-12-7 Beställare: Vrångsholmen AB Projektbeteckning: Vrångsholmen 2:1 m.fl. Tanums kommun Structor Mark Göteborg AB Uppdragsnummer: 424-121 Uppdragsansvarig Jimmy Aradi Handläggare: Tomas Trapp Granskare: Johan Boström Structor Mark Göteborg AB, Kungsgatan 18, 411 19 GÖTEBORG, Org nr: 6729-7832 www.structor.se
Vrångsholmen 2:1 m.fl., Tanums kommun Ny detaljplan Projekterings-PM Geoteknik sid. 2(19) Uppdragsnummer: 424-121 Innehållsförteckning 1 INLEDNING... 3 2 UTFÖRDA UNDERSÖKNINGAR... 3 3 MARKFÖRHÅLLANDEN... 3 3.1 ORIENTERING... 3 3.2 TOPOGRAFI OCH VEGETATION... 4 3.2.1 Sydväst... 3.2.2 Centrala platån... 6 3.2.3 Centrala dalgången... 7 3.2.4 Östra platån... 7 3.2. Nordöst... 8 3.2.6 Anslutande väg... 8 3.3 JORD OCH BERG... 9 3.3.1 Sydväst... 9 3.3.2 Centrala platån... 3.3.3 Centrala dalgången... 3.3.4 Östra platån... 3.3. Nordöst... 3.3.6 Anslutande väg... 3.4 YT- OCH GRUNDVATTENFÖRHÅLLANDEN... 11 3. BEFINTLIGA ANLÄGGNINGAR... 11 3.6 PLANERAD BYGGNATION... 11 4 STABILITETSFÖRHÅLLANDEN... 11 4.1 IDENTIFIERADE OMRÅDEN MED RISK FÖR LÅG STABILIET... 12 4.2 VALDA HÅLLFASTHETSFÖRDELNINGAR... 12 4.2.1 Sydväst... 13 4.2.2 Centrala dalgången... 13 4.3 STABILITETSFÖRHÅLLANDEN, SYDVÄST... 4.3.1 Västra delen... 4.3.2 Östra delen... 4.4 STABILITETSFÖRHÅLLANDEN, CENTRALA DALGÅNGEN... 16 4.4.1 Nordvästra delen... 16 4.4.2 Nordöstra delen... 17 SÄTTNINGSFÖRHÅLLANDEN... 18 6 REKOMMENDATIONER... 19 BILAGOR Hållfasthetssammaställningar Bilaga A:1- Beräknade sektioner Bilaga B:1 Stabilitetsberäkningar Bilaga C:1-42 Plan med förslag till stabilitetshöjande åtgärder Bilaga D:1 H:\424-121 Vrångsholmen\text\Projekterings PM.docx
Vrångsholmen 2:1 m.fl., Tanums kommun Ny detaljplan Projekterings-PM Geoteknik sid. 3(19) Uppdragsnummer: 424-121 1 INLEDNING På uppdrag av Vrångsholmen AB har Structor Mark Göteborg AB utfört geoteknisk utredning i samband med upprättande av ny detaljplan i Vrångsholmen, Tanums kommun. Utredningsområdet är ca 7 ha stort. 2 UTFÖRDA UNDERSÖKNINGAR I området har geotekniska fält- och laboratorieundersökningar tidigare utförts av Geo-Gruppen AB år 2. De undersökningarna är inarbetade i föreliggande handling. Kompletterande fältundersökningar har utförs av Geo-Gruppen AB under hösten 212 i samband med denna utredning. Undersökningarna redovisas i separat rapport MUR (Markteknisk undersökningsrapport). Grundkarta med tillhörande nivåkurvor för marken har tillhandahållits av beställaren. Lodning utmed befintlig brygga i södra delen av området har utförts i samband med fältundersökning. Vidare har okulärbesiktning utförs av hela området. 3 MARKFÖRHÅLLANDEN 3.1 Orientering Området är beläget i Tanums kommun drygt 7 km nordväst om Tanumshede, se översiktsbild nedan. Gamla E6 Figur 1 Översikt över området (Hitta.se) Tanumshede H:\424-121 Vrångsholmen\text\Projekterings PM.docx
P P P Vrångsholmen 2:1 m.fl., Tanums kommun Ny detaljplan Projekterings-PM Geoteknik sid. 4(19) Uppdragsnummer: 424-121 Planområdet har schematiskt delats in i ett antal delområden vilka framgår av Figur 2 nedan. Anslutningsvägen redovisas inte i figuren, men ansluter i bildens nedre högra hörn Nordöst Centrala dalgången Östra platån Centrala platån Sydväst Väg Figur 2 Översikt över planområdet med delområden schematiskt redovisade 3.2 Topografi och vegetation. Området i stort utgörs av större sammanhängande bergpartier och/eller fastmarkspartier med jordfyllda dalgångar emellan. Delar av områdets södra plangräns gränsar mot en havsvik (Tannamskilen). Bergpartierna längst västerut når nivåer kring + 2 medan de i de centrala och nordöstra delarna når nivåer kring ca + 3. För området i sydöst nås nivåer kring +4. De plana delarna utgörs generellt av öppen gräsbevuxen mark. Fastmarksområdena är till största delen bevuxna av buskar och träd. Nedan följer en översiktlig beskrivning av respektive delområde. H:\424-121 Vrångsholmen\text\Projekterings PM.docx
Vrångsholmen 2:1 m.fl., Tanums kommun Ny detaljplan Projekterings-PM Geoteknik sid. (19) Uppdragsnummer: 424-121 3.2.1 Sydväst I den västra delen av det sydvästra området sluttar marken svagt från berg/fastmarkspartiet i riktning mot havsviken. Vidare österut tilltar markens lutning, samtidigt går berget i dagen. Området närmast vattnet är bevuxet av vass som övergår i busk- och slyvegetation. I gränsen mot fastmarken förändras vegetationen till att vara mer storvuxen och har mer skogskaraktär. Figur 3 Vy mot väster inom Sydväst I östra delen av området återfinns en jordfylld svacka mellan två större bergpartier. Vass återfinns vid strandbrynet och en trädridå växer mellan bergpartierna parallellt stranden. Figur 4 Vy mot söder mot Sydväst med bergpartier på ömse sidor H:\424-121 Vrångsholmen\text\Projekterings PM.docx
Vrångsholmen 2:1 m.fl., Tanums kommun Ny detaljplan Projekterings-PM Geoteknik sid. 6(19) Uppdragsnummer: 424-121 3.2.2 Centrala platån Den centrala platån kan delas in i tre delar, västra delen, mittersta delen och östra delen. Marknivåerna i den västra delen av området varierar mellan ca +11 och +13 för att i mittendelen vara ca +13 till +18. För den östra delen ligger nivåerna kring +18 till +2. Figur Vy mot nordväst inom västra delen av Centrala platån Figur 6 Vy mot norr inom mittersta delen av Centrala platån mot centrala dalgången. H:\424-121 Vrångsholmen\text\Projekterings PM.docx
Vrångsholmen 2:1 m.fl., Tanums kommun Ny detaljplan Projekterings-PM Geoteknik sid. 7(19) Uppdragsnummer: 424-121 3.2.3 Centrala dalgången Den centrala dalgången omges av höga berg- och fastmarkspartier. I dalgången ligger nivåerna som lägst kring ca +1 à +1, för att öka svagt till ca +2 ut mot dess kanter. De jordtäckta slänterna som återfinns i övergången mellan planare låglänt terräng och fastmark har lutningar som varierar mellan ca 1:9 och 1:3. En mindre bäck rinner norrut genom området. Slänterna inom de brantare partierna är bevuxna av sly och träd. Figur 7 Vy mot nordväst inom centrala dalgången 3.2.4 Östra platån Inom den östra platån varierar nivåerna kring +2 till +3. Området utgörs omväxlande av berg i dagen med skogsbevuxna ytor däremellan. H:\424-121 Vrångsholmen\text\Projekterings PM.docx
Vrångsholmen 2:1 m.fl., Tanums kommun Ny detaljplan Projekterings-PM Geoteknik sid. 8(19) Uppdragsnummer: 424-121 3.2. Nordöst I det nordöstra områdets södra del ligger marknivåerna kring ca +12 till + för att stiga något i områdets östra del till ca + à +18, där de högre nivåerna finns inom ett berg/fastmarksparti. I områdets nordvästra del är marknivån något lägre ca + till +14. De centrala, mer låglänta, delarna utgörs av ängsmark där busk-, sly och trädvegetation börjar etablera sig. Mer höglänta delar är skogsbevuxna. Figur 8 Vy mot öster inom nordöst 3.2.6 Anslutande väg En ca 1,2 km lång väg sammanbinder planområdet med befintlig väg E6 (gamla E6). Tillfartsvägen går ömsom över fastmark/berg, ömsom över öppen åkermark (lera). Inom områden med åkermark är terrängen mycket flack. Inom områden med berg/fastmark är marken skogs- eller slybevuxen. Figur 9 Vy över anslutande väg, del över åkermark H:\424-121 Vrångsholmen\text\Projekterings PM.docx
Vrångsholmen 2:1 m.fl., Tanums kommun Ny detaljplan Projekterings-PM Geoteknik sid. 9(19) Uppdragsnummer: 424-121 När vägen närmar sig exploateringsområdet ligger ett stort höjdparti strax norr om vägen, se även Figur 2. Vägen följer släntfoten till höjdpartiet och vägen ligger på en bank som blir som högst ca 2 m i anslutning till exploateringsområdet. Strax söder om vägen följer en flack åker som når ner till havsviken, se Figur. Figur Vy mot väster över anslutande väg, strax innan exploateringsområdet 3.3 Jord och berg Inom högre liggande terräng, företrädesvis nivåer överstigande ca + till +12 utgörs jorden generellt under ett tunt mulljordslager av sand med varierande inslag av silt. Inom låglänta delar består jorden generellt av lera som via ett friktionsjordslager vilar på berg. I övergångarna (slänterna) mellan fast- och lösmarksområdena återfinns vanligen ett sandlager ytligt som svallats ut över leran. 3.3.1 Sydväst Inom de västra delarna utgörs jorden närmast havsviken av ca 6 m lera följt av friktionsjord. Ytligt återfinns inslag av gyttja. På lite större avstånd från viken följer ett fastmarksparti i anslutning till berg i dagen. I övergångszonen har utsvallad sand antagits över leran. Ytligt i leran ligger vattenkvoten lokalt kring % (där organiskt innehåll påträffats). Lerans vattenkvot varierar mellan ca 4 och % ökande mot djupet. Lerans konflytgräns är bestämd till 4 %. Lerans odränerade okorrigerade skjuvhållfasthet varierar mellan 6 och 29 kpa. Längre österut följer en slänt med lutning ca 1:4,. Jorden består här av fast friktionsjord. Vidare österut, mellan bergspartierna, återfinns en mindre dalgång. I den övre delen av slänten och vidare inom bergpartierna består jorden under mulljordslagret av ca 1 m sand följt av lera. I närheten av viken återfinns inget tydligt sandlager, dock är leran sandig i ytan. Inom de inre delarna uppgår lertjockleken till ca 8 till m för att söderut mot viken minska till ca 2 till 3 m. Under leran följer friktionsjord ovan förmodat berg. Ytligt ligger vattenkvoten kring %. Lerans vattenkvot ligger inom intervallet ca 3 till %. Lerans konflytgräns är bestämd till ca 3 %. Lerans odränerade okorrigerade skjuvhållfasthet varierar mellan 12 och 39 kpa. H:\424-121 Vrångsholmen\text\Projekterings PM.docx
Vrångsholmen 2:1 m.fl., Tanums kommun Ny detaljplan Projekterings-PM Geoteknik sid. (19) Uppdragsnummer: 424-121 3.3.2 Centrala platån Inom den västra delen utgörs jorden av ca 1 à 2 m siltig sand ovan som mest ca m lera följt av ett tunt friktionsjordlager ovan berg. Lerans vattenkvot varierar mellan ca 4 och % Lerans odränerade okorrigerade skjuvhållfasthet varierar mellan 18 och 27 kpa. Inom den mittersta delen återfinns berg i dagen och vidare norrut ett ca, á 1 m tjockt sandlager ovan förmodat berg. Längre österut består jorden ytligt av ca 1, m grusig siltig (stenig) sand följt av ca 2-3 m skiktad siltig sandig lera. Därunder följer friktionsjord. Vattenkvoten i sanden ligger kring à 18 % och i leran runt 2 %. 3.3.3 Centrala dalgången Inom de låglänta delarna av dalgången utgörs jorden under mulljorden av lera ovan friktionsjord på berg. Största observerade lerdjup är ca m, men lerdjupen är troligtvis djupare mitt i dalgången, sannolikt ca 2 m. Gyttja har påträffats ytligt utmed östra sidan av dalgångens mittpunkt. För nivåer över ca +3 återfinns ett ca 1 m tjockt sandlager ovan leran som inom dalgångens östra delar är grusig med inslag av silt. I områdets sydöstra gräns, öster om befintliga byggnader, finns ett gammalt sandtag i slänten. Utförda undersökningar visar att inom denna del så återfinns 4-6 m lera vid släntfot. Leran har tidigare överlagrats av sand och hållfastheten närmare markytan är för denna lera högre än motsvarande lera på den plana ängsmarken. Ytligt ligger vattenkvoten kring -13 % där gyttja påträffats. Lerans vattenkvot varierar mellan ca 4 och 7 %. Lerans konflytgräns varierar mellan 4 och 3 %. Lerans odränerade okorrigerade skjuvhållfasthet varierar mellan 7 och 3 kpa. 3.3.4 Östra platån Inga fältundersökningar har utförts i denna. Jorden bedöms i huvudsak bestå av siltig grusig sand. 3.3. Nordöst Inom området har endast en undersökning utförts som visar på en jordlagerföljd av ca, m lera följt av ca 1 m siltig sand ovan ca 1, m silt vilande på fastare friktionsjord. Silten är lerig mot djupet. Lerans vattenkvot är ca 7 %. Vattenkvoten i sanden ligger kring 2 % och i silten närmare 3 %. 3.3.6 Anslutande väg Tillfartsvägen går ömsom över fastmark/berg och över åkermark (lera). Undersökningar har utförts invid det höga berg/fastmarksparti som gränsar till planområdets sydöstra del där vägen delvis går på bank. De visar dels att den jordtäckta slänten består av grusig sand och dels att vägbanken ligger på sand. H:\424-121 Vrångsholmen\text\Projekterings PM.docx
Vrångsholmen 2:1 m.fl., Tanums kommun Ny detaljplan Projekterings-PM Geoteknik sid. 11(19) Uppdragsnummer: 424-121 3.4 Yt- och grundvattenförhållanden Grundvattenobservationer har utförts i fyra stycken grundvattenrör, där tre av dem är belägna inom planområdet. Få mätningar är utförda, men de visar att inom de nordvästra delarna av den centrala dalgången är grundvattentrycket i underliggande friktionsjord ca, m under markytan. För delarna utmed östra sidan av dalgången visar båda grundvattenrören artesiska tryck. Rören visar att trycknivån i dessa minst är,8 m över markytan. Grundvattentrycket överstiger rörens överkant och endast det ena av rören har varit möjligt att skarva på, dock har inga nya mätningar utförts efter att det förlängts. I föreliggande utredning har karakteristiska vattenstånd i Tannamskilen antagits till: Högsta högvattenyta, HHW Normal högvattenyta, HW Medelvattenyta, MW Normal lågvattenyta, LW Lägsta lågvattenyta, LLW +1,34 m +,8 m -,14 m -,83 m -1,26 m Vattenströmmarna i Tannamskilen bedöms vara svaga och därmed förligger mycket liten risk för erosion. 3. Befintliga anläggningar De vägar som finns inom området är sannolikt uppbyggda av naturliga jordmassor tagna från området. Ett flertal befintliga byggnader finns inom området. Många av dessa härrör från tiden då området nyttjades som sommarland och är vandaliserade. Vidare återfinns inom området ett flertal klätterställningar och rutschkanor. 3.6 Planerad byggnation Planområdets utbredning framgår av separat plankarta. Ett flertal anslutningsvägar planeras i närheten av stugorna/fritidshusen. Stugor placeras i möjligaste mån på befintlig mark utan större schakt eller fyllningsåtgärder, där så inte styrs av geotekniska aspekter. I delområde sydväst planeras det att anläggas en sandstrand i områdets västra kant. Inom områdets östra del planeras en uppställningsplats för båtar samt en ramp för sjösättning av båtar. Rampen förutsätts även bli pålad. 4 STABILITETSFÖRHÅLLANDEN Rekommenderad säkerhetsfaktor i en detaljerad utredning för planläggning rekommenderas av IEG Rapport 4:2 till: F c > 1,7 1, (Odränerad analys) F k > 1, - 1,4 (Kombinerad analys) Bedömd erforderlig säkerhetsfaktor skall väljas utifrån de förhållanden som råder i området. Vid bedömning av erforderlig säkerhetsfaktor har tabeller 4.1 a till i enligt IEG Rapport 4:2 använts. H:\424-121 Vrångsholmen\text\Projekterings PM.docx
P P P Vrångsholmen 2:1 m.fl., Tanums kommun Ny detaljplan Projekterings-PM Geoteknik sid. 12(19) Uppdragsnummer: 424-121 Erforderlig säkerhetsfaktor för att tillfredställande säkerhet mot brott skall föreligga har bedömts till F c >1,6 i odränerad analys och till F k >1,4 i kombinerad analys inom samtliga delområden. De faktorer som styr val av erforderlig säkerhetsfaktor mest är att förekomst av kvicklera inte kan uteslutas samt att portryckssituationen inom området inte är helt klarlagd. 4.1 Identifierade områden med risk för låg stabiliet I Figur 11 nedan framgår de olika områden där risk för stabilitetsproblem föreligger. I bilaga B redovisas de beräknade sektionernas läge mer i detalj. Figur 11 Översikt över planområdet med områden där risk för stabilitetsproblem kan föreligga 4.2 Valda hållfasthetsfördelningar Benämningen av delområden härrör från tidigare beskriven indelning. Nedan presenteras hållfastheter för de olika områdena. Lerans dränerade parametrar har antagits till c k=,1* c uk och φ k = 3. Gränser mellan olika hållfasthetsfördelningar liksom övriga materials geotekniska parametrar framgår av stabilitetsberäkningarna. H:\424-121 Vrångsholmen\text\Projekterings PM.docx
Vrångsholmen 2:1 m.fl., Tanums kommun Ny detaljplan Projekterings-PM Geoteknik sid. 13(19) Uppdragsnummer: 424-121 4.2.1 Sydväst För den västra delen av området har följande hållfasthet i leran antagits: Tabell 4.2-1 Lerans odränerade skjuvhållfasthet och tunghet, västra delen Lagerbenämning Sammanvägt härlett Djup Tunghet, γ värde, c k uk Lera 1 2,9 m 8 kpa 17 kn/m 3 Lera 2 > 2,9m 8 +*z 1 kpa 17 kn/m 3 1 avser djup från lagrets ovankant Motsvarande för östra delen av området framgår nedan: Tabell 4.2-2 Lerans odränerade skjuvhållfasthet och tunghet, östra delen Lagerbenämning Sammanvägt härlett Djup Tunghet, γ värde, c k uk Lera 1-1, m 2 kpa 18 kn/m 3 Lera 2 > -1, 2 kpa 17 kn/m 3 Utvärderade hållfastheter redovisas även i diagramform i bilaga A:1-2. 4.2.2 Centrala dalgången Området har delats in i ett antal mindre delområden,se Figur 11, där hållfastheten för respektive område framgår av tabeller nedan. Tabell 4.2-3 Lerans odränerade skjuvhållfasthet och tunghet, nordvästra delen, övre delen av slänten Lagerbenämning Sammanvägt härlett Nivå Tunghet, γ värde, c k uk Lera 1 Ner till +2,4 22 kpa 17 kn/m 3 Lera 2 Mellan +2,4 och -2,1 19 kpa 17 kn/m 3 Lera 3 < -2,1 19 +1,6*z 1 kpa 17 kn/m 3 1 avser djup från lagrets ovankant Tabell 4.2-4 Lerans odränerade skjuvhållfasthet och tunghet, nordvästra delen, nedre delen av slänten Lagerbenämning Sammanvägt härlett Nivå Tunghet, γ värde, c k uk Lera 4 Ner till -,1 11 kpa 17 kn/m 3 Lera < -,1 11 + 1,6*z 1 kpa 17 kn/m 3 1 avser djup från lagrets ovankant H:\424-121 Vrångsholmen\text\Projekterings PM.docx
Vrångsholmen 2:1 m.fl., Tanums kommun Ny detaljplan Projekterings-PM Geoteknik sid. 14(19) Uppdragsnummer: 424-121 Beräknade säkerhetsfaktorer mot markbrott inom den östra delen visar på mycket låg säkerhet mot markbrott. En något högre hållfasthet på leran har valts närmast fastmarksgränsen. Av erfarenhet är ofta hållfastheten i leran något högre inom dessa delar pga. att leran normalt är mer utdränerad. I beräkningarna har ett värde av 12 kpa använts. I övrigt värden enligt tabeller nedan: Tabell 4.2- Lerans odränerade skjuvhållfasthet och tunghet, östra delen Lagerbenämning Sammanvägt härlett Djup Tunghet, γ värde, c k uk Lera 1 1-3 m 7 kpa 17 kn/m 3 Lera 2 3-6 m 7 +,6*z kpa 17 kn/m 3 Lera 3 > 6 m 24 kpa 17 kn/m 3 Tabell 4.2-6 Lerans odränerade skjuvhållfasthet och tunghet, sydöstra delen under sandtag Lagerbenämning Sammanvägt härlett Nivå Tunghet, γ värde, c k uk Lera 1 1-3 m 17 kpa 17 kn/m 3 Lera 2 > 3 m 17+ 1,6*z kpa 17 kn/m 3 Utvärderade hållfastheter redovisas även i diagramform i bilaga A:3-. H:\424-121 Vrångsholmen\text\Projekterings PM.docx
Vrångsholmen 2:1 m.fl., Tanums kommun Ny detaljplan Projekterings-PM Geoteknik sid. (19) Uppdragsnummer: 424-121 4.3 Stabilitetsförhållanden, Sydväst Stabilitetsberäkning har utförts i två sektioner i västra delen av delområdet samt en sektion i dess östra del. Områden med bergidagen och/eller fastmark förekommer både i norr och väster, se planritning i MUR. I beräkningarna har bottennivåerna i havsviken ansatts utifrån utförda lodningar utmed befintlig flytbrygga. 4.3.1 Västra delen 4.3.1.1 Befintliga förhållanden Utförda beräkningar visar att erforderliga säkerhetsfaktorer uppnås för befintliga förhållanden. Tabell 4.3-1 Beräkningsresultat befintliga förhållanden Sektion Odränerad analys, F c Kombinerad analys, F komb Bilaga Sektion 2,6 1,99 C:1-2 Sektion 1 1,82 1,8 C:3-4 4.3.1.2 Framtida exploatering Beräkning har även utförts för en framtida sandstrand. I beräkningarna har antagits att ca,2 m befintlig jord schaktas av och ersätts med, m sand för ytan närmast vattenbrynet och vidare ca 2 m ut i viken. Tabell 4.3-2 Beräkningsresultat med utlagd sandstrand Sektion Odränerad analys, F c Kombinerad analys, F komb Bilaga Sektion 1 1,8 1,94 C:-6 4.3.2 Östra delen 4.3.2.1 Befintliga förhållanden Utförda beräkningar visar att erforderliga säkerhetsfaktorer uppnås för befintliga förhållanden. Tabell 4.3-3 Beräkningsresultat befintliga förhållanden Sektion Odränerad analys, F c Kombinerad analys, F komb Bilaga Sektion 2 2,38 2,18 C:7-8 4.3.2.2 Framtida exploatering En kontrollberäkning med en markbelastning av 2 kpa (ca 2 ton/m 2 ) har utförts och visar även den på att erforderlig säkerhet uppnås. Tabell 4.3-4 Beräkningsresultat med utbredd last Sektion Odränerad analys, F c Kombinerad analys, F komb Bilaga Sektion 2 1,67 1,66 C:9- H:\424-121 Vrångsholmen\text\Projekterings PM.docx
Vrångsholmen 2:1 m.fl., Tanums kommun Ny detaljplan Projekterings-PM Geoteknik sid. 16(19) Uppdragsnummer: 424-121 4.4 Stabilitetsförhållanden, centrala dalgången Stabilitetsberäkning har utförts i fyra sektioner i nordvästra delen av delområdet samt fyra sektioner utmed dess östra del. 4.4.1 Nordvästra delen Området utgörs av en slänt med lutning ca 1:9. Den lerfyllda svackan som buktar in söderut i området är relativt smal, ca 3 m. Det är därför rimligt att ta hänsyn till tredimensionella effekter när hela släntens stabilitet betraktas. Beräkningar har således utförts för flera sektioner inom området. 4.4.1.1 Befintliga förhållanden Beräkningarna visar att befintlig stabilitet inte uppfyller uppsatta krav, framförallt inom den mittersta delen av slänten. Tabell 4.4-1 Beräkningsresultat befintliga förhållanden Sektion Odränerad analys, F c Kombinerad analys, F komb Bilaga Sektion 21 1,29 1,22 C:11-12 Sektion 22 1,99 1,82 C:13-14 Sektion 23 1,66 1,61 C:-16 Sektion 24 1,7 1,73 C:17-18 4.4.1.2 Framtida exploatering Inom slänten planeras ett flertal rader av småstugor med tillhörande anslutningsvägar. Stugorna är av prefab-modell och är lätta byggnader. Markbelastningen av byggnader och trafik har i beräkningarna antagits till en jämnt utbredd last av kpa. Detta anses på säker sida eftersom hela ytan belastas i beräkningarna. Utan några geotekniska åtgärder uppnås inte erforderlig säkerhet. Som åtgärd föreslås att en mindre avschaktning utförs i släntens övre del samt att tryckbank utläggs i dess nedre del. I sektion 21 underskrids ställda krav något, men med genom att betrakta hela släntens 3-dimensionella stabilitet anses kraven uppfyllda. Tabell 4.4-2 Beräkningsresultat med åtgärder och ytlast Sektion Odränerad analys, F c Kombinerad analys, F komb Bilaga Sektion 21 1,2 1,42 C:19-2 Sektion 22 - - Sektion 23 1,79 1,73 C:21-22 Sektion 24 1,79 1,97 C:23-24 H:\424-121 Vrångsholmen\text\Projekterings PM.docx
Vrångsholmen 2:1 m.fl., Tanums kommun Ny detaljplan Projekterings-PM Geoteknik sid. 17(19) Uppdragsnummer: 424-121 4.4.2 Nordöstra delen Utmed dalgångens östra sida planeras dels en väg och dels ett antal områden med stugor. Vägen och stugorna placeras utmed släntfot samt i ett par fall även högre upp i slänterna. 4.4.2.1 Befintliga förhållanden Stabilitetsförhållandena är mycket dåliga för befintliga förhållanden utmed östra dalgången med beräknade säkerhetsfaktorer kring 1,. Rimligen är antagen hållfasthet något för konservativt utvärderad eftersom slänterna inte visar tecken på skredaktivitet. Tabell 4.4-3 Beräkningsresultat befintliga förhållanden Sektion Odränerad analys, F c Kombinerad analys, F komb Bilaga Sektion 3 1,9 1,6 C:2-26 Sektion 41,9,86 C:27-28 Sektion 42 1,1,94 C:29-3 Sektion 44 1,12 1, C:31-32 4.4.2.2 Framtida exploatering För att förbättra stabilitetsförhållandena krävs att geotekniska åtgärder utförs. I de nordöstra delarna föreslås att den övre delen av slänten schaktas av. Vidare behöver avskärande diken utföras för att minska vattenflöden i kvarvarande slänter. Slänterna behöver även skyddas mot erosion, i första hand genom att besås. Inom områden med kraftigare utströmning kan erosionsskydd (släntbeklädnad) av sten eller grus behövas. I den norra delen, sektion 3, föreslås att avschaktningar utförs i de övre delarna av slänten. Inom den mittersta delen, sektion 41 utförs en utskiftning av lös jord under anslutande väg. Jorden ersätts med sprängsten som ska ansluta mot berg eller fast botten av friktionsjord. För sektion 42 föreslås att en avschaktning av slänten utförs samt att en tryckbank läggs ut vid släntfot. Inom de södra delarna, sektion 44, föreslås att avschaktning av den övre delen av slänten utförs tillsammans med en mindre tryckbank. Vidare utförs en mindre utskiftning av lera närmast släntfot. Längst i söder, sektion 44, utförs en avschaktning av den övre delen av slänten samt att delar av befintligt sandtag fylls igen. H:\424-121 Vrångsholmen\text\Projekterings PM.docx
Vrångsholmen 2:1 m.fl., Tanums kommun Ny detaljplan Projekterings-PM Geoteknik sid. 18(19) Uppdragsnummer: 424-121 Tabell 4.4-4 Beräkningsresultat med åtgärder och ytlast Sektion Odränerad analys, F c Kombinerad analys, F komb Bilaga Sektion 3 1,7 1,48 C:33-34 Sektion 41 1,92 1,96 C:3-36 Sektion 42 1,87 1,77 C:37-38 Sektion 43 1,7 1,6 C:39-4 Sektion 44 1,67 1,8 C:41-42 SÄTTNINGSFÖRHÅLLANDEN Inga laboratorieundersökningar avseende jordens sättningsegenskaper har utförts i området. Med ledning av lerans hållfasthet och empirska samband från utförda CPT-sonderingar är det sannolikt att leran är normal- till svagt överkonsoliderad vilket innebär att sättningar utvecklas även vid små belastningar. Eftersom jorddjupet/lerans tjocklek varierar inom området föreligger risk för att ogynnsamma differenssättningar kan uppstå vid en tillkottsbelastning. Därför rekommenderas att en kompletterande utredning avseende sättningar utförs i samband med detaljprojektering av området. H:\424-121 Vrångsholmen\text\Projekterings PM.docx
A:1 % & & & () # # # # #!! +, +, +. / # H:\424-121 Vrångsholmen\Beräkningar\parametrar\Tausammanställning_nykonflyt.xlsx 212-11-3
A:2! # %& %& (& (& ) + H:\424-121 Vrångsholmen\Beräkningar\parametrar\Tausammanställning_nykonflyt.xlsx 212-11-3
A:3! # % & ( ) (+, H:\424-121 Vrångsholmen\Beräkningar\parametrar\Tausammanställning_nykonflyt.xlsx 212-11-3
A:4! # %& () +) +) H:\424-121 Vrångsholmen\Beräkningar\parametrar\Tausammanställning_nykonflyt.xlsx 212-11-3
A:! # % & H:\424-121 Vrångsholmen\Beräkningar\parametrar\Tausammanställning_nykonflyt.xlsx 212-11-3
B
C:1 Vrångsholmen delområde -sektion Odränerad 2,3 2,4 2,6 - LLW -1,26 - - 14 16 17 18 19 2 2 22 23 24 2 26 27 Unit Weight: 18 kn/m³ Cohesion': kpa Phi': 32 Phi-B: Name: LERA1 Model: Undrained (Phi=) Cohesion': 8 kpa Name: LERA2 Model: S=f(depth) C-Top of Layer: 8 kpa C-Rate of Change: kpa/m C-Maximum: kpa Unit Weight: 2 kn/m³ Cohesion': kpa
C:2 Vrångsholmen delområde -sektion Kombinerad 2,3 2,4 1,989 - LLW -1,26 - - 14 16 17 18 19 2 2 22 23 24 2 26 27 Unit Weight: 18 kn/m³ Cohesion': kpa Phi': 32 Phi-B: Name: LERA1 (komb) Phi': 3 C-Top of Layer:,8 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: 8 kpa Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio: Name: LERA2 (komb) Phi': 3 C-Top of Layer:,8 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: 8 kpa Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio:,1 Unit Weight: 2 kn/m³ Cohesion': kpa
C:3 Vrångsholmen delområde -sektion 1 Odränerad 1,823 - LLW -1,26 - - 14 16 17 18 19 2 2 22 23 24 2 26 27 28 29 3 Unit Weight: 18 kn/m³ Cohesion': kpa Phi': 32 Phi-B: Name: LERA1 Model: Undrained (Phi=) Cohesion': 8 kpa Name: LERA2 Model: S=f(depth) C-Top of Layer: 8 kpa C-Rate of Change: kpa/m C-Maximum: kpa Unit Weight: 2 kn/m³ Cohesion': kpa
C:4 Vrångsholmen delområde -sektion 1 Kombinerad 1,86 - LLW -1,26 - - 14 16 17 18 19 2 2 22 23 24 2 26 27 28 29 3 Unit Weight: 18 kn/m³ Cohesion': kpa Phi': 32 Phi-B: Name: LERA1 (komb) Phi': 3 C-Top of Layer:,8 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: 8 kpa Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio: Name: LERA2 (komb) Phi': 3 C-Top of Layer:,8 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: 8 kpa Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio:,1 Unit Weight: 2 kn/m³ Cohesion': kpa
C: Vrångsholmen delområde -sektion 1 Odränerad Sandstrand, markytan höjd ca,2 m och utskiftning ca,2 2 1,82 SAND LERA1 LLW -1,26 - - LERA2 FRIKTIONSJORD - 14 16 17 18 19 2 2 22 23 24 2 26 27 28 29 Unit Weight: 18 kn/m³ Cohesion': kpa Phi': 32 Phi-B: Name: LERA1 Model: Undrained (Phi=) Cohesion': 8 kpa Name: LERA2 Model: S=f(depth) C-Top of Layer: 8 kpa C-Rate of Change: kpa/m C-Maximum: kpa Unit Weight: 2 kn/m³ Cohesion': kpa
C:6 Vrångsholmen delområde -sektion 1 Kombinerad Sandstrand, markytan höjd ca,2 m och utskiftning ca,2 2 SAND 1,943 LERA1 (komb) LLW -1,26 - - LERA2 (komb) FRIKTIONSJORD - 14 16 17 18 19 2 2 22 23 24 2 26 27 28 29 3 Unit Weight: 18 kn/m³ Cohesion': kpa Phi': 32 Phi-B: Name: LERA1 (komb) Phi': 3 C-Top of Layer:,8 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: 8 kpa Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio: Name: LERA2 (komb) Phi': 3 C-Top of Layer:,8 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: 8 kpa Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio:,1 Unit Weight: 2 kn/m³ Cohesion': kpa
C:7 Vrångsholmen delområde -sektion 2 Odränerad 2,4 2, 2,37 LLW -1,26 SAND FRIKTIONSJORD LERA2 LERA1 - - -3-2 - 2 3 4 6 7 8 9 Unit Weight: 18 Phi': 32 Unit Weight: 2 Phi': 36 Name: LERA1 Model: Undrained (Phi=) Unit Weight: 18 Cohesion': 2 Name: LERA2 Model: Undrained (Phi=) Unit Weight: 17 Cohesion': 2
2, C:8 Vrångsholmen delområde -sektion 2 Kombinerad 2,4 2,18 LLW -1,26 SAND FRIKTIONSJORD LERA2 (komb) LERA1 (komb) - - -3-2 - 2 3 4 6 7 8 9 Unit Weight: 18 Phi': 32 Unit Weight: 2 Phi': 36 Name: LERA1 (komb) Unit Weight: 18 Phi': 3 C-Top of Layer: 2 Cu-Top of Layer: 2 Cu-Rate of Change: C/Cu Ratio: Name: LERA2 (komb) Unit Weight: 17 Phi': 3 C-Top of Layer: 2 Cu-Top of Layer: 2 Cu-Rate of Change: C/Cu Ratio:,1
C:9 Vrångsholmen delområde -sektion 2 Odränerad 1,9 1,8 1,69 2 kpa LLW -1,26 SAND FRIKTIONSJORD LERA2 LERA1 - - -3-2 - 2 3 4 6 7 8 9 Unit Weight: 18 Phi': 32 Unit Weight: 18 Phi': 32 Unit Weight: 2 Phi': 36 Name: LERA1 Model: Undrained (Phi=) Unit Weight: 18 Cohesion': 2 Name: LERA2 Model: Undrained (Phi=) Unit Weight: 17 Cohesion': 2
C: 1,9 Vrångsholmen delområde -sektion 2 Kombinerad 1,8 1,67 2 kpa LLW -1,26 SAND FRIKTIONSJORD LERA2 (komb) LERA1 (komb) - - -3-2 - 2 3 4 6 7 8 9 Unit Weight: 18 Phi': 32 Unit Weight: 18 Phi': 32 Unit Weight: 2 Phi': 36 Name: LERA1 (komb) Unit Weight: 18 C-Top of Layer: 2 Cu-Top of Layer: 2 Name: LERA2 (komb) Unit Weight: 17 C-Top of Layer: 2 Cu-Top of Layer: 2
1,29 C:11 1, 1,6 Vrångsholmen delområde 2 -sektion 21 Odränerad 1,7 2 - - - 3 4 6 7 8 9 1 12 13 14 16 17 Unit Weight: 18 kn/m³ Cohesion': kpa Phi': 32 Phi-B: Name: LERA2 Model: S=f(datum) C-Datum: 19 kpa C-Rate of Change: kpa/m C-Maximum: kpa Datum (): 2,4 m Name: LERA1 Model: Undrained (Phi=) Cohesion': 22 kpa Name: LERA3 Model: S=f(datum) C-Datum: 19 kpa C-Rate of Change: 1,6 kpa/m C-Maximum: kpa Datum (): m Unit Weight: 2 kn/m³ Cohesion': kpa Name: LERA Model: S=f(datum) C-Datum: 11 kpa C-Rate of Change: 1,6 kpa/m C-Maximum: kpa Datum (): -,1 m Name: LERA4 Model: Undrained (Phi=) Cohesion': 11 kpa
C:12 1,3 1,22 1,3 1,4 Vrångsholmen delområde 2 -sektion 21 Kombinerad 2 - - - 3 4 6 7 8 9 1 12 13 14 16 17 Unit Weight: 18 kn/m³ Cohesion': kpa Phi': 32 Phi-B: Name: LERA2 (komb) Model: Combined, S=f(datum) Phi': 3 C-Datum: 1,9 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Datum: 19 kpa Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio: Datum (): 2,4 m Name: LERA1 (komb) Phi': 3 C-Top of Layer: 2,2 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: 22 kpa Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio: Name: LERA3 (komb) Phi': 3 C-Top of Layer: 1,9 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: 19 kpa Cu-Rate of Change: 1,6 kpa/m C/Cu Ratio: Unit Weight: 2 kn/m³ Cohesion': kpa Name: LERA (komb) Model: Combined, S=f(datum) Phi': 3 C-Datum: 1,1 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Datum: 11 kpa Cu-Rate of Change: 1,6 kpa/m C/Cu Ratio: Datum (): -,1 m Name: LERA4 (komb) Phi': 3 C-Top of Layer: 1,1 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: 11 kpa Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio:
2 2,1 C:13 2,2 Vrångsholmen delområde 2 -sektion 22 Odränerad 2,3 2,3 2,2 2,1 2 1,994 - - - 8 9 1 12 13 14 16 17 18 19 2 2 22 Unit Weight: 18 kn/m³ Cohesion': kpa Phi': 32 Phi-B: Name: LERA2 Model: S=f(datum) C-Datum: 19 kpa C-Rate of Change: kpa/m C-Maximum: kpa Datum (): 2,4 m Name: LERA1 Model: Undrained (Phi=) Cohesion': 22 kpa Unit Weight: 2 kn/m³ Cohesion': kpa Unit Weight: 2 kn/m³ Cohesion': kpa Name: LERA4 Model: Undrained (Phi=) Cohesion': 11 kpa Name: LERA Model: S=f(datum) C-Datum: 11 kpa C-Rate of Change: 1,6 kpa/m C-Maximum: kpa Datum (): -,1 m
1,9 C:14 Vrångsholmen delområde 2 -sektion 22 Kombinerad 2,1 2 2 1,824 - - - 8 9 1 12 13 14 16 17 18 19 2 2 22 Name: LERA2 (komb) Name: LERA (komb) Model: Combined, S=f(datum) Name: LERA4 (komb) Name: LERA1 (komb) Model: Combined, S=f(datum) Unit Weight: 18 kn/m³ Unit Weight: 2 kn/m³ Phi': 3 Cohesion': kpa Cohesion': kpa C-Datum: 1,9 kpa Phi': 3 Phi': 3 Phi': 32 C-Rate of Change: kpa/m Phi': 3 Unit Weight: 2 kn/m³ C-Top of Layer: 1,1 kpa C-Datum: 1,1 kpa Phi-B: Cu-Datum: 19 kpa C-Top of Layer: 2,2 kpa Cohesion': kpa C-Rate of Change: kpa/m C-Rate of Change: kpa/m Cu-Rate of Change: kpa/m C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: 11 kpa Cu-Datum: 11 kpa C/Cu Ratio: Cu-Top of Layer: 22 kpa Cu-Rate of Change: kpa/m Cu-Rate of Change: 1,6 kpa/m Datum (): 2,4 m Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio: C/Cu Ratio: C/Cu Ratio: Datum (): -,1 m
C: 1,66 1,7 1,8 Vrångsholmen delområde 2 -sektion 23 Odränerad 1,8 1,9 2 - - - 7 8 9 1 12 13 14 16 17 18 19 2 2 Unit Weight: 18 kn/m³ Cohesion': kpa Phi': 32 Phi-B: Name: LERA1 Model: Undrained (Phi=) Cohesion': 22 kpa Name: LERA2 Model: S=f(datum) C-Datum: 19 kpa C-Rate of Change: kpa/m C-Maximum: kpa Datum (): 2,4 m Name: LERA3 Model: S=f(datum) C-Datum: 19 kpa C-Rate of Change: 1,6 kpa/m C-Maximum: kpa Datum (): m Name: LERA Model: S=f(datum) C-Datum: 11 kpa C-Rate of Change: 1,6 kpa/m C-Maximum: kpa Datum (): -,1 m Name: LERA4 Model: Undrained (Phi=) Cohesion': 11 kpa Unit Weight: 2 kn/m³ Cohesion': kpa
C:16 1,66 Vrångsholmen delområde 2 -sektion 23 Kombinerad 1,7 1,8 1,9 2 - - - 7 8 9 1 12 13 14 16 17 18 19 2 2 Unit Weight: 18 kn/m³ Cohesion': kpa Phi': 32 Phi-B: Name: LERA1 (komb) Name: LERA2 (komb) Model: Combined, S=f(datum) Phi': 3 Phi': 3 C-Top of Layer: 2,2 kpa C-Datum: 1,9 kpa C-Rate of Change: kpa/m C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: 22 kpa Cu-Datum: 19 kpa Cu-Rate of Change: kpa/m Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio: C/Cu Ratio: Datum (): 2,4 m Name: LERA3 (komb) Phi': 3 C-Top of Layer: 1,9 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: 19 kpa Name: LERA (komb) Model: Combined, S=f(datum) Phi': 3 C-Datum: 1,1 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Datum: 11 kpa Cu-Rate of Change: 1,6 kpa/m Cu-Rate of Change: 1,6 kpa/m C/Cu Ratio: C/Cu Ratio: Datum (): -,1 m Name: LERA4 (komb) Phi': 3 C-Top of Layer: 1,1 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: 11 kpa Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio: Unit Weight: 2 kn/m³ Cohesion': kpa
1,7 Vrångsholmen delområde 2 -sektion 24 Odränerad C:17 1,7 1,8 1,9 2 2 kpa - SAND LERA4 LERA - - FRIKTIONSJORD 1 12 13 14 16 17 18 19 2 Unit Weight: 18 kn/m³ Phi': 32 Unit Weight: 2 kn/m³ Cohesion': kpa Name: LERA4 Model: Undrained (Phi=) Cohesion': 11 kpa Name: LERA Model: S=f(datum) C-Datum: 11 kpa C-Rate of Change: 1,6 kpa/m C-Maximum: kpa Datum (): -,1 m
Vrångsholmen delområde 2 -sektion 24 Kombinerad C:18 1,73 1,8 1,9 2 2 kpa - SAND LERA4 (komb) LERA (komb) - - FRIKTIONSJORD 1 12 13 14 16 17 18 19 2 Unit Weight: 18 kn/m³ Phi': 32 Unit Weight: 2 kn/m³ Cohesion': kpa Name: LERA4 (komb) Phi': 3 C-Top of Layer: 1,1 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: 11 kpa Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio: Name: LERA (komb) Model: Combined, S=f(datum) Phi': 3 C-Datum: 1,1 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Datum: 11 kpa Cu-Rate of Change: 1,6 kpa/m C/Cu Ratio: Datum (): -,1 m
1,6 1,24 1,6 C:19 1,8 1,7 1,7 1,8 Vrångsholmen delområde 2 -sektion 21 Odränerad Tryckbank och avschaktning 2 Avschaktning kpa - LERA1 LERA2 LERA3 LERA4 SAND LERA Tryckbank - - -2 6 7 8 9 1 12 13 14 16 17 18 19 2 2 Unit Weight: 18 kn/m³ Cohesion': kpa Phi': 32 Phi-B: Name: LERA1 Model: Undrained (Phi=) Cohesion': 22 kpa Name: LERA2 Model: S=f(datum) C-Datum: 19 kpa C-Rate of Change: kpa/m C-Maximum: kpa Datum (): 2,4 m Name: LERA3 Model: S=f(datum) C-Datum: 19 kpa C-Rate of Change: 1,6 kpa/m C-Maximum: kpa Datum (): m Name: LERA4 Model: Undrained (Phi=) Cohesion': 11 kpa Name: LERA Model: S=f(datum) C-Datum: 11 kpa C-Rate of Change: 1,6 kpa/m C-Maximum: kpa Datum (): -,1 m Unit Weight: 2 kn/m³ Cohesion': kpa Name: Tryckbank Cohesion': kpa Phi': 3
1,422 C:2 1, 1,6 Vrångsholmen delområde 2 -sektion 21 Kombinerad Tryckbank 2 Avschaktning kpa - LERA1 (komb) LERA2 (komb) LERA3 (komb) LERA4 (komb) SAND LERA (komb) Tryckbank - - -2 6 7 8 9 1 12 13 14 16 17 18 19 2 2 Unit Weight: 18 kn/m³ Cohesion': kpa Phi': 32 Phi-B: Name: LERA1 (komb) Phi': 3 C-Top of Layer: 2,2 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: 22 kpa Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio: Name: LERA2 (komb) Model: Combined, S=f(datum) Phi': 3 C-Datum: 1,9 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Datum: 19 kpa Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio: Datum (): 2,4 m Name: LERA3 (komb) Phi': 3 C-Top of Layer: 1,9 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: 19 kpa Cu-Rate of Change: 1,6 kpa/m C/Cu Ratio: Name: LERA4 (komb) Phi': 3 C-Top of Layer: 1,1 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: 11 kpa Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio: Name: LERA (komb) Model: Combined, S=f(datum) Phi': 3 C-Datum: 1,1 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Datum: 11 kpa Cu-Rate of Change: 1,6 kpa/m C/Cu Ratio: Unit Weight: 2 kn/m³ Cohesion': kpa Name: Tryckbank Cohesion': kpa Phi': 3
2 Fc 1,89 C:21 1,9 1,9 1,8 1,8 1,793 2,1 Vrångsholmen delområde 2 -sektion 23 Odränerad Tryckbank 2 kpa LERA1 LERA2 LERA4 SAND Tryckbank - LERA3 LERA - - 7 8 9 1 12 13 14 16 17 18 19 2 2 Unit Weight: 18 kn/m³ Cohesion': kpa Phi': 32 Phi-B: Name: LERA1 Model: Undrained (Phi=) Cohesion': 22 kpa Name: LERA2 Model: S=f(datum) C-Datum: 19 kpa C-Rate of Change: kpa/m C-Maximum: kpa Datum (): 2,4 m Name: LERA3 Model: S=f(datum) C-Datum: 19 kpa C-Rate of Change: 1,6 kpa/m C-Maximum: kpa Datum (): m Name: LERA4 Model: Undrained (Phi=) Cohesion': 11 kpa Name: LERA Model: S=f(datum) C-Datum: 11 kpa C-Rate of Change: 1,6 kpa/m C-Maximum: kpa Datum (): -,1 m Unit Weight: 2 kn/m³ Cohesion': kpa Name: Tryckbank Cohesion': kpa Phi': 3
C:22 1,734 1,9 1,8 Fk 1,8 Vrångsholmen delområde 2 -sektion 23 Kombinerad Tryckbank 2 kpa LERA1 (komb) LERA2 (komb) SAND LERA4 (komb) Tryckbank - LERA3 (komb) LERA (komb) - - 7 8 9 1 12 13 14 16 17 18 19 2 2 Unit Weight: 18 kn/m³ Cohesion': kpa Phi': 32 Phi-B: Name: LERA1 (komb) Phi': 3 C-Top of Layer: 2,2 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: 22 kpa Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio: Name: LERA2 (komb) Model: Combined, S=f(datum) Phi': 3 C-Datum: 1,9 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Datum: 19 kpa Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio: Datum (): 2,4 m Name: LERA3 (komb) Phi': 3 C-Top of Layer: 1,9 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: 19 kpa Cu-Rate of Change: 1,6 kpa/m C/Cu Ratio: Name: LERA4 (komb) Phi': 3 C-Top of Layer: 1,1 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: 11 kpa Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio: Name: LERA (komb) Model: Combined, S=f(datum) Phi': 3 C-Datum: 1,1 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Datum: 11 kpa Cu-Rate of Change: 1,6 kpa/m C/Cu Ratio: Datum (): -,1 m Unit Weight: 2 kn/m³ Cohesion': kpa Name: Tryckbank Cohesion': kpa Phi': 3
2 C:23 Vrångsholmen delområde 2 -sektion 24 Odränerad Tryckbank 2,2 2,1 1,9 1,788 kpa kpa - SAND LERA4 LERA Tryckbank - - FRIKTIONSJORD 1 12 13 14 16 17 18 19 2 2 Unit Weight: 18 kn/m³ Phi': 32 Unit Weight: 2 kn/m³ Cohesion': kpa Name: LERA4 Model: Undrained (Phi=) Cohesion': 11 kpa Name: LERA Model: S=f(datum) C-Datum: 11 kpa C-Rate of Change: 1,6 kpa/m C-Maximum: kpa Datum (): -,1 m Name: Tryckbank Cohesion': kpa Phi': 3
C:24 Vrångsholmen delområde 2 -sektion 24 Kombinerad Tryckbank 2,1 2,2 1,972 kpa kpa - SAND LERA4 (komb) LERA (komb) Tryckbank - - FRIKTIONSJORD 1 12 13 14 16 17 18 19 2 2 Unit Weight: 18 kn/m³ Phi': 32 Unit Weight: 2 kn/m³ Cohesion': kpa Name: LERA4 (komb) Phi': 3 C-Top of Layer: 1,1 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: 11 kpa Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio: Name: LERA (komb) Model: Combined, S=f(datum) Phi': 3 C-Datum: 1,1 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Datum: 11 kpa Cu-Rate of Change: 1,6 kpa/m C/Cu Ratio: Datum (): -,1 m Name: Tryckbank Cohesion': kpa Phi': 3
C:2 Vrångsholmen delområde 3 -sektion 3 Odränerad 1,3 1,2 2 1,4 1,87 SAND LERA1 LERA4 LERA2 - LERA3 FRIKTIONSJORD - 2 3 4 6 7 8 9 1 12 13 Unit Weight: 18 kn/m³ Cohesion': kpa Phi': 32 Phi-B: Name: LERA1 Model: Undrained (Phi=) Cohesion': 7 kpa Unit Weight: 2 kn/m³ Cohesion': kpa Phi-B: Name: LERA1 Model: Undrained (Phi=) Cohesion': 7 kpa Name: LERA2 Model: S=f(depth) C-Top of Layer: 7 kpa C-Rate of Change:,6 kpa/m C-Maximum: kpa Name: LERA3 Model: S=f(depth) C-Top of Layer: 24 kpa C-Rate of Change: kpa/m C-Maximum: kpa Name: LERA4 Model: Undrained (Phi=) Cohesion': kpa
C:26 Vrångsholmen delområde 3 -sektion 3 Kombinerad 1,2 1,3 1,4 2 1,8 SAND LERA1 (komb) LERA4 (komb) LERA2 (komb) - LERA3 (komb) FRIKTIONSJORD - 2 3 4 6 7 8 9 1 12 13 Unit Weight: 18 kn/m³ Cohesion': kpa Phi': 32 Phi-B: Name: LERA1 (komb) Phi': 3 C-Top of Layer:,7 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: 7 kpa Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio: Unit Weight: 2 kn/m³ Cohesion': kpa Phi-B: Name: LERA1 (komb) Phi': 3 C-Top of Layer:,7 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: 7 kpa Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio: Name: LERA2 (komb) Phi': 3 C-Top of Layer:,7 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: 7 kpa Cu-Rate of Change:,6 kpa/m C/Cu Ratio:,1 Name: LERA3 (komb) Phi': 3 C-Top of Layer: 2,4 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: 24 kpa Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio: Name: LERA4 (komb) Phi': 3 C-Top of Layer: 1 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: kpa Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio:
C:27 Vrångsholmen delområde 4 -sektion 41 Odränerad 1,1 1,2 1 2,946 - - 2 3 4 6 7 8 9 1 12 13 Unit Weight: 18 kn/m³ Cohesion': kpa Phi': 32 Phi-B: Unit Weight: 2 kn/m³ Cohesion': kpa Phi-B: Name: LERA1 Model: Undrained (Phi=) Cohesion': 7 kpa Name: LERA1 Model: Undrained (Phi=) Cohesion': 7 kpa Name: LERA2 Model: S=f(depth) C-Top of Layer: 7 kpa C-Rate of Change:,6 kpa/m C-Maximum: kpa Name: LERA3 Model: S=f(depth) C-Top of Layer: 24 kpa C-Rate of Change: kpa/m C-Maximum: kpa Name: LERA4 Model: Undrained (Phi=) Cohesion': 12 kpa
C:28 Vrångsholmen delområde 4 -sektion 41 Kombinerad,863 2 - - 2 3 4 6 7 8 9 1 12 13 Unit Weight: 18 kn/m³ Cohesion': kpa Phi': 32 Phi-B: Unit Weight: 2 kn/m³ Cohesion': kpa Phi-B: Name: LERA1 (komb) Phi': 3 C-Top of Layer:,7 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: 7 kpa Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio: Name: LERA1 (komb) Phi': 3 C-Top of Layer:,7 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: 7 kpa Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio: Name: LERA2 (komb) Phi': 3 C-Top of Layer:,7 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: 7 kpa Cu-Rate of Change:,6 kpa/m C/Cu Ratio:,1 Name: LERA3 (komb) Phi': 3 C-Top of Layer: 2,4 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: 24 kpa Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio: Name: LERA4 (komb) Phi': 3 C-Top of Layer: 1,2 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: 12 kpa Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio:
1,2 C:29 Vrångsholmen delområde 4 -sektion 42 Odränerad 1,13 1,1 1,3 2 LERA1 LERA4 SAND LERA2 - LERA3 FRIKTIONSJORD - 2 3 4 6 7 8 9 1 12 13 Unit Weight: 18 kn/m³ Cohesion': kpa Phi': 32 Phi-B: Unit Weight: 2 kn/m³ Cohesion': kpa Phi-B: Name: LERA1 Model: Undrained (Phi=) Cohesion': 7 kpa Name: LERA1 Model: Undrained (Phi=) Cohesion': 7 kpa Name: LERA2 Model: S=f(depth) C-Top of Layer: 7 kpa C-Rate of Change:,6 kpa/m C-Maximum: kpa Name: LERA3 Model: S=f(depth) C-Top of Layer: 24 kpa C-Rate of Change: kpa/m C-Maximum: kpa Name: LERA4 Model: Undrained (Phi=) Cohesion': 12 kpa
C:3 Vrångsholmen delområde 4 -sektion 42 Kombinerad 1,1 1,2 1,3 2,939 LERA1 (komb) LERA4 (komb) SAND - Unit Weight: 18 kn/m³ Cohesion': kpa Phi': 32 Phi-B: Unit Weight: 2 kn/m³ Cohesion': kpa Phi-B: LERA2 (komb) LERA3 (komb) FRIKTIONSJORD - 2 3 4 6 7 8 9 1 12 13 Name: LERA1 (komb) Phi': 3 C-Top of Layer:,7 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: 7 kpa Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio: Name: LERA1 (komb) Phi': 3 C-Top of Layer:,7 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: 7 kpa Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio: Name: LERA2 (komb) Phi': 3 C-Top of Layer:,7 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: 7 kpa Cu-Rate of Change:,6 kpa/m C/Cu Ratio:,1 Name: LERA3 (komb) Phi': 3 C-Top of Layer: 2,4 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: 24 kpa Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio: Name: LERA4 (komb) Phi': 3 C-Top of Layer: 1,2 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: 12 kpa Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio:
1, C:31 Vrångsholmen delområde 4 -sektion 44 Odränerad 2 1,3 1,4 - LERA1 LERA2 LERA3 Gammalt sandtag FRIKTIONSJORD - 2 3 4 6 7 8 9 1 LERA4 LERA 1,117 SAND Unit Weight: 2 kn/m³ Unit Weight: 2 kn/m³ Cohesion': kpa Cohesion': kpa Phi': 3 Phi-B: Phi-B: Unit Wt. Above Water Table: 18 kn/m³ Unit Wt. Above Water Table: 18 kn/m³ Name: LERA1 Model: Undrained (Phi=) Cohesion': 7 kpa Name: LERA2 Model: S=f(depth) C-Top of Layer: 7 kpa C-Rate of Change:,6 kpa/m C-Maximum: kpa Name: LERA3 Model: S=f(depth) C-Top of Layer: 24 kpa C-Rate of Change: kpa/m C-Maximum: kpa Name: LERA4 Model: Undrained (Phi=) Cohesion': 17 kpa Name: LERA Model: S=f(depth) C-Top of Layer: 17 kpa C-Rate of Change: 1,6 kpa/m C-Maximum: kpa
C:32 Vrångsholmen delområde 4 -sektion 44 Kombinerad 1,4 1, 1,3 2 1,4 LERA1 (komb) Gammalt sandtag LERA4 (komb) LERA (komb) SAND - LERA2 (komb) LERA3 (komb) FRIKTIONSJORD - 2 3 4 6 7 8 9 1 Unit Weight: 2 kn/m³ Unit Weight: 2 kn/m³ Cohesion': kpa Cohesion': kpa Phi': 3 Phi-B: Phi-B: Unit Wt. Above Water Table: 18 kn/m³ Unit Wt. Above Water Table: 18 kn/m³ Name: LERA1 (komb) Phi': 3 C-Top of Layer:,7 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: 7 kpa Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio: Name: LERA2 (komb) Phi': 3 C-Top of Layer:,7 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: 7 kpa Cu-Rate of Change:,6 kpa/m C/Cu Ratio:,1 Name: LERA3 (komb) Phi': 3 C-Top of Layer: 2,4 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: 24 kpa Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio: Name: LERA4 (komb) Phi': 3 C-Top of Layer: 1,7 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: 17 kpa Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio: Name: LERA (komb) Phi': 3 C-Top of Layer: 1,7 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: 17 kpa Cu-Rate of Change: 1,6 kpa/m C/Cu Ratio:,1
C:33 Vrångsholmen delområde 3 -sektion 3 Odränerad Avschaktning 2 2,1 2,2 Fc 1,99 SAND LERA1 1,8 1,747 LERA4 - - LERA2 LERA3 FRIKTIONSJORD - 2 3 4 6 7 8 9 1 12 13 Unit Weight: 2 kn/m³ Cohesion': kpa Phi-B: Unit Weight: 18 kn/m³ Cohesion': kpa Phi': 32 Name: LERA1 Model: Undrained (Phi=) Cohesion': 7 kpa Name: LERA2 Model: S=f(depth) C-Top of Layer: 7 kpa C-Rate of Change:,6 kpa/m C-Maximum: kpa Name: LERA3 Model: S=f(depth) C-Top of Layer: 24 kpa C-Rate of Change: kpa/m C-Maximum: kpa Name: LERA4 Model: Undrained (Phi=) Cohesion': kpa
C:34 Vrångsholmen delområde 3 -sektion 3 Kombinerad Avschaktning 2 1,8 1,7 SAND 1,6 1,478 LERA1 (komb) LERA4 (komb) - - LERA2 (komb) LERA3 (komb) FRIKTIONSJORD - 2 3 4 6 7 8 9 1 12 13 Unit Weight: 2 kn/m³ Cohesion': kpa Phi-B: Unit Weight: 18 kn/m³ Cohesion': kpa Phi': 32 Name: LERA1 (komb) Phi': 3 C-Top of Layer:,7 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: 7 kpa Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio: Name: LERA2 (komb) Phi': 3 C-Top of Layer:,7 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: 7 kpa Cu-Rate of Change:,6 kpa/m C/Cu Ratio:,1 Name: LERA3 (komb) Phi': 3 C-Top of Layer: 2,4 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: 24 kpa Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio: Name: LERA4 (komb) Phi': 3 C-Top of Layer: 1 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: kpa Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio:
C:3 2,1 Vrångsholmen delområde 4 -sektion 41 Odränerad 1,92 Urgrävning under väg 2,1 2 2 SAND LERA1 Sprängsten - LERA2 LERA3 FRIKTIONSJORD - - 2 3 4 6 7 8 9 Unit Weight: 18 kn/m³ Cohesion': kpa Phi': 32 Unit Weight: 2 kn/m³ Cohesion': kpa Phi-B: Name: LERA1 Model: Undrained (Phi=) Cohesion': 7 kpa Name: LERA2 Model: S=f(depth) C-Top of Layer: 7 kpa C-Rate of Change:,6 kpa/m C-Maximum: kpa Name: LERA3 Model: S=f(depth) C-Top of Layer: 24 kpa C-Rate of Change: kpa/m C-Maximum: kpa Name: LERA4 Model: Undrained (Phi=) Cohesion': 12 kpa Name: Sprängsten Unit Weight: 2 kn/m³ Cohesion': kpa Phi': 4
2,1 C:36 1,961 Vrångsholmen delområde 4 -sektion 41 Kombinerad Urgrävning under väg 2,1 2 2 SAND LERA1 (komb) Sprängsten LERA4 (komb) - LERA3 (komb) LERA2 (komb) FRIKTIONSJORD - - 2 3 4 6 7 8 9 Unit Weight: 18 kn/m³ Cohesion': kpa Phi': 32 Unit Weight: 2 kn/m³ Cohesion': kpa Phi-B: Name: LERA1 (komb) Phi': 3 C-Top of Layer:,7 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: 7 kpa Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio: Name: LERA2 (komb) Phi': 3 C-Top of Layer:,7 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: 7 kpa Cu-Rate of Change:,6 kpa/m C/Cu Ratio:,1 Name: LERA3 (komb) Phi': 3 C-Top of Layer: 2,4 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: 24 kpa Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio: Name: LERA4 (komb) Phi': 3 C-Top of Layer: 1,2 kpa Cu-Top of Layer: 12 kpa Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio: Name: Sprängsten Unit Weight: 2 kn/m³ Cohesion': kpa Phi': 4
2 C:37 Vrångsholmen delområde 4 -sektion 42 Odränerad Avschaktning och tryckbank 2,1 1,986 2,1 1,87 Name: Tryckbank/fyllning Cohesion': kpa Phi': 3 Unit Weight: 18 kn/m³ Cohesion': kpa Phi': 32 Phi-B: Name: LERA1 Model: Undrained (Phi=) Cohesion': 7 kpa Unit Weight: 2 kn/m³ Cohesion': kpa Phi-B: Name: LERA2 Model: S=f(depth) C-Top of Layer: 7 kpa C-Rate of Change:,6 kpa/m C-Maximum: kpa Name: LERA3 Model: S=f(depth) C-Top of Layer: 24 kpa C-Rate of Change: kpa/m C-Maximum: kpa Name: LERA4 Model: Undrained (Phi=) Cohesion': 12 kpa
C:38 Vrångsholmen delområde 4 -sektion 42 Kombinerad Avschaktning och tryckbank 2 Fk 1,77 1,269 2,4 2,1 Fk 2, 2,4 2,1 Name: Tryckbank/fyllning Cohesion': kpa Phi': 3 Unit Weight: 18 kn/m³ Cohesion': kpa Phi': 32 Phi-B: Name: LERA1 (komb) Phi': 3 C-Top of Layer:,7 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: 7 kpa Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio: Unit Weight: 2 kn/m³ Cohesion': kpa Phi-B: Name: LERA2 (komb) Phi': 3 C-Top of Layer:,7 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: 7 kpa Cu-Rate of Change:,6 kpa/m C/Cu Ratio:,1 Name: LERA3 (komb) Phi': 3 C-Top of Layer: 2,4 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: 24 kpa Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio: Name: LERA4 (komb) Phi': 3 C-Top of Layer: 1,2 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: 12 kpa Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio: