Ökad dämpning genom rätt design av utloppsstrypningen

Relevanta dokument
Jämförelse av ventilsystems dynamiska egenskaper

Arbetshydraulik i mobila maskiner

Hydraulikcertifiering

1. a) 2-ports konstantflödesventil. b) Konstantflödessystem med öppet-centrum ventil. c) Startmoment och volymetrisk verkningsgrad för hydraulmotor

Datorlaboration 1. Enkla hydraulsystem

Introduktionsuppgifter till kurserna. Hydraulik och Pneumatik & Fluidmekanisk Systemteknik

HYDRAULISKA STYRSYSTEM

Tentamen i: Hydraulik och Pneumatik. Totalt antal uppgifter: Datum: Examinator: Hans Johansson Skrivtid:

Chalmers Tekniska Högskola och Mars 2003 Göteborgs Universitet Fysik och teknisk fysik Kristian Gustafsson Maj Hanson. Svängningar

Hydraulikcertifiering

Lektion 8: Innehåll: Överbelastningsskydd på en transmission. c 5MT007: Lektion 8 p. 1

Hydraulik - Lösningsförslag

Lektion 2: FSR. Förväntade studieresultat (FSR) i kursen: Kunna förklara uppbyggnaden av olika hydrauliska system. c 5MT007: Lektion 2 p.

Laboration 2 Mekanik baskurs

TENTAMEN I HYDRAULIK 7.5 hp

Lektion 3: Verkningsgrad

HYDRAULIK (ej hydrostatik) Sammanfattning

Ventilstyrda hydraulsystem

Lathund fo r rapportskrivning: LATEX-mall. F orfattare Institutionen f or teknikvetenskap och matematik

Introduktion. Torsionspendel

Modellering av en Tankprocess

REGLERTEKNIK Laboration 3

Linköpings tekniska högskola Exempeltentamen 5 IEI / Mekanisk värmeteori och strömningslära. Exempeltentamen 5. strömningslära, miniräknare.

Föreläsning 17: Jämviktsläge för flexibla system

Linköpings tekniska högskola IEI / Mekanisk värmeteori och strömningslära. Exempeltentamen 8. strömningslära, miniräknare.

# /03/2005. Hydrauliska Spännare. Introduktion

Kommentarer till tunneleffekten och övningsuppgift 3:5

Hjälpventil QDS6 Sekvensventil, 3-vägs. Katalog HY /SE December, 2001

Projekt: Filmat tornfall med modell av tornet. Benjamin Tayehanpour, Adrian Kuryatko Mihai

RADIATORTERMOSTATER RUMSTEMPERATUR TILLOPPSTEMPERATUR TRYCKFÖRHÅLLANDEN

Lunds Tekniska Högskola Avdelningen för industriell elektroteknik och automation

Linköpings tekniska högskola Exempeltentamen 7 IEI / Mekanisk värmeteori och strömningslära. Exempeltentamen 7. strömningslära, miniräknare.

17.10 Hydrodynamik: vattenflöden

Repetition: Transmission med överbelastningsskydd

Lösningar kapitel 10

TYP-TENTAMEN I TURBOMASKINERNAS TEORI

Magnus Persson, Linus Zhang Teknisk Vattenresurslära LTH TENTAMEN Vatten VVR145 4 maj 2012, 8:00-10:30 (del 2) 8-13:00 (del 1+2)

DELPROV 2/TENTAMEN STRÖMNINGSLÄRA FÖR W, VVR OKTOBER 2003, 08:00-11:00 (Delprov), 08:00-13:00 (Tentamen)

Hydraulikcertifiering

WALLENBERGS FYSIKPRIS

Hydraulikcertifiering

Lektion 5: Innehåll. Bernoullis ekvation. c 5MT007: Lektion 5 p. 1

ProjektHydraulik AB. Målinriktad hydraulikutbildning. Industri. 4 dagar. Grundläggande hydraulik FÖRETAGSANPASSAD UTBILDNING. Underhåll hydraulsystem

BESTÄMNING AV C P /C V FÖR LUFT

Vågrörelselära och optik

Hydrauliskt styrd kran

Uppgifter 2 Grundläggande akustik (II) & SDOF

Var i en nöjespark får man uppleva de starkaste krafterna? Enligt

Tid läge och accelera.on

Siemens Press. Dynamisk balansering för dynamiska nät

Systemkonstruktion Z2

Elektroakustik Något lite om analogier

Svar och anvisningar

Linköpings tekniska högskola Exempeltentamen 6 IEI / Mekanisk värmeteori och strömningslära. Exempeltentamen 6. strömningslära, miniräknare.

Injusteringsventil PVM

Fysikalisk kemi KEM040. Clausius-Clapeyronekvationen Bestämning av ångtryck och ångbildningsentalpi för en ren vätska (Lab2)

Newtons 3:e lag: De par av krafter som uppstår tillsammans är av samma typ, men verkar på olika föremål.

Labbrapport svängande skivor

means total control Q-Serien En ny generation Olsbergs ventiler med ännu bättre styr- och regleregenskaper

Installation cirkulationspump TBPA, GOLD/SILVER C/COMPACT

Termodynamik FL1. Energi SYSTEM. Grundläggande begrepp. Energi. Energi kan lagras. Energi kan omvandlas från en form till en annan.

Scanwill. Parmab Drivelement AB. Produktprogram

Simulering och reglerteknik för kemister

DN1240, numo08 Stefan Knutas, Fredrik Båberg, B.10: Nalle-Maja gungar

t = 12 C Lös uppgiften mha bifogat diagram men skissa lösningen i detta förenklade diagram. ϕ=100 % h (kj/kg) 3 (9)

Dimensionering av kulsektorventiler och sätesventiler för kontinuerlig reglering

12) Terminologi. Brandflöde. Medelbrandflöde. Brandskapat flöde avses den termiska expansionen av rumsvolymen per tidsenhet i rum där brand uppstått.

LABORATION 2 TERMODYNAMIK BESTÄMNING AV C p /C v

Modellering av en Tankprocess

INLEDNING HOLDING BACK THE FLOOD PROBLEM TILL FÖLJD AV TILLBAKAFLÖDE I RÖR. Page 1 of 12

p + ρv ρgz = konst. [z uppåt] Speciellt försumbara effekter av gravitation (alt. horisontellt):

Hydraulik. En sammanfattning av teori, och ett exempel på uppbyggnad av ett enkelt hydrauliskt kranfordon. Danny Nygård MI.3

Mekanik FK2002m. Kinetisk energi och arbete

PTG 2015 övning 1. Problem 1

p + ρv ρgz = konst. Speciellt försumbara effekter av gravitation (alt. horisontellt): Om hastigheten ökar minskar trycket, och vice versa.

Moment Viktiga exempel Övningsuppgifter

Uppdragets syfte var att med CFD-simulering undersöka spridningen av gas vid ett läckage i en tankstation.

Termodynamik FL5. Konserveringslag för materie. Massflöde (Mass Flow Rate) MASSABALANS och ENERGIBALANS I ÖPPNA SYSTEM. Massflöde:

GÖTEBORGS UNIVERSITET Institutionen för fysik LÖSNINGAR TILL TENTAMEN I MEKANIK B För FYP100, Fysikprogrammet termin 2

Lite kinetisk gasteori

4 rörelsemängd. en modell för gaser. Innehåll

Tentamen: Baskurs B i Fysik, del1, 4p kl

Fysikaliska modeller. Skapa modeller av en fysikalisk verklighet med hjälp av experiment. Peter Andersson IFM fysik, adjunkt

REGLERTEKNIK KTH REGLERTEKNIK AK EL1000/EL1110/EL En tillståndsmodell ges t.ex. av den styrbara kanoniska formen: s 2 +4s +1.

Att använda accelerationssensorn i en smarttelefon/surfplatta för att göra mätningar

PVM 15-50, Differenstryckspaket

Torskolan i Torsås Mars Matematik. Kriterier för betyget godkänd. Metoder: Arbetssätt. Muntligt. Problemlösning

Hydraulvätskans inverkan på systemförluster

1. Mekanisk svängningsrörelse

2.2 Vatten strömmar från vänster till höger genom rörledningen i figuren nedan.

Inlämningsuppgift 2. Figur 2.2

2. Visa vilken väg vätskan strömmar från A till B och från B till A med olikfärgade pilar

Kulstötning. Israt Jahan Martin Celander Andreas Svensson Jonathan Koitsalu

PV Compact , Differenstrycksventil

Triflex. Triflex 1. Dimensioner

Lektion 1: Hydraulvätskan och dess egenskaper

Tentamen i Mekanik 5C1107, baskurs S2. Problemtentamen

Sätesventiler (PN 16) VS 2 2-vägsventil, med utvändig gänga

Vi ska titta närmare på några potensfunktioner och skaffa oss en idé om hur deras kurvor ser ut. Vi har tidigare sett grafen till f(x) = 1 x.

2. Vad innebär termodynamikens första lag? (2p)

Transkript:

Ökad dämpning genom rätt design av utloppsstrypningen Mikael Axin Fluida och mekatroniska system, Institutionen för ekonomisk och industriell utveckling, Linköpings universitet E-mail: mikael.axin@liu.se Sammanfattning Svängningar är ett vanligt förekommande problem i hydrauliska system. Den här artikeln analyserar dämpningen i ett system bestående av en tryckkompenserad ventil, en cylinder samt en last. Genom att designa utloppsstrypningen i ventilen på ett bra sätt kan en hög dämpning erhållas. Resultaten som presenteras i den här artikeln kan ligga till grund vid systemdimensionering för att erhålla önskad dämpning i tryckkompenserade hydraulsystem. Volymerna på respektive sida av cylinderkolven har stor inverkan på dämpningen. Om inloppsvolymen är liten blir dämpningen låg. Det absolut viktigaste är dock att designa utloppsstrypningen på ett bra sätt. En optimal öppningsarea existerar; både mindre och större area ger lägre dämpning. I den här artikeln föreslås en design av utloppsstrypningen som optimerar dämpningen i det mest ogynnsamma fallet samtidigt som förlusterna över strypningen hålls relativt små. Experimentella resultat som bekräftar de teoretiska förväntningarna presenteras också. Nyckelord Dämpning, utloppsstrypning, experimentella resultat, förlustanalys

Inledning I de flesta hydrauliska system används riktningsventiler för att styra aktuatorernas hastighet. Två olika typer av ventiler används vanligen i mobila applikationer; öppet centrum och slutet centrum. I den här artikeln behandlas ventiler med slutet centrum. Oftast används ventiler med slutet centrum i system där pumptrycket regleras aktivt, såsom konstanttrycks- och lastkännande system. Flera laster delar ofta på en pump i mobila system. Om pumptrycket anpassas efter den tyngsta lasten och flera funktioner aktiveras samtidigt kan lastinterferens uppstå. Det betyder att trycknivån hos den tyngsta lasten påverkar hastigheten hos de lättare lasterna. Om hastighetsstyrning är en viktig egenskap används ofta tryckkompensatorer för att lösa problemet med lastinterferens. Tryckfallet över samtliga riktningsventiler blir då konstant och aktuatorns hastighet blir direkt proportionell mot ventilens öppningsarea. En nackdel med tryckkompensatorer är att lasten får låg dämpning. Förutom sekundära effekter såsom läckage och friktion är det bara utloppsstrypningen i riktningsventilen som bidrar med dämpning till ett tryckkompenserat system. Dämpning är speciellt viktigt i applikationer med stora tröghetsmassor, som till exempel svängfunktionen på en kran. Den här artikeln analyserar dämpningen i system där ventilen är tryckkompenserad och har slutet centrum. Pumpregulatorn kan vara av vilken typ som helst, det påverkar inte analysen. Experimentella resultat som bekräftar den teoretiska analysen presenteras också. Dämpning En riktningsventil bidrar med dämpning om flödet minskar när lasttrycket ökar och tvärtom. Ett exempel på ett system med hög dämpning är konstanttryckssystemet, se figur. Pumpen regleras så att trycket hålls konstant före ventilen. Om lasten börjar svänga kommer trycket i cylinderkammaren också att svänga. Ett ökat cylindertryck, vilket betyder en accelererande kraft, resulterar i ett minskat tryckfall över ventilen och således också ett minskat flöde genom ventilen. Accelerationen kommer då att minska och svängningarna dör ut relativt snabbt, se figur. Om riktningsventilen kompletteras med en tryckkompensator fås en så kallad konstantflödesventil. Kompensatorns uppgift är att hålla tryckfallet över riktningsventilen konstant, oavsett tryckvariationer på pump- och lastsidan. Det betyder att flödet Fig. : Simulering av ett konstanttryckssystem. Svängningarna dör ut relativt snabbt vilket betyder att dämpningen är hög. genom ventilen inte kommer att ändras då cylindertrycket svänger. Det finns alltså inget som dämpar den accelererande kraften. Ett idealt tryckkompenserat hydraulsystem med slutet centrum ventil är alltså helt odämpat, vilket betyder att svängningarna inte kommer att dö ut, se figur. Fig. : Simulering av ett system med konstantflödesventil. Pumpregulatorn kan vara av vilken typ som helst. Idealt har systemet ingen dämpning. 3 Utloppsstrypning Simuleringsmodellen i figur är förenklad till en tryckkälla, en konstantflödesventil, en cylinder samt en last. Utloppsstrypningen i riktningsventilen saknas alltså. Om också den

tas med i simuleringen kan en relativt hög dämpning erhållas enligt den heldragna kurvan i figur 3. Men om utloppsstrypningen designas dåligt fås istället en låg dämpning, se den sträckade kurvan i figur 3. Det gäller alltså att designa utloppsstrypningen rätt för att systemet ska få en hög dämpning. Dämpning [ ].7.5.3. Ökad öppningsarea Fig. 4: Dämpningen som funktion av utloppsstrypningens öppningsarea för olika lägen på cylinderkolven. Den design av utloppsstrypningen som föreslås i den här artikeln är inringad. Fig. 3: Simulering av ett system med konstantflödesventil och utloppsstrypning. Om strypningen designas bra fås hög dämpning medans en dålig design resulterar i en låg dämpning. En komplett matematisk analys av ett tryckkompenserat system med en cylinder, en last samt en utloppsstrypning har utförts i []. I den här artikeln analyseras dämpningen utifrån denna analys. De förenklingar som har gjorts är att kompensatorn antas ha ideal karaktäristik samt att läckning och friktion har försummats. Med hjälp av dessa förenklingar kan utloppsstrypningens bidrag till systemets dämpning studeras. Observera alltså att dämpningen skulle vara något högre om dessa fenomen hade inkluderats. Det är i huvudsak två parametrar som påverkar dämpningen i det studerade systemet: utloppsstrypningens öppningsarea samt volymerna på båda sidorna av cylinderkolven. Dessa volymer kommer att ändras under kolvens slag. I figur 4 visas dämpningen som funktion av öppningsarean för olika lägen på cylinderkolven. Då kolven är i sitt nedre ändläge kommer dämpningen att vara låg oberoende av utloppsstrypningens öppningsarea. När kolven rör sig uppåt kommer dämpningen att öka. Den design som har studerats närmare i den här artikeln framgår av figur 4. Då kolven är i sitt nedre ändläge fås en så hög dämpning som möjligt och dämpningen ökar sedan för andra positioner på kolven. Om en högre dämpning erfordras är det möjligt att välja en mindre öppningsarea. Nackdelarna med det är att dämpningen blir något lägre vid kolvens nedre ändläge samt att tryckfallet, och därmed förlusterna, blir större över utloppsstrypningen. Om ett mindre tryckfall erfordras kan en större öppningsarea väljas. Detta är dock på bekostnad av en lägre dämpning. Öppningsarean ska däremot inte designas till vänster om topparna i figur 4. Dämpningen blir då låg samtidigt som förlusterna blir stora. 4 Experimentella resultat För att verifiera de teoretiska resultaten har mätningar utförts på en testrigg. Testriggen består av en konstantflödesventil på inloppssidan, en cylinder med en masslast samt en servoventil på utloppssidan, se figur 5. Systemet försörjs av en konstanttryckskälla. Olika stora öppningsareor på utloppsstrypningen kan uppnås genom att styra servoventilen. Det går också att manipulera volymerna på båda sidorna av kolven. Därmed kan hela designrummet i figur 4 täckas av testriggen. Resultaten från experimenten kan ses i figur 6-9. Fyra olika fall har studerats. I det första fallet har volymerna manipulerats så att dämpningen följer den översta kurvan samtidigt som utloppsstrypningens öppningsarea har valts så att dämpningen ligger i närheten av sitt optimum, se figur 6.

. Fig. 5: Testriggen som användes vid mätningarna. Som kan ses i figur 6 uppstår i princip inga svängningar, vilket betyder att dämpningen är hög. Resultaten för testfall kan ses i figur 7. Volymerna är identiska med det första fallet men utloppsstrypningens area har ökats. Dämpningen blir då lägre jämfört med den i figur 6. I det tredje testfallet har volymerna manipulerats så att dämpningen följer den nedersta kurvan. Utloppsstrypningens area har valts optimalt, alltså blir dämpningen så hög den kan bli. Trots detta är systemet relativt svängningsbenäget enligt figur 8. Då inloppsvolymen är liten blir dämpningen låg, oavsett hur utloppsstrypningen designas. Testfall 4 är utfört utan en utloppsstrypning. Teoretiskt skulle systemet då vara helt odämpat. Den dämpning som ändå kan ses i figur 9 beror på sekundära effekter såsom friktion och läckage...5.5.5 3 Fig. 6: Hög dämpning fås då kolven är i sitt övre ändläge samtidigt som utloppsstrypningen är designad nära sitt optimum..5.5.5 3 Fig. 7: Dämpningen blir lägre då kolven är i sitt övre ändläge samtidigt som utloppsstrypningens öppningsarea är stor. 3.5 3.5.5.5.5.5.5 3 Fig. 8: Då cylindern är i sitt nedre ändläge blir dämpningen låg trots att utloppsstrypningen är designad optimalt...5.5.5 3 Fig. 9: Då utloppsstrypning saknas bidrar bara sekundära effekter till dämpningen.

5 Förlustanalys För att erhålla dämpning av utloppsstrypningen krävs det ett tryckfall och därmed förluster. För att illustrera hur stort tryckfall som behövs om utloppsstrypningen designas enligt figur 4 följer här ett exempel. Anta att massan ton ska lyftas med hastigheten.5 m/s. Den mekaniska utväxlingen mellan massan och cylindern är : och cylinderkolven har arean dm. Detta ger ett statiskt tryck i cylinderkammaren på ca bar. Anta också att dödvolymen i cylindern är % samt att cylinderkolvens areaförhållande är.7. Då skulle tryckfallet över utloppsstrypningen bli bar. Om ett lägre tryckfall erfordras måste öppningsarean göras större, vilket betyder lägre dämpning enligt figur 4. 6 Slutsatser Ett system bestående av en konstantflödesventil, en cylinder, en last samt en utloppsstrypning har studerats i den här artikeln. Utan utloppsstrypningen skulle hydraulsystemet inte bidra med någon dämpning alls. I detta fall skulle enbart sekundära effekter såsom kompensatorns icke ideala karaktäristik, läckage och friktion bidra med dämpning till systemet. Volymerna på respektive sida av cylinderkolven har stor inverkan på dämpningen. Om inloppsvolymen är liten blir dämpningen låg, oavsett hur utloppsstrypningen designas. I den här artikeln föreslås det att utloppsstrypningen designas så att optimal dämpning uppnås då kolven befinner sig i sitt nedre ändläge. Dämpningen blir sedan större vartefter kolven rör sig uppåt. Förlusterna i systemet med den föreslagna designen av utloppsstrypningen blir relativt små. Om mindre förluster erfordras blir dämpningen lägre. Det är också möjligt att öka dämpningen genom att minska utloppsstrypningens öppningsarea. Nackdelarna med detta är att dämpningen blir något lägre då kolven befinner sig i sitt nedre ändläge samt att förlusterna över utloppsstrypningen ökar. Referenser [] M. Axin, J.-O. Palmberg, and P. Krus. Optimized damping in cylinder drives using the meter-out orifice - design and experimental verification. In 8th International Fluid Power Conference (IFK), volume, pages 579 59,. Appendix m U A b Fig. : Systemet som analyseras i den här artikeln. Flödet genom utloppsstrypningen kan beskrivas med ekvation (). p b q b q a p a A c κ V a q b = κq a = C q A b ρ p b () Utloppsstrypningens tryck-flödeskoefficient, K cb, fås genom att derivera flödet med avseende på tryckfallet, p b, enligt ekvation (). K cb = q b = C qa b () p b ρ pb Ett uttryck för K cb där optimal dämpning erhålls har härletts i [], se ekvation (3), där K cb opt = κa c β e U m(γ ) γ3/4 (3) γ = +κ V a (4) För att erhålla optimal dämpning vid cylinderkolvens nedre ändläge väljs V a = V amin och = max, vilket ger γ = γ min, i ekvation (3). Det är den designen som föreslås i den här artikeln. Den erforderliga öppningsarean för utloppsstrypningen kan sedan beräknas med hjälp av ekvation () och (), vilket ger ekvation (5). A b = κqa K cb ρ C q (5) Utloppsstrypningens öppningsarea ska enligt ekvation (5) öka med roten ur inloppsflödet, alla övriga parametrar är konstanta. Eftersom ventilen är tryckkompenserad är inloppsflödet direkt proportionellt mot inloppsstrypningens öppningsarea.