Detaljplan för del av fastighet Torp 2:80. PM Planeringsunderlag. Lerums kommun Fördjupad stabilitetsutredning Uppdragsnummer:

Detaljplan för del av fastighet Torp 2:80 Lerums kommun Fördjupad stabilitetsutredning PM Planeringsunderlag 2016-11-04 Uppdragsnummer: Upprättad av: Filip Bergström Granskad av: Per Friberg

Uppdragsnr: Daterad: 2016-11-04 Lerums kommun Detaljplan för del av fastighet Torp 2:80 Handläggare: Filip Bergström Fördjupad stabilitetsutredning Kund Rafed Baban Lerums kommun SB Box 225 443 25 LERUM Konsult WSP Samhällsbyggnad Box 13033 402 51 Göteborg Besök: Ullevigatan 19 Tel: +46 10 722 50 00 Fax: +46 10 722 74 20 WSP Sverige AB Org nr: 556057-4880 Styrelsens säte: Stockholm www.wspgroup.se \\se.wspgroup.com\projects- GBG1\5250\Lerum\\3_Dokument\36_PM_Rapport\PM\Gällande\ (Detaljpl. Torp 2.80, Fördjupad stab, Geoteknik).doc Mall: Rapport Advanced 2010.dot ver 1.0 Kontaktperson Filip Bergström Tel: 010 722 75 16 E-post: filip.bergstrom@wspgroup.se Per Friberg Tel: 010 722 70 85 E-post: per.friberg@wspgroup.se 2 (12)

Uppdragsnr: Daterad: 2016-11-04 Lerums kommun Detaljplan för del av fastighet Torp 2:80 Handläggare: Filip Bergström Fördjupad stabilitetsutredning Innehåll 3.1 Geotekniska undersökningar 4 3.2 Markmiljötekniska undersökningar 5 4.1 Topografi 5 4.2 Jordlagerföljd 5 4.3 Lerans egenskaper 5 4.4 Geohydrologiska förhållanden 6 4.5 Stabilitetsförhållanden 6 4.6 Sättningsförhållanden 7 4.7 Befintliga anläggningar och verksamheter 7 4.8 Befintliga förstärkningsåtgärder 8 4.9 Befintliga ledningar och kablar 8 4.10 Markmiljöförhållanden 8 5.1 Allmänt 9 5.2 Mark 9 5.3 Grundläggning av byggnader 10 5.4 Ledningar och kablar 11 5.5 Schaktarbeten 11 5.6 Grundvattensänkning 11 5.7 Pålningsarbeten 12 \\se.wspgroup.com\projects- GBG1\5250\Lerum\\3_Dokument\36_PM_Rapport\PM\Gällande\ (Detaljpl. Torp 2.80, Fördjupad stab, Geoteknik).doc Mall: Rapport Advanced 2010.dot ver 1.0 Bilagor Bilaga A1 Topografi 3 sidor Bilaga A2 Fotografier 2 sidor Bilaga B1 Utvärdering av lerans egenskaper 6 sidor Bilaga B2 Antagna jordegenskaper 1 sida Bilaga C Släntstabilitetsutredning 8 sidor Bilaga C1 Släntstabilitetsberäkningar, befintligt 5 sidor Bilaga C2 Släntstabilitetsberäkningar, framtid 4 sidor Bilaga C3 Släntsabilitetsberäkningar, framtid utan nyexpl. 2 sidor Bilaga D Översiktlig redovisning av förstärkningsåtgärder 4 sidor Bilaga E Inmätta och lodade sektioner 4 sidor 3 (12)

Uppdragsnr: Daterad: 2016-11-04 Lerums kommun Detaljplan för del av fastighet Torp 2:80 Handläggare: Filip Bergström Fördjupad stabilitetsutredning För akuellt område har WSP tidigare upprättat en PM Planeringsunderlag med tillhörande stabilitetsutredning med uppdragsnummer 10136610, daterat 2010-09- 24. Revidering av nämnda PM har utförts 2014-11-07 samt 2015-07-10. Dessa tidigare upprättade handlingar har utgjort grund för föreliggande PM. Nivåer är angivna i Göteborgs lokala system (GH88). RH2000 = GH88 9,94 1 Orientering Planer på att bebygga den södra delen av fastighet Torp 2:80 i centrala Lerum utreds. Området begränsas av Häradsvägen i öst, en lokalväg i norr samt Säveån i söder. Området utgörs idag främst av parkeringsytor och naturmark. På uppdrag av Lerums kommun har WSP Samhällsbyggnad, inför detaljplanen av aktuellt objekt, utfört en geoteknisk utredning inkl fördjupad stabilitetsutredning för att bedöma förutsättningarna för att anlägga byggnader inom området. \\se.wspgroup.com\projects- GBG1\5250\Lerum\\3_Dokument\36_PM_Rapport\PM\Gällande\ (Detaljpl. Torp 2.80, Fördjupad stab, Geoteknik).doc Mall: Rapport Advanced 2010.dot ver 1.0 2 Planerad bebyggelse Den planerade bebyggelsen utgörs av 2 st flerbostadshus och ett parkeringsgarage under mark. Byggnaderna är tänkta att uppföras i 7 till 9 våningar ovan mark och en bottenvåning, som delvis kommer att ligga under befintlig markyta. En grundläggningsnivå på ca +27,5 för samtliga planerade byggnader antogs i tidigare planeringsskede och har antagits fortfarande gälla. En av de planerade byggnaderna kommer att ligga på ett avstånd av ca 10 till 15 m från Säveåns strandlinje medan det andra huset ligger längre upp på tomten, ca 40 meter från Säveåns strandlinje. Söder och väster om byggnaderna planeras parkeringsytor samt en försänkt parkeringsyta med grönt tak. I Bilaga A1 redovisas planerad bebyggelse. 3 Utförda undersökningar 3.1 Geotekniska undersökningar Utförda geotekniska undersökningar inom och kring aktuellt område finns sammanfattade i följande rapporter: Rapport, Geotekniska undersökningar (RGeo), Detaljplan för del av fastighet Torp 2:80. Uppdragsnummer 10136610, datum 2010-09-24, upprättad av WSP Samhällsbyggnad, Göteborg Detaljplan för del av fastighet Torp 2:80, Markteknisk undersökningsrapport (MUR). Uppdragsnummer, datum 2016-11-04, upprättad av WSP Samhällsbyggnad, Göteborg Säveåns bottenkontur har lodats in från båt. För att fånga upp lokalt brantare undervattenslänter kompletterades inmätningen i mars år 2012. Resultaten från de 4 (12)

Uppdragsnr: Daterad: 2016-11-04 Lerums kommun Detaljplan för del av fastighet Torp 2:80 Handläggare: Filip Bergström Fördjupad stabilitetsutredning nya inmätningarna har utgjort underlag för stabilitetsberäkningarna i denna reviderade PM. De inmätta och lodade sektionerna finns redovisade i Bilaga F. 3.2 Markmiljötekniska undersökningar Utförda markmiljötekniska undersökningar redovisas på plan i ovannämnda RGeo. Resultat från utförda miljötekniska undersökningar presenteras i PM Förenklad miljöteknisk markundersökning, del av fastighet Torp 2:80, Lerums kommun med uppdragsnummer 10136610 (2010-09-30). 4 Geotekniska förhållanden 4.1 Topografi Utredningsområdet gränsar i söder mot Säveån, i öster mot Häradsvägen, i norr och nordväst mot Torpskolan och i väster mot en gång- och cykelbro över Säveån. I utredningsområdets västra del finns en idag kulverterad bäck som rinner i en nordsydlig riktning och mynnar ut i Säveån. Marknivån inom utredningsområdet ligger kring +29,7 i områdets östra del (parkeringsyta öst) och kring +28 i områdets västra del (parkeringsyta väst). Områdets sydligaste del utgörs av en slänt som sluttar brant ned mot Säveån med en släntlutning mellan 1:1 och 1:2. Åbotten ligger kring nivå +21. Slänten ned mot Säveån består av naturmark som är bevuxen med gräs och lövträd. Övriga ytor är i huvudsak hårdgjorda. I Bilaga A1 redovisas topografi i plan och i Bilaga A2 redovisas tagna fotografier. \\se.wspgroup.com\projects- GBG1\5250\Lerum\\3_Dokument\36_PM_Rapport\PM\Gällande\ (Detaljpl. Torp 2.80, Fördjupad stab, Geoteknik).doc Mall: Rapport Advanced 2010.dot ver 1.0 4.2 Jordlagerföljd De översta jordlagren består av ett ca 0,3 m tjockt lager mulljord under gräsbevuxna ytor, och av en ca 0,5 m tjock packad fyllning under hårdgjorda ytor. Under de översta lagren följer sedan svämsediment bestående av ett mellan 1,5 till 2 m tjockt lager av siltig finsand med låg relativ fasthet. Sandlagret innehåller torvskikt. Därunder följer ett ca 3 m tjockt lager lerig sandig Silt med en mycket låg relativ fasthet. Därunder, från ca 5 m djup (nivå ca +25), följer en halvfast siltig Lera följt av friktionsjord vid djup ca 30 m (nivå ca ±0). Enstaka siltskikt har påträffats i leran mellan nivåer +12 och +21. Dessa verkar dock inte vara sammanhängande. Friktionslagrets överkant (lerans underkant) sluttar svagt ned mot syd. 4.3 Lerans egenskaper Den halvfasta siltiga leran har en odränerad skjuvhållfasthet som ökar med djupet från ca 25 kpa vid nivån +24 till ca 50 kpa vid nivå +6. Leran bedöms enligt utförda undersökningar i området och i närområdet vara mellan- till högsensitiv (St = 20-100) och benämns som kvicklera. Vattenkvoten och konflytgränsen för leran ligger 5 (12)

Uppdragsnr: Daterad: 2016-11-04 Lerums kommun Detaljplan för del av fastighet Torp 2:80 Handläggare: Filip Bergström Fördjupad stabilitetsutredning mellan 40 och 60 %, respektive 40 och 45 %. Densiteten ligger kring 1,65 t/m 3 ned till nivån +17 för att därunder ligga kring 1,7 t/m 3. I Bilaga B1 redovisas utvärdering av lerans egenskaper. 4.4 Geohydrologiska förhållanden I aktuellt och omgivande områden finns två grundvattensystem; ett ovan och ett under leran. Den fria grundvattenytan ovan leran återfinns enligt mätningar i grundvattenrör kring nivån +25. Portrycket i leran motsvarar närmast Säveån en fri vattenyta kring nivån +24. Längre från ån varierar portrycksnivån i leran mellan +25,5 på ca 15 m djup och +27,5 på ca 5 m djup. Portrycksvariationen är liten i samtliga mätare varför en prognos av portrycket ej utförts. En känslighetsanalys har utförts och metodiken beskrivs i Bilaga C. Se Tabell 4.1 för vattenstånd i Säveån hämtade från SMHI:s rapport PM - Säveån genom Lerum Hydrauliska effekter vid anläggning av erosionsskydd och tryckbank, daterad 2015-07-01. Tabell 4.1 Vattenståndsnivåer för Säveån vid Häradsvägen beräknade av SMHI. Vattenyta Nivå (m) Kommentar Lägsta lågvattenyta (LLW) +23,24 Medelvattenyta (MW) +23,89 Högsta högvattenyta, 100 års-flöde +25,9 (HHW) I områdets västra del finns en kulverterad bäck som rinner i nordsydlig riktning och mynnar i Säveån. För dimensionerade portrycksfördelning, se bilaga C. \\se.wspgroup.com\projects- GBG1\5250\Lerum\\3_Dokument\36_PM_Rapport\PM\Gällande\ (Detaljpl. Torp 2.80, Fördjupad stab, Geoteknik).doc Mall: Rapport Advanced 2010.dot ver 1.0 4.5 Stabilitetsförhållanden Släntstabiliteten närmast åravinen, genom vilken Säveån rinner, har tidigare utretts av GF (1998) och WSP (2010 och 2015). Stabiliteten bedömdes då som låg. Utredningsområdet klassas, enligt en utredning upprättad av GF (2007) på uppdrag av Lerums kommun, som högriskområde med avseende på stabilitet. Det har även observerats lutande träd i slänten, se bild 1 i Bilaga A2, vilket tyder på att markrörelser orsakade av låg stabilitet troligen pågår. Dessa utredningar är utförda enligt Skredkomissionens rapport 3:95. En fördjupad stabilitetsutredning har utförts i föreliggande uppdrag enligt IEG:s rapport 4:2010. Beräkningar har utförts i sammanlagt 5 sektioner. Sektionerna har först och främst valts där markytans geometri är minst gynnsam. För att kunna klarlägga totalstabiliteten i området har även sektioner med mer gynnsam geometri beräknats. Beräknade sektioners läge i plan framgår av Figur A1.2 i Bilaga A1 och resultatet redovisas i Tabell 1. Bohusgeo har utfört en fördjupad stabilitetsutredning längs Säveån i höjd med Frödingsbron. Utredningen avser ej nyexploatering och erforderliga säkerhetsfaktorer för tillfredsställande stabilitet har därför uttryckts i enlighet med 6 (12)

Uppdragsnr: Daterad: 2016-11-04 Lerums kommun Detaljplan för del av fastighet Torp 2:80 Handläggare: Filip Bergström Fördjupad stabilitetsutredning IEG R4:2010(och därför i enlighet med Skredkommissionen rapport 3:95). Triaxialförsök har utförts men ej inarbetats för analys av befintliga förhållanden inom Torp 2:80. Sektioner för utredning av Bohusgeo benämns D1-G1 inom ramen för rubricerat utredning och har sammanställts Tabell 1. Tabell 1 Beräknad säkerhetsfaktor för befintliga förhållanden inom Torp 2:80 Sektion Odränerad analys Kombinerad analys Erforderlig säkerhetsfaktor Kommentar Sektion A 0,95 0,90 1,1 F(EN) enl EC Sektion B 0,94 0,97 1,1 F(EN) enl EC Sektion C 1,22 1,13 1,08 (lokalt) 1,1 F(EN) enl EC Sektion E 0,89 0,84 1,1 F(EN) enl EC Sektion F 0,82 0,84 1,1 F(EN) enl EC Sektion D1 1,59 1,41 1,31/1,24 F(EN) enl SK. Omr väster om Torp 2:80 Sektion E1 1,61 1,42 1,31/1,24 F(EN) enl SK. Omr väster om Torp 2:80 Sektion F1 1,43 1,29 1,31/1,24 F(EN) enl SK. Omr väster om Torp 2:80 Sektion G1 1,36 1,3 1,31/1,24 F(EN) enl SK. Omr väster om Torp 2:80 \\se.wspgroup.com\projects- GBG1\5250\Lerum\\3_Dokument\36_PM_Rapport\PM\Gällande\ (Detaljpl. Torp 2.80, Fördjupad stab, Geoteknik).doc Mall: Rapport Advanced 2010.dot ver 1.0 Mindre erosion, utglidning av strandmaterial, har konstaterats pågå längs åkanten, se bild 2 i Bilaga A2. En analys av vad ett eventuellt sekundärt skred skulle kunna ha för påverkansområde med hänsyn till förekomst av kvicklera har utförts. Ett sekundärt skred med befintliga förhållanden skulle kunna sträcka sig 80-90 m från Säveåns strandlinje. Den fördjupade stabilitetsutredningen redovisas i detalj i Bilaga C. 4.6 Sättningsförhållanden Leran i området är normalkonsoliderad till svagt överkonsoliderad (OCR = 1,0-1,3). Inga sättningar bedöms pågå inom utredningsområdet. 4.7 Befintliga anläggningar och verksamheter Inom utredningsområdet södra del finns en mindre byggnad (3 x 3 m 2 ). Byggnaden är en el-central och är sannolikt grundlagd med platta på mark utan några speciella 7 (12)

Uppdragsnr: Daterad: 2016-11-04 Lerums kommun Detaljplan för del av fastighet Torp 2:80 Handläggare: Filip Bergström Fördjupad stabilitetsutredning grundförstärkande åtgärder. I övrigt finns en större parkeringsyta (45 x 40 m 2 ) i öst och en något mindre parkeringsyta (40 x 20 m 2 ) i väst. Vidare korsar två större VAledningar utredningsområdet. Öster om utredningsområdet går Häradsvägen via en vägbro över Säveån, bro 15-54-1 (I-03). 4.8 Befintliga förstärkningsåtgärder Enligt utförd översiktlig besiktning finns idag inget erosionsskydd eller andra förstärkningsåtgärder i slänten ned mot Säveån. Bron över Säveån, liksom kringliggande bostadshus utanför aktuellt område är grundlagda på pålar. Grundläggningsnivån på bron är ca +20. Släntkonerna och tillfartsbankarna är grundförstärkta med en bankpålning som sträcker sig ca 6 m bakom respektive ändstöd (uppgiften är hämtad från VV:s BaTMan). 4.9 Befintliga ledningar och kablar Inom området finns ledningar och kablar för VA, el, tele och opto. För befintliga ledningar och kablars läge i plan skall kontakt tas med respektive ledningsägare. 4.10 Markmiljöförhållanden Aktuella markmiljöförhållanden beskrivs i PM Förenklad miljöteknisk markundersökning, del av fastighet Torp 2:80, Lerums kommun med uppdragsnummer 10136610 (2010-09-30). \\se.wspgroup.com\projects- GBG1\5250\Lerum\\3_Dokument\36_PM_Rapport\PM\Gällande\ (Detaljpl. Torp 2.80, Fördjupad stab, Geoteknik).doc Mall: Rapport Advanced 2010.dot ver 1.0 8 (12)

Uppdragsnr: Daterad: 2016-11-04 Lerums kommun Detaljplan för del av fastighet Torp 2:80 Handläggare: Filip Bergström Fördjupad stabilitetsutredning 5 Geotekniska rekommendationer 5.1 Allmänt I detta kapitel ges geotekniska rekommendationer för mark och grundläggning av byggnader, samt rekommendationer för kompletterande geotekniska undersökningar inför den vidare projekteringen. Framtagna rekommendationer baseras på att fastigheten skall nyttjas för byggnader i 8-9 plan med en bottenvåning med grundläggningsnivån +27,7. Vid förändringar av förutsättningarna för planerad byggnad, så som ändrat läge i plan, högre grundläggningsnivå etc., bör dessa rekommendationer ses över ånyo. \\se.wspgroup.com\projects- GBG1\5250\Lerum\\3_Dokument\36_PM_Rapport\PM\Gällande\ (Detaljpl. Torp 2.80, Fördjupad stab, Geoteknik).doc Mall: Rapport Advanced 2010.dot ver 1.0 5.2 Mark För att erhålla en tillfredsställande stabilitet ned mot Säveån, enligt IEG 6:2008 riktlinjer för en fördjupad stabilitetsutredning, krävs det att stabilitetsförhöjande åtgärder vidtas. För planerad bebyggelse uppnås tillfredsställande stabilitet efter föreslagna åtgärder. Inom ett område närmast Säveån är dock de beräknade säkerhetsfaktorerna för några lokala glidytor något lägre än den erforderliga säkerhetsfaktorn F EN = 1,1. Detta område sträcker sig ca 10 m från åkanten. Under förutsättning att marken inom detta område ej används för nyexploatering bedöms den beräknade stabiliteten ändå vara tillräcklig. Enligt Skredkommissionens rapport 3:95 kan en något lägre säkerhetsfaktor accepteras för annan mark än för nyexploatering. Det bedöms ej föreligga någon risk för att dessa lokala glidytor utlöser ett bakåtgripande skred. I Göta älvutredningens slutrapport nr 2 antas att glidytor med säkerhetsfaktorer av storleken 1,2-1,3 eller lägre, beräknade enligt totalsäkerhetsmetod, medför risk för initialskred som kan leda till sekundära skred. En säkerhetsfaktor 1,06 beräknad med partialkoefficientmetod motsvarar en säkerhetsfaktor på 1,58 beräknad enligt totalsäkerhetsanalys. Av stabilitetsskäl och med hänsyn till sättningar bör marken inte påföras ytterligare last utan att nollkompenseras. Vid eventuella uppfyllnader måste stabiliteten ned mot Säveån beaktas. I ett område kring släntkrönet behöver marken schaktas av. I den västra, lägre belägna, delen av området krävs att marknivån sänks till +27. I den östra, högre belänga, delen av området krävs att marknivån sänks till +26,5. Planerade byggnader utgör en stabilitetsförbättrande åtgärd i sig då marken blir avlastad i och med den pålgrundlagda källarkonstruktionen, se Grundläggning av byggnader nedan. För att förhindra erosion vid släntfot behöver ett erosionsskydd anläggas. Information enligt nedan kan användas som underlag vid detaljprojektering av erosionsskydd. 9 (12)

Uppdragsnr: Daterad: 2016-11-04 Lerums kommun Detaljplan för del av fastighet Torp 2:80 Handläggare: Filip Bergström Fördjupad stabilitetsutredning \\se.wspgroup.com\projects- GBG1\5250\Lerum\\3_Dokument\36_PM_Rapport\PM\Gällande\ (Detaljpl. Torp 2.80, Fördjupad stab, Geoteknik).doc Mall: Rapport Advanced 2010.dot ver 1.0 Ett erosionsskydd anordnas längs strandlinjen framför planerad bebyggelse och ansluter till befintligt erosionsskydd vid Häradsbron i öster. Med hänsyn till naturvärden i slänten kan erosionsskyddet utföras som ett så kallat kombinerat erosionsskydd enligt förslag som utarbetats av Lerums kommun. Exempelvis kan hårt erosionsskydd anläggas från 1 m under LLW (+ 22,3) upp till MVY (+23,9), och därefter övergå i mjukt erosionskydd upp till HHW (+25,9). Ovan denna nivå kan befintlig vegetation användas. Enligt Skredkommissionens rapport 1:94 skall ett hårt erosionsskydd dras upp till +0,5 m över HHW. Om erosionsskyddet över medelvattenytan utgörs av ett naturanpassat erosionsskydd istället för sten skall dess hållfasthet och beständighet bedömas i ett kontrollprogram vid anläggande av erosionsskyddet. Erforderliga geotekniska förstärkningsåtgärder i permanentskedet redovisas översiktligt i Bilaga D. De föreslagna avschaktningarna kan medföra att vissa markförlagda elledningar behöver läggas om. VA-ledningar inom området kommer ej att behöva flyttas. I den västra delen av området, vid beräkningssektion A, kommer en vattenledning och en spillvattenledning i konflikt med föreslagen avschaktning. För att bibehålla erforderlig täckning kring ledningarna kan lättfyllning användas. Lättfyllningen skall utföras på ett sådant vis att markbelastningen ej blir större än vid föreslagen avschaktning. För utförligare beskrivning av utförd fördjupad stabilitetsutredning se Bilaga C Fördjupad släntstabilitetsutredning. Leran i området är normalkonsoliderad varför planerad grundläggningsnivå är positiv ur sättningssynpunkt. Ytterliggare markbelastningar bör dock undvikas i möjligaste mån för att accelererande sättningar inte skall uppstå. För att undvika sättningsskillnader utanför entréer och dylikt bör länkplattor anläggas. För överbyggnadsdimensionering av ytor som skall hårdgöras kan materialtyp 3B (siltig Sand) förutsättas för undergrunden. Ett omfattande kontrollprogram med avseende på markrörelser ska upprättas innan förstärkningsåtgärderna utförs. Kompletterande undersökningar för bestämning av markradon bör utföras för bestämning om radonsäker grundläggning krävs för bostadshusen. Tills resultat från dessa undersökningar medger annat gäller att planerad bebyggelse, där människor stadigvarande vistas, skall utföras med radonsäker grundläggning. Markmiljötekniska rekommendationer ges i Resultat från utförda miljötekniska undersökningar presenteras i PM Förenklad miljöteknisk markundersökning, del av fastighet Torp 2:80, Lerums kommun med uppdragsnummer 10136610 (2012-09- 30). 5.3 Grundläggning av byggnader Med hänsyn till lasternas storlek för planerade byggnader bör samtliga grundläggas med stödpålar. Pålstopp uppskattas, utifrån undersökningar i och kring området, att 10 (12)

Uppdragsnr: Daterad: 2016-11-04 Lerums kommun Detaljplan för del av fastighet Torp 2:80 Handläggare: Filip Bergström Fördjupad stabilitetsutredning ligga mellan nivå ±0 och -5). Kompletterande undersökningar krävs dock i den vidare projekteringen för att noggrannare bestämma pålstoppsnivåer. Det bedöms inte finnas någon risk för översvämning av källarvåningar i planerade byggnader, högsta högvattennivån i Säveån är lägre än marknivån efter att stabilitetshöjande åtgärder utförts. 5.4 Ledningar och kablar Samtliga ledningar och kablar bör utformas med flexibla kopplingar mellan ej pålad mark och pålade konstruktioner. \\se.wspgroup.com\projects- GBG1\5250\Lerum\\3_Dokument\36_PM_Rapport\PM\Gällande\ (Detaljpl. Torp 2.80, Fördjupad stab, Geoteknik).doc Mall: Rapport Advanced 2010.dot ver 1.0 5.5 Schaktarbeten De övre jordlagren med siltjord är mycket flytbenägen och lätteroderad vid schakter under grundvattenytan. Åtgärder vid schaktarbeten krävs därför för att minska risken för bottenuppluckring och jordflytning i schaktslänterna. Vid mindre schaktdjup (< 3 m) kan schaktning utföras med slänter (lutning 1:2) och med successiv utläggning av ett filter. Filtret skall utgöras av en minst 0.3 m tjock bädd av välgraderat grus eller krossmaterial. Vid större schaktdjup (>3 m) kan schakt antingen utföras med tätspont eller med slänter. Om schakt sker med slänter skall antingen en grundvattensänkning utföras kring schaktgrop innan schaktarbetet påbörjas (t.ex. med wellpoints), i annat fall skall schaktarbetet utföras under vatten. Vid schakt med tätspont krävs grundvattensänkning inom spont. Vid problem med omgivningspåverkan på grund av en grundvattensänkning (se avsnitt 5.6) bör schakt under vatten eller schakt med spont väljas. I den vidare projekteringen när schakter och dess eventuella djup är kända bör kompletterande undersökningar utföras för att ge underlag för dimensionering av schaktslänter och ev. spont. Särskilt måste nivåskillnaden mellan Häradsvägen och framtida schaktbotten beaktas. Beroende på t ex avstånd mellan schaktbotten och vägkant kan strävad stålspont krävas för schaktarbeten väster om vägen. Schaktarbeten bör föregås arbetsordning utförd av geotekniker. 5.6 Grundvattensänkning Temporära grundvattensänkningar under byggnadstiden kan vara nödvändiga, se avsnitt 5.5. Dock bör temporära större grundvattensänkningar ej pågå längre än 6 månader utan att risken för accelererande sättningar i omgivningen utreds. Den lägsta tillåtna permanenta dräneringsnivån är preliminärt satt till +26. Om större och långvariga temporära grundvattensänkningar är nödvändiga bör kompletterande undersökningar utföras för utredning av omgivningspåverkan. 11 (12)

Uppdragsnr: Daterad: 2016-11-04 Lerums kommun Detaljplan för del av fastighet Torp 2:80 Handläggare: Filip Bergström Fördjupad stabilitetsutredning 5.7 Pålningsarbeten Pålningsarbeten för grundläggning av byggnader bör utföras efter det att förstärkningsåtgärder utförts och stabiliteten i området kan bedömas vara tillfredsställande. Detta medför sannolikt att pålningsarbetena kommer kräva att en arbetsbädd anordnas på schaktbotten. Ett kontrollprogram skall upprättas med anledning av förekomst av kvicklera, samt den låga befintliga stabiliteten. För att minska risken för markrörelser bör lerproppar dras för pålarna och pålningsarbetet bedrivas i riktning från Säveån. Vid pålningsarbeten finns risk för vibrationsskador på närbelägna byggnader, samt risk för störning av känsliga utrustningar och verksamheter. En riskanalys med tillhörande föreskrifter angående tillåtna markvibrationer vid markarbeten bör därför tas fram. Det bör noteras att en del av befintliga byggnaderna i områdets närhet har vissa sättningsskador (sprickbildningar). Noggranna besiktningar och, i vissa fall, vibrationsmätningar bör utföras inför och under pålningsarbeten. \\se.wspgroup.com\projects- GBG1\5250\Lerum\\3_Dokument\36_PM_Rapport\PM\Gällande\ (Detaljpl. Torp 2.80, Fördjupad stab, Geoteknik).doc Mall: Rapport Advanced 2010.dot ver 1.0 WSP Samhällsbyggnad Avd. Geo Filip Bergström Per Friberg 12 (12)

Samhällsbyggnad Dokumenttyp DETALJPLAN FÖR FASTIGHET DEL AV TORP 2:80 Filip Bergström 2016-11-04 BILAGA A1. 1 (3) Topografi Utredningsområdet Del av Torp 2:80 Figur A1.1 Plan över området \\se.wspgroup.com\projects-gbg1\5250\lerum\\3_dokument\36_pm_rapport\pm\pm-001-bilaga-a1 (topografi).doc/fb

Samhällsbyggnad Dokumenttyp DETALJPLAN FÖR FASTIGHET DEL AV TORP 2:80 Filip Bergström 2016-11-04 BILAGA A1. 2 (3) Topografi Figur A1.2 Planerad bebyggelse \\se.wspgroup.com\projects-gbg1\5250\lerum\\3_dokument\36_pm_rapport\pm\pm-001-bilaga-a1 (topografi).doc/fb

Samhällsbyggnad Dokumenttyp DETALJPLAN FÖR FASTIGHET DEL AV TORP 2:80 Filip Bergström 2016-11-04 BILAGA A1. 3 (3) Topografi Figur A1.3 Redovisning av beräkningssektioner i plan (röd markering) \\se.wspgroup.com\projects-gbg1\5250\lerum\\3_dokument\36_pm_rapport\pm\pm-001-bilaga-a1 (topografi).doc/fb

Samhällsbyggnad Dokumenttyp DETALJPLAN FÖR FASTIGHET DEL AV TORP 2:80 Filip Bergström 2016-11-04 BILAGA A2. 1 (2) Fotografier Bild 1 Bilden illustrerar de pågående rörelserna i slänten, med lutande träd som följd, och att erosionsskydd saknas \\se.wspgroup.com\projects-gbg1\5250\lerum\\3_dokument\36_pm_rapport\pm\pm-001-bilaga-a2 (foton).doc/fb

Samhällsbyggnad Dokumenttyp DETALJPLAN FÖR FASTIGHET DEL AV TORP 2:80 Filip Bergström 2016-11-04 BILAGA A2. 2 (2) Fotografier Bild 2 Bilden illustrerar pågående erosion i slänten \\se.wspgroup.com\projects-gbg1\5250\lerum\\3_dokument\36_pm_rapport\pm\pm-001-bilaga-a2 (foton).doc/fb

Dokumenttyp 2016-11-04 BILAGA B1 1 (6) Samhällsbyggnad DETALJPLAN FÖR FASTIGHET DEL AV TORP 2:80 Filip B Utvärdering av lerans egenskaper \\se.wspgroup.com\projects-gbg1\5250\lerum\\3_dokument\36_pm_rapport\pm\pm-001-bilaga-b1 (utvärdering av lerans egenskaper).doc/fb

Dokumenttyp 2016-11-04 BILAGA B2 1 (1) Samhällsbyggnad DETALJPLAN FÖR FASTIGHET DEL AV TORP 2:80 Filip B Antagna jordegenskaper Tabell B2.1 Antagna materialegenskaper för kohesionsjord. Jordlager Egenskap Karakteristiskt värde Partialkoefficient Le-1 (övre) Tunghet g k = 16,5 kn/m³ g m = 1,0 g mk = 16,5 kn/m³ Odränerad skjuvhållfasthet Från nivån +24 och nedåt (d=0 vid -24) c uk =25,0+1,4 d kpa g m = 1,5 Le-2 (undre) Tunghet g k = 17,0 kn/m³ g m = 1,0 g mk = 17,0 kn/m³ Odränerad skjuvhållfasthet Från nivån +18 och nedåt (d=0 vid -18) c uk =33,4+1,4 d kpa g m = 1,5 Notering: d är djup i meter under angiven referensnivå Tabell B2.2 Antagna materialegenskaper för friktionsjord Jordlager Egenskap Karakteristiskt värde Partialkoefficient sisa Tunghet g k = 18,0 kn/m³ g m = 1,0 g mk = 20,0 kn/m³ Friktionsvinkel f k = 32 g m = 1,3 Tabell B2.3 Antagna materialegenskaper för mellanjord Jordlager Egenskap Karakteristiskt värde Partialkoefficient lesasi Tunghet g k = 17,0 kn/m³ g m = 1,0 g mk = 18,0 kn/m³ Hållfasthet f k = 30 c = 0,115 c uk g m = 1,3 \\se.wspgroup.com\projects-gbg1\5250\lerum\\3_dokument\36_pm_rapport\pm\pm-001-bilaga-b2 (antagna jordegenskaper).doc/fb

Dokumenttyp (rev) 2016-11-04 BILAGA C 1 (9) Samhällsbyggnad DETALJPLAN FÖR FASTIGHET DEL AV TORP 2:80 Filip Bergström Fördjupad släntstabilitetsutredning 1 ALLMÄNT I denna bilaga redovisas underlag till släntstabilitetsberäkningarna, valda erforderliga säkerhetsfaktorer för att klassa en slänt att ha tillfredställande stabilitet, beräkning av släntstabilitet under befintliga förhållanden, samt översiktlig dimensionering av förstärkningsåtgärder för att uppfylla kraven för tillfredsställande stabilitet. Läget för analyserade sektioner redovisas i Bilaga A1. Släntstabilitetsberäkningar har utförts i såväl odränerade som kombinerade analyser. Beräkningarna har utförts i datorprogrammet Slope/W, som är ett program som använder jämviktsteorier för att beräkna säkerhetsfaktorer mot skred i jordslänter. I analyserna har cirkulärcylindriska glidytor beräknats med Morgenstern-Price's lamellmetod. 2 VAL AV MATERIALEGENSKAPER, GEOMETRI OCH LASTER 2.1 Materialegenskaper Materialegenskaper har utvärderats utifrån i områdena utförda geotekniska fält- och laboratorieundersökningar. För kohesionsjord har odränerad skjuvhållfasthet (c u ) och densitet (r) utvärderats direkt från sammanställning av bestämda jordegenskaper, se Bilaga B1. Vid utvärdering av lerans odränerade skjuvhållfasthet har resultat från fallkonförsök ej tagits med i bedömningen eftersom dessa bedöms som mindre tillförlitliga på grund av lerans höga sensitivitet (se MUR). Den dränerade skjuvhållfastheten för kohesionsjord har beskrivits enligt praxis (Skredkommissionens riktlinjer) med hjälp av en friktionsvinkel på f =30, samt med en dränerad kohesion som är 10 % av den utvärderade odränerade skjuvhållfastheten (c =0.115 c u ). För friktionsjord och mellanjord har materialegenskaperna (hållfasthet och densitet) valts enligt praxis (ATB Väg, Jords hållfasthet och deformationsegenskaper) och utvärderad utifrån CONRAD-analys, samt jordprover klassificerade i laboratorium och fält. Enligt utförda CONRAD-analyser uppträder siltlagrets övre del med dränerade hållfasthetsegenskaper medan den nedre delen uppträder som kohesionsjord med odränerade hållfasthetsegenskaper. I beräkningarna antas därför siltjorden uppträda som ett kombinerat material. Antagna jordegenskaper använda i beräkningarna redovisas i Bilaga B2. 2.2 Beräkningsförutsättningar 2.2.1 Val av geoteknisk kategori GK3 2.2.2 Val av säkerhetsklass SK3; ɣ d = 1,0 F EN > 1,1 2.3 Dimensionerande värden \\se.wspgroup.com\projects-gbg1\5250\lerum\\3_dokument\36_pm_rapport\pm\gällande\pm-001-bilaga-c (fördjupad stabilitetsutredning).doc/fb

Dokumenttyp (rev) 2016-11-04 BILAGA C 2 (9) Samhällsbyggnad DETALJPLAN FÖR FASTIGHET DEL AV TORP 2:80 Filip Bergström Fördjupad släntstabilitetsutredning 2.3.1 Partialkoefficienter Partialkoefficienter enligt tabell 1 nedan. Tabell 1: Partialkoefficienter Jordparameter Symbol Värde Friktionsvinel (tan ø ) Odränerad skjuvhållfasthet Tunghet ɣ ø ɣ cu ɣ ɣ 1,3 1,5 1,0 2.3.2 Äta-faktorer (ŋ-faktorer) Utvärdering av ŋ-faktorer har gjorts enligt standard för Eurokod. ŋ (1,2) = 1,0 (Då antalet oberoende undersökningspunkter (n) överskrider 5. Om n = 5 eller mer blir ŋ (1,2) = 1,0 ) ŋ (3) = 1,0 (Då två till tre undersökningsmetoder har använts med liten spridning i resultatet. Detta medför att ŋ (3) = 1,0 ) ŋ (4,5,6,7) = 1,0 (Liten brottyta, stor konsekvens av brott. Medelvärde och kort avstånd till undersökning. Detta medför att ŋ (4,5,6,7) = 1,0 ) ŋ (1,2,3,4,5,6,7) = 1,0 x 1,0 x 1,0 = 1,0 2.3.3 Dimensionerande odränerad skjuvhållfasthet Det dimensionerande värdet beräknas: C ud = 1 /ɣ cu x ŋ cu x härlett c u Lera 1; c ud = ( 25 + 1,4/m x 1,0)/1,5 = 16,67 kpa + 0,93 kpa/m Lera 2; c ud = ( 33,4 + 1,4/m x 1,0)/1,5 = 22,27 kpa + 0,93 kpa/m Lerig sandig silt; c ud = (25 x 1,0)/1,5 = 16,67 kpa 2.3.4 Dimensionerande kombinerad skjuvhållfasthet Lera och lerig sandig silt: = tan -1 (1/1,3 x 1,0 x tan 30 ) = 23,9 c /c ud = 0,115 2.3.5 Utvärdering av ø d i fyllning och friktionsjord n ø = 1,0 \\se.wspgroup.com\projects-gbg1\5250\lerum\\3_dokument\36_pm_rapport\pm\gällande\pm-001-bilaga-c (fördjupad stabilitetsutredning).doc/fb

Dokumenttyp (rev) 2016-11-04 BILAGA C 3 (9) Samhällsbyggnad DETALJPLAN FÖR FASTIGHET DEL AV TORP 2:80 Filip Bergström Fördjupad släntstabilitetsutredning Det dimensionerande värdet beräknas: Ø d = tan -1 (1/ɣ ø x ŋ ø x tan ø ) Dimensionerande värde på friktionsvinkeln i fyllningen (torrskorpeleran): Ø d = tan -1 (1/1,3 x 1,0 x tan 30 ) = 23,9 Dimensionerande värde på siltiga sandlagret: Ø d = tan -1 (1/1,3 x 1,0 x tan 32 ) = 25,7 2.4 Geohydrologiska förhållanden Dimensionerade porvatten- och grundvattentryck har i detta fall beräknats från lägsta lågvattenivå i ån och portryck enligt mätning i portryckstation på respektive nivå samt från mätning i grundvattenrör, se Figur 1. Figur 1 Dimensionerade portrycksnivå vid beräkning. Portrycksvariationen är liten i samtliga mätare varför en prognos av portryck ej utförts. 2.4.1 Känslighetsanalys Eftersom portrycksvariationen mellan tidigare avläsningar varit liten och en prognos inte kan utföras med hjälp av befintlig mätdata har en känslighetsanalys utförts. I sektion B och F har portrycken höjts med 1 meter vattenpelare (10 kpa) i hela jordprofilen. Detta är dock inte ett rimligt antagande i slänten, även ifall högsta högvattennivån infinner sig och breder ut sig i det övre dränerade sandlagret och en drastisk sänkning av åns vattenstånd sker till lägsta lågvatten, så kommer alltid sandlagret att dräneras till nivå för odränerat lager utan förhinder. Känslighetsanalysen har utförts i sektioner med föreslagna stabilitetshöjande åtgärder. Se illustration nedan och Tabell 4.2 för resultat av känslighetsanalys. \\se.wspgroup.com\projects-gbg1\5250\lerum\\3_dokument\36_pm_rapport\pm\gällande\pm-001-bilaga-c (fördjupad stabilitetsutredning).doc/fb

Dokumenttyp (rev) 2016-11-04 BILAGA C 4 (9) Samhällsbyggnad DETALJPLAN FÖR FASTIGHET DEL AV TORP 2:80 Filip Bergström Fördjupad släntstabilitetsutredning Figur 2 Illustration av metod för känslighetsanalys. 2.5 Geometri och materialgränser Geometri och materialgränser har bestämts utifrån marknivåer, samt utvärderade jordarter, lagertjocklekar och egenskaper från de geotekniska undersökningarna. 2.6 Tidigare förstärkningsåtgärder Inga befintliga släntstabiliserande förstärkningsåtgärder har påträffats inom aktuellt utredningsområde. 2.7 Laster Pålgrundlagda byggnader och/eller byggnadsverk förutsätts ej ge något lasttillskott i stabilitetsberäkningarna. Antagen grundläggningsnivå/avschaktningsnivå för byggnaderna är +27,7. För parkeringsytor och vägar har en karakteristisk utbredd last över ytan antagits till 10 kpa. Dimensionerade laster i SK3 enligt IEG rapport 6:2008 ekv 4.1c, se nedan: GC: 1,0*1,4*5=7kPa VÄG/Parkering: 1,0*1,4*10=14kPa HUS:0 kpa (pålade) 3 SLÄNTSTABILITETSKONTROLL I detta avsnitt redovisas resultaten av utförd släntstabilitetskontroll. Eftersom beräkningar utförts i SK3 är erforderlig säkerhetsfaktor för att slänten skall klassas som tillfredsställande stabil F EN = 1,1. \\se.wspgroup.com\projects-gbg1\5250\lerum\\3_dokument\36_pm_rapport\pm\gällande\pm-001-bilaga-c (fördjupad stabilitetsutredning).doc/fb

Dokumenttyp (rev) 2016-11-04 BILAGA C 5 (9) Samhällsbyggnad DETALJPLAN FÖR FASTIGHET DEL AV TORP 2:80 Filip Bergström Fördjupad släntstabilitetsutredning Tabell 4.1 Beräknade säkerhetsfaktorer mot skred vid befintliga förhållanden (röda siffror anger beräknade säkerhetsfaktorer som ej uppfyller kraven på en tillfredställande stabilitet) Sektion Beräknade lägsta säkerhetsfaktorer F c F Komb F(EN) Sektion A 0,95 0,90 1,1 Sektion B 0,94 0,97 1,1 Sektion C 1,22 1,13 1,1 1,08 (lokalt) Sektion E 0,89 0,84 1,1 Sektion F 0,82 0,81 1,1 Beräkningssektionernas läge framgår av Figur A.1 i Bilaga A1. Beräkningarna redovisas i Bilaga C1. 3.1 Sekundära skred Efter ett jordskred ned mot t ex vattendrag finns risk för flera följdskred då den jord som tidigare var mothållande då har störts (förlorat sin hållfasthet). Ett sådant förlopp kallas progressiva skred, bakåtgripande skred eller sekundära skred. Om jorden helt eller delvis består av kvicklera eller lera med hög sensitivitet ökar dessutom risken och utbredningen. I undersökta punkter förekommer sensitiv lera med sensitivitetsvärden mellan 30 och 100. Leran klassas därmed som kvick. I Göta Älv utredningens slutrapport nr 2 beskrivs en metodik för att bedöma utbredningen av sekundära skred där hänsyn tas till sensitiva leror, se Figur 3.1. Figur 3.1 Illustration av metodik för bestämning av ett sekundärskreds utbredning. Metodiken är tillämpbar i områden där säkerheten i området beräknad med totalsäkerhetsmetod understiger F= 1,2-1,3. Faktor n beror på lerans sensitivitet, i detta fall motsvarar det en faktor 10. Enligt GÄU-rapportens metod bedöms utbredningen eventuellt kunna sträcka sig ca 80-90 m in på tomten från släntkrön. \\se.wspgroup.com\projects-gbg1\5250\lerum\\3_dokument\36_pm_rapport\pm\gällande\pm-001-bilaga-c (fördjupad stabilitetsutredning).doc/fb

Dokumenttyp (rev) 2016-11-04 BILAGA C 6 (9) Samhällsbyggnad DETALJPLAN FÖR FASTIGHET DEL AV TORP 2:80 Filip Bergström Fördjupad släntstabilitetsutredning Figur 3.2 Ungefärliga skredriskområden för befintliga förhållanden. Det lila området visar risk för primärskred och det gröna området visar risken för sekundärskred om säkerhetsfaktorn i primärskredet understiger 1,2-1,3 enligt totalsäkerhetsmetod. 4 ÖVERSIKTLIG DIMENSIONERING AV STABILITETSHÖJANDE ÅTGÄRDER FÖR NYEXPLOATERING För att erhålla en slänt som är tillfredsställande stabil krävs att stabilitetshöjande åtgärder vidtas. Tillfredsställande stabilitet kan erhållas genom en sänkning av marknivån inom ett område kring släntkrönet. I den västra, lägre belägna, delen av området krävs att marknivån sänks till +27. I den östra, högre belänga, delen av området krävs att marknivån sänks till +26,5. Mellan garage och husbyggnad antas en höjning av marknivån till ca +31,5, Fyllningen skall utföras med lättfyllning (exempelvis skumglas) och på ett sådant vis att befintlig markyta avschaktas till ett sådant djup att överhöjningen med lättfyllning nollkompenseras. Planerade byggnader skall grundläggas med källare/garage vilket medför att en marken inom framtida byggnadsyta kommer schaktas av ned till ca +27,7. Beräknade säkerhetsfaktorer vid nyexploatering efter åtgärd sammanfattas i Tabell 4.1. Beräkningssektionernas lägen framgår av Figur A.1 i Bilaga A1. Beräkningarna har utförts i både kombinerad och odränerad analys med dimensionerade hydrologiska förhållanden i båda fall. Beräkningarna redovisas i Bilaga C2. För att förhindra erosion vid släntfot behöver ett erosionsskydd anläggas. Information enligt nedan kan användas som underlag vid detaljprojektering av erosionsskydd. Med hänsyn till naturvärden i slänten kan erosionsskyddet utföras som ett så kallat kombinerat erosionsskydd. Exempelvis kan hårt erosionsskydd anläggas upp från 1m under LLW (+22,3) till MVY (+23,9), och därefter övergå i mjukt erosionskydd upp till HHW (+25,9). Ovan denna nivå kan befintlig vegetation användas. Enligt Skredkommissionens rapport 1:94 skall ett hårt erosionsskydd dras upp till +0,5 m över HHW. Om erosionsskyddet över medelvattenytan utgörs av ett naturanpassat erosionsskydd istället för sten behöver dess hållfasthet och beständighet bedömas. Översiktlig redovisning i plan och profil av erforderliga stabilitetshöjande åtgärder ges i Bilaga D. \\se.wspgroup.com\projects-gbg1\5250\lerum\\3_dokument\36_pm_rapport\pm\gällande\pm-001-bilaga-c (fördjupad stabilitetsutredning).doc/fb

Dokumenttyp (rev) 2016-11-04 BILAGA C 7 (9) Samhällsbyggnad DETALJPLAN FÖR FASTIGHET DEL AV TORP 2:80 Filip Bergström Fördjupad släntstabilitetsutredning Tabell 4.1 Beräknade säkerhetsfaktorer mot skred efter åtgärd vid nyexploatering. Sektion Sektion A Sektion B Åtgärd Avschaktning till +27,0 Avschaktning till +27,0 F c 1,11 F Komb 1,10 1,07 (lokal glidyta) 1,11 1,14 Sektion C Ingen åtgärd krävs 1,22 1,13 1,08 (lokal glidyta) Sektion E Sektion F Avschaktning till +26,5, Lättfyllning 1,30 Avschaktning till +26,5, Lättfyllning 1,15 1,21 1,06 (lokal glidyta) 1,09 1,06 (lokal glidyta) Resultatet av utförd känslighetsanalys för portrycksnivå kan ses nedan. En högre portrycksnivå har endast en försumbar inverkan på de beräknade säkerhetsfaktorerna. Känslighetsanalysen visar att de valda portrycksnivåerna i utförda beräkningar kan antas vara de mest ogynnsamma för stabiliteten. Tabell 4.2 Resultat av utförd känslighetsanalys för portrycksnivå. Sektion Sektion B Sektion F Portrycksmodell F c F Komb Ursprunglig Pp-nivå 1,11 1,14 Ursprunglig Pp-nivå +1 mvp 1,10 1,12 Ursprunglig Pp-nivå 1,09 1,06 Ursprunglig Pp-nivå +1 mvp 1,09 1,06 \\se.wspgroup.com\projects-gbg1\5250\lerum\\3_dokument\36_pm_rapport\pm\gällande\pm-001-bilaga-c (fördjupad stabilitetsutredning).doc/fb

Dokumenttyp (rev) 2016-11-04 BILAGA C 8 (9) Samhällsbyggnad DETALJPLAN FÖR FASTIGHET DEL AV TORP 2:80 Filip Bergström Fördjupad släntstabilitetsutredning 5 ÖVERSIKTLIG DIMENSIONERING AV STABILITETSHÖJANDE ÅTGÄRDER UTAN NYEXPLOATERING Oavsett ifall detaljplan för nyexploatering godtages eller ej krävs förstärkningsåtgärder för att erhålla tillfredsställande stabilitetsförhållanden. Åtgärderna som erfordras blir till stor del desamma för båda fallen. I den västra, lägre belägna, delen av området krävs att marknivån sänks till +27. I den östra, högre belänga, delen av området krävs att marknivån sänks till +26,5. Åtgärderna för sektion A, B och C är desamma som vid nyexploatering. Beräknade säkerhetsfaktorer efter åtgärd utan nyexploatering för sektion E och F sammanfattas i Tabell 5.1. Tabell 5.1 Beräknade säkerhetsfaktorer mot skred efter åtgärd för befintliga förhållanden. Sektion Åtgärd F c F Komb Sektion E Sektion F Avschaktning till +26,5 Avschaktning till +26,5 1,09 1,09 1,11 1,06 (lokal glidyta) 1,13 1,07 (lokal glidyta) Beräkningssektionernas lägen framgår av Figur A.1 i Bilaga A1. Beräkningarna har utförts i både kombinerad och odränerad analys med dimensionerade hydrologiska förhållanden i båda fall. Beräkningarna redovisas i Bilaga C3. 6 STUDERADE ALTERNATIVA ÅTGÄRDER SOM AVFÄRDATS I detta avsnitt redovisas ett antal alternativa stabilitetshöjande åtgärder som beaktats under utredningen men avfärdats. 6.1 Kalkcementpelare, avschaktning samt flackning av slänt I den 2015-07-10 reviderade versionen av det PM Planeringsunderlag som upprättats av WSP 2010-09-24 med uppdragsnummer 10136610 gavs förslag till stabilitetshöjande åtgärder. Dessa åtgärder innefattade installation av kalkcementpelare, avschakting samt flackning av slänten mot Säveån. Detta alternativ har avfärdats eftersom det innebär ett stort intrång i naturmiljön inom området. Annläggningsarbetena innebär t. ex att den trädbård som finns längs ån ej kan bibehållas. 6.2 Tryckbank i Säveån Anläggande av en tryckbank vid släntfot kan ibland användas som förstärkningsåtgärd. I denna utredning har dock detta alternativ förkastats eftersom tryckbankens utbredning skulle behöva vara omfattande och ha mycket stor påverkan på Säveåns flöden och nivåer. Figur 4 visar en beräkningssektion med tryckbank. Anläggande av en tryckbank av erforderlig storlek skulle innebära att Säveån till stor del fylls igen. \\se.wspgroup.com\projects-gbg1\5250\lerum\\3_dokument\36_pm_rapport\pm\gällande\pm-001-bilaga-c (fördjupad stabilitetsutredning).doc/fb

Dokumenttyp (rev) 2016-11-04 BILAGA C 9 (9) Samhällsbyggnad DETALJPLAN FÖR FASTIGHET DEL AV TORP 2:80 Filip Bergström Fördjupad släntstabilitetsutredning Figur 4 Beräkningssektion med tryckbank i Säveån. 6.3 Avskärande spont eller blockstabilisering Förstärkning med spont kan vara en lämplig metod framförallt i slänter där de kritiska glidytorna är grunda och där djupet till fast botten är litet. Metoden anses inte vara lämplig i detta fall på grund av släntens geometri och de relativt stora lerdjupen. Det stora djupet till fast botten gör att sponten ej kan förankras på ett lämpligt sätt för att ta upp aktuella horisontalkrafter. 6.4 Jordspikning För stabilisering av branta slänter kan jordspikning i vissa fall vara ett alternativ. Metoden innebär att ett antal dragstag installeras i jordmassan, som kan ta upp skjuv-, böj- och dragkrafter vid rörelser i jorden. En förutsättning är dock glidytorna är grunda och att jordspikarna kan föras in bakom alla kritiska glidytor i slänten. I den aktuella slänten finns kritiska glidytor med stor utbredning, vilket innebär att metoden inte är lämplig i detta fall. 6.5 Sänkning av portryck/grundvattennivå I vissa fall används portryckssänkning som en stabilitetshöjande åtgärd. I denna utredning har dock detta alternativ avfärdats eftersom erforderlig stabilitet ej kan uppnås genom en portryckssänkning. En portryckssänkning skulle dessutom innebära en mycket stor negativ miljöpåverkan 6.6 Uppfyllning samt kulvertering av Säveån I slänter mot mindre vattendrag kan ibland uppfyllning vid släntfot utföras i kombination med kulvertering av vattendraget. En sådan åtgärd skulle i detta fallet kunna utformas så att erforderlig stabilitet uppnås. Alternativet har dock avfärdats eftersom det skulle innebära ett oacceptabelt intrång i naturmiljön i området. 7 SLUTSATSER OCH KOMMENTARER Slutsatser och kommentarer över utförd stabilitetskontroll ges i huvuddokumentet. \\se.wspgroup.com\projects-gbg1\5250\lerum\\3_dokument\36_pm_rapport\pm\gällande\pm-001-bilaga-c (fördjupad stabilitetsutredning).doc/fb

Samhällsbyggnad Dokumenttyp DETALJPLAN FÖR FASTIGHET DEL AV TORP 2:80 Filip Bergström 2016-11-04 BILAGA C1. 1 (5) Släntstabilitetsberäkningar Sektion: A Skede: Befintliga förhållanden Hydrologisk modell: Pressure Head Spatial Function Analys: Kombinerad Analysnamn: Sektion A (komb) Filnamn: Sektion A.gsz Sökväg: \\se.wspgroup.com\projects-gbg1\5250\lerum\\5_berakningar\geoteknik\stabilitet\september 2016 FB\Befintligt\ Sparad, datum: 2016-09-15 Sparad, tid: 14:14:57 Analysmetod: Morgenstern-Price Glidytedefinition: Grid and Radius Porvattentryckdefinition: Pressure Head Spatial Function Name: Rev. Sept.2016 Fk = 0,90 30 KM1 KM2 WSP10-5 30 25 sisa (mc) lesasi (komb) LLW +23,3 HHW +25,9 Erosionsskydd (mc) sisa (mc) lesasi (komb) 25 20 Le 1 (komb) 20 15 15 Nivå 10 10 Le 2 (komb) 5 5 0 0 Mn (bedrock) -5-5 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 Name: sisa (mc) Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 18 kn/m³ Phi': 25,67 Name: lesasi (komb) Model: Combined, S=f(depth) Unit Weight: 18 kn/m³ Phi': 23,95 Cu-Top of Layer: 16,67 kpa C/Cu Ratio: 0,115 Name: Le 1 (komb) Model: Combined, S=f(datum) Unit Weight: 16,5 kn/m³ Phi': 23,95 Cu-: 16,67 kpa Cu-Rate of Change: 0,93 (kn/m²)/m C/Cu Ratio: 0,115 (Elevation): 24 m Name: Le 2 (komb) Model: Combined, S=f(datum) Unit Weight: 17 kn/m³ Phi': 23,95 Cu-: 16,67 kpa Cu-Rate of Change: 0,93 (kn/m²)/m C/Cu Ratio: 0,115 (Elevation): 24 m Avstånd \\se.wspgroup.com\projects-gbg1\5250\lerum\\3_dokument\36_pm_rapport\pm\pm-001a-bilaga-c1 (stabilitetsberäkningar, befintliga förhållanden).doc/fb

Samhällsbyggnad Dokumenttyp DETALJPLAN FÖR FASTIGHET DEL AV TORP 2:80 Filip Bergström 2016-11-04 BILAGA C1. 2 (5) Släntstabilitetsberäkningar Sektion: B Skede: Befintliga förhållanden Hydrologisk modell: Pressure Head Spatial Function Analys: Odränerad Analysnamn: Sektion B (od) Filnamn: Sektion B.gsz Sökväg: \\se.wspgroup.com\projects-gbg1\5250\lerum\\5_berakningar\geoteknik\stabilitet\september 2016 FB\Befintligt\ Sparad, datum: 2016-09-20 Sparad, tid: 08:06:06 Analysmetod: Morgenstern-Price Glidytedefinition: Grid and Radius Porvattentryckdefinition: Pressure Head Spatial Function Name: Rev. sept. 2016 Fc = 0,94 30 q(d)=14 kpa KM1 KM2 WSP10-516W01 30 25 sisa (mc) lesasi (komb) HHW +25,9 LLW +23,3 Erosionsskydd (mc) sisa (mc) lesasi (komb) 25 20 Le1 (od) 20 15 15 Nivå 10 10 5 Le2 (od) 5 0 0 Mn (bedrock) -5-5 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 Name: sisa (mc) Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 18 kn/m³ Cohesion': 0 kpa Phi': 25,67 Phi-B: 0 Name: lesasi (komb) Model: Combined, S=f(depth) Unit Weight: 18 kn/m³ Phi': 23,95 C-Top of Layer: 0 kpa C-Rate of Change: 0 (kn/m²)/m Cu-Top of Layer: 16,67 kpa Cu-Rate of Change: 0 (kn/m²)/m C/Cu Ratio: 0,115 Name: Mn (bedrock) Model: Bedrock (Impenetrable) Name: Erosionsskydd (mc) Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 20 kn/m³ Cohesion': 0 kpa Phi': 33,77 Phi-B: 0 Constant Unit Wt. Above Water Table: 18 kn/m³ Name: Le1 (od) Model: S=f(datum) Unit Weight: 16,5 kn/m³ C-Rate of Change: 0,93 (kn/m²)/m C-: 16,67 kpa (Elevation): 24 m Name: Le2 (od) Model: S=f(datum) Unit Weight: 17 kn/m³ C-Rate of Change: 0,93 (kn/m²)/m C-: 16,67 kpa (Elevation): 24 m Avstånd \\se.wspgroup.com\projects-gbg1\5250\lerum\\3_dokument\36_pm_rapport\pm\pm-001a-bilaga-c1 (stabilitetsberäkningar, befintliga förhållanden).doc/fb

Samhällsbyggnad Dokumenttyp DETALJPLAN FÖR FASTIGHET DEL AV TORP 2:80 Filip Bergström 2016-11-04 BILAGA C1. 3 (5) Släntstabilitetsberäkningar Sektion: C Skede: Befintliga förhållanden Hydrologisk modell: Pressure Head Spatial Function Analys: Kombinerad Analysnamn: Sektion C (komb) Filnamn: Sektion C.gsz Sökväg: \\se.wspgroup.com\projects-gbg1\5250\lerum\\5_berakningar\geoteknik\stabilitet\september 2016 FB\Befintligt\ Sparad, datum: 2016-10-26 Sparad, tid: 12:34:46 Analysmetod: Morgenstern-Price Glidytedefinition: Grid and Radius Porvattentryckdefinition: Pressure Head Spatial Function Name: Rev. sept- 2016 Fk=1,13 30 25 sisa (mc) lesasi (komb) WSP10-3 WSP10-1 16W02 WSP10-4 Fk=1,08 HHW +25,9 LLW +23,3 Erosionsskydd (mc) WSP10-8 sisa (mc) lesasi (komb) 20 Le 1 (komb) 15 Nivå 10 Le 2 (komb) 5 0 Mn (bedrock) -5 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 Name: Le 1 (komb) Model: Combined, S=f(datum) Unit Weight: 16,5 kn/m³ Phi': 23,95 C-: 0 kpa C-Rate of Change: 0 (kn/m²)/m Cu-: 16,67 kpa Cu-Rate of Change: 0,93 (kn/m²)/m C/Cu Ratio: 0,115 (Elevation): 24 m Name: sisa (mc) Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 18 kn/m³ Phi': 25,67 Cohesion': 0 kpa Phi-B: 0 Name: lesasi (komb) Model: Combined, S=f(depth) Unit Weight: 18 kn/m³ Phi': 23,95 C-Rate of Change: 0 (kn/m²)/m Cu-Rate of Change: 0 (kn/m²)/m C/Cu Ratio: 0,115 C-Top of Layer: 0 kpa Cu-Top of Layer: 16,67 kpa Name: Le 2 (komb) Model: Combined, S=f(datum) Unit Weight: 17 kn/m³ Phi': 23,95 C-: 0 kpa C-Rate of Change: 0 (kn/m²)/m Cu-: 16,67 kpa Cu-Rate of Change: 0,93 (kn/m²)/m C/Cu Ratio: 0,115 (Elevation): 24 m Name: Mn (bedrock) Model: Bedrock (Impenetrable) Name: Erosionsskydd (mc) Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 20 kn/m³ Phi': 33,77 Cohesion': 0 kpa Phi-B: 0 Constant Unit Wt. Above Water Table: 18 kn/m³ Avstånd \\se.wspgroup.com\projects-gbg1\5250\lerum\\3_dokument\36_pm_rapport\pm\pm-001a-bilaga-c1 (stabilitetsberäkningar, befintliga förhållanden).doc/fb

Samhällsbyggnad Dokumenttyp DETALJPLAN FÖR FASTIGHET DEL AV TORP 2:80 Filip Bergström 2016-11-04 BILAGA C1. 4 (5) Släntstabilitetsberäkningar Sektion: E Skede: Befintliga förhållanden Hydrologisk modell: Pressure Head Spatial Function Analys: Kombinerad Analysnamn: Sektion E (komb) Filnamn: Sektion E.gsz Sökväg: \\se.wspgroup.com\projects-gbg1\5250\lerum\\5_berakningar\geoteknik\stabilitet\september 2016 FB\Befintligt\ Sparad, datum: 2016-09-22 Sparad, tid: 12:42:34 Analysmetod: Morgenstern-Price Glidytedefinition: Grid and Radius Porvattentryckdefinition: Pressure Head Spatial Function Name: rev. sept 2016 Fk=0,92 30 16W06 WSP10-1 16W04 WSP10-2 WSP10-6 WSP10-8 25 sisa (mc) lesasi (mc) LLW +23,3 HHW +25,9 Erosionsskydd (mc) lesasi (mc) sisa (mc) 20 Le 1 (komb) Nivå 15 10 Le 2 (komb) 5 0 Mn (bedrock) -5 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 Name: Le 1 (komb) Name: Le 2 (komb) Name: lesasi (mc) Name: sisa (mc) Model: Combined, S=f(datum) Model: Combined, S=f(datum) Model: Combined, S=f(depth) Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 16,5 kn/m³ Unit Weight: 17 kn/m³ Unit Weight: 18 kn/m³ Unit Weight: 18 kn/m³ Phi': 23,95 Phi': 23,95 Phi': 23,95 Phi': 25,67 Cu-: 16,67 kpa Cu-: 16,67 kpa Cu-Top of Layer: 16,67 kpa C/Cu Ratio: 0,115 Cu-Rate of Change: 0,93 (kn/m²)/m C/Cu Ratio: 0,115 (Elevation): 24 m Cu-Rate of Change: 0,93 (kn/m²)/m C/Cu Ratio: 0,115 (Elevation): 24 m Avstånd \\se.wspgroup.com\projects-gbg1\5250\lerum\\3_dokument\36_pm_rapport\pm\pm-001a-bilaga-c1 (stabilitetsberäkningar, befintliga förhållanden).doc/fb

Samhällsbyggnad Dokumenttyp DETALJPLAN FÖR FASTIGHET DEL AV TORP 2:80 Filip Bergström 2016-11-04 BILAGA C1. 5 (5) Släntstabilitetsberäkningar Sektion: F Skede: Befintliga förhållanden Hydrologisk modell: Pressure Head Spatial Function Analys: Kombinerad Analysnamn: Sektion F (komb) Filnamn: Sektion F.gsz Sökväg: \\se.wspgroup.com\projects-gbg1\5250\lerum\\5_berakningar\geoteknik\stabilitet\september 2016 FB\Befintligt\ Sparad, datum: 2016-09-20 Sparad, tid: 08:31:57 Analysmetod: Morgenstern-Price Glidytedefinition: Grid and Radius Porvattentryckdefinition: Pressure Head Spatial Function Name: Rev. sept 2016 Fk = 0,81 30 25 sisa (mc) lesasi (komb) WSP10-1 16W05 WSP10-2 LLW +23,3 HHW +25,9 Erosionsskydd (mc) WSP10-6 WSP10-8 lesasi (komb) sisa (mc) 20 Le 1 (komb) 15 Nivå 10 Le 2 (komb) 5 0 Mn (bedrock) -5 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 Avstånd Name: Le 1 (komb) Model: Combined, S=f(datum) Unit Weight: 16,5 kn/m³ Phi': 23,95 C-: 0 kpa C-Rate of Change: 0 (kn/m²)/m Cu-: 16,67 kpa Cu-Rate of Change: 0,93 (kn/m²)/m C/Cu Ratio: 0,115 (Elevation): 24 m Name: sisa (mc) Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 18 kn/m³ Phi': 25,67 Cohesion': 0 kpa Phi-B: 0 Name: lesasi (komb) Model: Combined, S=f(depth) Unit Weight: 18 kn/m³ Phi': 23,95 C-Rate of Change: 0 (kn/m²)/m Cu-Rate of Change: 0 (kn/m²)/m C/Cu Ratio: 0,115 C-Top of Layer: 0 kpa Cu-Top of Layer: 16,67 kpa Name: Le 2 (komb) Model: Combined, S=f(datum) Unit Weight: 17 kn/m³ Phi': 23,95 C-: 0 kpa C-Rate of Change: 0 (kn/m²)/m Cu-: 16,67 kpa Cu-Rate of Change: 0,93 (kn/m²)/m C/Cu Ratio: 0,115 (Elevation): 24 m Name: Mn (bedrock) Model: Bedrock (Impenetrable) Name: Erosionsskydd (mc) Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 20 kn/m³ Phi': 33,77 Cohesion': 0 kpa Phi-B: 0 Constant Unit Wt. Above Water Table: 18 kn/m³ \\se.wspgroup.com\projects-gbg1\5250\lerum\\3_dokument\36_pm_rapport\pm\pm-001a-bilaga-c1 (stabilitetsberäkningar, befintliga förhållanden).doc/fb

Samhällsbyggnad Dokumenttyp DETALJPLAN FÖR FASTIGHET DEL AV TORP 2:80 Filip Bergström 2016-11-04 BILAGA C2. 1 (4) Släntstabilitetsberäkningar, framtida förhållanden Sektion: A Skede: Framtida förhållanden Hydrologisk modell: Pressure Head Spatial Function Analys: Kombinerad Analysnamn: Sektion A (komb) Filnamn: Sektion A (avschaktning +27,0).gsz Sökväg: \\se.wspgroup.com\projects-gbg1\5250\lerum\\5_berakningar\geoteknik\stabilitet\september 2016 FB\Åtgärder utan exploatering\avschaktning\ Sparad, datum: 2016-09-22 Sparad, tid: 12:58:06 Analysmetod: Morgenstern-Price Glidytedefinition: Grid and Radius Porvattentryckdefinition: Pressure Head Spatial Function Name: Rev. Sept.2016 Fk=1,10 30 25 sisa (mc) lesasi (komb) KM1 KM2 WSP10-5 +27,0 Fk=1,07 LLW +23,3 HHW +25,9 Erosionsskydd (mc) sisa (mc) lesasi (komb) 30 25 20 Le 1 (komb) 20 15 15 Nivå 10 10 5 Le 2 (komb) 5 0 0 Mn (bedrock) -5-5 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 Name: sisa (mc) Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 18 kn/m³ Phi': 25,67 Name: lesasi (komb) Model: Combined, S=f(depth) Unit Weight: 18 kn/m³ Phi': 23,95 Cu-Top of Layer: 16,67 kpa C/Cu Ratio: 0,115 Name: Le 1 (komb) Model: Combined, S=f(datum) Unit Weight: 16,5 kn/m³ Phi': 23,95 Cu-: 16,67 kpa Cu-Rate of Change: 0,93 (kn/m²)/m C/Cu Ratio: 0,115 (Elevation): 24 m Name: Le 2 (komb) Model: Combined, S=f(datum) Unit Weight: 17 kn/m³ Phi': 23,95 Cu-: 16,67 kpa Cu-Rate of Change: 0,93 (kn/m²)/m C/Cu Ratio: 0,115 (Elevation): 24 m Avstånd \\se.wspgroup.com\projects-gbg1\5250\lerum\\3_dokument\36_pm_rapport\pm\pm-001a-bilaga-c2 (stabilitetsberäkningar, framtida förhållanden).doc/fb

Samhällsbyggnad Dokumenttyp DETALJPLAN FÖR FASTIGHET DEL AV TORP 2:80 Filip Bergström 2016-11-04 BILAGA C2. 2 (4) Släntstabilitetsberäkningar, framtida förhållanden Sektion: B Skede: Framtida förhållanden Hydrologisk modell: Pressure Head Spatial Function Analys: Odränerad Analysnamn: Sektion B (od) Filnamn: Sektion B (avschaktning + 27,0).gsz Sökväg: \\se.wspgroup.com\projects-gbg1\5250\lerum\\5_berakningar\geoteknik\stabilitet\september 2016 FB\Åtgärder utan exploatering\avschaktning\ Sparad, datum: 2016-09-22 Sparad, tid: 15:32:36 Analysmetod: Morgenstern-Price Glidytedefinition: Grid and Radius Porvattentryckdefinition: Pressure Head Spatial Function Name: Rev. sept. 2016 Fod=1,11 30 25 sisa (mc) lesasi (komb) q(d)=14 kpa KM1 KM2 WSP10-5 +27,0 HHW +25,9 LLW +23,3 Erosionsskydd (mc) sisa (mc) lesasi (komb) 30 25 20 Le1 (od) 20 15 15 Nivå 10 10 Le2 (od) 5 5 0 0 Mn (bedrock) -5-5 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 Name: sisa (mc) Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 18 kn/m³ Cohesion': 0 kpa Phi': 25,67 Phi-B: 0 Name: lesasi (komb) Model: Combined, S=f(depth) Unit Weight: 18 kn/m³ Phi': 23,95 C-Top of Layer: 0 kpa C-Rate of Change: 0 (kn/m²)/m Cu-Top of Layer: 16,67 kpa Cu-Rate of Change: 0 (kn/m²)/m C/Cu Ratio: 0,115 Name: Mn (bedrock) Model: Bedrock (Impenetrable) Name: Erosionsskydd (mc) Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 20 kn/m³ Cohesion': 0 kpa Phi': 33,77 Phi-B: 0 Constant Unit Wt. Above Water Table: 18 kn/m³ Name: Le1 (od) Model: S=f(datum) Unit Weight: 16,5 kn/m³ C-Rate of Change: 0,93 (kn/m²)/m C-: 16,67 kpa (Elevation): 24 m Name: Le2 (od) Model: S=f(datum) Unit Weight: 17 kn/m³ C-Rate of Change: 0,93 (kn/m²)/m C-: 16,67 kpa (Elevation): 24 m Avstånd \\se.wspgroup.com\projects-gbg1\5250\lerum\\3_dokument\36_pm_rapport\pm\pm-001a-bilaga-c2 (stabilitetsberäkningar, framtida förhållanden).doc/fb

Samhällsbyggnad Dokumenttyp DETALJPLAN FÖR FASTIGHET DEL AV TORP 2:80 Filip Bergström 2016-11-04 BILAGA C2. 3 (4) Släntstabilitetsberäkningar, framtida förhållanden Sektion: E Skede: Framtida förhållanden Analys: Kombinerad Analysnamn: Sektion E (komb) Filnamn: Sektion E (exploatering, avschaktning).gsz Sökväg: \\se.wspgroup.com\projects-gbg1\5250\lerum\\5_berakningar\geoteknik\stabilitet\september 2016 FB\Åtgärder vid exploatering\ Sparad, datum: 2016-10-26 Sparad, tid: 15:53:26 Analysmetod: Morgenstern-Price Glidytedefinition: Grid and Radius Porvattentryckdefinition: Pressure Head Spatial Function Name: rev. sept 2016 Byggnad pålas, ingen tillskottslast Höjd marknivå Nedsänkt garage, grundläggningsnivå +27,7 Fk=1,21 30 25 sisa (mc) + 31,5 Fk=1,06 Skumglas lesasi (mc) 16W06 WSP10-1 WSP10-2 16W04 + 26,5 LLW +23,3 HHW +25,9 Erosionsskydd (mc) WSP10-6 WSP10-8 lesasi (mc) sisa (mc) 20 Le 1 (komb) 15 Nivå 10 Le 2 (komb) 5 0 Mn (bedrock) -5 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 Name: lesasi (mc) Model: Combined, S=f(depth) Unit Weight: 18 kn/m³ Phi': 23,95 C-Top of Layer: 0 kpa C-Rate of Change: 0 (kn/m²)/m Cu-Top of Layer: 16,67 kpa Cu-Rate of Change: 0 (kn/m²)/m C/Cu Ratio: 0,115 Name: Le 1 (komb) Model: Combined, S=f(datum) Unit Weight: 16,5 kn/m³ Phi': 23,95 Cu-: 16,67 kpa Cu-Rate of Change: 0,93 (kn/m²)/m C/Cu Ratio: 0,115 (Elevation): 24 m Name: Le 2 (komb) Model: Combined, S=f(datum) Unit Weight: 17 kn/m³ Phi': 23,95 Cu-: 16,67 kpa Cu-Rate of Change: 0,93 (kn/m²)/m C/Cu Ratio: 0,115 (Elevation): 24 m Name: sisa (mc) Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 18 kn/m³ Cohesion': 0 kpa Phi': 25,67 Avstånd Name: Skumglas Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 4 kn/m³ Cohesion': 0 kpa Phi': 34,7 \\se.wspgroup.com\projects-gbg1\5250\lerum\\3_dokument\36_pm_rapport\pm\pm-001a-bilaga-c2 (stabilitetsberäkningar, framtida förhållanden).doc/fb

Samhällsbyggnad Dokumenttyp DETALJPLAN FÖR FASTIGHET DEL AV TORP 2:80 Filip Bergström 2016-11-04 BILAGA C2. 4 (4) Släntstabilitetsberäkningar, framtida förhållanden Sektion: F Skede: Framtida förhållanden Analys: Kombinerad Fk=1,09 Analysnamn: Sektion F (komb) Filnamn: Sektion F (exploatering, avschaktning+lättfyllning).gsz Sökväg: \\se.wspgroup.com\projects-gbg1\5250\lerum\\5_berakningar\geoteknik\stabilitet\september 2016 FB\Åtgärder vid exploatering\ Sparad, datum: 2016-09-27 Sparad, tid: 11:26:51 Analysmetod: Morgenstern-Price Glidytedefinition: Grid and Radius Porvattentryckdefinition: Pressure Head Spatial Function Höjning av marknivå till + 31,5 Name: Rev. sept 2016 Fk=1,06 30 25 sisa (mc) Skumglas lesasi (komb) WSP10-1 16W05 +26,5 WSP10-2 sisa (mc) LLW +23,3 HHW +25,9 Erosionsskydd (mc) WSP10-6 WSP10-8 lesasi (komb) sisa (mc) 20 Le 1 (komb) 15 Nivå 10 Le 2 (komb) 5 0 Mn (bedrock) -5 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 Name: Le 1 (komb) Model: Combined, S=f(datum) Unit Weight: 16,5 kn/m³ Phi': 23,95 C-: 0 kpa C-Rate of Change: 0 (kn/m²)/m Cu-: 16,67 kpa Cu-Rate of Change: 0,93 (kn/m²)/m C/Cu Ratio: 0,115 (Elevation): 24 m Name: sisa (mc) Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 18 kn/m³ Phi': 25,67 Cohesion': 0 kpa Phi-B: 0 Name: lesasi (komb) Model: Combined, S=f(depth) Unit Weight: 18 kn/m³ Phi': 23,95 C-Rate of Change: 0 (kn/m²)/m Cu-Rate of Change: 0 (kn/m²)/m C/Cu Ratio: 0,115 C-Top of Layer: 0 kpa Cu-Top of Layer: 16,67 kpa Name: Le 2 (komb) Model: Combined, S=f(datum) Unit Weight: 17 kn/m³ Phi': 23,95 C-: 0 kpa C-Rate of Change: 0 (kn/m²)/m Cu-: 16,67 kpa Cu-Rate of Change: 0,93 (kn/m²)/m C/Cu Ratio: 0,115 (Elevation): 24 m Name: Mn (bedrock) Model: Bedrock (Impenetrable) Name: Erosionsskydd (mc) Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 20 kn/m³ Phi': 33,77 Cohesion': 0 kpa Phi-B: 0 Constant Unit Wt. Above Water Table: 18 kn/m³ Name: Skumglas Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 4 kn/m³ Phi': 34,7 Cohesion': 0 kpa Phi-B: 0 Avstånd \\se.wspgroup.com\projects-gbg1\5250\lerum\\3_dokument\36_pm_rapport\pm\pm-001a-bilaga-c2 (stabilitetsberäkningar, framtida förhållanden).doc/fb

Samhällsbyggnad Dokumenttyp DETALJPLAN FÖR FASTIGHET DEL AV TORP 2:80 Filip Bergström 2016-11-04 BILAGA C3. 1 (2) Släntstabilitetsberäkningar, föreslagna åtgärder utan nyexploatering Sektion: E Skede: Framtida förhållanden utan exploatering Hydrologisk modell: Pressure Head Spatial Function Analys: Kombinerad Fk=1,11 Analysnamn: Sektion E (komb) Filnamn: Sektion E (avschaktning +26,5).gsz Sökväg: \\se.wspgroup.com\projects-gbg1\5250\lerum\\5_berakningar\geoteknik\stabilitet\september 2016 FB\Åtgärder utan exploatering\avschaktning\ Sparad, datum: 2016-09-22 Sparad, tid: 15:44:48 Analysmetod: Morgenstern-Price Glidytedefinition: Grid and Radius Porvattentryckdefinition: Pressure Head Spatial Function Name: rev. sept 2016 30 25 sisa (mc) lesasi (mc) 16W06 WSP10-1 + 26,5 16W04 WSP10-2 Fk=1,06 LLW +23,3 HHW +25,9 Erosionsskydd (mc) WSP10-6 WSP10-8 lesasi (mc) sisa (mc) 20 Le 1 (komb) Nivå 15 10 Le 2 (komb) 5 0 Name: sisa (mc) Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 18 kn/m³ Phi': 25,67 Name: lesasi (mc) Model: Combined, S=f(depth) Unit Weight: 18 kn/m³ Phi': 23,95 Cu-Top of Layer: 16,67 kpa C/Cu Ratio: 0,115 Name: Le 1 (komb) Model: Combined, S=f(datum) Unit Weight: 16,5 kn/m³ Phi': 23,95 Cu-: 16,67 kpa Cu-Rate of Change: 0,93 (kn/m²)/m C/Cu Ratio: 0,115 (Elevation): 24 m Mn (bedrock) -5 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 Name: Le 2 (komb) Model: Combined, S=f(datum) Unit Weight: 17 kn/m³ Phi': 23,95 Cu-: 16,67 kpa Cu-Rate of Change: 0,93 (kn/m²)/m C/Cu Ratio: 0,115 (Elevation): 24 m Avstånd \\se.wspgroup.com\projects-gbg1\5250\lerum\\3_dokument\36_pm_rapport\pm\pm-001a-bilaga-c3 (stabilitetsberäkningar, föreslagna åtgärder utan nyexploatering).doc/fb

Samhällsbyggnad Dokumenttyp DETALJPLAN FÖR FASTIGHET DEL AV TORP 2:80 Filip Bergström 2016-11-04 BILAGA C3. 2 (2) Släntstabilitetsberäkningar, föreslagna åtgärder utan nyexploatering Sektion: F Skede: Framtida förhållanden utan exploatering Hydrologisk modell: Pressure Head Spatial Function Analys: Kombinerad Fk=1,13 Analysnamn: Sektion F (komb) Filnamn: Sektion F (avschaktning +26,5).gsz Sökväg: \\se.wspgroup.com\projects-gbg1\5250\lerum\\5_berakningar\geoteknik\stabilitet\september 2016 FB\Åtgärder utan exploatering\avschaktning\ Sparad, datum: 2016-09-22 Sparad, tid: 14:15:29 Analysmetod: Morgenstern-Price Glidytedefinition: Grid and Radius Porvattentryckdefinition: Pressure Head Spatial Function Name: Rev. sept 2016 30 25 sisa (mc) lesasi (komb) WSP10-1 16W05 +26,5 WSP10-2 sisa (mc) Fk=1,07 LLW +23,3 HHW +25,9 Erosionsskydd (mc) WSP10-6 WSP10-8 lesasi (komb) sisa (mc) 20 Le 1 (komb) 15 Nivå 10 Le 2 (komb) 5 0 Mn (bedrock) -5 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 Name: Le 1 (komb) Model: Combined, S=f(datum) Unit Weight: 16,5 kn/m³ Phi': 23,95 C-: 0 kpa C-Rate of Change: 0 (kn/m²)/m Cu-: 16,67 kpa Cu-Rate of Change: 0,93 (kn/m²)/m C/Cu Ratio: 0,115 (Elevation): 24 m Name: sisa (mc) Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 18 kn/m³ Phi': 25,67 Cohesion': 0 kpa Phi-B: 0 Name: lesasi (komb) Model: Combined, S=f(depth) Unit Weight: 18 kn/m³ Phi': 23,95 C-Rate of Change: 0 (kn/m²)/m Cu-Rate of Change: 0 (kn/m²)/m C/Cu Ratio: 0,115 C-Top of Layer: 0 kpa Cu-Top of Layer: 16,67 kpa Name: Le 2 (komb) Model: Combined, S=f(datum) Unit Weight: 17 kn/m³ Phi': 23,95 C-: 0 kpa C-Rate of Change: 0 (kn/m²)/m Cu-: 16,67 kpa Cu-Rate of Change: 0,93 (kn/m²)/m C/Cu Ratio: 0,115 (Elevation): 24 m Name: Mn (bedrock) Model: Bedrock (Impenetrable) Name: Erosionsskydd (mc) Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 20 kn/m³ Phi': 33,77 Cohesion': 0 kpa Phi-B: 0 Constant Unit Wt. Above Water Table: 18 kn/m³ Avstånd \\se.wspgroup.com\projects-gbg1\5250\lerum\\3_dokument\36_pm_rapport\pm\pm-001a-bilaga-c3 (stabilitetsberäkningar, föreslagna åtgärder utan nyexploatering).doc/fb

Bilaga D (sid. 1av 4) Åtgärder vid nyexploatering = Lättfyllning = Avschaktning = mjukt erosionsskydd = hårt erosionsskydd +27 (+17,1) = nivå för avschaktning (RH2000) E C B F A +26,5 (+16,6) +27 (+17,1) B A C = nivå för avschaktning (GH88) E F