ra04s 2011-02-17 PM GEOTEKNIK Göteborgs Stad, Fastighetskontoret Titterdammsvägen Hästagen, Angered Detaljerad stabilitetsutredning för detaljplan Uppdragsnummer: 2305 572 Göteborg 2013-09-17 Rev A 2013-12-02 Sweco Infrastructure AB Göteborg Geoteknik 1 (19) Sweco Gullbergs Strandgata 3 Bo 2203, 3 14 Göteborg Telefon 031-62 75 00 Telefa 031-62 77 22 www.sweco.se Sweco Infrastructure AB Org.nr 67-0868 säte Stockholm Ingår i Sweco-koncernen Karin Tilgmann Telefon direkt 031-62 75 80 Mobil 02-99 75 80 karin.tilgmann@sweco.se Uppdrag 2305 572; p:\2321\0\23072 - titteriadamsvägen\000\000\16_tet\pm_dp titteridammsvägen_rev a.doc
ra04s 2011-02-17 INNEHÅLLSFÖRTECKNING 1 Uppdrag 3 2 Utförda undersökningar 3 2.1 Tidigare utförda undersökningar och utredningar 3 2.2 Utförda undersökningar och mätningar 4 2.2.1 Fältundersökningar 4 3 Geoteknisk översikt 4 3.1 Topografi och områdesbeskrivning 4 3.2 Geotekniska förhållanden 5 3.2.1 Jordlagerföljd 5 3.2.2 Densitet, vattenkvot, konflytgräns och sensitivitet 5 3.2.3 Odränerad skjuvhållfasthet 5 3.3 Grundvatten och portryck 6 4 Stabilitet 7 4.1 Allmänt 7 4.2 Erforderlig säkerhetsfaktor 7 4.3 Beräkningsförutsättningar 8 4.3.1 Utformning och geometri 8 4.3.2 Materialegenskaper 8 4.3.3 Marklaster 9 4.3.4 Grundvatten och portryck 10 4.4 Stabilitetsanalyser, befintliga förhållanden 10 4.4.1 Sammanställning av utförda stabilitetsanalyser för befintliga förhållanden 12 4.5 Stabilitetsanalyser, förhållanden enligt ny detaljplan 13 4.5.1 Sammanställning av utförda stabilitetsanalyser för förhållanden enligt ny detaljplan 16 4.5.2 Inverkan av eventuellt, förhöjt portryck 16 4.6 Stabilitetsanalyser, förhållanden enligt ny detaljplan utökade marklaster 17 5 Slutsatser och rekommendationer 18 Bilaga 1 Bilaga 2 Bilaga 3 Bilaga 4 Bilaga 5 Bilaga 6 Illustrationsplan, Norra delen, Angered CPT-utvärderingar (Conrad) Utvärdering av odränerad skjuvhållfasthet Stabilitetsberäkningar, befintliga förhållanden Stabilitetsberäkningar, förhållanden enligt ny detaljplan Stabilitetsberäkningar, förhållanden enligt ny detaljplan utökade marklaster Ritningar 2305471-G1 Plan Skala 1:1000 (A3) 2305471-G2-G5 Sektion Skala 1:200 (A3) 2 (19) PM GEOTEKNIK 2 01 3-09- 17 TITTERDAMMSVÄGEN HÄSTAGEN, ANGERED DETALJERAD STABILITETSUTREDNING FÖR DETALJPLAN Uppdrag 2305 572; p:\2321\0\23072 - titteriadamsvägen\000\000\16_tet\pm_dp titteridammsvägen_rev a.doc
ra04s 2011-02-17 1 Uppdrag På uppdrag av Göteborgs Stad, Fastighetskontoret, har Sweco Infrastructure utfört en detaljerad stabilitetsutredning inför upprättandet av en ny detaljplan för ett område i anslutning till BRF Gunnareds kyrkby i Angered mellan Hästhagen och Titteridammsvägen, se Figur 1. Figur 1 Översiktskarta, streckad linje markerar detaljplaneområde, heldragen markerar aktuellt utredningsområde. Syftet med denna detaljerade stabilitetsutredning har varit att utreda stabilitetssituationen för befintliga förhållanden såväl som för föreslaget förhållande enligt den nya detaljplanen. Utredningen har utförts i enlighet med IEG Rapport 4:2010 Tillståndsbedömning/klassificering av naturliga slänter och slänter med befintlig bebyggelse och anläggningar. 2 Utförda undersökningar 2.1 Tidigare utförda undersökningar och utredningar Inom och i anslutning till det aktuella undersökningsområdet har ett antal geotekniska undersökningar och utredningar utförts tidigare. Läget på tidigare utförda undersökningar samt för fullständig redovisning hänvisas till nedanstående utredningar/handlingar: BRF Gunnareds kyrkby, Tekniskt PM, geoteknik underlag för bygglovsansökan och husprojektering., Gatubolaget AB, 2005-08-26, diarienr. 449/05. 3 (19) PM GEOTEKNIK 2 01 3-09- 17 TITTERDAMMSVÄGEN HÄSTAGEN, ANGERED DETALJERAD STABILITETSUTREDNING FÖR DETALJPLAN Uppdrag 2305 572; p:\2321\0\23072 - titteriadamsvägen\000\000\16_tet\pm_dp titteridammsvägen_rev a.doc
ra04s 2011-02-17 Angereds Torg, Göteborg, Geotekniskt PM Underlag för detaljplan. Norconsult AB, daterad 2010-12-14, rev.a 2011-02-07, uppdragsnr. 201 01 89. 2.2 Utförda undersökningar och mätningar I samband med denna detaljerade stabilitetsutredning har ett antal kompletterande geotekniska undersökningar utförts. Syftet med dessa har främst varit att bestämma jordlagrens mäktighet samt lerans hållfasthetsegenskaper. 2.2.1 Fältundersökningar De geotekniska fältundersökningarna utfördes av Sweco Infrastructure AB 2013-09-09 och omfattade följande: Sonderingar Trycksondering i 7 st punkter för kontroll av jordens relativa fasthet och djupet till fast botten. CPT-sondering i 4 st punkter för bestämning av jordlagrens relativa fasthet och förekomst av eventuella skikt. (utförda CPT-sonderingar har utvärderats med datorprogrammet Conrad och redovisas i Bilaga 2). In-situ undersökningar: Vingförsök i 2 st punkter för bestämning av lerans odränerade skjuvhållfasthet. Skruvprovtagning i 4 st punkter för klassificering av de ytliga jordlagren De utförda undersökningarna redovisas i plan och sektion på ritningarna 23072-G1 och 23072-G2 till 23072-G4. Borrpunkterna benämns med ID1301-1309. Ett antal sektioner inom området har kontrollmätts, och läget på borrpunkterna har mätts in med GPS. Borrpunkternas läge redovisas i plan i SWEREF 991200 och i höjdsystemet RH2000. 3 Geoteknisk översikt 3.1 Topografi och områdesbeskrivning Det aktuella utredningsområdet avgränsas av Titteridammsvägen, Hästhagen samt bergsområdet Ekeberg. Längs bergsområdet återfinns bergssluttningar i såväl ostlig som nordlig riktning. Bergssluttningarna är bitvis är branta. Berg i dagen återfinns generellt från nivån + och högre. Från området som utgörs av berg i dagen lutar markytan öster ut mot en GC-väg som sträcker sig från nordvästra delen av utredningsområdet till den södra delen där den korsar Titteridammsvägen. GC-vägen är belägen på nivån ca +68 i norr och cs+64 i söder. Inom norra delen av området återfinns en parkeringsplats och stra sydöst om densamma ligger bostadsrättsföreningen Gunnareds kyrkby vilken utgörs av se flerfamiljshus. Såväl inom parkeringen som inom bostadsområdet är markytan plan och belägen på nivån ca +61. Mellan GC-vägen och bostadsområdet respektive parkeringen återfinns en relativt brant slänt med en höjd skillnad som längs parkeringen är ca 7-8 m 4 (19) PM GEOTEKNIK 2 01 3-09- 17 TITTERDAMMSVÄGEN HÄSTAGEN, ANGERED DETALJERAD STABILITETSUTREDNING FÖR DETALJPLAN Uppdrag 2305 572; p:\2321\0\23072 - titteriadamsvägen\000\000\16_tet\pm_dp titteridammsvägen_rev a.doc
ra04s 2011-02-17 och längs bostadsområdet ca 4-6 m. Mellan bostadsområdet och Titteridammsvägen återfinns ett område som i huvudsak är bevuet av gräs. Markytan lutar inom detta område från GC-vägen i väster ned mot Hästhagen (nivån ca +61). Närmast Hästhagen återfinns en mindre parkering. 3.2 Geotekniska förhållanden 3.2.1 Jordlagerföljd Längs sydvästra delen av området återfinns berg i dagen ovan nivån ca +. Berget sluttar inom norra delen av området mot nordost och vidare söder ut mot öster. Inom hela området bortsett från parkerings- och bostadsområdet utgörs den översta delen av jordprofilen av en sandig siltig torrskorpelera. Inom norra delen av området uppgår torrskorpelerans mäktighet till ca 3-4 m medan den inom södra delen av området uppgår till ca 2-3 m. Torrskorpelerans mäktighet avtar mot den del i väster där berg i dagen återfinns. Inom parkerings- och bostadsområdet utgörs den översta delen av jordlagerföljden i huvudsak av fyllnadsmaterial vars mäktighet varierar mellan 1-2 m. Torrskorpeleran och fyllnadsmaterialet underlagras generellt av en siltig lera vars mäktighet varierar inom området. Störst mäktighet återfinns inom sydöstra delen av området (ca 15-20 m). Inom den sydöstra delen av bostadsområdet uppgår lerans mäktighet till ca 15 m och avtar mot nordväst till ca 5-6 m inom området för parkeringsplatsen. Vidare avtar lerans mäktighet västerut där berget närmar sig dagen. Utförda CPT-sonderingar, visar på att det förekommer dränerande skikt av silt på mellan 2-8 m djup. Den siltiga leran underlagras generellt av ett relativt tunt, fast lager friktionsmaterial som i sin tur vilar på berg. Berget sluttar från berg i dagen i sydväst med snittlutningen ca 1:3-1:5 för att sedan plana ut under området nedanför. 3.2.2 Densitet, vattenkvot, konflytgräns och sensitivitet Lerans densitet varierar mellan ca 1,7-1,8 t/m 3. Den naturliga vattenkvoten varierar mellan ca 30-%. Den relativt låga vattenkvoten bedöms bero på lerans siltinnehåll. Konflytgränsen ligger mellan ca -%, där de högsta värdena gäller leran närmast under torrskorpeleran. Lerans bedöms vara låg- till mellansensitiv. 3.2.3 Odränerad skjuvhållfasthet Den odränerade skjuvhållfastheten har sammanställts från tidigare samt nu utförda undersökningar inom området. Undersökningarna utgörs av vingförsök och CPTsonderingar, senare utvärderade med Conrad. 5 (19) PM GEOTEKNIK 2 01 3-09- 17 TITTERDAMMSVÄGEN HÄSTAGEN, ANGERED DETALJERAD STABILITETSUTREDNING FÖR DETALJPLAN Uppdrag 2305 572; p:\2321\0\23072 - titteriadamsvägen\000\000\16_tet\pm_dp titteridammsvägen_rev a.doc
ra04s 2011-02-17 De uppmätta värdena från CPT-sonderingarna ligger betydligt lägre än vingsonderingarna, och för att vara på den säkra sidan så har utvärderingen främst baserats på dessa lägre värden. Den valda odränerade skjuvhållfastheten är kpa ned till nivån +58 för att därunder ha tillväten 1 kpa/m, se Figur 2. Figur 2 Diagram över uppmätt respektive utvärderad odränerad skjuvhållfasthet inom utredningsområdet. Svart, heldragen linje markerar vald skjuvhållfasthet. 3.3 Grundvatten och portryck Grundvattenytan inom området har i samband med nu och tidigare utförda undersökningar observerats på djupet ca 1-1,5 m under markytan inom de plana delarna av området. Ovan slänten bedöms grundvattenytan vara belägen något djupare, ca 2-3 m 6 (19) PM GEOTEKNIK 2 01 3-09- 17 TITTERDAMMSVÄGEN HÄSTAGEN, ANGERED DETALJERAD STABILITETSUTREDNING FÖR DETALJPLAN Uppdrag 2305 572; p:\2321\0\23072 - titteriadamsvägen\000\000\16_tet\pm_dp titteridammsvägen_rev a.doc
ra04s 2011-02-17 under markytan. Enligt tidigare utredning motsvarar grundvattentrycket i friktionslagret mellan den siltiga leran och berget en grundvattenyta på ca 2-3 m djup under markytan. 4 Stabilitet 4.1 Allmänt Stabiliteten inom aktuellt område har kontrollerats i 3 sektioner, sektion A till C. Alla sektioner har analyserats för befintliga förhållanden samt för föreslagna förhållanden enligt ny detaljplan. Sektionernas läge visas för respektive förhållande i Figur 3. Befintliga förhållanden Förhållanden enligt ny detaljplan Figur 3 Beräkningssektionernas läge. Stabilitetsanalyserna har utförts med kombinerad och odränerad analys med Slope/W version 7.17 (GeoStudio 2007). Redovisade säkerhetsfaktorer avser Morgenstern-Price metod för sammansatta glidytor. Utförda stabilitetsberäkningar redovisas i sin helhet i Bilaga 4 för befintliga förhållanden och Bilaga 5 för förhållanden enligt ny detaljplan. 4.2 Erforderlig säkerhetsfaktor Stabilitetsutredningen har utförts enligt IEG:s rapport 4:2010 med tillståndsbedömning enligt detaljerad utredningsnivå. Erforderlig säkerhetsfaktor för befintliga förhållanden gäller för markområden med markanvändningen Befintlig bebyggelse och anläggning. Erforderlig säkerhetsfaktor för förhållanden enligt ny detaljplan gäller för markområden med markanvändningen Planläggning Enligt ovanstående gäller vid detta projekt följande rekommendationer på säkerhetsfaktorer: 7 (19) PM GEOTEKNIK 2 01 3-09- 17 TITTERDAMMSVÄGEN HÄSTAGEN, ANGERED DETALJERAD STABILITETSUTREDNING FÖR DETALJPLAN Uppdrag 2305 572; p:\2321\0\23072 - titteriadamsvägen\000\000\16_tet\pm_dp titteridammsvägen_rev a.doc
ra04s 2011-02-17 Tabell 1 Rekommenderade säkerhetsfaktorer från IEG:s rapport 4:2010. Befintlig bebyggelse och anläggning Planläggning F c 1,7 1,5 F c 1,7 1,5 F komb 1,5 1,3 F komb 1,5 1,4 F 1,3 (sand) F 1,3 (sand) Det rekommenderade säkerhetskravet utgörs således av ett spann mellan olika nivåer på erforderlig säkerhetsfaktor. Vilket krav på erforderlig säkerhetsfaktor som råder inom ett projekt bestäms av ett stort antal faktorer som betecknas som gynnsamma eller ogynnsamma. Eempel på en ogynnsam faktor är t.e. förekomst av kvicklera, stora konsekvenser av ett skred, pågående erosion eller ett begränsat antal geotekniska undersökningar etc. Inom det aktuella området utgörs marken av en fast lera vilket betraktas som gynnsamt. Det geotekniska underlaget är däremot relativt litet och få observationen gällande grundvattennivåer samt portrycksförhållanden finns att tillgå. Vidare finns idag inga tecken på rörelser i slänterna och det finns heller inte något vattendrag eller förutsättningar för erosion inom området. Konsekvensen av ett eventuellt skred bedöms som stor för såväl befintliga förhållanden som för förhållanden enligt ny detaljplan. Detta eftersom befintliga bostäder finns i direkt anslutning till släntfot samt nya föreslagna bostäder längs släntkrön. Med utgångspunkt från de förutsättningar (både yttre och geotekniska) som råder inom det aktuella området har följande säkerhetskrav valts för detta projekt. Tabell 2 Gällande säkerhetsfaktorer i samband med detta projekt. Befintlig bebyggelse och anläggning Planläggning F c 1,6 F c 1,6 F komb 1,4 F komb 1,4 F 1,3 (sand) F 1,3 (sand) 4.3 Beräkningsförutsättningar 4.3.1 Utformning och geometri Underlag till utförda stabilitetsberäkningar för utredningsområdet har hämtats från den digitala primärkartan (noggrannhet 0,5 m ekvidistans) samt utförda inmätningar. 4.3.2 Materialegenskaper Materialegenskaper och jordlagrens mäktigheter har utvärderats från tidigare samt nu utförda undersökningar. I tabellen nedan redovisas de materialparametrar som använts i 8 (19) PM GEOTEKNIK 2 01 3-09- 17 TITTERDAMMSVÄGEN HÄSTAGEN, ANGERED DETALJERAD STABILITETSUTREDNING FÖR DETALJPLAN Uppdrag 2305 572; p:\2321\0\23072 - titteriadamsvägen\000\000\16_tet\pm_dp titteridammsvägen_rev a.doc
ra04s 2011-02-17 stabilitetsberäkningarna. Valda materialparametrar redovisas även på respektive stabilitetsanalys i Bilaga 4 och 5. Tabell 3 Eempel på valda materialparametrar 75 GC-väg Trafiklast = 5 kpa Fyllning 75 siltig sandig Torrskorpelera Parkeringsplats Friktionsjord silitig Lera 1 Fyllning silitig Lera 2 Berg - - -35-30 -25-20 -15-10 -5 0 5 10 15 20 25 30 35 Jordlager Fyllning Siltig sandig torrskorpelera Siltig lera Siltig lera 2 Friktionsjord 1) Tillvät från nivån +58 Bedömda materialegenskaper Densitet, ρ Densitet (vattenmättad), ρ m Friktionsvinkel, Densitet, ρ Odränerad skjuvhållfasthet, fu Densitet, ρ Odränerad skjuvhållfasthet, fu Densitet, ρ Odränerad skjuvhållfasthet, fu Densitet, ρ Densitet (vattenmättad), ρ m Friktionsvinkel, 1,8 t/m 3 2,0 t/m 3 35º 1,75 t/m 3 kpa 1,7t/m 3 kpa 1,7t/m 3 +1,0 z kpa 1) 1,9 t/m 3 2,1 t/m 3 36º Lerans dränerade hållfasthetsegenskaper har vid stabilitetsberäkningarna antagits till =30º och c =0,1 fu, vilket normalt gäller för leror i Västsverige. 4.3.3 Marklaster Utbredda mark- och trafiklaster ansätts generellt inom denna utredning i de fall där de befinner sig i aktivzonen, d v s i den pådrivande delen, av glidytorna. Ingen marklast ansätts för byggnader inom passivzonen d v s i den mothållande delen av slänten. Nedan beskrivs vilka mark- respektive trafiklaster som ansatts för respektive analyserat förhållande. 9 (19) PM GEOTEKNIK 2 01 3-09- 17 TITTERDAMMSVÄGEN HÄSTAGEN, ANGERED DETALJERAD STABILITETSUTREDNING FÖR DETALJPLAN Uppdrag 2305 572; p:\2321\0\23072 - titteriadamsvägen\000\000\16_tet\pm_dp titteridammsvägen_rev a.doc
ra04s 2011-02-17 Befintliga förhållanden Trafiklasten på gatorna har i stabilitetsberäkningarna satts till 10 kpa över hela gatans bredd. Gc-vägarna belastas i beräkningarna med en utbredd last på 5 kpa. Förhållanden enligt ny detaljplan De planerade flerfamiljshusen i övre delen av slänten kommer sannolikt att pålgrundläggas, alternativt grundläggas på berg. Utöver trafiklasterna har inom denna utredning en marklast på 20 kpa ansatts där flerfamiljshusen planeras i syfte att möjliggöra större utfyllnader alternativt andra grundläggningsmetoder. Förhållanden enligt ny detaljplan utökade marklaster För att utreda om en utfyllnad på ca 0,5 m är möjlig inom aktivzonen av slänten har en marklast på 10 kpa ansatts på samtliga ytor inom aktivzonen av slänten som inom föregående förhållande ej är belastade. 4.3.4 Grundvatten och portryck Grundvattenytan inom området har i samband med nu och tidigare utförda undersökningar observerats på djupet ca 1-1,5 m under markytan inom de plana delarna av området. Ovan slänten bedöms grundvattenytan vara belägen något djupare ca 2-3 m under markytan. Portrycket bedöms baserat på tidigare utredningar vara hydrostatiskt inom hela området. Vidare har en känslighetsanalys av portrycket utförts i beräkningssektion A för förhållanden enligt ny detaljplan i syfte att utreda en inverkan av ett eventuellt förhöjt portryck. 4.4 Stabilitetsanalyser, befintliga förhållanden Stabiliteten för befintliga förhållanden har analyserats för de 3 sektioner som visas i Figur 3. Slänternas geometri, höjd och lutning samt jordmäktigheten varierar något mellan sektionerna. Den odränerade skjuvhållfastheten är samma för alla sektioner. Sektionerna är från norr till söder benämnda A, B och C. Nedan beskrivs resultaten av de stabilitetsanalyser som utförts för befintliga förhållanden inom denna detaljerade stabilitetsutredning. Samtliga beräkningar redovisas i sin helhet i Bilaga 4. Sektion A För befintliga förhållanden är lägsta säkerhetsfaktor mot brott i sektion A beräknad till ca F c =2,2 respektive ca F komb =2,0. Glidytorna med lägsta säkerhetsfaktor mot brott utgörs av sammansatta, långsträckta glidytor som följer friktionsjordslagret längs berget och slår upp stra öster om släntfoten, se Figur 4. Stabilitetsanalysen visar vidare att kortare glidytor som startar i GC-vägen och slår upp stra öster om släntfoten har säkerhetsfaktorn ca F c =2,7 respektive ca F komb =2,1. 10 (19) PM GEOTEKNIK 2 01 3-09- 17 TITTERDAMMSVÄGEN HÄSTAGEN, ANGERED DETALJERAD STABILITETSUTREDNING FÖR DETALJPLAN Uppdrag 2305 572; p:\2321\0\23072 - titteriadamsvägen\000\000\16_tet\pm_dp titteridammsvägen_rev a.doc
ra04s 2011-02-17 2,5 2,3 2,4 2,2 2,01 2,1 75 GC-v äg Traf iklast = 5 kpa Fyllning 2,6 2,7 75 siltig sandig Torrskorpelera Friktionsjord Fkomb = 2,3 silitig Lera 1 Fyllning Parkeringsplats silitig Lera 2 Berg - - -35-30 -25-20 -15-10 -5 0 5 10 15 20 25 30 35 Figur 4 Stabilitetsberäkning för sektion A, befintliga förhållanden, kombinerad analys. Sektion B Stabilitetsanalysen i sektion B visar att lägsta säkerhetsfaktorn mot brott är större än F=3 för såväl kombinerad som odränerad analys. Farligaste glidytorna är cirkulärcylindriska och startar i den västra delen av GC-vägen och slår upp i markytan 5 m öster om släntfoten. 11 (19) PM GEOTEKNIK 2 01 3-09- 17 TITTERDAMMSVÄGEN HÄSTAGEN, ANGERED DETALJERAD STABILITETSUTREDNING FÖR DETALJPLAN Uppdrag 2305 572; p:\2321\0\23072 - titteriadamsvägen\000\000\16_tet\pm_dp titteridammsvägen_rev a.doc
ra04s 2011-02-17 5,3 3,5 3,4 3,3 GC-väg Trafiklast = 5 kpa 3,2 3,10 Flerfamiljshus siltig sandig Torrskorpelera Bef fyllning Gårdsgata silitig Lera 1 Stödmur Bef fyllning Friktionsjord silitig Lera 2 Berg - - -35-30 -25-20 -15-10 -5 0 5 10 15 20 25 Figur 5 Stabilitetsberäkning för sektion B, befintliga förhållanden, kombinerad analys. Sektion C Stabilitetsanalysen i sektion B visar att lägsta säkerhetsfaktorn mot brott är större än F=5 för såväl kombinerad som odränerad analys. Farligaste glidytorna är cirkulärcylindriska och startar vid GC-vägen och är ca - m långa och når ett djup på ca 10 m. 5,8 5,7 5,6 5,5 5,4 5,2 5,09 GC-väg Trafiklast = 5 kpa Fyllning silitig Lera 1 siltig sandig Torrskorpelera silitig Lera 2 Berg Friktionsjord - - - - - - - -35-30 -25-20 -15-10 -5 0 5 10 15 20 25 Figur 6 Stabilitetsberäkning för sektion C, befintliga förhållanden, kombinerad analys. 4.4.1 Sammanställning av utförda stabilitetsanalyser för befintliga förhållanden Utförda beräkningssektioner är placerade med syftet att täcka in och representera de befintliga stabilitetsförhållandena inom aktuellt utredningsområde. 12 (19) PM GEOTEKNIK 2 01 3-09- 17 TITTERDAMMSVÄGEN HÄSTAGEN, ANGERED DETALJERAD STABILITETSUTREDNING FÖR DETALJPLAN Uppdrag 2305 572; p:\2321\0\23072 - titteriadamsvägen\000\000\16_tet\pm_dp titteridammsvägen_rev a.doc
ra04s 2011-02-17 I nedanstående tabell redovisas lägsta säkerhetsfaktorer mot brott i beräkningssektionerna. Tabell 4 Säkerhetsfaktorer mot brott i de analyserade beräkningssektionerna. Sektion Odränerad analys, F c Befintliga förhållanden Kombinerad analys, F komb A >2 2,0 B >3 >3 C >5 >5 Utförda stabilitetsanalyser för befintliga förhållanden inom utredningsområdet visar att säkerhetsfaktorn mot brott med mycket god marginal uppfyller stabilitetsrekommendationerna för en detaljerad stabilitetsutredning enligt IEG Rapport 4:2010. 4.5 Stabilitetsanalyser, förhållanden enligt ny detaljplan Stabilitetsanalyser har för de tre beräkningssektionerna även utförts enligt de föreslagna förhållandena inom den nya detaljplanen. Slänternas geometri, höjd och lutning har antagits utifrån befintliga förhållanden samt den illustrationsplan som återfinns i bilaga 1. Samtliga beräkningar redovisas i sin helhet i Bilaga 5. Sektion A Stabilitetsanalysen visar att lägsta säkerhetsfaktorn mot brott är ca F c =2,1 respektive ca F komb =2,0. Glidytorna med lägsta säkerhetsfaktor mot brott utgörs av sammansatta, långsträckta glidytor som följer friktionsjordslagret längs berget och slår upp stra öster om släntfoten, se Figur 7. 13 (19) PM GEOTEKNIK 2 01 3-09- 17 TITTERDAMMSVÄGEN HÄSTAGEN, ANGERED DETALJERAD STABILITETSUTREDNING FÖR DETALJPLAN Uppdrag 2305 572; p:\2321\0\23072 - titteriadamsvägen\000\000\16_tet\pm_dp titteridammsvägen_rev a.doc
ra04s 2011-02-17 2,2 2,01 2,1 2,3 2,4 75 Vändplats Trafiklast = 10 kpa 2,5 75 Nytt fyllnadsmaterial siltig sandig Torrskorpelera Fkomb = 2,3 Parkeringsplats silitig Lera 1 Bef fyllning Friktionsjord silitig Lera 2 Berg - - -35-30 -25-20 -15-10 -5 0 5 10 15 20 25 30 35 Figur 7 Sektion B Stabilitetsberäkning för sektion A, förhållanden enligt ny detaljplan, kombinerad analys. Stabilitetsanalysen i sektion B för förhållanden enligt ny detaljplan visar att lägsta säkerhetsfaktorn mot brott är ca F c =3,3 respektive ca F komb =2,9. En marklast på 20 kpa har ansatts inom området för det planerade flerfamiljshuset i syfte att redovisa att det stabilitetsmässigt är möjligt att omhänderta stora laster. Den farligaste glidytan för kombinerad analys innefattar den nya gatan och slår upp i markytan ca 10 m från släntfot. I det odränerade fallet är den farligaste glidytan längre och omfattar dessutom delar av den planerade byggnaden. 14 (19) PM GEOTEKNIK 2 01 3-09- 17 TITTERDAMMSVÄGEN HÄSTAGEN, ANGERED DETALJERAD STABILITETSUTREDNING FÖR DETALJPLAN Uppdrag 2305 572; p:\2321\0\23072 - titteriadamsvägen\000\000\16_tet\pm_dp titteridammsvägen_rev a.doc
ra04s 2011-02-17 Nytt flerfamiljshus Marklast = 20 kpa 3 3,2 3,1 3,4 3,3 Ny GC-väg Trafiklast = 5 kpa Ny gårdsgata 2,87 Trafiklast = 10 kpa Flerfamiljshus Nytt fyllnadsmaterial Nytt fyllnadsmaterial Bef fyllning siltig sandig Torrskorpelera silitig Lera 1 Stödmur Bef fyllning Gårdsgata Friktionsjord silitig Lera 2 Fkomb = 3,4 Berg - - -35-30 -25-20 -15-10 -5 0 5 10 15 20 25 Figur 8 Sektion C Stabilitetsberäkning för sektion B, förhållanden enligt ny detaljplan, kombinerad analys. Stabilitetsanalysen i sektion B för förhållanden enligt ny detaljplan visar att lägsta säkerhetsfaktorn mot brott är ca F c =4,8 respektive ca F komb =4,7. Den farligaste glidytan är såväl lång (75 m) som relativt djup (15 m). 4,71 Nytt flerfamiljshus Marklast = 20 kpa Ny GC-väg Trafiklast = 5 kpa Ny gårdsgata Trafiklast = 10 kpa 4,8 5 5,2 5,4 Nytt fyllnadsmaterial Fyllning silitig Lera 1 siltig sandig Torrskorpelera silitig Lera 2 Berg Friktionsjord - - - - - - - -35-30 -25-20 -15-10 -5 0 5 10 15 20 25 30 Figur 9 Stabilitetsberäkning för sektion C, förhållanden enligt ny detaljplan, kombinerad analys. 15 (19) PM GEOTEKNIK 2 01 3-09- 17 TITTERDAMMSVÄGEN HÄSTAGEN, ANGERED DETALJERAD STABILITETSUTREDNING FÖR DETALJPLAN Uppdrag 2305 572; p:\2321\0\23072 - titteriadamsvägen\000\000\16_tet\pm_dp titteridammsvägen_rev a.doc
ra04s 2011-02-17 2,2 2,1 2 4.5.1 Sammanställning av utförda stabilitetsanalyser för förhållanden enligt ny detaljplan Utförda beräkningssektioner är placerade med syftet att täcka in och representera föreslagna förhållanden enligt den nya detaljplanen. I nedanstående tabell redovisas lägsta säkerhetsfaktorer mot brott i beräkningssektionerna. Stabilitetsanalyserna redovisas i sin helhet i Bilaga 5. Tabell 5 Säkerhetsfaktorer mot brott i de analyserade beräkningssektionerna. Sektion Odränerad analys, F c Befintliga förhållanden Kombinerad analys, F komb A >2 2,0 B >3 >2 C >4 >4 4.5.2 Inverkan av eventuellt, förhöjt portryck En känslighetsanalys har utförts i beräkningssektion A, för förhållanden enligt ny detaljplan, i syfte att utreda hur ett eventuellt förhöjt portryck påverkar stabilitetsförhållandena. Sektion A har valts eftersom geometrin och lastförhållandet är mer ogynnsamma jämfört med övriga sektioner. Portrycket har ansatts öka med 13 kpa/m utifrån motsavarande grundvattenyta som för övriga analyser i samma sektion. Stabilitetsanalysen visar att lägsta säkerhetsfaktorn mot brott är ca F c =1,9 respektive ca F komb =1,8 vilket kan jämföras med säkerhetsfaktorerna för hydrostatiskt portryck, F c =2,1 respektive ca F komb =2,0. Analysen visar således att gällande säkerhetskrav uppfylls även för ett förhöjt portryck. 1,75 1,9 75 Vändplats Trafiklast = 10 kpa Nytt fyllnadsmaterial 75 siltig sandig Torrskorpelera Fc = 2,7 Parkeringsplats silitig Lera 1 Bef fyllning Friktionsjord silitig Lera 2 Berg - - -35-30 -25-20 -15-10 -5 0 5 10 15 20 25 30 35 Figur 10 Stabilitetsberäkning för sektion A, förhållanden enligt ny detaljplan, portryck 13 kpa/m, kombinerad analys. 16 (19) PM GEOTEKNIK 2 01 3-09- 17 TITTERDAMMSVÄGEN HÄSTAGEN, ANGERED DETALJERAD STABILITETSUTREDNING FÖR DETALJPLAN Uppdrag 2305 572; p:\2321\0\23072 - titteriadamsvägen\000\000\16_tet\pm_dp titteridammsvägen_rev a.doc
ra04s 2011-02-17 4.6 Stabilitetsanalyser, förhållanden enligt ny detaljplan utökade marklaster Ytterligare stabilitetsanalyser har utförts i syfte att utreda om det är möjligt att tillåta en utfyllnad på 0,5 m inom aktivzonen av slänten för förhållandena enligt ny detaljplan. Analyserna har utförts i samtliga beräkningssektioner och utöver de marklaster som ansatts i förhållanden enligt ny detaljplan har således en marklast på 10 kpa ansatts för övriga ytor inom aktivzonen av slänten. Sektion A Stabilitetsanalysen i sektion A visar att lägsta säkerhetsfaktorn mot brott är ca F c =2 respektive ca F komb =2 vilket innebär att rekommenderade säkerhetskrav med marginal är uppfyllda. 2,1 1,99 2,1 75 Vändplats Marklast = 10 kpa Nytt fyllnadsmaterial 75 siltig sandig Torrskorpelera Fkomb = 2,1 Parkeringsplats silitig Lera 1 Bef fyllning Friktionsjord silitig Lera 2 Berg - - -35-30 -25-20 -15-10 -5 0 5 10 15 20 25 30 35 Figur 11 Stabilitetsberäkning för sektion A, förhållanden enligt ny detaljplan utökade marklaster, kombinerad analys Sektion B Även för sektion B är de rekommenderade säkerhetskraven uppfyllda med den utökade marklasten. Stabilitetsanalysen visar att lägsta säkerhetsfaktor mot brott är ca F c =3 respektive ca F komb =3. 17 (19) PM GEOTEKNIK 2 01 3-09- 17 TITTERDAMMSVÄGEN HÄSTAGEN, ANGERED DETALJERAD STABILITETSUTREDNING FÖR DETALJPLAN Uppdrag 2305 572; p:\2321\0\23072 - titteriadamsvägen\000\000\16_tet\pm_dp titteridammsvägen_rev a.doc
ra04s 2011-02-17 3,1 Nytt flerfamiljshus Marklast = 20 kpa 3 Mark- och trafiklast = 10 kpa 2,9 2,77 Flerfamiljshus Nytt fyllnadsmaterial Nytt fyllnadsmaterial Bef fyllning siltig sandig Torrskorpelera silitig Lera 1 Stödmur Bef fyllning Gårdsgata Friktionsjord silitig Lera 2 Fkomb = 3,1 Berg - - -35-30 -25-20 -15-10 -5 0 5 10 15 20 25 Figur 12 Sektion C Stabilitetsberäkning för sektion B, förhållanden enligt ny detaljplan utökade marklaster, kombinerad analys Stabilitetsanalysen i sektion C visar att lägsta säkerhetsfaktorn mot brott är ca F c =5 respektive ca F komb =4. 4,5 4,5 Nytt flerfamiljshus Marklast = 20 kpa 4,7 4,6 4, 4,8 4,9 Marklast = 10 kpa Mark- och trafiklast = 10 kpa Nytt fyllnadsmaterial Fyllning silitig Lera 1 siltig sandig Torrskorpelera silitig Lera 2 Berg Friktionsjord - - - - - - - -35-30 -25-20 -15-10 -5 0 5 10 15 20 25 30 Figur 13 Stabilitetsberäkning för sektion C, förhållanden enligt ny detaljplan utökade marklaster, kombinerad analys 5 Slutsatser och rekommendationer Området uppfyller med mycket god marginal gällande säkerhetskrav. Området bedöms därmed vara tillfredställande stabilt för såväl befintliga förhållanden som för 18 (19) PM GEOTEKNIK 2 01 3-09- 17 TITTERDAMMSVÄGEN HÄSTAGEN, ANGERED DETALJERAD STABILITETSUTREDNING FÖR DETALJPLAN Uppdrag 2305 572; p:\2321\0\23072 - titteriadamsvägen\000\000\16_tet\pm_dp titteridammsvägen_rev a.doc
ra04s 2011-02-17 detaljplaneförhållanden. Vidare är det möjligt att tillåta utfyllnader upp till 10 kpa längs den pådrivande delen av slänten utan att ytterligare analyser utförs. Det behövs inga restriktioner eller planbestämmelser med avseende på de geotekniska förhållandena. Göteborg 2013-09-17 Rev A 2013-12-02 Sweco Infrastructure AB Magnus af Petersens Karin Tilgmann 19 (19) PM GEOTEKNIK 2 01 3-09- 17 TITTERDAMMSVÄGEN HÄSTAGEN, ANGERED DETALJERAD STABILITETSUTREDNING FÖR DETALJPLAN Uppdrag 2305 572; p:\2321\0\23072 - titteriadamsvägen\000\000\16_tet\pm_dp titteridammsvägen_rev a.doc
BILAGA 1 UPPDRAG Dp Titteridammsvägen BILAGA Illustrationsplan, norra delen, Angered DOKUMENT PM Geoteknik UPPDRAGSNUMMER 2305 572 DATUM SIDNUMMER pm04s 2010-12-15 Sweco Infrastructure AB Uppdrag 2390 003; APM p:\2321\23072_dp_titteridammsvägen\000\16_tet\bilagor\försättsblad 3.3.doc
LAMELLHUS 4 VÅN - 79 LGH 3 VÅN - 18 LGH +79 +78 +77 PUNKTHUS 5 VÅN - 80 LGH TOTALT 177 LGH +76 5 VÅN+S +75 +71 PARKERING 5 VÅN+K +72 +71 INFART GARAGE - ÖVRIGA GÖTEBORG - KOLL.TRAFIK - 10% - NORMAL LGH BYGGLOV +97 +94 +82 +80 +78 +77 +76 +75 STIG 5 VÅN+K +75 5 VÅN+K +75 TILL GARAGE SOP +73 +74 TORG +74 GARAGE 4 VÅN+S 3 VÅN +74 4 VÅN+S 4 VÅN+S PORTIK +69 BEHOV 131 P-PL DETALJPLAN BEHOV 1 P-PL I SKISS FINNS: I GARAGE 1 P-PL LÄNGS GATA 16 P-PL TOTALT 156 P-PL STIG +74 TITTERIDAMMSVÄGEN LOKALER MOT GATA +71 SKALA 1:1000 0 5 10 20 100 METER N ANGERED Illustrationsplan Norra delen A3= 1:1000 2013-05-02
BILAGA 2 UPPDRAG Dp Titteridammsvägen BILAGA CPT-utvärderingar DOKUMENT PM Geoteknik UPPDRAGSNUMMER 2305 572 DATUM SIDNUMMER pm04s 2010-12-15 Sweco Infrastructure AB Uppdrag 2390 003; APM p:\2321\23072_dp_titteridammsvägen\000\16_tet\bilagor\försättsblad 3.3.doc
CPT-sondering utförd enligt EN ISO 22476-1 Förborrningsdjup Start djup Stopp djup Grundvattennivå 2.00 m 2.00 m 8.24 m 1.00 m Referens Nivå vid referens Förborrat material Geometri my Vätska i filter 61. m Borrpunktens koord. Fyllandsmaterial/Sandig Utrustning torrskorpelera Normal Glycerin Sond nr 89 Projekt Projekt nr Plats Borrhål Datum DP Titteridammsvägen 23072 Titteridammsvägen/Hästhagen 1301 2013-09-10 Spetstryck q t (MPa) Friktion f t (kpa) Portryck u, u o, u (kpa) Friktionskvot R ft (%) Portrycksparameter B q 0 1 2 3 4 5 0 10 20 30 0 0 0 2 4 6 0.00 0.05 0 Lutning (grader) 0 5 10 1 2 3 U U o 4 U Djup (m) 5 U o U 6 U o 7 U o 8 Sweco Infrastructure AB Gullbergs Strandgata 3, 3 14 Göteborg U P:\2321\23072_DP_Titteridammsvägen\000\11_Mätningar_och_analyser\CPT\1301.cpw 2013-09-11
CPT-sondering utvärderad enligt SGI Information 15 rev.2007 Referens Nivå vid referens Grundvattenyta Startdjup my 61. m 1.00 m 2.00 m Förborrningsdjup Förborrat material Utrustning Geometri 2.00 m Utvärderare Fyllandsmaterial/Sandig Datum torrskorpelera för utvärdering Normal Magnus af Petersens 2013-09-11 Projekt Projekt nr Plats Borrhål Datum DP Titteridammsvägen 23072 Titteridammsvägen/Hästhagen 1301 2013-09-10 0.0 Klassificering Odränerad skjuvhållfasthet Friktionsvinkel ( o fu (kpa) ) 0 100 1 200 30 Relativ lagringstäthet I D (%) 0 100 1 200 Modul (MPa) 0 10 20 30 0.5 F 1.0 1.5 Crust 2.0 Si L (()) + o 2.5 HOC 3.0 3.5 o + Svensk empiri Lunne, överkonsoliderad Lunne, normalkonsoliderad 4.0 Djup (m) 4.5 5.0 5.5 Cl M OC 6.0 6.5 7.0 7.5 H 8.0 Si vh D HOC + o P:\2321\23072_DP_Titteridammsvägen\000\11_Mätningar_och_analyser\CPT\1301.cpw 2013-09-11
CPT-sondering utvärderad enligt SGI Information 15 rev.2007 Referens Nivå vid referens Grundvattenyta Startdjup my 61. m 1.00 m 2.00 m Förborrningsdjup Förborrat material Utrustning Geometri 2.00 m Utvärderare Fyllandsmaterial/Sandig Datum torrskorpelera för utvärdering Normal Magnus af Petersens 2013-09-11 Projekt Projekt nr Plats Borrhål Datum DP Titteridammsvägen 23072 Titteridammsvägen/Hästhagen 1301 2013-09-10 0.0 Klassificering Effektivtryck (kpa) 0 10 20 30 80 90 100 110 120 130 1 Odränerad skjuvhållfasthet fu (kpa) 0 100 1 200 0.5 F 1.0 1.5 Crust 2.0 Si L (()) 2.5 HOC 3.0 3.5 4.0 Djup (m) 4.5 5.0 5.5 Cl M OC 6.0 6.5 7.0 7.5 H 8.0 Si vh D HOC P:\2321\23072_DP_Titteridammsvägen\000\11_Mätningar_och_analyser\CPT\1301.cpw 2013-09-11
2013-09-11 C P T - sondering Projekt DP Titteridammsvägen 23072 Förborrningsdjup Startdjup Stoppdjup Grundvattenyta Referens Nivå vid referens 2.00 m 2.00 m 8.24 m 1.00 m my 61. m Kalibreringsdata Spets 89 Datum 2013-02-13 Areafaktor a 0.826 Areafaktor b 0.000 Skalfaktorer Förborrat material Geometri Vätska i filter Operatör Utrustning Inre friktion O c Inre friktion O f Cross talk c 1 Cross talk c 2 Portryck Friktion Spetstryck Område Faktor Område Faktor Område Faktor 0.0 kpa 0.0 kpa 0.000 0.000 Plats Borrhål Datum Titteridammsvägen/Hästhagen 1301 2013-09-10 Fyllandsmaterial/Sandig torrskorpelera Normal Glycerin Michael Karlsson Portryck registrerat vid sondering Nollvärden, kpa Före Efter Diff Korrigering Portryck Friktion Spetstryck Portryck Friktion Spetstryck 273.10 304.20 31.10 122.00 120.30-1. 3.46 3.49 0.02 (ingen) (ingen) (ingen) Bedömd sonderingsklass CPT II/III Använd skalfaktorer vid beräkning Portrycksobservationer Skiktgränser Klassificering Djup (m) 1.00 Portryck (kpa) 0.00 Djup (m) Djup (m) Från Till 0.00 1.00 1.00 2.00 2.00 8.00 Densitet (ton/m 3 ) 1.80 1.75 Flytgräns 0. Jordart F Crust Anmärkning Sweco Infrastructure AB Gullbergs Strandgata 3, 3 14 Göteborg P:\2321\23072_DP_Titteridammsvägen\000\11_Mätningar_och_analyser\CPT\1301.cpw
CPT-sondering utförd enligt EN ISO 22476-1 Förborrningsdjup Start djup Stopp djup Grundvattennivå 4.00 m 4.00 m 12.00 m 2.00 m Referens Nivå vid referens Förborrat material Geometri my.38 m Mulljord/Torrskorpelera Normal Vätska i filter Glycerin Borrpunktens koord. Utrustning Sond nr 89 Projekt Projekt nr Plats Borrhål Datum DP Titteridammsvägen 23072 Titteridammsvägen/Hästhagen 1303 2013-09-09 Spetstryck q t (MPa) Friktion f t (kpa) Portryck u, u o, u (kpa) Friktionskvot R ft (%) Portrycksparameter B q 0 1 2 3 4 5 0 10 20 30 0 0 0 2 4 6 0.00 0.05 0 Lutning (grader) 0 5 10 1 2 3 4 5 U U o 6 Djup (m) 7 U o U 8 U 9 U o 10 U o 11 Sweco Infrastructure AB Gullbergs Strandgata 3, 3 14 Göteborg U P:\2321\23072_DP_Titteridammsvägen\000\11_Mätningar_och_analyser\CPT\1303.cpw 2013-09-11
CPT-sondering utvärderad enligt SGI Information 15 rev.2007 Referens Nivå vid referens Grundvattenyta Startdjup my.38 m 2.00 m 4.00 m Förborrningsdjup Förborrat material Utrustning Geometri 4.00 m Utvärderare Mulljord/Torrskorpelera Datum för utvärdering Normal Magnus af Petersens 2013-09-11 Projekt Projekt nr Plats Borrhål Datum DP Titteridammsvägen 23072 Titteridammsvägen/Hästhagen 1303 2013-09-09 0 Klassificering Mulljord Odränerad skjuvhållfasthet Friktionsvinkel ( o fu (kpa) ) 0 100 1 30 Relativ lagringstäthet I D (%) 0 100 1 200 Modul (MPa) 0 10 20 30 1 2 Crust 3 Djup (m) 4 5 6 7 8 9 10 11 Cl M H M H OC o + Svensk empiri Lunne, överkonsoliderad Lunne, normalkonsoliderad P:\2321\23072_DP_Titteridammsvägen\000\11_Mätningar_och_analyser\CPT\1303.cpw 2013-09-11
CPT-sondering utvärderad enligt SGI Information 15 rev.2007 Referens Nivå vid referens Grundvattenyta Startdjup my.38 m 2.00 m 4.00 m Förborrningsdjup Förborrat material Utrustning Geometri 4.00 m Utvärderare Mulljord/Torrskorpelera Datum för utvärdering Normal Magnus af Petersens 2013-09-11 Projekt Projekt nr Plats Borrhål Datum DP Titteridammsvägen 23072 Titteridammsvägen/Hästhagen 1303 2013-09-09 0 Klassificering Mulljord Effektivtryck (kpa) 0 10 20 30 80 90 100 110 120 130 1 Odränerad skjuvhållfasthet fu (kpa) 0 100 1 1 2 Crust 3 Djup (m) 4 5 6 7 8 9 10 11 Cl M H M H OC P:\2321\23072_DP_Titteridammsvägen\000\11_Mätningar_och_analyser\CPT\1303.cpw 2013-09-11
2013-09-11 C P T - sondering Projekt DP Titteridammsvägen 23072 Förborrningsdjup Startdjup Stoppdjup Grundvattenyta Referens Nivå vid referens 4.00 m 4.00 m 12.00 m 2.00 m my.38 m Kalibreringsdata Spets 89 Datum 2013-02-13 Areafaktor a 0.826 Areafaktor b 0.000 Skalfaktorer Förborrat material Geometri Vätska i filter Operatör Utrustning Inre friktion O c Inre friktion O f Cross talk c 1 Cross talk c 2 Portryck Friktion Spetstryck Område Faktor Område Faktor Område Faktor 0.0 kpa 0.0 kpa 0.000 0.000 Plats Borrhål Datum Mulljord/Torrskorpelera Normal Glycerin Michael Karlsson Portryck registrerat vid sondering Nollvärden, kpa Före Efter Diff Korrigering Portryck Friktion Spetstryck Titteridammsvägen/Hästhagen 1303 2013-09-09 Portryck Friktion Spetstryck 269.90 305.10 35.20 122. 121.20-1. 3. 3.46 0.01 (ingen) (ingen) (ingen) Bedömd sonderingsklass CPT II/III Använd skalfaktorer vid beräkning Portrycksobservationer Skiktgränser Klassificering Djup (m) 2.00 Portryck (kpa) 0.00 Djup (m) Djup (m) Från Till 0.00 0. 0. 4.00 4.00 12.00 Densitet (ton/m 3 ) 1. 1.75 Flytgräns 0. Jordart Mulljord Crust Anmärkning Sweco Infrastructure AB Gullbergs Strandgata 3, 3 14 Göteborg P:\2321\23072_DP_Titteridammsvägen\000\11_Mätningar_och_analyser\CPT\1303.cpw
CPT-sondering utförd enligt EN ISO 22476-1 Förborrningsdjup Start djup Stopp djup Grundvattennivå 4.00 m 4.00 m 18.58 m 1.00 m Referens Nivå vid referens Förborrat material Geometri my Vätska i filter 64.28 m Mulljord/siltig sandigutrustning torrskorpelera Normal Borrpunktens koord. Glycerin Sond nr 89 Projekt Projekt nr Plats Borrhål Datum DP Titteridammsvägen 23072 Titteridammsvägen/Hästhagen 1305 2013-09-09 Spetstryck q t (MPa) Friktion f t (kpa) Portryck u, u o, u (kpa) Friktionskvot R ft (%) Portrycksparameter B q 0 1 2 3 4 5 0 10 20 30 0 0 1000 0 2 4 6 0.0 0.2 0.4 0 Lutning (grader) 0 5 10 2 4 6 U U o 8 U Djup (m) 10 12 U o U U o 14 U 16 U o U 18 Sweco Infrastructure AB Gullbergs Strandgata 3, 3 14 Göteborg P:\2321\23072_DP_Titteridammsvägen\000\11_Mätningar_och_analyser\CPT\1305.cpw 2013-09-11
CPT-sondering utvärderad enligt SGI Information 15 rev.2007 Referens Nivå vid referens Grundvattenyta Startdjup my 64.28 m 1.00 m 4.00 m Förborrningsdjup Förborrat material Utrustning Geometri 4.00 m Utvärderare Mulljord/siltig sandig Datum torrskorpelera för utvärdering Normal Magnus af Petersens 2013-09-11 Projekt Projekt nr Plats Borrhål Datum DP Titteridammsvägen 23072 Titteridammsvägen/Hästhagen 1305 2013-09-09 0 Klassificering Mulljord Odränerad skjuvhållfasthet Friktionsvinkel ( o fu (kpa) ) 0 100 1 30 Relativ lagringstäthet I D (%) 0 100 1 200 Modul (MPa) 0 10 20 30 2 Crust Djup (m) 4 6 8 10 12 Cl Si Cl Si vl L M L M OC OC (()) (()) (()) (()) (()) (()) (()) + o + o + o + o + o + o + o + o o + Svensk empiri Lunne, överkonsoliderad Lunne, normalkonsoliderad Cl OC 14 H 16 18 Sa M H M L + o P:\2321\23072_DP_Titteridammsvägen\000\11_Mätningar_och_analyser\CPT\1305.cpw 2013-09-11
CPT-sondering utvärderad enligt SGI Information 15 rev.2007 Referens Nivå vid referens Grundvattenyta Startdjup my 64.28 m 1.00 m 4.00 m Förborrningsdjup Förborrat material Utrustning Geometri 4.00 m Utvärderare Mulljord/siltig sandig Datum torrskorpelera för utvärdering Normal Magnus af Petersens 2013-09-11 Projekt Projekt nr Plats Borrhål Datum DP Titteridammsvägen 23072 Titteridammsvägen/Hästhagen 1305 2013-09-09 0 Klassificering Mulljord Effektivtryck (kpa) 0 20 80 100 120 1 Odränerad skjuvhållfasthet fu (kpa) 0 100 1 2 Crust 4 6 Cl Si Cl vl L M OC OC o o o (()) (()) (()) (()) (()) (()) Djup (m) 8 10 12 Si L M (()) Cl OC 14 H 16 18 Sa M H M L P:\2321\23072_DP_Titteridammsvägen\000\11_Mätningar_och_analyser\CPT\1305.cpw 2013-09-11
2013-09-11 C P T - sondering Projekt DP Titteridammsvägen 23072 Förborrningsdjup Startdjup Stoppdjup Grundvattenyta Referens Nivå vid referens 4.00 m 4.00 m 18.58 m 1.00 m my 64.28 m Kalibreringsdata Spets 89 Datum 2013-02-13 Areafaktor a 0.826 Areafaktor b 0.000 Skalfaktorer Förborrat material Geometri Vätska i filter Operatör Utrustning Inre friktion O c Inre friktion O f Cross talk c 1 Cross talk c 2 Portryck Friktion Spetstryck Område Faktor Område Faktor Område Faktor 0.0 kpa 0.0 kpa 0.000 0.000 Plats Borrhål Datum Mulljord/siltig sandig torrskorpelera Normal Glycerin Michael Karlsson Portryck registrerat vid sondering Nollvärden, kpa Före Efter Diff Korrigering Portryck Friktion Spetstryck Titteridammsvägen/Hästhagen 1305 2013-09-09 Portryck Friktion Spetstryck 2. 272.10 1. 121.10 119. -1. 3.47 3.51 0.04 (ingen) (ingen) (ingen) Bedömd sonderingsklass CPT II/III Använd skalfaktorer vid beräkning Portrycksobservationer Skiktgränser Klassificering Djup (m) 1.00 Portryck (kpa) 0.00 Djup (m) Djup (m) Från Till 0.00 0.30 0.30 4.00 4.00 19.00 Densitet (ton/m 3 ) 1. 1.75 Flytgräns 0. Jordart Mulljord Crust Anmärkning Sweco Infrastructure AB Gullbergs Strandgata 3, 3 14 Göteborg P:\2321\23072_DP_Titteridammsvägen\000\11_Mätningar_och_analyser\CPT\1305.cpw
BILAGA 3 UPPDRAG Dp Titteridammsvägen BILAGA Utvärdering av odränerad skjuvhållfasthet DOKUMENT PM Geoteknik UPPDRAGSNUMMER 2305 572 DATUM SIDNUMMER pm04s 2010-12-15 Sweco Infrastructure AB Uppdrag 2390 003; APM p:\2321\23072_dp_titteridammsvägen\000\16_tet\bilagor\försättsblad 3.3.doc
BILAGA 4 UPPDRAG Dp Titteridammsvägen BILAGA Stabilitetsberäkningar, befintliga förhållanden DOKUMENT PM Geoteknik UPPDRAGSNUMMER 2305 572 DATUM SIDNUMMER pm04s 2010-12-15 Sweco Infrastructure AB Uppdrag 2390 003; APM p:\2321\23072_dp_titteridammsvägen\000\16_tet\bilagor\försättsblad 3.3.doc
Titteridammsvägen - Hästhagen Detaljerad stabilitetsutredning Befintliga förhållanden Sektion A Odränerad analys Uppdrag: DP Titteridammsvägen Beställare: Fastighetskontoret, Göteborg Stad Skala (A4): 1:0 Analysmetod: Morgenstern-Price Glidytor: Grid and Radius (optimization: Yes) GW & portryck: Piezometric Line Filnamn: Sektion_A.gsz Senast sparad: 2013-09-16; 12:52:39 P:\2321\23072_DP_Titteridammsvägen\000\13_Beräkningar\Stabilitet\Sektion_A.gsz 2,3 2,17 Name: Fyllning Unit Weight: 20 kn/m³ Phi': 35 Unit Wt. Above Water Table: 18 kn/m³ Name: Friktionsjord Unit Weight: 21 kn/m³ Phi': 36 Unit Wt. Above Water Table: 19 kn/m³ Name: siltig Lera 1 (od) Model: S=f(depth) C-Top of Layer: kpa C-Rate of Change: 0 kpa/m 2,6 2,5 2,4 Name: siltig sandig Torrskorpelera Unit Weight: 17,5 kn/m³ Cohesion': kpa Name: Berg Model: Bedrock (Impenetrable) 75 GC-väg Trafiklast = 5 kpa Fyllning 2,7 2,8 2,9 3 75 Name: siltig Lera 2 (od) Model: S=f(datum) C-Datum: kpa C-Rate of Change: 1 kpa/m Datum (Elevation): 58 m siltig sandig Torrskorpelera Fc = 2,7 siltig Lera 1 (od) Friktionsjord Fyllning Parkeringsplats siltig Lera 2 (od) Berg - - -35-30 -25-20 -15-10 -5 0 5 10 15 20 25 30 35
Titteridammsvägen - Hästhagen Detaljerad stabilitetsutredning Befintliga förhållanden Sektion A Kombinerad analys Uppdrag: DP Titteridammsvägen Beställare: Fastighetskontoret, Göteborg Stad Skala (A4): 1:0 Name: Fyllning Unit Weight: 20 kn/m³ Phi': 35 Unit Wt. Above Water Table: 18 kn/m³ Name: silitig Lera 1 Model: Combined, S=f(depth) Cu-Top of Layer: kpa Cu-Rate of Change: 0 kpa/m C/Cu Ratio: 0,1 Analysmetod: Morgenstern-Price Glidytor: Grid and Radius (optimization: Yes) GW & portryck: Piezometric Line Filnamn: Sektion_A.gsz Senast sparad: 2013-09-16; 12:52:39 P:\2321\23072_DP_Titteridammsvägen\000\13_Beräkningar\Stabilitet\Sektion_A.gsz 2,01 Name: Friktionsjord Unit Weight: 21 kn/m³ Phi': 36 Unit Wt. Above Water Table: 19 kn/m³ 2,1 2,2 Name: siltig sandig Torrskorpelera Unit Weight: 17,5 kn/m³ Cohesion': kpa 2,3 Name: Berg Model: Bedrock (Impenetrable) 75 GC-väg Trafiklast = 5 kpa Fyllning 2,6 2,5 2,7 2,4 75 Name: silitig Lera 2 Model: Combined, S=f(datum) Cu-Datum: kpa Cu-Rate of Change: 1 kpa/m C/Cu Ratio: 0,1 Datum (Elevation): 58 m siltig sandig Torrskorpelera Fkomb = 2,3 silitig Lera 1 Friktionsjord Fyllning Parkeringsplats silitig Lera 2 Berg - - -35-30 -25-20 -15-10 -5 0 5 10 15 20 25 30 35
Titteridammsvägen - Hästhagen Detaljerad stabilitetsutredning Befintliga förhållanden Sektion B Kombinerad analys Uppdrag: DP Titteridammsvägen Beställare: Fastighetskontoret, Göteborg Stad Skala (A4): 1:0 Analysmetod: Morgenstern-Price Glidytor: Grid and Radius (optimization: No) GW & portryck: Piezometric Line Filnamn: Sektion_B.gsz Senast sparad: 2013-09-17; 10:17:39 P:\2321\23072_DP_Titteridammsvägen\000\13_Beräkningar\Stabilitet\Sektion_B.gsz Name: Bef fyllning Unit Weight: 20 kn/m³ Phi': 35 Unit Wt. Above Water Table: 18 kn/m³ Name: silitig Lera 1 Model: Combined, S=f(depth) Cu-Top of Layer: kpa Cu-Rate of Change: 0 kpa/m C/Cu Ratio: 0,1 3,7 Name: Friktionsjord Unit Weight: 21 kn/m³ Phi': 36 Unit Wt. Above Water Table: 19 kn/m³ siltig sandig Torrskorpelera GC-väg Trafiklast = 5 kpa Bef fyllning silitig Lera 1 Friktionsjord 3,6 3,5 3,4 3,3 3,2 3,10 Stödmur silitig Lera 2 Flerfamiljshus Bef fyllning Gårdsgata Name: siltig sandig Torrskorpelera Unit Weight: 17,5 kn/m³ Cohesion': kpa Name: Berg Model: Bedrock (Impenetrable) Name: Stödmur Unit Weight: 23 kn/m³ Cohesion': 100 kpa Phi': Name: silitig Lera 2 Model: Combined, S=f(datum) Cu-Datum: kpa Cu-Rate of Change: 1 kpa/m C/Cu Ratio: 0,1 Datum (Elevation): 58 m Berg - - -35-30 -25-20 -15-10 -5 0 5 10 15 20 25
Titteridammsvägen - Hästhagen Detaljerad stabilitetsutredning Befintliga förhållanden Sektion B Odränerad analys Uppdrag: DP Titteridammsvägen Beställare: Fastighetskontoret, Göteborg Stad Skala (A4): 1:0 Analysmetod: Morgenstern-Price Glidytor: Grid and Radius (optimization: No) GW & portryck: Piezometric Line Filnamn: Sektion_B.gsz Senast sparad: 2013-09-17; 10:17:39 P:\2321\23072_DP_Titteridammsvägen\000\13_Beräkningar\Stabilitet\Sektion_B.gsz 3,6 4 3,9 3,8 3,7 3,5 3,4 Name: Bef fyllning Unit Weight: 20 kn/m³ Phi': 35 Unit Wt. Above Water Table: 18 kn/m³ Name: Friktionsjord Unit Weight: 21 kn/m³ Phi': 36 Unit Wt. Above Water Table: 19 kn/m³ Name: siltig Lera 1 (od) Model: S=f(depth) C-Top of Layer: kpa C-Rate of Change: 0 kpa/m Name: siltig sandig Torrskorpelera Unit Weight: 17,5 kn/m³ Cohesion': kpa siltig sandig Torrskorpelera GC-väg Trafiklast = 5 kpa Bef fyllning siltig Lera 1 (od) Friktionsjord 3,3 3,11 Stödmur siltig Lera 2 (od) Flerfamiljshus Bef fyllning Gårdsgata Name: Berg Model: Bedrock (Impenetrable) Name: Stödmur Unit Weight: 23 kn/m³ Cohesion': 100 kpa Phi': Name: siltig Lera 2 (od) Model: S=f(datum) C-Datum: 1 kpa C-Rate of Change: kpa/m Datum (Elevation): 58 m Berg - - -35-30 -25-20 -15-10 -5 0 5 10 15 20 25
Titteridammsvägen - Hästhagen Detaljerad stabilitetsutredning Befintliga förhållanden Sektion C Kombinerad analys Uppdrag: DP Titteridammsvägen Beställare: Fastighetskontoret, Göteborg Stad Skala (A4): 1:0 Name: Fyllning Unit Weight: 20 kn/m³ Phi': 35 Unit Wt. Above Water Table: 18 kn/m³ Name: silitig Lera 1 Model: Combined, S=f(depth) Cu-Top of Layer: kpa Cu-Rate of Change: 0 kpa/m C/Cu Ratio: 0,1 Analysmetod: Morgenstern-Price Glidytor: Grid and Radius (optimization: No) GW & portryck: Piezometric Line Filnamn: Sektion_C.gsz Senast sparad: 2013-09-16; 13:32:16 P:\2321\23072_DP_Titteridammsvägen\000\13_Beräkningar\Stabilitet\Sektion_C.gsz Name: Friktionsjord Unit Weight: 21 kn/m³ Phi': 36 Unit Wt. Above Water Table: 19 kn/m³ 5,8 5,7 5,6 Name: siltig sandig Torrskorpelera Unit Weight: 17,5 kn/m³ Cohesion': kpa 5,5 Name: Berg Model: Bedrock (Impenetrable) 5,4 5,3 5,2 5,09 Name: silitig Lera 2 Model: Combined, S=f(datum) Cu-Datum: kpa Cu-Rate of Change: 1 kpa/m C/Cu Ratio: 0,1 Datum (Elevation): 58 m GC-väg Trafiklast = 5 kpa Fyllning silitig Lera 1 siltig sandig Torrskorpelera silitig Lera 2 Berg Friktionsjord - - - - - - - -35-30 -25-20 -15-10 -5 0 5 10 15 20 25
Titteridammsvägen - Hästhagen Detaljerad stabilitetsutredning Befintliga förhållanden Sektion C Odränerad analys Uppdrag: DP Titteridammsvägen Beställare: Fastighetskontoret, Göteborg Stad Skala (A4): 1:0 Analysmetod: Morgenstern-Price Glidytor: Grid and Radius (optimization: No) GW & portryck: Piezometric Line Filnamn: Sektion_C.gsz Senast sparad: 2013-09-16; 13:32:16 P:\2321\23072_DP_Titteridammsvägen\000\13_Beräkningar\Stabilitet\Sektion_C.gsz 6,2 6,1 6 5,9 Name: Fyllning Unit Weight: 20 kn/m³ Phi': 35 Unit Wt. Above Water Table: 18 kn/m³ Name: Friktionsjord Unit Weight: 21 kn/m³ Phi': 36 Unit Wt. Above Water Table: 19 kn/m³ Name: siltig Lera 1 (od) Model: S=f(depth) C-Top of Layer: kpa C-Rate of Change: 0 kpa/m Name: siltig sandig Torrskorpelera Unit Weight: 17,5 kn/m³ Cohesion': kpa 5,8 Name: Berg Model: Bedrock (Impenetrable) 5,7 5,6 5, Name: siltig Lera 2 (od) Model: S=f(datum) C-Datum: kpa C-Rate of Change: 1 kpa/m Datum (Elevation): 58 m GC-väg Trafiklast = 5 kpa Fyllning siltig Lera 1 (od) siltig sandig Torrskorpelera siltig Lera 2 (od) Berg Friktionsjord - - - - - - - -35-30 -25-20 -15-10 -5 0 5 10 15 20 25
BILAGA 5 UPPDRAG Dp Titteridammsvägen DOKUMENT PM Geoteknik DATUM BILAGA Stabilitetsberäkningar, förhållanden enligt ny det.pl UPPDRAGSNUMMER 2305 572 SIDNUMMER pm04s 2010-12-15 Sweco Infrastructure AB Uppdrag 2390 003; APM p:\2321\23072_dp_titteridammsvägen\000\16_tet\bilagor\försättsblad 3.3.doc
Titteridammsvägen - Hästhagen Detaljerad stabilitetsutredning Förhållanden enligt ny detaljpl. Sektion A Kombinerad analys Uppdrag: DP Titteridammsvägen Beställare: Fastighetskontoret, Göteborg Stad Skala (A4): 1:0 Name: Bef fyllning Unit Weight: 20 kn/m³ Phi': 35 Unit Wt. Above Water Table: 18 kn/m³ Name: silitig Lera 1 Model: Combined, S=f(depth) Cu-Top of Layer: kpa Cu-Rate of Change: 0 kpa/m C/Cu Ratio: 0,1 Analysmetod: Morgenstern-Price Glidytor: Grid and Radius (optimization: Yes) GW & portryck: Piezometric Line Filnamn: Sektion_A_planl.gsz Senast sparad: 2013-09-16; 14:12:49 P:\2321\23072_DP_Titteridammsvägen\000\13_Beräkningar\Stabilitet\Sektion_A_planl.gsz Name: Friktionsjord Unit Weight: 21 kn/m³ Phi': 36 Unit Wt. Above Water Table: 19 kn/m³ 2,01 Name: siltig sandig Torrskorpelera Unit Weight: 17,5 kn/m³ Cohesion': kpa 2,2 2,1 Name: Berg Model: Bedrock (Impenetrable) 2,4 2,3 Name: Nytt fyllnadsmaterial Unit Weight: 22 kn/m³ Phi': 75 Vändplats Trafiklast = 10 kpa Nytt fyllnadsmaterial 2,5 siltig sandig Torrskorpelera Fkomb = 2,3 Parkeringsplats 75 Name: silitig Lera 2 Model: Combined, S=f(datum) Cu-Datum: kpa Cu-Rate of Change: 1 kpa/m C/Cu Ratio: 0,1 Datum (Elevation): 58 m silitig Lera 1 Bef fyllning Friktionsjord silitig Lera 2 Berg - - -35-30 -25-20 -15-10 -5 0 5 10 15 20 25 30 35