PM GEOTEKNIK DPL SKEPPLANDA 8:4 ALE KOMMUN REVIDERING 1 18-08-14 17-04-26
UPPDRAG 276078, Geoteknisk utredning DPL Ledet 1:1 Skepplanda 8:4 Titel på rapport: PM Geoteknik DPL Skepplanda 8:4 1:1, Ale kommun Status: Slutrapport Datum: 17-04-26 MEDVERKANDE Beställare: Kontaktperson: Alebyggen Javad Taevfi Konsult: Uppdragsansvarig: Handläggare: Redovisare: Kvalitetsgranskare: Tyréns AB, Geoteknik Region Väst Victoria Svahn, Tyréns AB Jonas Karlsson, Johanna Ljungdahl och Viktor Nyman, Tyréns AB Lars Nilsson, Tyréns AB Daniel Hägerstrand, Tyréns AB REVIDERINGAR Revideringsdatum 18-08-14 Version: 1 Initialer: Jonas Karlsson, Tyréns AB Kvalitetsgranskare: Bengt Hansson, Tyréns AB Uppdrag: 276078, Geoteknisk utredning DPL Ledet 1:1 Skepplanda 8:4 17-04-26 Beställare: Alebyggen O:\GBG\276078\G\_Text\PM\Slutrapport Skepplanda Rev augusti 18\276078 Revidering 1 Slutrapport PM Geoteknik Skepplanda.docx 2(19)
SAMMANFATTNING Föreliggande PM behandlar förutsättningar avseende geoteknik för rubricerat objekt. Sammanställning av utförda undersökningar redovisas i en separat rapport MUR, Markteknisk undersökningsrapport/geoteknik daterad 18-04-14. Inom uppdraget har också en bergteknisk utredning genomförts. Denna finns redovisad i en separat rapport Släntbesiktning av berg Skepplanda, Ale kommun daterad 17-03-31. Revidering 1 avser en uppdatering av stabilitetsberäkning i sektion 1 (undersökningssektion D) samt undersökningssektion C med hänsyn till framtagen plankarta för första samråd. Plankartan begränsar området för kvartersmark och därmed kan lastens utbredning minskas i beräkningen. Vidare har kompletterande undersökningar utförts i sektion C. Stabilitetsanalyserna visar att tillfredställande säkerhet mot stabilitetsbrott råder för befintliga förhållanden samt för belastningsfall upp till kpa (utbredd last). För utbredda belastningar om ca kpa uppkommer relativt små sättningar. Dock varierar mäktigheten av den lösa leran inom de två områdena mycket. Därför bör, när placeringen av huskropparna är fastställd, den geotekniska undersökningen kompletteras i läget för huskropparna för att bestämma djup till fast botten så att inte oönskade differenssättningar utbildas. Vidare är även höjdsättningen av marken och nivån för färdigt golv av stor betydelse och ska beaktas. INNEHÅLLSFÖRTECKNING 1 INLEDNING... 1.1 SYFTE... 1.2 METOD... 2 UNDERLAG... 6 2.1 UTFÖRDA UNDERSÖKNINGAR... 6 3 STYRANDE DOKUMENT... 7 3.1 STYRANDE DOKUMENT... 7 VÄGLEDANDE DOKUMENT... 7 4 PLANERAD/FÖRESLAGEN KONSTRUKTION... 7 GEOTEKNISKA FÖRUTSÄTTNINGAR... 7.1 MARKFÖRHÅLLANDEN... 7.2 GEOTEKNISKA FÖRHÅLLANDEN... 8.2.1 ÄLDRE GEOTEKNISK UTREDNING...8.2.2 DELOMRÅDE 1...8.2.3 DELOMRÅDE 2...8.3 HYDROGEOLOGISKA FÖRHÅLLANDEN... 9.4 RADON... 9 6 FÖRHÅLLANDEN OCH EGENSKAPER... 6.1 HYDROGEOLOGISKA FÖRHÅLLANDEN... 6.2 MATERIALEGENSKAPER... 6.3 KVICKLERA... 14 Uppdrag: 276078, Geoteknisk utredning DPL Ledet 1:1 Skepplanda 8:4 17-04-26 Beställare: Alebyggen O:\GBG\276078\G\_Text\PM\Slutrapport Skepplanda Rev augusti 18\276078 Revidering 1 Slutrapport PM Geoteknik Skepplanda.docx 3(19)
7 SLÄNTSTABILITET... 14 7.1 ALLMÄNT... 14 7.2 ERFORDERLIG SÄKERHETSFAKTOR... 7.3 BERÄKNINGSFÖRUTSÄTTNINGAR... 16 7.4 LASTER... 16 7. GRUNDVATTEN... 16 7.6 BERÄKNINGSRESULTAT... 16 8 SÄTTNINGSFÖRHÅLLANDEN... 17 8.1 ALLMÄNT... 17 8.2 BERÄKNINGAFÖRUTSÄTTNINGAR... 17 8.3 BERÄKNINGSRESULTAT... 18 9 REKOMMENDATIONER... 19 9.1 GRUNDLÄGGNING... 19 9.2 STABILITET... 19 9.3 BERGSTABILIET... 19 9.4 BYGGSKEDE... 19 9. RADONRISK... 19 BILAGA Bilaga 1 Utvärderade materialegenskaper Bilaga 2 Totalstabilitetsberäkningar sektion D (1) och C Bilaga 3 Sättningsberäkningar Bilaga 4.1 Plankarta, datum 18-01-22 Bilaga 4.1 Plankarta område 1, erhållen 18-0-18 TILLHÖRANDE DOKUMENT OCH RITNINGAR MUR (Markteknisk undersökningsrapport)/geoteknik, daterad 18-08-18 Planritning, Geoteknik, G01 Sektionsritning A-A & B-B samt sondering TY9, Geoteknik, G11 Sektionsritning C-C, D-D & E-E, Geoteknik, G12 Släntbesiktning av berg Skepplanda 8:4, Ale kommun, daterad 17-03-31 Uppdrag: 276078, Geoteknisk utredning DPL Ledet 1:1 Skepplanda 8:4 17-04-26 Beställare: Alebyggen O:\GBG\276078\G\_Text\PM\Slutrapport Skepplanda Rev augusti 18\276078 Revidering 1 Slutrapport PM Geoteknik Skepplanda.docx 4(19)
1 INLEDNING På uppdrag Ale byggen har Tyréns AB utfört geotekniska undersökningar i samband med detaljplanearbete för del av fastighet Skepplanda 8:4 och Ledet 1:1 i Ale kommun. Föreliggande PM behandlar förutsättningar avseende geoteknik, Skepplanda 8:4. Undersökt område i Skepplanda är indelat i två delområden, delområde 1 och delområde 2. Båda områdena är belägna strax söder om Påvels väg i Skepplanda. Områdenas ungefärliga lägen är markerat i Figur 1 nedan. Revidering 1 avser en uppdatering av stabilitetsberäkning i undersökningssektion D (tidigare benämnd sektion 1) samt undersökningssektion C med hänsyn till framtagen plankarta för första samråd. Plankartan begränsar området för kvartersmark och därmed kan lastens utbredning minskas i beräkningen. Vidare har kompletterande undersökningar utförts i sektion C. 1 2 Figur 1. Aktuellt område, Skepplanda 8:4. Det undersökta området, delområde 1 och 2, är markerat med streckad linje. 1.1 SYFTE Denna rapport utgör underlag för kommande detaljplan för ny bebyggelse inom fastigheten Skepplanda 8:4. Syftet med den geotekniska utredningen är att undersöka jordart och jordmäktighet samt bedöma sättnings- och stabilitetsförhållanden och ge rekommendationer och förslag avseende grundläggning och markbelastning. 1.2 METOD För att uppfylla syftet har geotekniska undersökningar utförts i 9 punkter (borrhål) inom delområde 1 och punkter inom delområde 2 för att undersöka jordart, jordlagerföljd samt jordens egenskaper. Störda prover har tagits i tre undersökningspunkter för klassificering av de översta jordlagrena. I en undersökningspunkt togs ostörda prover, kolvprovtagning, för bestämning av lerans geotekniska egenskaper. Grundvattenförhållandena har undersökts genom portrycksmätning samt observation i öppna skruvprovtagningspunkter. Uppdrag: 276078, Geoteknisk utredning DPL Ledet 1:1 Skepplanda 8:4 17-04-26 Beställare: Alebyggen O:\GBG\276078\G\_Text\PM\Slutrapport Skepplanda Rev augusti 18\276078 Revidering 1 Slutrapport PM Geoteknik Skepplanda.docx (19)
Radonundersökning har utförts i totalt två stycken punkter, inom delområde 1 och 2. 2 UNDERLAG Följande underlag har använts inom uppdraget: Material inhämtat från Tyréns: SGU:s jordartskarta samt jorddjupskarta. Källa: www.sgu.se Topografisk karta. Källa: www.lantmäteriet.se Material erhållet från beställare: Primärkarta i dwg-format Plankarta, datum 18-01-22 Plankarta i dwg-format, 18-0-18 Äldre geotekniska utredningar: Utlåtande över geoteknisk undersökning: Skepplanda Östergård 8:4, om och tillbyggnad av panncentral utförd av GF, daterad 1984-12-03. 2.1 UTFÖRDA UNDERSÖKNINGAR Tyréns AB har utfört geoteknisk fältundersökning under vecka och 11, 17. Undersökningarna redovisas i sin helhet i MUR (Markteknisk undersökningsrapport/geoteknik Ledet 1:1 och Skepplanda 8:4, Ale kommun daterad 17-04-07. Antal utförda undersökningar redovisas i Tabell 1 och utförda laboratorieundersökningar redovisas i Tabell 2. Tabell 1 Utförda fältundersökningar, Skepplanda 8:4 Undersökningsmetod Antal CPT-sondering (CPT) Trycksondering (Tr) 11 Skruvprovtagning (Skr) 3 Kolvprov (Kv/St II) 1 Vingborrning 3 Portrycksmätare 2 Tabell 2 Utförda laboratorieundersökningar Dokument Antal Radonanalys 2 Jordartsbenämning 16 Vattenkvot 16 Konflytgräns 14 Uppdrag: 276078, Geoteknisk utredning DPL Ledet 1:1 Skepplanda 8:4 17-04-26 Beställare: Alebyggen O:\GBG\276078\G\_Text\PM\Slutrapport Skepplanda Rev augusti 18\276078 Revidering 1 Slutrapport PM Geoteknik Skepplanda.docx 6(19)
Densitet 8 Sensitivitet 8 Fallkonförsök 8 CRS-försök 2 3 STYRANDE DOKUMENT 3.1 STYRANDE DOKUMENT Tabell 3 Styrande dokument Dokument Eurokod 7, 1997 VÄGLEDANDE DOKUMENT Tabell 4 Vägledande dokument Dokument TK Geo 13 version 2.0, 16-02-29 SGI Info 1, Jords egenskaper, Statens geotekniska institut, 07 SGI Info 3, Skjuvhållfasthet - utvärdering i kohesionsjord, Statens geotekniska institut, 07 4 PLANERAD/FÖRESLAGEN KONSTRUKTION Tyréns har erhållit plankarta på pdf daterad 18-01-22, bilaga 4.1, och del av plankarta på dwg-fil (18-0-18), bilaga 4.2. På området planeras uppförande av flerbostadshus. Av plankartan framgår utbredning av kvartersmark och att högsta nockhöjd är satt till 9 m. GEOTEKNISKA FÖRUTSÄTTNINGAR.1 MARKFÖRHÅLLANDEN Marken inom aktuell fastighet, delområde 1 och 2, utgörs av plana gräsbevuxna ytor som avgränsas mot Påvels väg i norr och mot ett berg med skog i söder, se Figur 2 och Figur 3. Marken inom delområde 1 och 2 sluttar från söder till norr med lutning ca 1:7. I anslutning mot berget blir marklutningen lokalt brantare. Marknivåer inom delområde 1 varierar mellan +27 och +21. Inom delområde 2 varierar marknivåer mellan +32 och +24. Del av höjdskillnaden inom delområde 2 består av berg i dagen. Uppdrag: 276078, Geoteknisk utredning DPL Ledet 1:1 Skepplanda 8:4 17-04-26 Beställare: Alebyggen O:\GBG\276078\G\_Text\PM\Slutrapport Skepplanda Rev augusti 18\276078 Revidering 1 Slutrapport PM Geoteknik Skepplanda.docx 7(19)
Figur 2. Delområde 1, foto taget mot väst. Platsbesök 17-03-29. Figur 3 Delområde 2, foto taget mot öst. Platsbesök 17-03-09..2 GEOTEKNISKA FÖRHÅLLANDEN.2.1 ÄLDRE GEOTEKNISK UTREDNING Öster om delområde 2 finns en äldre geoteknisk utredning, utförd av GF 1984. I den utredningen dokumenterades jorddjup mellan 4,6 och meter. I den tidigare utredningen var bedömningen att grundvattentrycket var avsänkt, grundvattenytan återfanns vid det tillfället på meters djup under markytan..2.2 DELOMRÅDE 1 Det ytligaste jordlagret inom området består av sand enligt SGU:s jordartskarta, se Figur 4. Jorddjupet är enligt samma karta uppskattat till mellan och meter. Enligt i denna utredning utförda undersökningar består jordlagren i huvudsak av lera. Ställvis överlagras leran av ett ca 1 m tjockt lager grusig sand. Torrskorpan är ca 1, m tjock. Sonderingstopp har erhållits mellan 1 och 18 meter under markytan, med störst jordmäktighet i norr. Leran är enligt utförda sonderingar siltig och gyttjig ner till ca m. Densiteten är uppmätt till mellan 1, 1,7 t/m 3. Naturlig vattenkvot och konflytgräns är uppmätt till mellan 4 9 % respektive 39 61 %. Sensitiviteten är uppmätt till mellan 80 296 vilket innebär att den klassas som högsensitiv enligt utförda CRS-försök. Vidare är den omrörda skjuvhållfastheten så låg att leran betraktas som kvick. Berg i dagen återfinns i södra delen av området..2.3 DELOMRÅDE 2 Det ytligaste jordlagret inom området består av lera och berg i dagen enligt SGU:s jordartskarta se Figur 4. Jorddjupet är enligt samma karta uppskattat till mellan 0 och meter. Enligt utförda undersökningar består jordlagrena i huvudsak av lera. Ställvis överlagras leran av ett ca 1 m tjockt lager grusig sand. Torrskorpan är ca 1, m tjock. Vid undersökningspunkt TY9 på 3, meter under markytan ner till sonderingstopp på ca 6, meters djup återfinns fastare material, troligen sand innan berget tar vid. Sonderingstopp har erhållits mellan 0, och 8,7 meter under markytan. Ingen provtagning har utförts på leran, men egenskaperna bedöms vara samma som för delområde 1. Berg i dagen återfinns i södra delen av området. Uppdrag: 276078, Geoteknisk utredning DPL Ledet 1:1 Skepplanda 8:4 17-04-26 Beställare: Alebyggen O:\GBG\276078\G\_Text\PM\Slutrapport Skepplanda Rev augusti 18\276078 Revidering 1 Slutrapport PM Geoteknik Skepplanda.docx 8(19)
2 1 Figur 4. SGU:s jordartskarta visar att de översta jordlagren inom delområde 1 utgörs av sand och berg i dagen. I delområde 2 utgörs de översta jordlagren av lera och berg i dagen. Källa www.sgu.se..3 HYDROGEOLOGISKA FÖRHÅLLANDEN Grundvattenytan har uppmätts i öppna skruvprovtagningspunkter (TY3, TY och TY7) till 0,7 och 0,8 meter under markytan inom delområde 1 och 2. Portrycksmätning har utförts i undersökningspunkt TY och TY6, inom delområde 1, på ca meters djup. Undersökningspunkt TY ligger i den nedre delen av slänten och lerdjupet uppgår i punkten till 18 m. Portrycksspetsen sitter därmed ungefär mitt i lerprofilen. Portrycket motsvarar en grundvattennivå belägen ca 1 meter under markytan. Undersökningspunkt TY6 ligger i den övre delen av slänten och lerdjupet uppgår i punkten till 9, m. Portrycksspetsen sitter därmed i lerprofilens underkant. Portrycket motsvarar en grundvattennivå belägen ca 1, meter under markytan..4 RADON Gammastrålning har mätts genom installation av två stycken markradondetektorer som mäter halten av den radioaktiva ädelgasen radon-222 i markluften. Markradondetektorerna installerades på ca 0,7 meters djup. Markradondetektorerna har analyserats på laboratorium och uppmätta värden indikerar att översta marklagren inom undersökta områden utgörs av låg- till normalriskområde avseende markradon. Dock ska observeras att en undersökningspunkt innehöll vatten vid upphämtningstillfället, vilket kan ha påverkat mätresultatet och gett ett lägre värde, då radonhalten i markluften inte kan mätas om marken är vattenmättad. Trots att marken delvis klassas som lågriskområde finns det alltid tillräckligt höga halter i jordluften för att det skulle kunna leda till problem inomhus, inom lågriskområde kan det även finnas lokala områden med högre radonhalt. Detta kan motivera att nybyggnation utförs med radonskyddat utförande även inom lågriskområde. Riktvärden vid klassning av mark redovisas i tabell. Uppdrag: 276078, Geoteknisk utredning DPL Ledet 1:1 Skepplanda 8:4 17-04-26 Beställare: Alebyggen O:\GBG\276078\G\_Text\PM\Slutrapport Skepplanda Rev augusti 18\276078 Revidering 1 Slutrapport PM Geoteknik Skepplanda.docx 9(19)
Tabell Klassificering av markradonrisk samt rekommenderat radonskydd för nybyggnad. Markradonrisk Rn-222 (Bq/m3) Rekommenderat radonskydd för nybyggnad (enligt Statens planverk rapport 9:1982) Högriskområde > 0 000 Bq/m 3 Radonsäkert utförande Normalriskområde 000 0 000 Bq/m 3 Radonskyddat utförande Lågriskområde > 000 Bq/m 3 Inga 6 FÖRHÅLLANDEN OCH EGENSKAPER Nedan redovisas utvärderade geotekniska förhållanden och egenskaper. Förhållandena bedöms vara likartade för delområde 1 och 2. 6.1 HYDROGEOLOGISKA FÖRHÅLLANDEN Inom området bedöms hydrostatiskt vattentryck råda med fri grundvattenyta på mellan 0,7 1 m under markytan. 6.2 MATERIALEGENSKAPER Utvärderade materialegenskaper redovisas i Bilaga 1. Skjuvhållfasthet från CPT-sonderingar, vingborrningar och konförsök är korrigerad med avseende på konflytgränsen. Skjuvhållfastheten redovisas i Figur och 6 nedan. Ner till nivå + är skjuvhållfastheten konstant med djupet. Därunder ökar den med 1, kpa/meter. I den övre delen av slänten uppgår hållfastheten över nivån + till kpa. Hållfastheten har här bestämts med CPT- och vingsondering i borrhål TY6 och TY114. I den nedre delen av slänten uppgår hållfastheten över nivån + till 13 kpa. Hållfastheten har här bestämts med CPT-sondering i borrhål TY3 och TY7 respektive med CPT- och vingsondering samt konförsök borrhål TY. Vidare finns även empiri från CRS-försök på två nivåer. Uppdrag: 276078, Geoteknisk utredning DPL Ledet 1:1 Skepplanda 8:4 17-04-26 Beställare: Alebyggen O:\GBG\276078\G\_Text\PM\Slutrapport Skepplanda Rev augusti 18\276078 Revidering 1 Slutrapport PM Geoteknik Skepplanda.docx (19)
Figur. Utvärderad korrigerad skjuvhållfasthet, övre delen. Under torrskorpan utvärderas lerans korrigerade skjuvhållfastheten till kpa. Uppdrag: 276078, Geoteknisk utredning DPL Ledet 1:1 Skepplanda 8:4 17-04-26 Beställare: Alebyggen O:\GBG\276078\G\_Text\PM\Slutrapport Skepplanda Rev augusti 18\276078 Revidering 1 Slutrapport PM Geoteknik Skepplanda.docx 11(19)
Figur 6. Utvärderad korrigerad skjuvhållfasthet, nedre delen. Under torrskorpan utvärderas lerans korrigerade skjuvhållfastheten till 13 kpa ner till nivå +. Därunder ökar den med +1, kpa/meter. Utvärderat förkonsolideringstryck och in situ-spänningar visas i Figur 7 nedan. Leran är överkonsoliderad med ca 2 kpa. Vid ca 14 meter djup överstiger effektivspänningen 80 % av utvärderat förkonsolideringstryck, vilket innebär att pågående krypsättningar kan förekomma. Kompressionsmodulen M L redovisas i Figur 8. Under torrskorpan uppgår modulen till 300 kpa ner till 4 m. Därunder ökar den med ca 33 kpa/meter. Uppdrag: 276078, Geoteknisk utredning DPL Ledet 1:1 Skepplanda 8:4 17-04-26 Beställare: Alebyggen O:\GBG\276078\G\_Text\PM\Slutrapport Skepplanda Rev augusti 18\276078 Revidering 1 Slutrapport PM Geoteknik Skepplanda.docx 12(19)
Figur 7. Utvärderat förkonsolideringstryck. Figur 8.Utvärderad kompressionsmodul. Uppdrag: 276078, Geoteknisk utredning DPL Ledet 1:1 Skepplanda 8:4 17-04-26 Beställare: Alebyggen O:\GBG\276078\G\_Text\PM\Slutrapport Skepplanda Rev augusti 18\276078 Revidering 1 Slutrapport PM Geoteknik Skepplanda.docx 13(19)
6.3 KVICKLERA Utvärdering av kvicklera har utförts med rutinundersökning på ostörd provtagning i borrhål TY och utvärdering av sonderingsmotstånd i tryck- och CPT-sonderingar. Nedan görs en sammanställning för respektive borrhål. För respektive borrhåls läge se sektionsritnin,g G11 och G12. Delområde 1: TY1, Kvicklera finns genom hela jordprofilen, utvärderat från Tr TY2, Kvicklera finns genom hela jordprofilen, utvärderat från Tr TY3, Kvicklera finns under 3,6 m djup, utvärderat från CPT TY4, Kvicklera finns genom hela jordprofilen, utvärderat från Tr TY, Kvicklera finns under 3 m djup, utvärderat från rutinundersökning på ostörd provtagning TY6, Kvicklera finns genom hela jordprofilen, utvärderat från Tr Delområde 2: TY7, Kvicklera finns mellan 3 m,,6 6,3 m och mellan 7 8,3 m djup, utvärderat från CPT TY8, Kvicklera finns genom hela jordprofilen, utvärderat från Tr TY9, Kvicklera finns genom hela jordprofilen, utvärderat från Tr TY1, Kvicklera finns genom hela jordprofilen, utvärderat från Tr Sammantaget finns kvicklera i princip genom hela jordprofilen, där det finns lera som undergrund. Vid bedömning av områdets stabilitet och risk för fortskridande skred har hänsyn tagits till att leran bedöms som kvick. 7 SLÄNTSTABILITET 7.1 ALLMÄNT Kontroll av totalstabiliteten har utförts i undersökningssektion D och C inom delområde 1, se Figur 9.9. Lerdjupet är störst i sektion C varför denna är mest kritisk. Sektion D representerar normalförhållandet för området. Totalstabiliteten har kontrollerats med stabilitetsprogrammet GeoStudio 16 version 8.16.1. Uppdrag: 276078, Geoteknisk utredning DPL Ledet 1:1 Skepplanda 8:4 17-04-26 Beställare: Alebyggen O:\GBG\276078\G\_Text\PM\Slutrapport Skepplanda Rev augusti 18\276078 Revidering 1 Slutrapport PM Geoteknik Skepplanda.docx 14(19)
Figur 9. Beräkningssektioner C och D för kontroll av totalstabilitet. 7.2 ERFORDERLIG SÄKERHETSFAKTOR Säkerheten mot stabilitetsbrott inom kvicklereområden ska normalt väljas i det övre spannet av rekommenderade säkerhetsfaktorer. Säkerhetsfaktor är vald utifrån rekommendationer från IEG:s tillämpningsdokument 4:, nyexploatering/planläggning. I sektion C väljs säkerhetsfaktorn utifrån en fördjupad utredning, då hållfastheten är uppmätt i släntens båda delar, se tabell 6 blå markering. Vidare har portrycket uppmätts dels i mitten av lerprofilen och dels i lerans underkant. Ostörd provtagning med rutinanalyser och CRS-försök är utförda i sektionen. Empiri från utförda CRS-försök verifierar uppmätt hållfasthet med övriga metoder. För sektion C har således säkerhetsfaktorn valts till att uppgå till lägst F c = 1, (odränerad analys) respektive F komb=1,4 (kombinerad analys). I sektion D väljs säkerhetsfaktorn utifrån en detaljerad utredning, då hållfastheten är uppmätt i släntens nedre delar, se tabell 6 röd markering. För sektion D har således säkerhetsfaktorn valts till att uppgå till lägst F c = 1,7 (odränerad analys) respektive F komb=1, (kombinerad analys). Helt dränerade förhållanden bedöms inte förekomma inom delområdena. Uppdrag: 276078, Geoteknisk utredning DPL Ledet 1:1 Skepplanda 8:4 17-04-26 Beställare: Alebyggen O:\GBG\276078\G\_Text\PM\Slutrapport Skepplanda Rev augusti 18\276078 Revidering 1 Slutrapport PM Geoteknik Skepplanda.docx (19)
Tabell 6 Val av rekommenderad säkerhetsfaktor (enligt IEG Rapport 4:) 7.3 BERÄKNINGSFÖRUTSÄTTNINGAR För underlag till beräkningssektionernas geometri har en digital primärkarta med 1 m ekvidistans använts. Detta bedöms som tillräckligt då släntens lutning är jämn utan några direkta brytpunkter. Jordlagers mäktighet samt tunghet och hållfasthetsegenskaper för leran har utvärderats från geotekniska undersökningar och från laboratorieanalyser. Materialegenskaper har valts enligt kapitel 6. Gränsen mellan övre och nedre delen av slänten är ansatt vid borrhål TY6 och där marknivån ligger på +24. 7.4 LASTER Stabilitet har kontrollerats för följande belastningsfall: kpa kpa Lasten har placerats ogynnsamt över område för kvartersmark, dvs på övre delen av slänten utan mothållande last vid släntens nedre del. Gränsen mellan kvartersmark och naturmark hämtas från bilaga 4.2. Där det framgår att gränsen ligger vid undersökningspunkt TY114 i sektion C och 2 m norr om undersökningspunkt TY4 i sektion D. 7. GRUNDVATTEN Grundvattenytan har i släntens nedre del ansatts till nivån 0,7 m under markytan och därifrån har leran ett hydrostatiskt porvattentryck. Upp mot berget ansätts grundvattenytan i på 1, m djup. Detta sammanfaller med underkant torrskorpa. Sammantaget innebär detta ett högre portryck än uppmätt i fält. 7.6 BERÄKNINGSRESULTAT Stabilitetsberäkningarnas resultat redovisas i sin helhet i Bilaga 2 samt i Tabell 7. Uppdrag: 276078, Geoteknisk utredning DPL Ledet 1:1 Skepplanda 8:4 17-04-26 Beställare: Alebyggen O:\GBG\276078\G\_Text\PM\Slutrapport Skepplanda Rev augusti 18\276078 Revidering 1 Slutrapport PM Geoteknik Skepplanda.docx 16(19)
Tabell 7 Beräkningsresultat för totalstabilitet, erhållna säkerhetsfaktorer Sektion Förutsättningar Säkerhetsfaktor, kombinerad analys (krav) Säkerhetsfaktor, odränerad analys (krav) Anmärkning C Befintliga förhållanden 1,47 (1,4) 1,60 (1,) Ok C Last kpa 1,41 (1,4) C Last kpa 1,3 (1,4) 1,4 (1,) 1,48 (1,) Ok Ej ok D Befintliga förhållanden 1,84 (1,) 2, (1,7) Ok D Last kpa 1,64 (1,) D Last kpa 1,48 (1,) 1,83 (1,7) 1,62 (1,7) Ok Ej ok För befintliga förhållanden samt belastningar upp till kpa är säkerheten mot totalstabilitetsbrott tillfredställande inom området. 8 SÄTTNINGSFÖRHÅLLANDEN 8.1 ALLMÄNT I anslutning till berget i söder är jorddjupen generellt mindre och undergrunden utgörs delvis av fastare jord. I anslutning till den befintliga vägen i norr utgörs undergrunden av lös sättningskänslig lera ner till djup mellan och 18 m. Beroende på hur byggnaderna placeras kan undergrunden variera mycket mellan exempelvis den norra och södra husfasaden. När placeringen är fastställd bör den geotekniska undersökningen kompletteras i läget för huskropparna för att bestämma djup till fast botten så att inte oönskade differenssättningar utbildas. Nedan redovisas utförda sättningsberäkningar och resultatet av dessa. Sättningsanalys och spänningsdiagram redovisas i Bilaga 3. 8.2 BERÄKNINGAFÖRUTSÄTTNINGAR Sättningsberäkningar har utförts i sättningsprogrammet GeoSuite Settlement version.2.3.0. Beräkningar har utförts för lerdjup om 9 och 18 m. Materialegenskaper har valts enligt kapitel 6.2 med antagande om att samma materialegenskaper gäller för delområde 1 och delområde 2. Grundvattenytan har ansatts till 1 m under markytan. Sättningsberäkningar har utförts för lastfallen,,, 30 och 40 kpa. Som jämförelse motsvarar uppfyllnad med 1 meter sprängsten ca kpa tillskottsbelastning. Uppdrag: 276078, Geoteknisk utredning DPL Ledet 1:1 Skepplanda 8:4 17-04-26 Beställare: Alebyggen O:\GBG\276078\G\_Text\PM\Slutrapport Skepplanda Rev augusti 18\276078 Revidering 1 Slutrapport PM Geoteknik Skepplanda.docx 17(19)
Lasterna har förutsatts ha en stor utbredning, därmed har lasten antagits konstant genom hela jordprofilen. När höjdsättningen av området och byggnaderna är planerade är det möjligt att justera beräkningarna med avseende på lasternas utbredning. 8.3 BERÄKNINGSRESULTAT Beräkningsresultaten för olika belastningar och tidsperioder redovisas i Tabell 8 och 9. Tabell 8 Sättningar vid lerdjup 9 m Markbelastning Efter år Efter 40 år kpa <0,01 m sättning <0,01 m sättning kpa 0,01 m sättning 0,01 m sättning kpa 0,03 m sättning 0,04 m sättning 30 kpa 0,16 m sättning 0,27 m sättning 40 kpa 0,3 m sättning 0,62 m sättning Tabell 9 Sättningar vid lerdjup 18 m Markbelastning Efter år Efter 40 år kpa 0,03 m sättning 0,04 m sättning kpa 0,06 m sättning 0,07 m sättning kpa 0,14 m sättning 0,18 m sättning 30 kpa 0,27 m sättning 0,44 m sättning 40 kpa 0,44 m sättning 0,82 m sättning Beroende av tillskottsbelastningens storlek och lerdjup förväntas olika stora sättningar. Detta kan medföra differenssättningar som är skadliga för huskonstruktioner och ledningar. Detta måste beaktas vid projekteringen av byggnationen. Exempelvis så ger tillskottsbelastningen kpa efter 40 år sättningen 0,04 m om lerdjupet är 9 m. Motsvarande sättning vid lerdjup om 18 m är 0,18 m. En sättningsskillnad på 0,14 m. Uppdrag: 276078, Geoteknisk utredning DPL Ledet 1:1 Skepplanda 8:4 17-04-26 Beställare: Alebyggen O:\GBG\276078\G\_Text\PM\Slutrapport Skepplanda Rev augusti 18\276078 Revidering 1 Slutrapport PM Geoteknik Skepplanda.docx 18(19)
9 REKOMMENDATIONER 9.1 GRUNDLÄGGNING För utbredda belastningar om ca kpa uppkommer relativt små sättningar. Dock varierar mäktigheten av den lösa leran inom de två områdena mycket. Därför bör, när placeringen av huskropparna är fastställd, den geotekniska undersökningen kompletteras i läget för huskropparna för att bestämma djup till fast botten så att inte oönskade differenssättningar utbildas. Vidare är även höjdsättningen av marken och nivån för färdigt golv av stor betydelse och ska beaktas. Om lermäktigheten är relativt jämn under planerat hus kan det vara möjligt att grundlägga med platta på mark. En viss lastkompensation kan utföras med lättfyllning. Detta ger största effekt ovanför grundvattenytan. I de fall platta på mark inte är ett fungerande alternativ får husen grundläggas till fast botten med hjälp av plintar eller pålar. 9.2 STABILITET Beräkningar av totalstabilitet visar att erforderlig säkerhet mot stabilitetsbrott för befintliga förhållanden föreligger inom området. Beräkningar med antagande om ett framtida utbrett belastningsfall, utan åtgärd, visar att erforderlig säkerhet mot stabilitetsbrott inte uppfylls vid en markbelastning överstigande kpa (motsvarande ca 0,2 m sprängstensfyllning). För att stabiliteten ska vara tillfredsställande hög så får byggnader inte medföra någon tillskottslast på undergrunden. Detta kan göras genom pålgrundläggning ner till fast botten eller eventuellt med lastkompensation genom lättfyllning alternativt urschaktning för källare. Utformning av lastkompensation får studeras vidare när byggnadernas utformning är kända. Marknivåerna, i relation till de som redovisas på grundkartan på ritning G01 i tillhörande MUR, får inte höjas i släntens övre del eller sänkas i släntens nedre del, dvs lutningen på marken får inte bli större. 9.3 BERGSTABILIET Inom södra planområdet återfinns berg i dagen. Kontroll av bergstabiliteten är utförd och redovisas i rapport Släntbesiktning av berg Skepplanda, Ale kommun daterad 17-03-31. 9.4 BYGGSKEDE Vid eventuella schaktarbeten bör handboken Schakta säkert- Säkerhet vid schaktning i jord från Arbetsmiljöverket och SGI, version, beaktas. Schaktens släntlutning är till stor del beroende av jordens lokala egenskaper och lokal förekomst av silt, schaktdjup, väderlek, hur lång tid schakten ska stå öppen samt grundvattenförhållanden och bör därför anpassas till rådande förhållanden på platsen. I bilaga 4.2 redovisas huskroppar som ligger strax söder om borrhål TY3. Om djupare schakter, ex för suterränghus, planeras, så kommer stabiliteten under schaktskedet kräva åtgärder, ex spontkonstruktioner, avlastningsschakter e dyl. Då leran klassas som kvicklera krävs större försiktighet vid pålningsarbete. Det rekommenderas att kontrollprogram och mätningar med avseende på jordrörelser och portrycksförändringar utförs. Lerproppar bör tas i läge för pålar för att minska massundanträning. Vidare ska grundkonstruktionen utformas så att ett minimum av pålar erfordras. 9. RADONRISK Marken inom området klassas som låg- till normalriskområde avseende markradon. Inom området rekommenderas att nybyggnation utförs med radonskyddat utförande. Uppdrag: 276078, Geoteknisk utredning DPL Ledet 1:1 Skepplanda 8:4 17-04-26 Beställare: Alebyggen O:\GBG\276078\G\_Text\PM\Slutrapport Skepplanda Rev augusti 18\276078 Revidering 1 Slutrapport PM Geoteknik Skepplanda.docx 19(19)
Bilaga 1 sida 1 av 12 Utvärderad Densitet, ρ(t/m 3 ) 1,4 1, 1,6 1,7 1,8 24 23 22 21 19 18 Utvärderad 17 16 TY Nivå 14 13 12 11 9 8 7 6 4
Bilaga 1 sida 2 av 12 Utvärderad Densitet, ρ (t/m 3 ) 1,4 1, 1,6 1,7 1,8 0 1 2 3 4 6 7 Utvärderad Djup (m) 8 9 11 TY 12 13 14 16 17 18 19
Bilaga 1 sida 3 av 12 Utvärderad Naturlig vattenkvot, w N (%) 0 40 60 80 0 1 0 1 2 3 4 6 Utvärderad Djup (m) 7 8 9 11 12 TY3 TY TY7 13 14 16 17 18 19
Bilaga 1 sida 4 av 12 Härledda värden Sensitivitet, S t (-) 24 0 0 0 0 0 20 300 30 23 22 21 19 Högsensitiv 18 17 St > 0 Nivå 16 14 13 TY 12 11 9 8 7 6 4
Bilaga 1 sida av 12 Utvärderad Permeabilitet, k i (m/s) 1,E-11 1,E- 1,E-09 1,E-08 1,E-07 0 1 2 3 4 6 Utvärderad 7 Djup (m) 8 9 11 TY 12 13 14 16 17 18 19
Bilaga 1 sida 6 av 12 Utvärderad Faktor β k (-) 0 2 4 6 8 0 1 2 3 4 6 7 Djup (m) 8 9 11 12 Utvärderad TY 13 14 16 17 18 19
Bilaga 1 sida 7 av 12 24 Utvärderad, övre delen Korrigerad skjuvhållfasthet, C u 0 2 30 3 40 4 0 23 22 21 19 18 TY6 - Vb TY6 - CPT TY114 - Vb TY114 - CPT 17 Nivå 16 14 13 Utvärderad övre del 12 11 9 8 7 6 4
Bilaga 1 sida 8 av 12 24 Utvärderad, nedre delen Korrigerad skjuvhållfasthet, C u 0 2 30 3 40 4 0 23 22 21 19 18 Utvärderad nedre del TY3 - CPT 17 TY - Kon Nivå 16 14 13 12 TY - CPT TY - Vb Empiri TY CRS TY7 - CPT 11 9 8 7 6 4
Bilaga 1 sida 9 av 12 Utvärderat Förkonsolideringstryck, σ' c 0 0 0 0 0 20 300 0 1 2 3 4 6 Utvärderat TY3 - CPT Djup (m) 7 8 9 11 TY - CRS TY - CPT TY7 - CPT 12 13 14 16 17 18 19
Bilaga 1 sida av 12 Utvärderat Gränstryck, σ' L 0 0 0 0 0 20 300 0 1 2 3 4 6 Utvärderat 7 Djup (m) 8 9 11 TY 12 13 14 16 17 18 19
Bilaga 1 sida 11 av 12 Utvärderad Kompressionsmodul M L 0 0 0 0 300 400 00 600 700 800 1 2 3 4 Utvärderad Djup (m) 6 7 8 9 11 12 13 14 16 17 18 19 TY
Bilaga 1 sida 12 av 12 Utvärderat Modultal M' (-) 0 0 2 4 6 8 12 14 16 Djup (m) 1 2 3 4 6 7 8 9 11 12 13 14 16 17 18 19 Utvärderat TY
Bilaga 2 sida 1 av 12 Stabilitetsanalys SLOPE/W, 2D. Tool Version: 8.16.1.1342 Uppdrag: 276078 Skepplanda Sektions ID: Sektion C komb Analys: Kombinerad analys Beräkningsmetod: Morgenstern-Price PWP Conditions Source: Piezometric Line Skala: 1:300 1,47 30 Gräns kvartersmark 2 K_Lera nedre delen 1 K_Lera övre delen Nivå Friktion K_Lera nedre delen 2 0 - - 0 2 30 3 40 4 0 60 Color Name Model Unit Weight (kn/m³) Phi' ( ) C-Top of Layer C-Rate of Change ((kn/m²)/m) Cu-Top of Layer Cu-Rate of Change ((kn/m²)/m) C/Cu Ratio Piezometric Line C-Datum Avstånd [m] Cu-Datum Datum (Elevation) (m) Cohesion' K_Lera övre delen Combined, S=f(depth) 16 30 0 0 0 0,1 1 K_Lera nedre delen 1 Combined, S=f(depth), 30 0 0 13 0 0,1 1 K_Lera nedre delen 2 Combined, S=f(datum) 16 30 0 1, 0,1 1 0 13 Friktion Mohr-Coulomb 17 3 1 0 O:\GBG\276078\G\_Berakningar\Stabilitet\Skepplanda 180808\Sektion C 180808.gsz Datum: 18-08-
Bilaga 2 sida 2 av 12 Stabilitetsanalys SLOPE/W, 2D. Tool Version: 8.16.1.1342 Uppdrag: 276078 Skepplanda Sektions ID: Sektion C odr Analys: Odränerad analys Beräkningsmetod: Morgenstern-Price PWP Conditions Source: Piezometric Line Skala: 1:300 1,60 Fc= 30 Gräns kvartersmark 2 O_Lera nedre delen 1 O_Lera övre delen Nivå Friktion O_Lera nedre delen 2 Color Name Model Unit Weight (kn/m³) Cohesion Piezometric Line 0 - - 0 2 30 3 40 4 0 60 C-Datum C-Rate of Change ((kn/m²)/m) C-Maximum Datum (Elevation) (m) Cohesion' Avstånd [m] Phi' ( ) O_Lera övre delen Undrained (Phi=0) 16 1 O_Lera nedre delen 1 Undrained (Phi=0), 13 1 O_Lera nedre delen 2 S=f(datum) 16 1 13 1, 0 Friktion Mohr-Coulomb 17 1 0 3 O:\GBG\276078\G\_Berakningar\Stabilitet\Skepplanda 180808\Sektion C 180808.gsz Datum: 18-08-
Bilaga 2 sida 3 av 12 Stabilitetsanalys SLOPE/W, 2D. Tool Version: 8.16.1.1342 Uppdrag: 276078 Skepplanda Sektions ID: Sektion C komb Analys: Kombinerad analys Beräkningsmetod: Morgenstern-Price PWP Conditions Source: Piezometric Line Skala: 1:300 1,41 30 Gräns kvartersmark 2 K_Lera nedre delen 1 Surcharge (Unit Weight): kn/m³ K_Lera övre delen Nivå Friktion K_Lera nedre delen 2 0 - - 0 2 30 3 40 4 0 60 Color Name Model Unit Weight (kn/m³) Phi' ( ) C-Top of Layer C-Rate of Change ((kn/m²)/m) Cu-Top of Layer Cu-Rate of Change ((kn/m²)/m) C/Cu Ratio Piezometric Line C-Datum Avstånd [m] Cu-Datum Datum (Elevation) (m) Cohesion' K_Lera övre delen Combined, S=f(depth) 16 30 0 0 0 0,1 1 K_Lera nedre delen 1 Combined, S=f(depth), 30 0 0 13 0 0,1 1 K_Lera nedre delen 2 Combined, S=f(datum) 16 30 0 1, 0,1 1 0 13 Friktion Mohr-Coulomb 17 3 1 0 O:\GBG\276078\G\_Berakningar\Stabilitet\Skepplanda 180808\Sektion C 180808.gsz Datum: 18-08-
Bilaga 2 sida 4 av 12 Stabilitetsanalys SLOPE/W, 2D. Tool Version: 8.16.1.1342 Uppdrag: 276078 Skepplanda Sektions ID: Sektion C odr Analys: Odränerad analys Beräkningsmetod: Morgenstern-Price PWP Conditions Source: Piezometric Line Skala: 1:300 1,4 Fc= 30 Gräns kvartersmark 2 O_Lera nedre delen 1 Surcharge (Unit Weight): kn/m³ O_Lera övre delen Nivå Friktion O_Lera nedre delen 2 Color Name Model Unit Weight (kn/m³) Cohesion Piezometric Line 0 - - 0 2 30 3 40 4 0 60 C-Datum C-Rate of Change ((kn/m²)/m) C-Maximum Datum (Elevation) (m) Cohesion' Avstånd [m] Phi' ( ) O_Lera övre delen Undrained (Phi=0) 16 1 O_Lera nedre delen 1 Undrained (Phi=0), 13 1 O_Lera nedre delen 2 S=f(datum) 16 1 13 1, 0 Friktion Mohr-Coulomb 17 1 0 3 O:\GBG\276078\G\_Berakningar\Stabilitet\Skepplanda 180808\Sektion C 180808.gsz Datum: 18-08-
Bilaga 2 sida av 12 Stabilitetsanalys SLOPE/W, 2D. Tool Version: 8.16.1.1342 Uppdrag: 276078 Skepplanda Sektions ID: Sektion C komb Analys: Kombinerad analys Beräkningsmetod: Morgenstern-Price PWP Conditions Source: Piezometric Line Skala: 1:300 1,3 30 Gräns kvartersmark 2 K_Lera nedre delen 1 Surcharge (Unit Weight): kn/m³ K_Lera övre delen Nivå Friktion K_Lera nedre delen 2 0 - - 0 2 30 3 40 4 0 60 Color Name Model Unit Weight (kn/m³) Phi' ( ) C-Top of Layer C-Rate of Change ((kn/m²)/m) Cu-Top of Layer Cu-Rate of Change ((kn/m²)/m) C/Cu Ratio Piezometric Line C-Datum Avstånd [m] Cu-Datum Datum (Elevation) (m) Cohesion' K_Lera övre delen Combined, S=f(depth) 16 30 0 0 0 0,1 1 K_Lera nedre delen 1 Combined, S=f(depth), 30 0 0 13 0 0,1 1 K_Lera nedre delen 2 Combined, S=f(datum) 16 30 0 1, 0,1 1 0 13 Friktion Mohr-Coulomb 17 3 1 0 O:\GBG\276078\G\_Berakningar\Stabilitet\Skepplanda 180808\Sektion C 180808.gsz Datum: 18-08-
Bilaga 2 sida 6 av 12 Stabilitetsanalys SLOPE/W, 2D. Tool Version: 8.16.1.1342 Uppdrag: 276078 Skepplanda Sektions ID: Sektion C odr Analys: Odränerad analys Beräkningsmetod: Morgenstern-Price PWP Conditions Source: Piezometric Line Skala: 1:300 1,48 Fc= 30 Gräns kvartersmark 2 O_Lera nedre delen 1 Surcharge (Unit Weight): kn/m³ O_Lera övre delen Nivå Friktion O_Lera nedre delen 2 Color Name Model Unit Weight (kn/m³) Cohesion Piezometric Line 0 - - 0 2 30 3 40 4 0 60 C-Datum C-Rate of Change ((kn/m²)/m) C-Maximum Datum (Elevation) (m) Cohesion' Avstånd [m] Phi' ( ) O_Lera övre delen Undrained (Phi=0) 16 1 O_Lera nedre delen 1 Undrained (Phi=0), 13 1 O_Lera nedre delen 2 S=f(datum) 16 1 13 1, 0 Friktion Mohr-Coulomb 17 1 0 3 O:\GBG\276078\G\_Berakningar\Stabilitet\Skepplanda 180808\Sektion C 180808.gsz Datum: 18-08-
Bilaga 2 sida 7 av 12 Stabilitetsanalys SLOPE/W, 2D. Tool Version: 8.16.1.1342 Uppdrag: 276078 Skepplanda Sektions ID: Sektion D komb Analys: Kombinerad analys Beräkningsmetod: Morgenstern-Price PWP Conditions Source: Piezometric Line Skala: 1:300 1,84 30 Gräns kvartersmark 2 K_Lera övre delen Nivå K_Lera nedre delen 2 K_Lera nedre delen 1 0 - - - 0 2 30 3 40 4 0 60 Avstånd [m] Color Name Model Unit Weight (kn/m³) Phi' ( ) C-Top of Layer C-Rate of Change ((kn/m²)/m) Cu-Top of Layer Cu-Rate of Change ((kn/m²)/m) C/Cu Ratio Piezometric Line C-Datum Cu-Datum Datum (Elevation) (m) K_Lera övre delen Combined, S=f(depth) 16 30 0 0 0 0,1 1 K_Lera nedre delen 1 Combined, S=f(depth), 30 0 0 13 0 0,1 1 K_Lera nedre delen 2 Combined, S=f(datum) 16 30 0 1, 0,1 1 0 13 O:\GBG\276078\G\_Berakningar\Stabilitet\Skepplanda 180808\Sektion D 1808.gsz Datum: 18-08-
Bilaga 2 sida 8 av 12 Stabilitetsanalys SLOPE/W, 2D. Tool Version: 8.16.1.1342 Uppdrag: 276078 Skepplanda Sektions ID: Sektion D odr Analys: Odränerad analys Beräkningsmetod: Morgenstern-Price PWP Conditions Source: Piezometric Line Skala: 1:300 2, 30 Gräns kvartersmark 2 O_Lera övre delen Nivå O_Lera nedre delen 2 O_Lera nedre delen 1 Friktion Color Name Model Unit Weight (kn/m³) Cohesion 0 - - - 0 2 30 3 40 4 0 60 Piezometric Line C-Datum C-Rate of Change ((kn/m²)/m) C-Maximum Datum (Elevation) (m) Cohesion' Avstånd [m] Phi' ( ) O_Lera övre delen Undrained (Phi=0) 16 1 O_Lera nedre delen 1 Undrained (Phi=0), 13 1 O_Lera nedre delen 2 S=f(datum) 16 1 13 1, 0 Friktion Mohr-Coulomb 17 1 0 3 O:\GBG\276078\G\_Berakningar\Stabilitet\Skepplanda 180808\Sektion D 1808.gsz Datum: 18-08-
Bilaga 2 sida 9 av 12 Stabilitetsanalys SLOPE/W, 2D. Tool Version: 8.16.1.1342 Uppdrag: 276078 Skepplanda Sektions ID: Sektion D komb Analys: Kombinerad analys Beräkningsmetod: Morgenstern-Price PWP Conditions Source: Piezometric Line Skala: 1:300 1,64 30 Nivå 2 K_Lera nedre delen 2 K_Lera nedre delen 1 Gräns kvartersmark Surcharge (Unit Weight): kn/m³ K_Lera övre delen 0 - - - 0 2 30 3 40 4 0 60 Avstånd [m] Color Name Model Unit Weight (kn/m³) Phi' ( ) C-Top of Layer C-Rate of Change ((kn/m²)/m) Cu-Top of Layer Cu-Rate of Change ((kn/m²)/m) C/Cu Ratio Piezometric Line C-Datum Cu-Datum Datum (Elevation) (m) K_Lera övre delen Combined, S=f(depth) 16 30 0 0 0 0,1 1 K_Lera nedre delen 1 Combined, S=f(depth), 30 0 0 13 0 0,1 1 K_Lera nedre delen 2 Combined, S=f(datum) 16 30 0 1, 0,1 1 0 13 O:\GBG\276078\G\_Berakningar\Stabilitet\Skepplanda 180808\Sektion D 1808.gsz Datum: 18-08-
Bilaga 2 sida av 12 Stabilitetsanalys SLOPE/W, 2D. Tool Version: 8.16.1.1342 Uppdrag: 276078 Skepplanda Sektions ID: Sektion D odr Analys: Odränerad analys Beräkningsmetod: Morgenstern-Price PWP Conditions Source: Piezometric Line Skala: 1:300 1,83 30 2 Gräns kvartersmark Surcharge (Unit Weight): kn/m³ O_Lera övre delen Nivå O_Lera nedre delen 2 O_Lera nedre delen 1 Friktion Color Name Model Unit Weight (kn/m³) Cohesion 0 - - - 0 2 30 3 40 4 0 60 Piezometric Line C-Datum C-Rate of Change ((kn/m²)/m) C-Maximum Datum (Elevation) (m) Cohesion' Avstånd [m] Phi' ( ) O_Lera övre delen Undrained (Phi=0) 16 1 O_Lera nedre delen 1 Undrained (Phi=0), 13 1 O_Lera nedre delen 2 S=f(datum) 16 1 13 1, 0 Friktion Mohr-Coulomb 17 1 0 3 O:\GBG\276078\G\_Berakningar\Stabilitet\Skepplanda 180808\Sektion D 1808.gsz Datum: 18-08-
Bilaga 2 sida 11 av 12 Stabilitetsanalys SLOPE/W, 2D. Tool Version: 8.16.1.1342 Uppdrag: 276078 Skepplanda Sektions ID: Sektion D komb Analys: Kombinerad analys Beräkningsmetod: Morgenstern-Price PWP Conditions Source: Piezometric Line Skala: 1:300 1,48 30 Nivå 2 K_Lera nedre delen 2 K_Lera nedre delen 1 Gräns kvartersmark Surcharge (Unit Weight): kn/m³ K_Lera övre delen 0 - - - 0 2 30 3 40 4 0 60 Avstånd [m] Color Name Model Unit Weight (kn/m³) Phi' ( ) C-Top of Layer C-Rate of Change ((kn/m²)/m) Cu-Top of Layer Cu-Rate of Change ((kn/m²)/m) C/Cu Ratio Piezometric Line C-Datum Cu-Datum Datum (Elevation) (m) K_Lera övre delen Combined, S=f(depth) 16 30 0 0 0 0,1 1 K_Lera nedre delen 1 Combined, S=f(depth), 30 0 0 13 0 0,1 1 K_Lera nedre delen 2 Combined, S=f(datum) 16 30 0 1, 0,1 1 0 13 O:\GBG\276078\G\_Berakningar\Stabilitet\Skepplanda 180808\Sektion D 1808.gsz Datum: 18-08-
Bilaga 2 sida 12 av 12 Stabilitetsanalys SLOPE/W, 2D. Tool Version: 8.16.1.1342 Uppdrag: 276078 Skepplanda Sektions ID: Sektion D odr Analys: Odränerad analys Beräkningsmetod: Morgenstern-Price PWP Conditions Source: Piezometric Line Skala: 1:300 1,62 30 2 Gräns kvartersmark Surcharge (Unit Weight): kn/m³ O_Lera övre delen Nivå O_Lera nedre delen 2 O_Lera nedre delen 1 Friktion Color Name Model Unit Weight (kn/m³) Cohesion 0 - - - 0 2 30 3 40 4 0 60 Piezometric Line C-Datum C-Rate of Change ((kn/m²)/m) C-Maximum Datum (Elevation) (m) Cohesion' Avstånd [m] Phi' ( ) O_Lera övre delen Undrained (Phi=0) 16 1 O_Lera nedre delen 1 Undrained (Phi=0), 13 1 O_Lera nedre delen 2 S=f(datum) 16 1 13 1, 0 Friktion Mohr-Coulomb 17 1 0 3 O:\GBG\276078\G\_Berakningar\Stabilitet\Skepplanda 180808\Sektion D 1808.gsz Datum: 18-08-
Skepplanda Sättningsanalys för 0 år Bilaga 3 (1/7) Sättningar - Tid, 9 m jordmäktighet 0,00 Tid [år] 0 30 40 0 60 70 80 90 0 0, 0, Sättningar [m] 0,30 0,40 0,0 0,60 [kpa] [kpa] 0,70 [kpa] 30 [kpa] 40 [kpa] 0,80
Skepplanda Sättningsanalys för 0 år Bilaga 3 (2/7) Sättningar - Tid, 18 m jordmäktighet 0,00 Tid [år] 0 30 40 0 60 70 80 90 0 0, 0, 0,30 0,40 Sättningar [m] 0,0 0,60 0,70 0,80 0,90 1,00 1, 1, [kpa] [kpa] [kpa] 30 [kpa] 40 [kpa] 1,30
Skepplanda Spänningsanalys Bilaga 3 (3/7) Spänningsdiagram Spänningar [kpa] 0 1 2 0 30 40 0 60 70 80 90 0 1 1 130 140 0 160 σ'c σ' o 3 0,8*σ'c 4 σ' o + [kpa] 6 7 Djup [m} 8 9 11 12 13 14 16 17 18
Skepplanda Spänningsanalys Bilaga 3 (4/7) Spänningsdiagram Spänningar [kpa] 0 1 2 0 30 40 0 60 70 80 90 0 1 1 130 140 0 160 σ'c σ' o 3 0,8*σ'c 4 σ' o + [kpa] 6 7 Djup [m} 8 9 11 12 13 14 16 17 18
Skepplanda Spänningsanalys Bilaga 3 (/7) Spänningsdiagram Spänningar [kpa] 0 1 2 0 30 40 0 60 70 80 90 0 1 1 130 140 0 160 σ'c σ' o 3 0,8*σ'c 4 σ' o + [kpa] 6 7 Djup [m} 8 9 11 12 13 14 16 17 18
Skepplanda Spänningsanalys Bilaga 3 (6/7) Spänningsdiagram Spänningar [kpa] 0 1 2 0 30 40 0 60 70 80 90 0 1 1 130 140 0 160 σ'c σ' o 3 0,8*σ'c 4 σ' o + 30 [kpa] 6 7 Djup [m} 8 9 11 12 13 14 16 17 18
Skepplanda Spänningsanalys Bilaga 3 (7/7) Spänningsdiagram Spänningar [kpa] 0 1 2 0 30 40 0 60 70 80 90 0 1 1 130 140 0 160 σ'c σ' o 3 0,8*σ'c 4 σ' o + 40 [kpa] 6 7 Djup [m} 8 9 11 12 13 14 16 17 18
3:9 Bilaga 4 sida 1 av 2 PLANKARTA 81 8 3:89 3:80 Påvels Väg 3:98 18 3:90 3:98 19 3:22 17 3:99 3:99 3:97 23 24 32 3:0 3:96 18 17 3:66 3:7 19 2 17 3:1 3:1 3:9 21 3:8 SKEPPLANDA 18 3:6 3:2 3:94 21 17 19 3:3 3:93 18 GA:6 3:9 22 3: GATA 23 19 18 3:92 3:4 3:92 e n 2 1 B e 1 900 9,0 e 2 f n 1 m 1 21 2:0 2:0 19 3:91 GRUNDKARTANS BETECKNINGAR 3:8 Fastighetsgräns Traktgräns Fastighetsbeteckning Byggnader, fasadlinjer Byggnader, takens begränsningslinjer Staket Häck Stödmur Stenmur Slänt Väg Gångstig Gata Kantsten Järnvägsspår 28 27 17 2:2 2:3 2: 2:4 2:6 2:1 2:63 19 18 21 26 NATUR 22 29 VADBACKA 2 30 37 40 23 38 39 36 19 18 2:7 PARK 2:22 31 33 41 34 2:8 Grundkartan (digital) upprättad ----DATUM--- av Ale Kommun. Koordinatsystem i plan: Sweref99 Höjdsystem: RH 00 NAMN... 42 3 21 Vattendrag Bäck Dike 2:60 2:9 Ägoslagsgräns Lövskog Barrskog Träd Berg i dagen Nivåkurvor Elledning Strandlinje Rutnätspunkt Fornminne Äng 24 23 2 2:61 19 23 2:314 43 2:61 Vittes Väg 2 18 2:62 B 2 24 44 21 2 22 2:64 GATA e 7,0 2:6 2 2: 4 2:67 46 2:68 19 Påvels Väg 48 2:69 47 49 0 21 22 2:7 Skala 1:2 000 (A3) a 1 2:70 21 8:4 32 19 2:71 24 B 1 PARK 9,0 GA:6 n 2 Vattenvägen f b m 1 n 1 2:74 22 e 300 23 e 2 2 2:7 21 2:76 21 22 64 63 23 27 28 6 8:4 21 66 22 Lr: 1114. Lr: 1114.6 8:23 0 0 0 m 23 27 2 2:7 24 4 21 23 Serv: 0.1 2: 22 28 Lr: 1 PLANBESTÄMMELSER Följande gäller inom områden med nedanstående beteckningar. Där beteckning saknas gäller bestämmelsen inom hela planområdet. Endast angiven användning och utformning är tillåten. GRÄNSER ANVÄNDNING AV MARK OCH VATTEN Allmänna platser NATUR PARK GATA Kvartersmark B 1 B 2 Plangräns Användningsgräns Egenskapsgräns Natur Park Gata Bostäder, flerbostadshus Bostäder EGENSKAPSBESTÄMMELSER Utnyttjandegrad e 1 Högsta sammanlagda byggnadsarea är 60 m 2 e 2 Största byggnadsarea per huvudbyggnad är 260 m 2 e 00 e 000 Begränsningar av markens bebyggande Byggnad får inte uppföras Placering, utformning, utförande 0.0 f Högsta byggnadsarea i procent av fastighetsarea Högsta sammanlagda byggnadsarea för huvudbyggnader Marken får endast bebyggas med komplementbyggnader Högsta nockhöjd för hvudbyggnad i meter Nya huvudbyggnader ska utformas med sadeltak. Minsta respektive största taklutning för huvudbyggnad 18-36 grader Högsta nockhöjd för komplementbyggnader är 3. meter Planhandlingar: Plankarta 18-01-22 Illustrationskarta 18-01-22 Planbeskrivning 18-01-22 Fastighetsförteckning 18-01-09 Grundkarta 17-11-14 Behovsbedömning 17-09-18 Utredningar: Geoteknisk utredning 17-04-07 Markteknisk undersökningsrapport 17-04-07 Släntbesiktning 17-03-31 Trafikutredning 17--11 VA- och dagvattenutredning 17--31 Bullerutredning 17-11- Riskutredning 17-11-02 Planområdets lokalisering i Skepplanda Markens anordnande och vegetation Stängsel och utfart Skydd mot störningar ADMINISTRATIVA BESTÄMMELSER Servitut Genomförandetid Genomförandetiden är år från den dagen planen vunnit laga kraft Huvudmannaskap Kommunen är inte huvudman för allmän plats Detaljplan för n 1 n 2 m 1 UPPLYSNINGAR del av Skepplanda 8:4 m.fl. Ale kommun, Västra Götalands län b a Upprättad 18-01-22 Birgitta Wiktorson Ekman Planchef Brynmiljöernas karaktär ska bevaras Minst 70 % av fastighetsarean ska vara genomsläpplig och får inte hårdgöras. Vegetationsklädda tak samt genomsläpplig markbeläggning räknas inte som hårdgjord yta Maximalt 2 utfarter får anordnas Yttertakens konstruktion, byggnadsmaterial etc. ska utföras så att risk för flygbrand ej föreligger. Yttertak ska utföras med obrännbart material (ex plåt eller tegelpannor), alternativt med taktäckning som uppfyller lägst brandteknisk klass B ROOF (t2) applicerat på obrännbart underlag. Ventilationssystemet ska utformas så att brandgasspridning från utvändig brand via ventilationen försvåras. Avskärande dike ska, med hänsyn till brynmiljöernas karaktär, anläggas med en fördröjningsfunktion av dagvatten. Marken skall vara tillgänglig för utfart från angränsande fastigheter En riskutredning har tagits fram med avseende på hanteringen av olja och pellets i Skepplanda panncentral, inom fastighet 8:23. Där anges att avstånd från panncentralsbyggnaden rekommenderas till minst 0 m för bebyggelse Plankarta Emmelie Gustavsson (AL Studio) Planarkitekt Skala 1:00 A3 0 40 60 80 0 Beslutsdatum Samråd Utställning Godkännande Antagande Laga kraft Inst SBN/ DEL.
24 24 26 3:97 3:97 Bilaga 4 sida 2 av 2 33 E E 2 D D 23 23 22 21 3:93 3:96 21 3:9 3:94 GA:6 e 1 f B 1 e 2 21 19 A 3:93 3:96 21 3:9 3:94 28 e 3 n 1 dike GATA a 3:92 27 21 22 C 2 VADBACKA NATUR 21 29 C stig 23 22 22 21 Påvels Väg 37 40 38 30 2 39 36 23