Handlingsförteckning

Ribbingsgatan 11, 703 63 Örebro 019-17 52 00 förnamn.efternamn@vap.se Handlingsförteckning Uppdrag: Uppdragsnummer: Ansvarig: Ledningskapacitet 10-årsregn, Kumla kommun 16150 MM Beställare: Datum: Ändringsdatum: S&P 17-06-01 Ritningsnummer Bet Ritningens innehåll Ritningsdatum Ändringsdatum Status 16150-000 Översikt 17-06-01 Haga, Rosenhillsgatan m fl. 16150-101 Plan 17-06-01 16150-111 Profil 17-06-01 Bilaga A Beräkning av flödeskapacitet 17-06-01 Via, Skogsbacken 16150-201 Plan 17-06-01 16150-202 Plan 17-06-01 Åbytorp 16150-301 Plan 17-06-01 16150-302 Plan 17-06-01 16150-311 Profil 17-06-01 16150-312 Profil 17-06-01 FHK=Förhandskopia PH=Prel.handling GH=Granskn.handling FFU/FU=Förfrågningsunderlag BH=Bygghandling RH=Relationshandling U:\Va\16\16150\Projektering\03 Textdokument\Handlingsförteckning 16150.docx 1 (2)

Ribbingsgatan 11, 703 63 Örebro 019-17 52 00 förnamn.efternamn@vap.se Handlingsförteckning Uppdrag: Uppdragsnummer: Ansvarig: Ledningskapacitet 10-årsregn, Kumla kommun 16150 MM Beställare: Datum: Ändringsdatum: S&P 17-06-01 Ritningsnummer Bet Ritningens innehåll Ritningsdatum Ändringsdatum Status Älvesta 16150-401 Plan 17-06-01 16150-402 Plan 17-06-01 16150-411 Profil 17-06-01 16150-412 Profil 17-06-01 Hällabrottet 16150-501 Plan 17-06-01 16150-502 Plan 17-06-01 16150-503 Plan 17-06-01 16150-511 Profil 17-06-01 FHK=Förhandskopia PH=Prel.handling GH=Granskn.handling FFU/FU=Förfrågningsunderlag BH=Bygghandling RH=Relationshandling U:\Va\16\16150\Projektering\03 Textdokument\Handlingsförteckning 16150.docx 2 (2)

Rosenhillsgatan m fl, Kumla kommun Beräkning av flödeskapacitet Förutsättningar för beräkningen Enl Hazen-Williams Dim nederbördsintensitet 220 l/s,ha 79,2 mm/h Reduktionsfaktor 0,9 Ledningskap Promille vid dämn till Delsträcka Längd Ledn.dim Mtrl Friktions- vg Energilinje Diff vg och Flöde in Torrflöde Medv area Tillskott yta Flöde ut Hastighet Lutning Förlust vg ned- Lutn vg Energilinje hjässan m mm koeff uppströms uppströms energilinje Q (l/s) tillskott m2 Q (l/s) Q (l/s) v (m/s) energilinj höjd m ströms promille nedströms Q (l/s) 1-2 99 188 PVC 150 50,76 50,95 0,19 1,6 0,4 322 6,4 8,4 0,30 0,49 0,05 50,41 3,53 50,60 24,4 2-3 73 188 PVC 150 50,41 50,60 0,19 8,4 0,07 0 0,0 8,5 0,31 0,50 0,04 50,17 3,29 50,36 23,5 3-4 19 188 PVC 150 50,17 50,36 0,19 8,5 0,35 180 3,6 12,4 0,45 1,01 0,02 50,08 4,66 50,27 28,4 4-5 58 188 PVC 150 50,08 50,27 0,19 12,4 0,035 0 0,0 12,4 0,45 1,01 0,06 49,75 5,70 50,18 31,7 5-6 38 188 PVC 150 49,75 50,18 0,43 12,4 0,455 372 7,4 20,2 0,73 2,49 0,09 49,55 5,33 50,09 30,5 6-7 99 188 PVC 150 49,55 50,09 0,54 20,2 0,455 140 2,8 23,4 0,84 3,27 0,32 49,29 2,62 49,76 20,8 7-8 68 188 PVC 150 49,29 49,76 0,47 23,4 0,63 276 5,5 29,5 1,06 5,01 0,34 49,10 2,81 49,42 21,6 8-9 75 235 PVC 150 49,10 49,42 0,32 29,5 0,21 0 0,0 29,7 0,68 1,71 0,13 48,87 3,05 49,29 40,7 9-10 72 235 PVC 150 48,87 49,29 0,42 29,7 1,015 466 9,2 39,9 0,92 2,96 0,21 48,64 3,19 49,08 41,6 10-11 70 450 BTG 120 48,63 49,08 0,45 39,9 0,28 360 7,1 47,3 0,30 0,26 0,02 48,36 3,84 48,81 203,0 11-12 135 450 BTG 120 48,36 48,81 0,45 47,3 0,5 480 9,5 57,3 0,36 0,37 0,05 47,46 6,65 0,00 273,2 U:\Va\16\16150\Projektering\03 Textdokument\16150 Beräkning trycklinje Rosenhillsgatan.xls VAP 2017-06-01 BILAGA A

PM beräkning kapacitet spillvattennät Kumla kommun Kvarngatan, Bivägen m fl Datum 2014-10-10 Uppdragsnr: 14080

Innehåll Bakgrund... 3 Beskrivning av spillvattennätet... 3 Förutsättningar för beräkningen... 3 Beräkning av dimensionerande rinntid och regnintensitet... 4 Beräkning av flödet i ledningsnätet... 4 Sammanfattning... 5 Bilagor: Bilaga 1 Bilaga 2A-2D Ritning enligt ritningsförteckning Beräkningar trycklinjer Skapat av: Mikael Melin Dokumentdatum: 2014-10-10 Dokumentnamn: PM Kapacitetsberäkning Kumla Uppdragsnummer: 14080 14080 Kapacitetsberäkning Kumla.docx Sida 2 av 5

Beräkning av flödeskapacitet för del av spillvattennätet i Kumla, Kvarngatan m fl Bakgrund Ett större nederbördstillfälle 8 augusti 2012 orsakade källaröversvämningar inom Via-området i Kumla tätort. Enligt uppgift från Kumla kommun har under 75 minuter ca 67 mm regn uppmätts vid avloppsreningsverket, vilket med god marginal överskrider ett statistiskt 100-årsregn. Ett stort inventeringsarbete har pågått under sommaren och hösten 2014 för att identifiera storlek och läge av dagvattenytor som är anslutna till spillvattennätet. Detta för att ge rätt förutsättningar till denna rapport, men också för att få ett bättre underlag för det pågående arbetet med separering av dagvattenytor från spillvattennätet. Syftet med denna utredning är att beräkna spillvattenledningarnas kapacitet vid ett flöde som uppstår vid ett dimensionerande regn motsvarande en statistisk återkomsttid av 10 år enligt Svenskt Vattens publikation P104. Beskrivning av spillvattennätet Det aktuella spillvattennätet består av självfallsledningar från dimension 225 mm uppströms till 450 mm nedtröms i beräkningsområdet. För denna utredning har huvudstråk studerats samt de anslutande gator där källaröversvämningar förekommit. Förutsättningar för beräkningen Ett nederbördstillfälle med 10 års statistisk återkomsttid. Dimensionerande regnets varaktighet bestäms av längsta rinntid inom tillrinningsområde, se beräkning nedan. De mark- och takytor som är anslutna till spillvattenledningen är i beräkningen påförda på den delsträcka vid vilken de ansluter. Hela tillrinningsområdet är noggrant undersökt med avseende på dagvattenytor som är anslutna till spillvattennätet. Beräkningsområdet avgränsas nedströms i den punkt där ledningskapaciteten kraftigt ökar genom att ledningsdimensionen inte blir begränsande för beräknat flöde. Specifikt flöde (torrvädersflöde) ingår i beräkningarna med 0,05 l/s per fastighet. Beräkningsgrunder och anvisningar enligt Svenskt Vattens publikation P90 och P104. 14080 Kapacitetsberäkning Kumla.docx Sida 3 av 5

Beräkning av dimensionerande rinntid och regnintensitet Rinntid enligt Svenskt Vattens publikation P90 tabell 4.10 och regnintensitet enligt P104. Takyta till FP 50 m med 0,1 m/s = 500 s Ledning 1 034 m med 0,87 m/s = 1 190 s Total rinntid 1 690 s ( 28 minuter) Dimensionerande regnintensitet för avrinningsområdet sätts till 121 liter/sekund och hektar enligt P104. Detta motsvarar ett nederbördstillfälle med ca 18,5 mm regn under 25 minuter. Beräkning av flödet i ledningsnätet Det område som omfattas av beräkningen är redovisad på bilagda planer, se ritningsförteckning. På planer redovisas också fältundersökningen av fastigheternas anslutningar av dagvatten. De undersökta fastigheterna kategoriserats på följande sätt Drabbad och felkopplad Drabbad och rätt kopplad Källaröversvämning 2012-08-12. Fastighetens dagvattennät är helt eller delvis kopplat till fastighetens servisledning för spillvatten. Källaröversvämning 2012-08-12. Fastighetens dagvattennät är korrekt kopplad till dagvattenservis. Ej drabbad men felkopplad Ingen källaröversvämning 2012-08-12. Fastighetens dagvattennät är helt eller delvis kopplat till fastighetens servisledning för spillvatten. Ej drabbad och rätt kopplad Ingen källaröversvämning 2012-08-12. Fastighetens dagvattennät är korrekt kopplad till dagvattenservis. För att fastställa ledningsnätets kapacitet, tillrinningens storlek och trycklinjens läge har följande metodik tillämpats. Ledningsnätet har kontrollerats genom fältundersökningar och ledningsprofiler upprättats. Undersökningar såsom filmning och spolning har genomförts för att fastställa storlek och läge för anslutna dagvattenytor. De drabbade fastigheternas källargolv och uppdämningsnivåer har avvägts. Dimensionerande flöden för 10-årsregnet har fastställts i ledningsprofilens knutpunkter. 14080 Kapacitetsberäkning Kumla.docx Sida 4 av 5

Ledningens trycklinje för dessa flöden har beräknats mellan knutpunkterna och jämförts med ledningens kapacitet när den är dämd till hjässan. När ledningens kapacitet är otillräcklig har trycklinjens nivå beräknats. Beräkningarna är redovisade i ledningsprofiler, se ritningsförteckning. På ledningsprofilerna är trycklinjen redovisad i ledningens hjässa, även om ledningens kapacitet är tillräcklig. Sammanfattning Det ökade flödet, som det dimensionerande 10-årsregnet orsakar i spillvattennätet, medför en viss dämning i delar av ledningsnätet. Beräknad trycklinje ligger dock med god marginal under källargolvsnivåer inom undersökningsområdet. VAP 2014-10-10 / Mikael Melin 14080 Kapacitetsberäkning Kumla.docx Sida 5 av 5

Ribbingsgatan 11, 703 63 Örebro Tel. 019-17 52 00 Fax 019-611 30 11 E-post: vap@vap.se Objekt: Beräkning kapacitet spillvattennät Beställare: Kumla Kommun Sign CN Uppdragsnr 14080 Ritningsförteckning Datum 2014-10-10 Rev.datum Ritningsnummer Bet Ritningens innehåll Ritningsdatum Ändringsdatum Anmärkning 14080-001 Översiktsplan 1:2000 2014-10-10 14080-301 Plan VA Delplan 10-13, 1:500 14080-302 Plan- och profil V710 Delplan 13-18, 1:500 14080-303 Plan- och profil V710 Delplan 18-20, 1:500 14080-304 Plan- och profil V710 Delplan 20-22, 1:500 14080-801 Profil Punkt 10-22 1:500,1:200 14080-802 Profil Punkt 16-161, 17-171, 20-201, 18-181. 1:500,1:200 2014-10-10 2014-10-10 2014-10-10 2014-10-10 2014-10-10 2014-10-10 FÖRH=Förhandskopia GRA=Granskningsritning FÖRF=Förfrågningsritning BYGG=Bygghandling REL=Relationsritning U:\Va\14\14080\Dokument\Ritningsförteckning 14080.doc Sid 1(1)

Bivägen m fl, Kumla Beräkning av flödeskapacitet Förutsättningar för beräkningen Enl Hazen-Williams Dim nederbördsintensitet 121 l/s,ha 26,0 mm/h Reduktionsfaktor yta 0,85 Ledningskap Promille vid dämn till Delsträcka Längd Ledn.dim Mtrl Friktions- vg Energilinje Diff vg och Flöde in Torrflöde Medv area Tillskott yta Flöde ut Hastighet Lutning Förlust vg ned- Lutn vg Energilinje hjässan m mm koeff uppströms uppströms energilinje Q (l/s) tillskott m2 Q (l/s) Q (l/s) v (m/s) energilinj höjd m ströms promille nedströms Q (l/s) 20-19A 31 300 BTG 114 45,51 45,81 0,30 0,0 1,40 1477 15,2 16,6 0,23 0,29 0,01 45,37 3,90 45,67 72,5 19A-19 12 300 BTG 114 45,37 45,67 0,30 16,6 1,40 1929 19,8 37,8 0,54 1,36 0,02 45,31 5,00 45,65 76,6 19-18A 102 300 BTG 114 45,31 45,65 0,34 37,8 0,00 0 0,0 37,8 0,54 1,36 0,14 44,96 3,43 45,51 62,5 18A-18 60 300 BTG 114 44,96 45,51 0,55 37,8 1,85 1891 19,4 59,1 0,84 3,10 0,19 44,75 3,50 45,33 63,2 18-17 95 300 BTG 114 44,75 45,33 0,58 59,1 0,65 955 9,8 69,6 0,98 4,19 0,40 44,42 3,47 44,93 62,9 17-16 58 300 BTG 114 44,42 44,93 0,51 69,6 0,80 643 6,6 77,0 1,09 5,06 0,29 44,26 2,76 44,64 55,6 16-15 29 375 BTG 114 44,26 44,64 0,38 77,0 0,15 1426 14,7 91,8 0,83 2,36 0,07 44,14 4,14 44,52 124,4 15-14 29 375 BTG 114 44,14 44,52 0,38 91,8 1,20 0 0,0 93,0 0,84 2,42 0,07 44,04 3,45 44,42 112,8 14-13 107 375 BTG 114 44,04 44,42 0,38 93,0 0,00 0 0,0 93,0 0,84 2,42 0,26 43,68 3,36 44,06 111,3 13-12 95 375 BTG 114 43,68 44,06 0,38 93,0 0,00 0 0,0 93,0 0,84 2,42 0,23 43,31 3,89 43,76 120,4 12-11 75 450 BTG 114 43,31 43,76 0,45 93,0 0,00 0 0,0 93,0 0,58 1,00 0,07 43,10 2,80 43,55 162,8 11-10A 211 450 BTG 114 43,10 43,55 0,45 93,0 0,00 0 0,0 93,0 0,58 1,00 0,21 42,48 2,94 43,05 167,0 10A-10 60 300 BTG 114 42,48 43,05 0,57 93,0 0,00 0 0,0 93,0 1,32 7,18 0,43 42,32 2,67 42,62 54,6 U:\Va\14\14080\Dokument\14080 trycklinje.xlsx VAP Bilaga 2A

Bivägen m fl, Kumla Beräkning av flödeskapacitet Förutsättningar för beräkningen Enl Hazen-Williams Dim nederbördsintensitet 121 l/s,ha 26,0 mm/h Reduktionsfaktor yta 0,85 Ledningskap Promille vid dämn till Delsträcka Längd Ledn.dim Mtrl Friktions- vg Energilinje Diff vg och Flöde in Torrflöde Medv area Tillskott yta Flöde ut Hastighet Lutning Förlust vg ned- Lutn vg Energilinje hjässan m mm koeff uppströms uppströms energilinje Q (l/s) tillskott m2 Q (l/s) Q (l/s) v (m/s) energilinj höjd m ströms promille nedströms Q (l/s) 16B-16 145 225 BTG 114 44,90 45,13 0,23 0,0 0,85 643 6,6 7,5 0,19 0,27 0,04 44,26 3,90 44,64 33,6 a\14\14080\dokument\14080 trycklinje.xlsx VAP Bilaga 2B

Bivägen m fl, Kumla Beräkning av flödeskapacitet Förutsättningar för beräkningen Enl Hazen-Williams Dim nederbördsintensitet 121 l/s,ha 26,0 mm/h Reduktionsfaktor yta 0,85 Ledningskap Promille vid dämn till Delsträcka Längd Ledn.dim Mtrl Friktions- vg Energilinje Diff vg och Flöde in Torrflöde Medv area Tillskott yta Flöde ut Hastighet Lutning Förlust vg ned- Lutn vg Energilinje hjässan m mm koeff uppströms uppströms energilinje Q (l/s) tillskott m2 Q (l/s) Q (l/s) v (m/s) energilinj höjd m ströms promille nedströms Q (l/s) 171-17 137 225 BTG 114 44,89 45,12 0,23 0,0 0,45 758 7,8 8,2 0,21 0,33 0,04 44,42 3,90 44,93 29,3 a\14\14080\dokument\14080 trycklinje.xlsx VAP Bilaga 2C

Bivägen m fl, Kumla Beräkning av flödeskapacitet Förutsättningar för beräkningen Enl Hazen-Williams Dim nederbördsintensitet 121 l/s,ha 26,0 mm/h Reduktionsfaktor yta 0,85 Ledningskap Promille vid dämn till Delsträcka Längd Ledn.dim Mtrl Friktions- vg Energilinje Diff vg och Flöde in Torrflöde Medv area Tillskott yta Flöde ut Hastighet Lutning Förlust vg ned- Lutn vg Energilinje hjässan m mm koeff uppströms uppströms energilinje Q (l/s) tillskott m2 Q (l/s) Q (l/s) v (m/s) energilinj höjd m ströms promille nedströms Q (l/s) 181-18 135 300 BTG 114 45,28 45,58 0,30 0,0 0,90 887 9,1 10,0 0,14 0,12 0,02 44,74 3,90 45,33 67,9 :\Va\14\14080\Dokument\14080 trycklinje.xlsx VAP Bilaga 2D

Sida 1 (2) Datum 2007-09-20 07056 Uppdragsnummer Handläggare / telefon Er Handläggare Er referens Mikael Melin / 019-17 52 17 Kumla kommun Hällabrottet Beräkning av flödeskapacitet för del av spillvattennätet vid 10-årsregn Härtill hör Ritningar Enligt bilagd ritningsförteckning Bilaga 1a och b Dimensionerande nederbörd enligt VAV P90 Bilaga 2A Beräkning av flöden i ledningssträckningen 1-1703 Bilaga 2B Beräkning av flöden i ledningssträckningen 1-25 Bakgrund Vid två på varandra följande extrema nederbördstillfällen i augusti 2006 uppstod ett antal källaröversvämningar inom Hällabrottet. Orsaken var bland annat att huvudledningens kapacitet att avbörda regnvattnet överskreds. Under det första regndygnet (23 augusti 2006) motsvarade nederbörden betydligt mer än ett regn med 100 års statistisk återkomsttid, och för det andra dygnet (24 augusti 2006) ett regn med ungefär 20 års återkomsttid. Syftet med denna utredning är att beräkna spillvattenledningarnas kapacitet som för en kombinerad ledning där det dimensionerande regnet har en statistisk återkomsttid av 10 år. Förutsättningar för beräkningen Nederbördstillfälle med 10 års statistisk återkomsttid Nederbördens varaktighet överstiger 90 minuter, vilket motsvarar rinntiden i ledningsnätet. Dimensionerande nederbördsintensitet är då 50 lit/s,ha eller 18 mm/h (se bilaga 1a och b). De mark- och takytor som är anslutna till spillvattenledningen är i beräkningen påförda på den delsträcka vid vilken de ansluter. Vid punkt 18 (se översiktsplan ritn 07056-01) är ca 20 fastigheter anslutna till ledningsnätet via tryckavloppsledning TA75. Här har antagits att flödet till självfallsledningen uppgår till det maximala flöde som tryckavloppsledningen med denna dimension kan leverera. Specifikt flöde (torrvädersflöde) ingår i beräkningarna. VAV P90 Flödesförhållanden nedströms punkt 1 bedöms inte påverka beräkningarna.det finns en bräddningspunkt till dagvattensystemet belägen ca 270 m nedströms pkt 1 (korsningen Skeppners väg / Friskens väg). Vattenyta vid bräddning i denna punkt ligger ca 0,5 m under vattengångsnivå i pkt 1. VAP VA-Projekt AB Tel: 019-17 52 00 Org nr 556212-1383 Ribbingsgatan 11 Fax: 019-611 30 11 E-post: fornamn.efternamn@vap.se 703 63 ÖREBRO Hemsida: www.vap.se

Sida 2(2) Datum 2007-09-20 07056 Uppdragsnummer Delsträcka 1-18 Huvudledningen består av ca 2190 m självfallsledning av betong dimension 225 mm. Ledningens medellutning är 6,3 promille. Inom tillrinningsområdet är ca 5500 m2 ytor anslutna till spillvattenledningen, vilket ger ett flödestillskott av 27,5 l/s. Nedan är förhållanden för de ledningssträckor där flödet överskrider ledningens kapacitet beskrivna (se också bilaga 2A samt ritning 07056-10 till 11). Sträcka Lägsta nivå källargolv Nivå beräknad trycklinje Diff (m) 200-3 - 3-300 - 300-4 +55,65 +54,35 1,30 4-400 - 400-401 - 401-402 - 402-5 - 5-6 +56,03 +54,82 1,21 6-600 - Delsträcka 1-25 Huvudledningen består av ca 320 m självfallsledning av betong dimension 225 mm. Ledningens medellutning är 142 promille. Inom tillrinningsområdet är ca 1600 m2 ytor anslutna till spillvattenledningen, vilket ger ett flödestillskott av 8,0 l/s. Beräkningar av ledningens kapacitet visar att ingen uppdämning över hjässan sker vid 10- årsregnet (se bilaga 2B samt ritning 07056-12). Sammanfattning Det tillskott av flöde som genereras av ett regntillfälle, vilket motsvarar 10 års statistisk återkomsttid och 90 minuters varaktighet, klaras av ledningarnas kapacitet förutom i en kortare del (punkt 200 till 8, ca 600 m). Trycklinjen för huvudledningen är som mest 32 cm över ledningens hjässa och inte i något läge belägen närmare än 1,2 m under källargolv. VAP 2007-09-20 / Mikael Melin U:\Va\07\07056\Dok\Rapport 07056.doc

Kumla kommun, Hällabrottet Beräkning av regnintensiteter med Z-värden. Z-värde Återkomsttid månader Ange Z-värde och återkomsttid 18 120 t regn i regn (l/s ha) i regn (mm/h) Volym (mm) 10 219,19 78,85 13,14 15 178,92 64,36 16,09 20 146,13 52,56 17,52 25 124,64 44,84 18,68 30 109,40 39,35 19,68 35 97,96 35,24 20,56 40 89,01 32,02 21,35 45 81,80 29,42 22,07 50 75,84 27,28 22,73 55 70,82 25,47 23,35 60 66,52 23,93 23,93 65 62,80 22,59 24,47 70 59,55 21,42 24,99 75 56,66 20,38 25,48 80 54,09 19,46 25,94 85 51,79 18,63 26,39 90 49,70 17,88 26,82 95 47,81 17,20 27,23 100 46,07 16,57 27,62 105 44,48 16,00 28,00 110 43,02 15,47 28,37 115 41,67 14,99 28,73 120 40,41 14,54 29,07 150 34,42 12,38 30,95 180 30,18 10,86 32,57 210 27,01 9,72 34,01 240 24,54 8,83 35,31 270 22,54 8,11 36,49 300 20,90 7,52 37,59 330 19,51 7,02 38,60 360 18,33 6,59 39,56 720 11,13 4,00 48,03 1440 6,76 2,43 58,32 BILAGA 1

Kumla kommun, Hällabrottet 240 230 220 210 200 190 180 170 160 150 140 130 120 110 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 0 0 60 120 180 240 300 360 420 480 540 600 660 720 780 840 900 960 1020 1080 1140 1200 1260 1320 1380 1440 Varaktighet (min) 70,00 60,00 50,00 l/s ha Volym (mm) 40,00 30,00 20,00 10,00 0,00 Z=18 10-årsregn BILAGA 1

Hällabrottet, Kumla kommun Beräkning av flödeskapacitet Förutsättningar för beräkningen Enl Hazen-Williams Dim nederbördsintensitet 50 l/s,ha 18 mm/h Reduktionsfaktor 0,9 Ledningskap Promille vid dämn till Delsträcka Längd Ledn.dim Mtrl Friktions- vg Energilinje Diff vg och Flöde in Torrflöde Medv area Tillskott yta Flöde ut Hastighet Lutning Förlust vg ned- Lutn vg Energilinje hjässan m mm koeff uppströms uppströms energilinje Q (l/s) tillskott m2 Q (l/s) Q (l/s) v (m/s) energilinj höjd m ströms promille nedströms Q (l/s) Flödeseffekt Diff flöde 1702-1703 83,1 225 BTG 120 62,99 63,22 0,23 6,0 0,8 85 0,38 7,2 0,18 0,23 0,02 62,21 9,39 62,44 53,2 OK 46,0 1701-1702 75,6 225 BTG 120 62,21 62,44 0,23 7,2 0 0,00 7,2 0,18 0,23 0,02 61,47 9,79 61,68 54,4 OK 47,2 1700-1701 31,7 225 BTG 120 61,45 61,68 0,23 7,2 0 0,00 7,2 0,18 0,23 0,01 61,10 11,04 61,34 58,1 OK 50,9 17-1700 38,3 225 BTG 120 61,11 61,34 0,23 7,2 0 0,00 7,2 0,18 0,23 0,01 60,76 9,14 60,94 52,4 OK 45,2 16-17 62 225 BTG 120 60,71 60,94 0,23 7,2 135 0,61 7,8 0,20 0,27 0,02 59,66 16,94 59,88 73,1 OK 65,4 1500-16 68,5 225 BTG 120 59,65 59,88 0,23 7,8 175 0,79 8,6 0,22 0,32 0,02 58,82 12,12 59,01 61,0 OK 52,5 15-1500 73,7 225 BTG 120 58,78 59,01 0,23 8,6 115 0,52 9,1 0,23 0,36 0,03 58,52 3,53 58,73 31,4 OK 22,3 1400-15 96,8 225 BTG 120 58,50 58,73 0,23 9,1 170 0,77 9,9 0,25 0,42 0,04 58,20 3,10 58,41 29,2 OK 19,4 14-1400 68,3 225 BTG 120 58,18 58,41 0,23 9,9 0 0,00 9,9 0,25 0,42 0,03 58,01 2,49 58,22 26,0 OK 16,1 13-14 81,7 225 BTG 120 57,99 58,22 0,23 9,9 580 2,61 12,5 0,31 0,64 0,05 57,71 3,43 57,90 30,9 OK 18,4 12-13 104,7 225 BTG 120 57,67 57,90 0,23 12,5 1,0 275 1,24 14,7 0,37 0,87 0,09 57,35 3,06 57,58 29,0 OK 14,3 1100-12 25,7 225 BTG 120 57,35 57,58 0,23 14,7 550 2,48 17,2 0,43 1,16 0,03 57,30 1,95 57,53 22,7 OK 5,6 11-1100 67,3 225 BTG 120 57,30 57,53 0,23 17,2 25 0,11 17,3 0,43 1,17 0,08 57,11 2,82 57,34 27,8 OK 10,5 10-11 67,5 225 BTG 120 57,11 57,34 0,23 17,3 130 0,59 17,9 0,45 1,25 0,08 56,85 3,85 57,07 32,9 OK 15,0 9-10 59,5 225 BTG 120 56,84 57,07 0,23 17,9 140 0,63 18,5 0,47 1,33 0,08 56,66 3,03 56,89 28,9 OK 10,3 800-9 64,5 225 BTG 120 56,66 56,89 0,23 18,5 1,8 130 0,59 20,9 0,53 1,67 0,11 56,47 2,95 56,70 28,4 OK 7,5 8-800 67 225 BTG 120 56,47 56,70 0,23 20,9 0 0,00 20,9 0,53 1,67 0,11 56,24 3,43 55,38 30,9 OK 10,0 7-8 49,6 225 BTG 120 55,15 55,38 0,23 20,9 0 0,00 20,9 0,53 1,67 0,08 55,03 2,42 55,26 25,6 OK 4,7 601-7 78,1 225 BTG 120 55,03 55,26 0,23 20,9 370 1,67 22,6 0,57 1,92 0,15 54,82 2,69 55,05 27,1 OK 4,5 600-601 87,7 225 BTG 120 54,81 55,05 0,24 22,6 160 0,72 23,3 0,59 2,04 0,18 54,52 3,31 54,87 30,3 OK 7,0 6-600 6 225 BTG 120 54,52 54,87 0,35 23,3 1,4 0 0,00 24,7 0,62 2,27 0,01 54,46 10,00 54,86 55,0 OK 30,4 5-6 38,5 225 BTG 120 54,46 54,86 0,40 24,7 98 0,44 25,1 0,63 2,35 0,09 54,42 1,04 54,77 16,2 Dämmer -8,9 402-5 7,4 225 BTG 120 54,42 54,77 0,35 25,1 0 0,00 25,1 0,63 2,35 0,02 54,28 18,92 54,75 77,7 OK 52,5 401-402 57,6 225 BTG 120 54,27 54,75 0,48 25,1 0 0,00 25,1 0,63 2,35 0,14 54,11 2,78 54,61 27,6 OK 2,4 400-401 57,6 225 BTG 120 54,12 54,61 0,49 25,1 0 0,00 25,1 0,63 2,35 0,14 54,05 1,22 54,48 17,6 Dämmer -7,5 4-400 5,9 225 BTG 120 54,01 54,48 0,47 25,1 0 0,00 25,1 0,63 2,35 0,01 53,89 20,34 54,46 80,7 OK 55,6 300-4 79,1 225 BTG 120 53,91 54,46 0,55 25,1 1510 6,80 31,9 0,80 3,65 0,29 53,78 1,64 54,18 20,8 Dämmer -11,2 3-300 71,6 225 BTG 120 53,78 54,18 0,40 31,9 50 0,23 32,1 0,81 3,70 0,27 53,60 2,51 53,91 26,1 Dämmer -6,0 200-3 62,6 225 BTG 120 53,59 53,91 0,32 32,1 1,5 205 0,92 34,6 0,87 4,23 0,27 53,43 2,56 53,65 26,3 Dämmer -8,2 2-200 63,1 225 BTG 120 53,42 53,65 0,23 34,6 60 0,27 34,8 0,88 4,30 0,27 52,94 7,61 53,17 47,5 OK 12,6 1-2 80,1 225 BTG 120 52,94 53,17 0,23 34,8 0 0,00 34,8 0,88 4,30 0,34 51,48 18,23 51,71 76,1 OK 41,3 U:\Va\07\07056\Dok\07056 Beräkning trycklinje 1-1703.xls 2007-09-20 VAP BILAGA 2A

Hällabrottet, Kumla kommun Beräkning av flödeskapacitet Förutsättningar för beräkningen Enl Hazen-Williams Dim nederbördsintensitet 50 l/s,ha 18 mm/h Reduktionsfaktor 0,9 Ledningskap Promille vid dämn till Delsträcka Längd Ledn.dim Mtrl Friktions- vg Energilinje Diff vg och Flöde in Torrflöde Medv area Tillskott yta Flöde ut Hastighet Lutning Förlust vg ned- Lutn vg Energilinje hjässan m mm koeff uppströms uppströms energilinje Q (l/s) tillskott m2 Q (l/s) Q (l/s) v (m/s) energilinj höjd m ströms promille nedströms Q (l/s) Flödeseffekt Diff flöde 24-25 50 225 BTG 120 56,23 56,46 0,23 0,0 1,4 840 3,8 5,2 0,13 0,13 0,01 55,71 10,34 55,91 56,0 OK 50,9 23-24 10 225 BTG 120 55,68 55,91 0,23 5,2 370 1,7 6,8 0,17 0,21 0,00 54,95 74,49 55,17 162,8 OK 155,9 22-23 59 225 BTG 120 54,94 55,17 0,23 6,8 0 0,0 6,8 0,17 0,21 0,01 54,32 10,49 54,54 56,5 OK 49,6 21A-22 59 225 BTG 120 54,31 54,54 0,23 6,8 0,6 400 1,8 9,2 0,23 0,37 0,02 53,89 7,12 54,12 45,8 OK 36,6 21-21A 24 225 BTG 120 53,89 54,12 0,23 9,2 0 0,0 9,2 0,23 0,37 0,01 53,79 4,18 54,00 34,4 OK 25,1 20-21 68 225 BTG 120 53,77 54,00 0,23 9,2 0,5 0 0,0 9,7 0,25 0,41 0,03 51,95 26,96 52,17 94,0 OK 84,3 1-20 50 225 BTG 120 51,94 52,17 0,23 9,7 0 0,0 9,7 0,25 0,41 0,02 51,48 9,16 51,70 52,5 OK 42,8 U:\Va\07\07056\Dok\07056 Beräkning trycklinje 1-25.xls VAP BILAGA 2B 2007-09-20

Ribbingsgatan 11, 703 63 Örebro Tel. 019-17 52 00 Fax 019-611 30 11 E-post: vap@vap.se Objekt: Hällabrottet Beräkning ledningsnät Beställare: Kumla kommun Sign MM Uppdragsnr 07 056 Ritningsförteckning Datum 2007-09-20 Rev.datum Ritningsnummer Bet Ritningens innehåll Ritningsdatum Ändringsdatum Anmärkning 07056-01 Översiktsplan 1:5000 2007-09-20 07056-02 Delplan Sträcka 14 18 07056-03 Delplan Sträcka 7 14 07056-04 Delplan sträcka 1 7 07056-05 Delplan sträcka 1 25 07056-10 Ledningsprofil sträcka 1 13 07056-11 Ledningsprofil sträcka 13 18 07056-12 Ledningsprofil sträcka 1 25 1:1000 2007-09-20 1:1000 2007-09-20 1:1000 2007-09-20 1:1000 2007-09-20 1:100/ 1:1000 1:100/ 1:1000 1:100/ 1:1000 2007-09-20 2007-09-20 2007-09-20 FÖRH=Förhandskopia GRA=Granskningsritning ARBPL=Arbetsplan BYGG=Bygghandling FÖRF=Förfrågningsritning ARB=Arbetsritning REL=Relationsritning U:\Va\07\07056\Dok\Ritningsförteckning_07056.doc Sid 1(1)