Handlingsförteckning

Transkript

1 Ribbingsgatan 11, Örebro Handlingsförteckning Uppdrag: Uppdragsnummer: Ansvarig: Ledningskapacitet 10-årsregn, Kumla kommun MM Beställare: Datum: Ändringsdatum: S&P Ritningsnummer Bet Ritningens innehåll Ritningsdatum Ändringsdatum Status Översikt Haga, Rosenhillsgatan m fl Plan Profil Bilaga A Beräkning av flödeskapacitet Via, Skogsbacken Plan Plan Åbytorp Plan Plan Profil Profil FHK=Förhandskopia PH=Prel.handling GH=Granskn.handling FFU/FU=Förfrågningsunderlag BH=Bygghandling RH=Relationshandling U:\Va\16\16150\Projektering\03 Textdokument\Handlingsförteckning docx 1 (2)

2 Ribbingsgatan 11, Örebro Handlingsförteckning Uppdrag: Uppdragsnummer: Ansvarig: Ledningskapacitet 10-årsregn, Kumla kommun MM Beställare: Datum: Ändringsdatum: S&P Ritningsnummer Bet Ritningens innehåll Ritningsdatum Ändringsdatum Status Älvesta Plan Plan Profil Profil Hällabrottet Plan Plan Plan Profil FHK=Förhandskopia PH=Prel.handling GH=Granskn.handling FFU/FU=Förfrågningsunderlag BH=Bygghandling RH=Relationshandling U:\Va\16\16150\Projektering\03 Textdokument\Handlingsförteckning docx 2 (2)

3

4

5

6 Rosenhillsgatan m fl, Kumla kommun Beräkning av flödeskapacitet Förutsättningar för beräkningen Enl Hazen-Williams Dim nederbördsintensitet 220 l/s,ha 79,2 mm/h Reduktionsfaktor 0,9 Ledningskap Promille vid dämn till Delsträcka Längd Ledn.dim Mtrl Friktions- vg Energilinje Diff vg och Flöde in Torrflöde Medv area Tillskott yta Flöde ut Hastighet Lutning Förlust vg ned- Lutn vg Energilinje hjässan m mm koeff uppströms uppströms energilinje Q (l/s) tillskott m2 Q (l/s) Q (l/s) v (m/s) energilinj höjd m ströms promille nedströms Q (l/s) PVC ,76 50,95 0,19 1,6 0, ,4 8,4 0,30 0,49 0,05 50,41 3,53 50,60 24, PVC ,41 50,60 0,19 8,4 0,07 0 0,0 8,5 0,31 0,50 0,04 50,17 3,29 50,36 23, PVC ,17 50,36 0,19 8,5 0, ,6 12,4 0,45 1,01 0,02 50,08 4,66 50,27 28, PVC ,08 50,27 0,19 12,4 0, ,0 12,4 0,45 1,01 0,06 49,75 5,70 50,18 31, PVC ,75 50,18 0,43 12,4 0, ,4 20,2 0,73 2,49 0,09 49,55 5,33 50,09 30, PVC ,55 50,09 0,54 20,2 0, ,8 23,4 0,84 3,27 0,32 49,29 2,62 49,76 20, PVC ,29 49,76 0,47 23,4 0, ,5 29,5 1,06 5,01 0,34 49,10 2,81 49,42 21, PVC ,10 49,42 0,32 29,5 0,21 0 0,0 29,7 0,68 1,71 0,13 48,87 3,05 49,29 40, PVC ,87 49,29 0,42 29,7 1, ,2 39,9 0,92 2,96 0,21 48,64 3,19 49,08 41, BTG ,63 49,08 0,45 39,9 0, ,1 47,3 0,30 0,26 0,02 48,36 3,84 48,81 203, BTG ,36 48,81 0,45 47,3 0, ,5 57,3 0,36 0,37 0,05 47,46 6,65 0,00 273,2 U:\Va\16\16150\Projektering\03 Textdokument\16150 Beräkning trycklinje Rosenhillsgatan.xls VAP BILAGA A

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

21 PM beräkning kapacitet spillvattennät Kumla kommun Kvarngatan, Bivägen m fl Datum Uppdragsnr: 14080

22 Innehåll Bakgrund... 3 Beskrivning av spillvattennätet... 3 Förutsättningar för beräkningen... 3 Beräkning av dimensionerande rinntid och regnintensitet... 4 Beräkning av flödet i ledningsnätet... 4 Sammanfattning... 5 Bilagor: Bilaga 1 Bilaga 2A-2D Ritning enligt ritningsförteckning Beräkningar trycklinjer Skapat av: Mikael Melin Dokumentdatum: Dokumentnamn: PM Kapacitetsberäkning Kumla Uppdragsnummer: Kapacitetsberäkning Kumla.docx Sida 2 av 5

23 Beräkning av flödeskapacitet för del av spillvattennätet i Kumla, Kvarngatan m fl Bakgrund Ett större nederbördstillfälle 8 augusti 2012 orsakade källaröversvämningar inom Via-området i Kumla tätort. Enligt uppgift från Kumla kommun har under 75 minuter ca 67 mm regn uppmätts vid avloppsreningsverket, vilket med god marginal överskrider ett statistiskt 100-årsregn. Ett stort inventeringsarbete har pågått under sommaren och hösten 2014 för att identifiera storlek och läge av dagvattenytor som är anslutna till spillvattennätet. Detta för att ge rätt förutsättningar till denna rapport, men också för att få ett bättre underlag för det pågående arbetet med separering av dagvattenytor från spillvattennätet. Syftet med denna utredning är att beräkna spillvattenledningarnas kapacitet vid ett flöde som uppstår vid ett dimensionerande regn motsvarande en statistisk återkomsttid av 10 år enligt Svenskt Vattens publikation P104. Beskrivning av spillvattennätet Det aktuella spillvattennätet består av självfallsledningar från dimension 225 mm uppströms till 450 mm nedtröms i beräkningsområdet. För denna utredning har huvudstråk studerats samt de anslutande gator där källaröversvämningar förekommit. Förutsättningar för beräkningen Ett nederbördstillfälle med 10 års statistisk återkomsttid. Dimensionerande regnets varaktighet bestäms av längsta rinntid inom tillrinningsområde, se beräkning nedan. De mark- och takytor som är anslutna till spillvattenledningen är i beräkningen påförda på den delsträcka vid vilken de ansluter. Hela tillrinningsområdet är noggrant undersökt med avseende på dagvattenytor som är anslutna till spillvattennätet. Beräkningsområdet avgränsas nedströms i den punkt där ledningskapaciteten kraftigt ökar genom att ledningsdimensionen inte blir begränsande för beräknat flöde. Specifikt flöde (torrvädersflöde) ingår i beräkningarna med 0,05 l/s per fastighet. Beräkningsgrunder och anvisningar enligt Svenskt Vattens publikation P90 och P Kapacitetsberäkning Kumla.docx Sida 3 av 5

24 Beräkning av dimensionerande rinntid och regnintensitet Rinntid enligt Svenskt Vattens publikation P90 tabell 4.10 och regnintensitet enligt P104. Takyta till FP 50 m med 0,1 m/s = 500 s Ledning m med 0,87 m/s = s Total rinntid s ( 28 minuter) Dimensionerande regnintensitet för avrinningsområdet sätts till 121 liter/sekund och hektar enligt P104. Detta motsvarar ett nederbördstillfälle med ca 18,5 mm regn under 25 minuter. Beräkning av flödet i ledningsnätet Det område som omfattas av beräkningen är redovisad på bilagda planer, se ritningsförteckning. På planer redovisas också fältundersökningen av fastigheternas anslutningar av dagvatten. De undersökta fastigheterna kategoriserats på följande sätt Drabbad och felkopplad Drabbad och rätt kopplad Källaröversvämning Fastighetens dagvattennät är helt eller delvis kopplat till fastighetens servisledning för spillvatten. Källaröversvämning Fastighetens dagvattennät är korrekt kopplad till dagvattenservis. Ej drabbad men felkopplad Ingen källaröversvämning Fastighetens dagvattennät är helt eller delvis kopplat till fastighetens servisledning för spillvatten. Ej drabbad och rätt kopplad Ingen källaröversvämning Fastighetens dagvattennät är korrekt kopplad till dagvattenservis. För att fastställa ledningsnätets kapacitet, tillrinningens storlek och trycklinjens läge har följande metodik tillämpats. Ledningsnätet har kontrollerats genom fältundersökningar och ledningsprofiler upprättats. Undersökningar såsom filmning och spolning har genomförts för att fastställa storlek och läge för anslutna dagvattenytor. De drabbade fastigheternas källargolv och uppdämningsnivåer har avvägts. Dimensionerande flöden för 10-årsregnet har fastställts i ledningsprofilens knutpunkter Kapacitetsberäkning Kumla.docx Sida 4 av 5

25 Ledningens trycklinje för dessa flöden har beräknats mellan knutpunkterna och jämförts med ledningens kapacitet när den är dämd till hjässan. När ledningens kapacitet är otillräcklig har trycklinjens nivå beräknats. Beräkningarna är redovisade i ledningsprofiler, se ritningsförteckning. På ledningsprofilerna är trycklinjen redovisad i ledningens hjässa, även om ledningens kapacitet är tillräcklig. Sammanfattning Det ökade flödet, som det dimensionerande 10-årsregnet orsakar i spillvattennätet, medför en viss dämning i delar av ledningsnätet. Beräknad trycklinje ligger dock med god marginal under källargolvsnivåer inom undersökningsområdet. VAP / Mikael Melin Kapacitetsberäkning Kumla.docx Sida 5 av 5

26

27

28

29

30

31

32

33 Ribbingsgatan 11, Örebro Tel Fax E-post: Objekt: Beräkning kapacitet spillvattennät Beställare: Kumla Kommun Sign CN Uppdragsnr Ritningsförteckning Datum Rev.datum Ritningsnummer Bet Ritningens innehåll Ritningsdatum Ändringsdatum Anmärkning Översiktsplan 1: Plan VA Delplan 10-13, 1: Plan- och profil V710 Delplan 13-18, 1: Plan- och profil V710 Delplan 18-20, 1: Plan- och profil V710 Delplan 20-22, 1: Profil Punkt :500,1: Profil Punkt , , , :500,1: FÖRH=Förhandskopia GRA=Granskningsritning FÖRF=Förfrågningsritning BYGG=Bygghandling REL=Relationsritning U:\Va\14\14080\Dokument\Ritningsförteckning doc Sid 1(1)

34 Bivägen m fl, Kumla Beräkning av flödeskapacitet Förutsättningar för beräkningen Enl Hazen-Williams Dim nederbördsintensitet 121 l/s,ha 26,0 mm/h Reduktionsfaktor yta 0,85 Ledningskap Promille vid dämn till Delsträcka Längd Ledn.dim Mtrl Friktions- vg Energilinje Diff vg och Flöde in Torrflöde Medv area Tillskott yta Flöde ut Hastighet Lutning Förlust vg ned- Lutn vg Energilinje hjässan m mm koeff uppströms uppströms energilinje Q (l/s) tillskott m2 Q (l/s) Q (l/s) v (m/s) energilinj höjd m ströms promille nedströms Q (l/s) 20-19A BTG ,51 45,81 0,30 0,0 1, ,2 16,6 0,23 0,29 0,01 45,37 3,90 45,67 72,5 19A BTG ,37 45,67 0,30 16,6 1, ,8 37,8 0,54 1,36 0,02 45,31 5,00 45,65 76, A BTG ,31 45,65 0,34 37,8 0,00 0 0,0 37,8 0,54 1,36 0,14 44,96 3,43 45,51 62,5 18A BTG ,96 45,51 0,55 37,8 1, ,4 59,1 0,84 3,10 0,19 44,75 3,50 45,33 63, BTG ,75 45,33 0,58 59,1 0, ,8 69,6 0,98 4,19 0,40 44,42 3,47 44,93 62, BTG ,42 44,93 0,51 69,6 0, ,6 77,0 1,09 5,06 0,29 44,26 2,76 44,64 55, BTG ,26 44,64 0,38 77,0 0, ,7 91,8 0,83 2,36 0,07 44,14 4,14 44,52 124, BTG ,14 44,52 0,38 91,8 1,20 0 0,0 93,0 0,84 2,42 0,07 44,04 3,45 44,42 112, BTG ,04 44,42 0,38 93,0 0,00 0 0,0 93,0 0,84 2,42 0,26 43,68 3,36 44,06 111, BTG ,68 44,06 0,38 93,0 0,00 0 0,0 93,0 0,84 2,42 0,23 43,31 3,89 43,76 120, BTG ,31 43,76 0,45 93,0 0,00 0 0,0 93,0 0,58 1,00 0,07 43,10 2,80 43,55 162, A BTG ,10 43,55 0,45 93,0 0,00 0 0,0 93,0 0,58 1,00 0,21 42,48 2,94 43,05 167,0 10A BTG ,48 43,05 0,57 93,0 0,00 0 0,0 93,0 1,32 7,18 0,43 42,32 2,67 42,62 54,6 U:\Va\14\14080\Dokument\14080 trycklinje.xlsx VAP Bilaga 2A

35 Bivägen m fl, Kumla Beräkning av flödeskapacitet Förutsättningar för beräkningen Enl Hazen-Williams Dim nederbördsintensitet 121 l/s,ha 26,0 mm/h Reduktionsfaktor yta 0,85 Ledningskap Promille vid dämn till Delsträcka Längd Ledn.dim Mtrl Friktions- vg Energilinje Diff vg och Flöde in Torrflöde Medv area Tillskott yta Flöde ut Hastighet Lutning Förlust vg ned- Lutn vg Energilinje hjässan m mm koeff uppströms uppströms energilinje Q (l/s) tillskott m2 Q (l/s) Q (l/s) v (m/s) energilinj höjd m ströms promille nedströms Q (l/s) 16B BTG ,90 45,13 0,23 0,0 0, ,6 7,5 0,19 0,27 0,04 44,26 3,90 44,64 33,6 a\14\14080\dokument\14080 trycklinje.xlsx VAP Bilaga 2B

36 Bivägen m fl, Kumla Beräkning av flödeskapacitet Förutsättningar för beräkningen Enl Hazen-Williams Dim nederbördsintensitet 121 l/s,ha 26,0 mm/h Reduktionsfaktor yta 0,85 Ledningskap Promille vid dämn till Delsträcka Längd Ledn.dim Mtrl Friktions- vg Energilinje Diff vg och Flöde in Torrflöde Medv area Tillskott yta Flöde ut Hastighet Lutning Förlust vg ned- Lutn vg Energilinje hjässan m mm koeff uppströms uppströms energilinje Q (l/s) tillskott m2 Q (l/s) Q (l/s) v (m/s) energilinj höjd m ströms promille nedströms Q (l/s) BTG ,89 45,12 0,23 0,0 0, ,8 8,2 0,21 0,33 0,04 44,42 3,90 44,93 29,3 a\14\14080\dokument\14080 trycklinje.xlsx VAP Bilaga 2C

37 Bivägen m fl, Kumla Beräkning av flödeskapacitet Förutsättningar för beräkningen Enl Hazen-Williams Dim nederbördsintensitet 121 l/s,ha 26,0 mm/h Reduktionsfaktor yta 0,85 Ledningskap Promille vid dämn till Delsträcka Längd Ledn.dim Mtrl Friktions- vg Energilinje Diff vg och Flöde in Torrflöde Medv area Tillskott yta Flöde ut Hastighet Lutning Förlust vg ned- Lutn vg Energilinje hjässan m mm koeff uppströms uppströms energilinje Q (l/s) tillskott m2 Q (l/s) Q (l/s) v (m/s) energilinj höjd m ströms promille nedströms Q (l/s) BTG ,28 45,58 0,30 0,0 0, ,1 10,0 0,14 0,12 0,02 44,74 3,90 45,33 67,9 :\Va\14\14080\Dokument\14080 trycklinje.xlsx VAP Bilaga 2D

38 Sida 1 (2) Datum Uppdragsnummer Handläggare / telefon Er Handläggare Er referens Mikael Melin / Kumla kommun Hällabrottet Beräkning av flödeskapacitet för del av spillvattennätet vid 10-årsregn Härtill hör Ritningar Enligt bilagd ritningsförteckning Bilaga 1a och b Dimensionerande nederbörd enligt VAV P90 Bilaga 2A Beräkning av flöden i ledningssträckningen Bilaga 2B Beräkning av flöden i ledningssträckningen 1-25 Bakgrund Vid två på varandra följande extrema nederbördstillfällen i augusti 2006 uppstod ett antal källaröversvämningar inom Hällabrottet. Orsaken var bland annat att huvudledningens kapacitet att avbörda regnvattnet överskreds. Under det första regndygnet (23 augusti 2006) motsvarade nederbörden betydligt mer än ett regn med 100 års statistisk återkomsttid, och för det andra dygnet (24 augusti 2006) ett regn med ungefär 20 års återkomsttid. Syftet med denna utredning är att beräkna spillvattenledningarnas kapacitet som för en kombinerad ledning där det dimensionerande regnet har en statistisk återkomsttid av 10 år. Förutsättningar för beräkningen Nederbördstillfälle med 10 års statistisk återkomsttid Nederbördens varaktighet överstiger 90 minuter, vilket motsvarar rinntiden i ledningsnätet. Dimensionerande nederbördsintensitet är då 50 lit/s,ha eller 18 mm/h (se bilaga 1a och b). De mark- och takytor som är anslutna till spillvattenledningen är i beräkningen påförda på den delsträcka vid vilken de ansluter. Vid punkt 18 (se översiktsplan ritn ) är ca 20 fastigheter anslutna till ledningsnätet via tryckavloppsledning TA75. Här har antagits att flödet till självfallsledningen uppgår till det maximala flöde som tryckavloppsledningen med denna dimension kan leverera. Specifikt flöde (torrvädersflöde) ingår i beräkningarna. VAV P90 Flödesförhållanden nedströms punkt 1 bedöms inte påverka beräkningarna.det finns en bräddningspunkt till dagvattensystemet belägen ca 270 m nedströms pkt 1 (korsningen Skeppners väg / Friskens väg). Vattenyta vid bräddning i denna punkt ligger ca 0,5 m under vattengångsnivå i pkt 1. VAP VA-Projekt AB Tel: Org nr Ribbingsgatan 11 Fax: E-post: fornamn.efternamn@vap.se ÖREBRO Hemsida:

39 Sida 2(2) Datum Uppdragsnummer Delsträcka 1-18 Huvudledningen består av ca 2190 m självfallsledning av betong dimension 225 mm. Ledningens medellutning är 6,3 promille. Inom tillrinningsområdet är ca 5500 m2 ytor anslutna till spillvattenledningen, vilket ger ett flödestillskott av 27,5 l/s. Nedan är förhållanden för de ledningssträckor där flödet överskrider ledningens kapacitet beskrivna (se också bilaga 2A samt ritning till 11). Sträcka Lägsta nivå källargolv Nivå beräknad trycklinje Diff (m) ,65 +54,35 1, ,03 +54,82 1, Delsträcka 1-25 Huvudledningen består av ca 320 m självfallsledning av betong dimension 225 mm. Ledningens medellutning är 142 promille. Inom tillrinningsområdet är ca 1600 m2 ytor anslutna till spillvattenledningen, vilket ger ett flödestillskott av 8,0 l/s. Beräkningar av ledningens kapacitet visar att ingen uppdämning över hjässan sker vid 10- årsregnet (se bilaga 2B samt ritning ). Sammanfattning Det tillskott av flöde som genereras av ett regntillfälle, vilket motsvarar 10 års statistisk återkomsttid och 90 minuters varaktighet, klaras av ledningarnas kapacitet förutom i en kortare del (punkt 200 till 8, ca 600 m). Trycklinjen för huvudledningen är som mest 32 cm över ledningens hjässa och inte i något läge belägen närmare än 1,2 m under källargolv. VAP / Mikael Melin U:\Va\07\07056\Dok\Rapport doc

40 Kumla kommun, Hällabrottet Beräkning av regnintensiteter med Z-värden. Z-värde Återkomsttid månader Ange Z-värde och återkomsttid t regn i regn (l/s ha) i regn (mm/h) Volym (mm) ,19 78,85 13, ,92 64,36 16, ,13 52,56 17, ,64 44,84 18, ,40 39,35 19, ,96 35,24 20, ,01 32,02 21, ,80 29,42 22, ,84 27,28 22, ,82 25,47 23, ,52 23,93 23, ,80 22,59 24, ,55 21,42 24, ,66 20,38 25, ,09 19,46 25, ,79 18,63 26, ,70 17,88 26, ,81 17,20 27, ,07 16,57 27, ,48 16,00 28, ,02 15,47 28, ,67 14,99 28, ,41 14,54 29, ,42 12,38 30, ,18 10,86 32, ,01 9,72 34, ,54 8,83 35, ,54 8,11 36, ,90 7,52 37, ,51 7,02 38, ,33 6,59 39, ,13 4,00 48, ,76 2,43 58,32 BILAGA 1

41 Kumla kommun, Hällabrottet Varaktighet (min) 70,00 60,00 50,00 l/s ha Volym (mm) 40,00 30,00 20,00 10,00 0,00 Z=18 10-årsregn BILAGA 1

42 Hällabrottet, Kumla kommun Beräkning av flödeskapacitet Förutsättningar för beräkningen Enl Hazen-Williams Dim nederbördsintensitet 50 l/s,ha 18 mm/h Reduktionsfaktor 0,9 Ledningskap Promille vid dämn till Delsträcka Längd Ledn.dim Mtrl Friktions- vg Energilinje Diff vg och Flöde in Torrflöde Medv area Tillskott yta Flöde ut Hastighet Lutning Förlust vg ned- Lutn vg Energilinje hjässan m mm koeff uppströms uppströms energilinje Q (l/s) tillskott m2 Q (l/s) Q (l/s) v (m/s) energilinj höjd m ströms promille nedströms Q (l/s) Flödeseffekt Diff flöde ,1 225 BTG ,99 63,22 0,23 6,0 0,8 85 0,38 7,2 0,18 0,23 0,02 62,21 9,39 62,44 53,2 OK 46, ,6 225 BTG ,21 62,44 0,23 7,2 0 0,00 7,2 0,18 0,23 0,02 61,47 9,79 61,68 54,4 OK 47, ,7 225 BTG ,45 61,68 0,23 7,2 0 0,00 7,2 0,18 0,23 0,01 61,10 11,04 61,34 58,1 OK 50, ,3 225 BTG ,11 61,34 0,23 7,2 0 0,00 7,2 0,18 0,23 0,01 60,76 9,14 60,94 52,4 OK 45, BTG ,71 60,94 0,23 7, ,61 7,8 0,20 0,27 0,02 59,66 16,94 59,88 73,1 OK 65, ,5 225 BTG ,65 59,88 0,23 7, ,79 8,6 0,22 0,32 0,02 58,82 12,12 59,01 61,0 OK 52, ,7 225 BTG ,78 59,01 0,23 8, ,52 9,1 0,23 0,36 0,03 58,52 3,53 58,73 31,4 OK 22, ,8 225 BTG ,50 58,73 0,23 9, ,77 9,9 0,25 0,42 0,04 58,20 3,10 58,41 29,2 OK 19, ,3 225 BTG ,18 58,41 0,23 9,9 0 0,00 9,9 0,25 0,42 0,03 58,01 2,49 58,22 26,0 OK 16, ,7 225 BTG ,99 58,22 0,23 9, ,61 12,5 0,31 0,64 0,05 57,71 3,43 57,90 30,9 OK 18, ,7 225 BTG ,67 57,90 0,23 12,5 1, ,24 14,7 0,37 0,87 0,09 57,35 3,06 57,58 29,0 OK 14, ,7 225 BTG ,35 57,58 0,23 14, ,48 17,2 0,43 1,16 0,03 57,30 1,95 57,53 22,7 OK 5, ,3 225 BTG ,30 57,53 0,23 17,2 25 0,11 17,3 0,43 1,17 0,08 57,11 2,82 57,34 27,8 OK 10, ,5 225 BTG ,11 57,34 0,23 17, ,59 17,9 0,45 1,25 0,08 56,85 3,85 57,07 32,9 OK 15, ,5 225 BTG ,84 57,07 0,23 17, ,63 18,5 0,47 1,33 0,08 56,66 3,03 56,89 28,9 OK 10, ,5 225 BTG ,66 56,89 0,23 18,5 1, ,59 20,9 0,53 1,67 0,11 56,47 2,95 56,70 28,4 OK 7, BTG ,47 56,70 0,23 20,9 0 0,00 20,9 0,53 1,67 0,11 56,24 3,43 55,38 30,9 OK 10, ,6 225 BTG ,15 55,38 0,23 20,9 0 0,00 20,9 0,53 1,67 0,08 55,03 2,42 55,26 25,6 OK 4, ,1 225 BTG ,03 55,26 0,23 20, ,67 22,6 0,57 1,92 0,15 54,82 2,69 55,05 27,1 OK 4, ,7 225 BTG ,81 55,05 0,24 22, ,72 23,3 0,59 2,04 0,18 54,52 3,31 54,87 30,3 OK 7, BTG ,52 54,87 0,35 23,3 1,4 0 0,00 24,7 0,62 2,27 0,01 54,46 10,00 54,86 55,0 OK 30, ,5 225 BTG ,46 54,86 0,40 24,7 98 0,44 25,1 0,63 2,35 0,09 54,42 1,04 54,77 16,2 Dämmer -8, ,4 225 BTG ,42 54,77 0,35 25,1 0 0,00 25,1 0,63 2,35 0,02 54,28 18,92 54,75 77,7 OK 52, ,6 225 BTG ,27 54,75 0,48 25,1 0 0,00 25,1 0,63 2,35 0,14 54,11 2,78 54,61 27,6 OK 2, ,6 225 BTG ,12 54,61 0,49 25,1 0 0,00 25,1 0,63 2,35 0,14 54,05 1,22 54,48 17,6 Dämmer -7, ,9 225 BTG ,01 54,48 0,47 25,1 0 0,00 25,1 0,63 2,35 0,01 53,89 20,34 54,46 80,7 OK 55, ,1 225 BTG ,91 54,46 0,55 25, ,80 31,9 0,80 3,65 0,29 53,78 1,64 54,18 20,8 Dämmer -11, ,6 225 BTG ,78 54,18 0,40 31,9 50 0,23 32,1 0,81 3,70 0,27 53,60 2,51 53,91 26,1 Dämmer -6, ,6 225 BTG ,59 53,91 0,32 32,1 1, ,92 34,6 0,87 4,23 0,27 53,43 2,56 53,65 26,3 Dämmer -8, ,1 225 BTG ,42 53,65 0,23 34,6 60 0,27 34,8 0,88 4,30 0,27 52,94 7,61 53,17 47,5 OK 12, ,1 225 BTG ,94 53,17 0,23 34,8 0 0,00 34,8 0,88 4,30 0,34 51,48 18,23 51,71 76,1 OK 41,3 U:\Va\07\07056\Dok\07056 Beräkning trycklinje xls VAP BILAGA 2A

43 Hällabrottet, Kumla kommun Beräkning av flödeskapacitet Förutsättningar för beräkningen Enl Hazen-Williams Dim nederbördsintensitet 50 l/s,ha 18 mm/h Reduktionsfaktor 0,9 Ledningskap Promille vid dämn till Delsträcka Längd Ledn.dim Mtrl Friktions- vg Energilinje Diff vg och Flöde in Torrflöde Medv area Tillskott yta Flöde ut Hastighet Lutning Förlust vg ned- Lutn vg Energilinje hjässan m mm koeff uppströms uppströms energilinje Q (l/s) tillskott m2 Q (l/s) Q (l/s) v (m/s) energilinj höjd m ströms promille nedströms Q (l/s) Flödeseffekt Diff flöde BTG ,23 56,46 0,23 0,0 1, ,8 5,2 0,13 0,13 0,01 55,71 10,34 55,91 56,0 OK 50, BTG ,68 55,91 0,23 5, ,7 6,8 0,17 0,21 0,00 54,95 74,49 55,17 162,8 OK 155, BTG ,94 55,17 0,23 6,8 0 0,0 6,8 0,17 0,21 0,01 54,32 10,49 54,54 56,5 OK 49,6 21A BTG ,31 54,54 0,23 6,8 0, ,8 9,2 0,23 0,37 0,02 53,89 7,12 54,12 45,8 OK 36, A BTG ,89 54,12 0,23 9,2 0 0,0 9,2 0,23 0,37 0,01 53,79 4,18 54,00 34,4 OK 25, BTG ,77 54,00 0,23 9,2 0,5 0 0,0 9,7 0,25 0,41 0,03 51,95 26,96 52,17 94,0 OK 84, BTG ,94 52,17 0,23 9,7 0 0,0 9,7 0,25 0,41 0,02 51,48 9,16 51,70 52,5 OK 42,8 U:\Va\07\07056\Dok\07056 Beräkning trycklinje 1-25.xls VAP BILAGA 2B

44 Ribbingsgatan 11, Örebro Tel Fax E-post: Objekt: Hällabrottet Beräkning ledningsnät Beställare: Kumla kommun Sign MM Uppdragsnr Ritningsförteckning Datum Rev.datum Ritningsnummer Bet Ritningens innehåll Ritningsdatum Ändringsdatum Anmärkning Översiktsplan 1: Delplan Sträcka Delplan Sträcka Delplan sträcka Delplan sträcka Ledningsprofil sträcka Ledningsprofil sträcka Ledningsprofil sträcka : : : : :100/ 1:1000 1:100/ 1:1000 1:100/ 1: FÖRH=Förhandskopia GRA=Granskningsritning ARBPL=Arbetsplan BYGG=Bygghandling FÖRF=Förfrågningsritning ARB=Arbetsritning REL=Relationsritning U:\Va\07\07056\Dok\Ritningsförteckning_07056.doc Sid 1(1)

45

46

47

48

49

50

51

52