Kungälvs kommun, Marstrand 73:3 fd Turisthotellet/Oscars Geoteknisk utredning för detaljplan

Transkript

1 Kungälvs kommun, Marstrand 73:3 fd Turisthotellet/Oscars

2 Beställare: Kungälvs kommun Kungälv Beställarens representant: Mikaela Ranweg Konsult: Uppdragsledare Handläggare Norconsult AB Box Göteborg Joakim Wallgren Lisa Pålsson Uppdragsnr: Filnamn och sökväg: Kvalitetsgranskad av: Tryck: n:\104\10\ \5 arbetsmaterial\01 dokument\g\pm\pm.docx Bengt Askmar Norconsult AB

3 3 (16) Innehållsförteckning 1 Uppdrag och syfte Underlag Tidigare utförda undersökningar Nu utförda undersökningar Geotekniska förhållanden/undersökningsresultat Topografi och markbeskaffenhet Jordlager Geohydrologi Kajkonstruktion Stabilitet Allmänt Förutsättningar Materialparametrar Laster och marknivå Hydrogeologiska förhållanden Stabilitetsberäkningar Befintliga förhållanden Framtida förhållanden Bergras och blocknedfall Radon Gammastrålning Markradon Sättningar Slutsats Stabilitet Bergras och blocknedfall Radon Sättningar/Grundläggning Bilagor Tidigare utförda undersökningar Bilaga A:1 Lerans korrigerade odränerade skjuvhållfasthet Bilaga B:1 Sektion A, befintliga förhållanden Bilaga C:1-C:2 Sektion B, befintliga förhållanden Bilaga D:1-D:2 Sektion A, framtida förhållanden Bilaga E:1-E:2 Sektion B, framtida förhållanden Bilaga F:1

4 4 (16) 1 Uppdrag och syfte På uppdrag av Kungälvs kommun har Norconsult AB utfört en geoteknik undersökning för den nya detaljplanen för fastigheten Marstrand 73:3, före detta Turisthotellet Oscars, i Marstrand, Kungälv. Se Figur 1 nedan för översiktsbild av området och ungefärlig omfattning av aktuellt objekt. Figur 1 Översiktsbild, aktuellt utredningsområde är rödmarkerat. Hämtad från Utöver att undersöka planområdet ingår även att undersöka fastighet Marstrand 73:3 påverkan på kajens stabilitet öster om planområdet, se Figur 2.

5 5 (16) 2 Underlag Figur 2 Planområde, fastighet Marstrand 73:3 markerat i rött. Undersökt kajområde markerat i blått. 2.1 Tidigare utförda undersökningar Kungälvs kommun. Marstrands kaj, stabilitetskontroll. PM beträffande stabilitetsförbättrande åtgärder utförd av GF Konsult AB, daterad Borrpunkter benämnda GFXX på ritning G101 Situations- och borrplanen. 2.2 Nu utförda undersökningar Geotekniska fält- och laboratorieundersökningar har utförts i aktuellt område och redovisas separat i Markteknisk undersökningsrapport, geoteknik (MUR/Geo) med samma datum och uppdragsnummer. Rapporten har utförts av Norconsult AB. 3 Geotekniska förhållanden/undersökningsresultat 3.1 Topografi och markbeskaffenhet Fastigheten är relativt plan och belagd med asfalt/kullersten. Öster om fastigheten finns havet och vid strandkanten en kaj. En gräsyta, som sluttar åt söder, finns precis öster om fastigheten. Vid kajen ligger marknivån på ca +1,0 till +1,5. Längre västerut stiger markytan till +2,0 i söder på fastigheten och +5,5 för den norra

6 6 (16) delen av fastigheten. I havet går det ut bryggor som delvis utgör en småbåtshamn. Vid strandkanten går en undervattenslänt ut ned till nivå ca -6 m, 30 m från strandkanten. Slänten fortsätter sedan längre ut i farleden. 3.2 Jordlager Markområdet inom fastigheten består överst av ett lager av fyllnadsmaterial underlagrat av friktionsmaterial som vilar direkt på berg. Fyllnadsmaterialet består av grus och sand. Friktionsmaterialet utgörs av sand. Ut mot kajområdet och under havsbottnen finns det lera med en mäktighet på upp till 15 m som ökar med avståndet från kajkanten och underlagras av friktionsmaterial. Vid kajen är djupet till friktionsmaterialet ca 3,0 m under havsbottnen. För lerans korrigerade odränerade skjuvhållfasthet, se Bilaga B. 3.3 Geohydrologi Den övre grundvattenytan uppmättes i skruvprovtagningshålen och varierade mellan 0,4 m och 2,9 m under markytan. Grundvattenytan fluktuerar under året beroende på nederbördsmängd och påverkas lokalt av topografiska-, vegetations- och jordlagerförhållanden. Utredningsområdet ligger nära havet vilket har stor betydelse hur grundvattennivåerna varierar. Normalvattenytan utanför kajen är belägen på + 0,0, LLW på -1,0 och HHW på +1,5. Den övre grundvattenytan bedöms därav under stora delar av året ligga på nivån ca + 0,0. För områden där jordtäcket är tunnare kan grundvattennivån vara högre. 4 Kajkonstruktion Nuvarande kaj består av stenblock som sammanfogats med någon typ av bindemedel, troligtvis cement. Armeringsjärn har påträffats på ett enstaka ställen och bitvis saknas bindemedel mellan stenblocken. Ritningar över konstruktionen finns ej att tillgå. Kajen härrör från 1700-talet men har med stor sannolikhet förändrats sen dess. En okulär besiktning har utförts av kajkonstruktionen och konstruktionen har bedömts som tillfredställande för befintlig belastning från fastighet Marstrand 73:3. Vid belastning närmare kajen bör ytterligare besiktning utföras av sakkunnig.

7 7 (16) 5 Stabilitet 5.1 Allmänt Öster om utredningsområdet finns en kaj och utanför kajen havet med en småbåtshamn. Havsbottnen utanför kajen sluttar nedåt och skapar en undervattensslänt. Då geometrin skiljer sig något åt i områdets norra och södra del har två stabilitetsberäkningar utförts en i norr och en i söder. Två sektioner har därmed undersökts och är benämnda Sektion A och Sektion B. Stabilitetsberäkningar har utförts för sektion A och Sektion B. För sektionernas läge se ritning G101. Inom småbåtshamnen ska vattendjupet minst vara 4 m och ute i farleden ca m. 5.2 Förutsättningar Stabilitetsutredningen har utförts enligt IEG:s tillämpningsdokument EN Kapitel 11 och 12, Slänter och Bankar. Säkerhetsklass 2 (SK2) har valts. Vid dimensionering har geokonstruktionens dimensionerande värde för respektive materialegenskap beräknas utifrån medelvärdet ( ). När ett lågt värde är dimensionerande används ekvation enligt nedan: = där: η Xd = Geokonstruktionens dimensionerande värde (F c samt F komb) γ M = Fast partialkoefficient enligt nationellt annex och är beroende av "Design approach", DA (i aktuell utredning DA3). För materialparametrarna finns en uppsättning partialkoefficienter (γ M) angivna. Vid beräkning av dimensionerande parametrar har partialkoefficienten γ M satts till: γ M,cu = 1,5 (odränerad hållfasthet) γ M,f' = 1,3 (friktionsvinkel, tan f') γ M,c' = 1,3 (effektiv kohesion) γ M,g = 1,0 (tunghet) η = Omräkningsfaktor som tar hänsyn till marken samt omfattningen och kvalitén av markundersökningen. Vidare tar η hänsyn till den aktuella geokonstruktionen

8 8 (16) och dess geometri, brottmekanismen och beräkningsmodell. Omräkningsfaktorn beräknas enligt η = η 1 η 2 η 1 η 3 η 4 η 5 η 6 η 7 η 8 Val av η-faktorer har gjorts enligt Implementeringskommission för Europastandarder inom Geoteknik (EN Kapitel 11 och 12) Slänter och Banker: Tabell 1 Eta-faktorer för den odränerade skjuvhållfastheten. Eta-faktor Värde Kommentar η 1,2 0,95 3 punkter, normalsvensk lera η 3 (cu) 0,95 Två till tre metoder, stor spridning η 4,5,6,7 1,0 Liten brottyta, stor konsekvens, medel, kort η 8 1,0 η tot 0,9025 Eta-faktorn för friktionsvinklarna har ej bestämts då de är baserade på tabellvärden. Med utgångspunkt från de förutsättningar som råder inom det aktuella området har följande krav valts för aktuell stabilitetsutredning, se Tabell 2: Säkerhetsrekommendationer enligt IEG tillämpningsdokument EN Kapitel 11 och 12, Slänter och Bankar. Säkerhetsklass 2 (SK2).Tabell 2. Tabell 2: Säkerhetsrekommendationer enligt IEG tillämpningsdokument EN Kapitel 11 och 12, Slänter och Bankar. Säkerhetsklass 2 (SK2). Xd => F c 1,0 Xd => F komb 1,0

9 9 (16) 5.3 Materialparametrar Valda materialparametrar redovisas i Tabell 3. Tabell 3: Valda värden och dimensioneranedvärden till stabilitetsberäkningar. Jordlager Materialegenskap Valt värde baserat på härleda värden ( ) Fyllning Tunghet Effektiv tunghet under gvy Dimensionerande värde (Xd) γ = 18 kn/m 3 Samma som valt γ = 11 kn/m 3 värde baserat på härlett värde, (X ) Friktionsvinkel f = 32º f = 25,7 º Lera 1, ner till nivå -11 Tunghet Effektiv tunghet under gvy Odränerad korrigerad skjuvhållfasthet γ = 16,5 kn/m 3 Samma som valt γ = 6,5 kn/m 3 värde baserat på härlett värde, (X ) c u = 8 kpa c u,d =4,8 kpa Friktionsvinkel f = 30º f = 23,9 º Lera 2, ner till nivå -21 Lera 3, nivå under -21 Tunghet Effektiv tunghet under gvy Odränerad korrigerad skjuvhållfasthet Friktionsvinkel (dränerad analys) Tunghet Effektiv tunghet under gvy Odränerad korrigerad skjuvhållfasthet Friktionsvinkel (dränerad analys) γ = 16,5 kn/m 3 Samma som valt γ = 6,5 kn/m 3 värde baserat på härlett värde, (X ) c u = 8 kpa + 2,1 kpa/m c u = 4,8 kpa + 1,3 kpa/m f = 30º f = 23,9º γ = 16,5 kn/m 3 Samma som valt γ = 6,5 kn/m 3 värde baserat på härlett värde, (X ) c u = 29 kpa c u = 17,5 kpa f = 30º f = 23,9º Friktionsmater ial Tunghet Effektiv tunghet under gvy Friktionsvinkel (dränerad analys) γ = 18,0 kn/m 3 Samma som valt γ = -10,0 kn/m 3 värde baserat på härett värde, (X ) f = 30º f = 23,9º För beräkning i kombinerad analys har kohesionsjordens dränerade hållfasthetsparametrar bestämts empiriskt enligt φ =30º samt c =0,1 x c u

10 10 (16) 5.4 Laster och marknivå Trafiklaster (karakteristiska värden) för odränerad analys väljs enligt TK Geo 11, Publikation 2011:047: Långa brottytor Korta brottytor 10 kpa 15 kpa Dimensionerande laster uppgår därmed till: å = 1,4 = 0,91 1,4 10 = 12,7 Last från befintliga byggnader har ansatts till 20 kpa då det är lättare träbyggnader på tre våningar med stengrund. För framtida förhållanden har en byggnad på ca 80 kpa (8-våningshus) ansatts. 5.5 Hydrogeologiska förhållanden Grundvattentrycket har i beräkningarna antagits vara hydrostatiskt utgående från att grundvattenytan är belägen ca 1 m under befintlig markyta. 5.6 Stabilitetsberäkningar För stabilitetsberäkningar har GeoStudio SLOPE/W version 7.23 använts. För stabilitetsberäkningar utförda för ett område i säkerhetsklass 2 ska klassas som stabilt krävs att F EN > 1, Befintliga förhållanden Stabiliteten för fastighet Marstrand 73:3 är tillfredställande då glidytor med en säkerhetsfaktor under 1,0 ej når planområdet. Stabiliteten för de befintliga förhållandena ner mot havsslänten har kontrollerats och har konstaterats vara otillfredsställande med avseende på stabilitet för kajkonstruktion och närliggande väg. För beräkningssektionens läge i plan se ritning G101. Resultat från beräkningarna redovisas i Bilaga C och Bilaga D samt i Tabell 4 nedan. Tabell 4 Säkerhet mot skred, befintliga förhållanden. Sektion F EN Komb F EN Odrän Sektion A 0,76 0,66 Sektion B 0,88 0,88

11 11 (16) 5.8 Framtida förhållanden Tyngre bebyggelse inom fastighet Marstrand 73:3 påverkar ej stabiliteten för kajen öster om fastigheten, se Bilaga E och Bilaga F. Stabiliteten för framtida förhållanden med tyngre bebyggelse har kontrollerats i Sektion A och Sektion B och ansetts tillfredställande för fastighet Marstrand 73:3. Vid eventuellt skred vid kajkonstruktionen påverkar detta ej planområdet, se Bilaga E:2. Då berget är ytligt i Sektion B kommer inga skred påverka planområdet. 6 Bergras och blocknedfall Inget berg i dagen har påträffats inom fastighet Marstrand 73:3 och endast små berghällar finns inom närområdet därav bedöms det som att ingen risk för bergras eller blocknedfall föreligger. 7 Radon Området har undersökts med avseende på markradon och gammastrålning. Vid tidpunkten för undersökningen var det rubricerade objektet avspärrat därav utfördes mätningarna utanför fastigheten. Både undersökningarna avseende gammastrålning samt markradon utfördes Gammastrålning Gammastrålningsmätningen utfördes med en gammascintillometer av typen RS- 111 med natriumjodidkristall (NaI). Eftersom närområdet till stor del är bebyggt och asfalterat, genomsöktes ett större område efter berg i dagen. Mätningarna är således punktvis gjorda och inte heltäckande. Riskbedömning med avseende på gammastrålning från berg respektive fyllning redovisas i Tabell 5 nedan. Tabell 5 Gränsvärden, gammastrålning. Markklass Markyta Gammastrålning [msv/h] Högradonmark Berg >0,2 á 0,3 Sprängsten >0,15 á 0,25 Normalradonmark Berg 0,08 á 0,12 0,2 á 0,3 Sprängsten 0,05 á 0,08 0,15 á 0,25 Lågradonmark Berg <0,08 á 0,12 Sprängsten <0,05 á 0,08

12 12 (16) Gammastrålningen varierade mellan 0,09 och 0,13µSv/h (median 0,10 µsv/h), vilket innebär att området kan klassas som normalradonmark ned till gränsen för lågradonmark. Kullersten av bohusgranit visar något förhöjda värden ( µsv/h) men är ditförda och bör därför bortses ifrån. Resultat från mätningarna sammanställs i Tabell 6 nedan. Tabell 6 Sammanställning av uppmätta värden samt klassning. Område Gammastrålning Markyta Klassning [msv/h] Grönyta Låg Normal Berg i Låg - Normal dagen Glimmerrik Ovittrad yta Normalradonmark gnejs Kullersten Bohusgranit Normal - Hög 7.2 Markradon Mätning av markradon utfördes med hjälp av en emanometer Markus 10. På grund av att det rubricerade objektet var avspärrat, gjordes mätningarna på en grönyta strax öster om avspärrningen, samt på en tomtmark strax sydväst om fastigheten, se Figur 3.

13 13 (16) Figur 3 Flygfoto över planområdet med de fyra mätpunkterna. Hämtad från Rekommenderade gränsvärden för klassning av markredovisas i Tabell 7 nedan. Tabell 7 Gränsvärden, markradon. Markklass Jordtyp Radonhalt i jordluften 1 m under markytan [kbq/m 3 ] Högradonmark Grus, grovkornig morän >50 Sand >50 Silt >60 Lera >100 Normalradonmark Grus, grovkornig morän Sand Silt Lera Lågradonmark Grus, grovkornig morän <10 Sand <10 Silt <20 Lera <60

14 14 (16) Resultat från mätningarna sammanställs i Tabell 8nedan. Tabell 8 Sammanställning av uppmätta värden samt klassning. Mätpunkt Jordtyp Uppmätt radonhalt [kbq/m 3 ] 1 Organisk jord 20 Normalradonmark 2 Organisk jord 24 Normalradonmark 3 Organisk jord 24 Normalradonmark 4 Grus och sand 24 Normalradonmark 8 Sättningar Sättningar har inte studerats närmare i föreliggande utredning men utförda sonderingar visar på att det är små djup till berg. Jordtäcket ovan berg utgörs av fyllnadsmaterial. Detta medför att risken för sättningar anses ej som trolig inom detaljplaneområdet. 9 Slutsats 9.1 Stabilitet Tillfredställande stabilitet har beräknats för fastighet Marstrand 73:3 för befintliga förhållanden samt framtida förhållande med tyngre bebyggelse (ca ett 8- våningshus). Ytterligare belastning av fastigheten anses ej påverka kajens stabilitet och bedöms kunna utföras utan ytterligare åtgärder. Kajens stabilitet har ansetts otillfredsställande i beräkningarna dock har kajkonstruktionens positiva effekter ej kunnat tillgodoräknas i nuvarande utredning då ingen information kring konstruktionen har varit tillgänglig. Det är mycket möjligt att kajkonstruktionen för ner lasten i undergrunden och att stabiliteten är tillräckligt god. Vid belastning närmare kajområdet bör en sakkunnig, t ex kajkonstruktör, inspektera kajen och bedöma dess uppbyggnad och befintliga skick och nya stabilitetsberäkningar utföras. 9.2 Bergras och blocknedfall Ingen risk för bergras eller blocknedfall föreligger inom området.

15 15 (16) 9.3 Radon Både gammastrålnings- och radonmätningarna tyder på att området kan klassas som normalradonmark. För normalradonmark skall husgrunder och bottenplattor konstrueras radonskyddande. Detta innebär att betongplattan skall vara väl genomförd samt att uppenbara otätheter mot inträngande markluft skall elimineras. Fogar, håltagningar och rörgenomföringar skall göras täta. Detta gäller under förutsättning att tillförda fyllnadsmassor inte har förhöjda gammastrålningsvärden. 9.4 Sättningar/Grundläggning Då berget ligger ytligt med ett lager fyllnadsmaterial ovan, bedöms det preliminärt som att planområdet inte är sättningskänsligt. I och med det tunna lagret av friktionsjord direkt på berg bedöms byggnader inom fastighet Marstrand 73:3 kunna grundläggas med platta på mark. Vid grundläggning med platta på mark krävs terasseringsarbeten i form av sprängning eller uppfyllnad för att uppnå en plan yta med lika förhållanden. Vid detaljprojektering av grundläggning bör kompletterande undersökning utföras för att avgöra om urskiftning av jord- eller bergschakt erfordras samt kontrollera att jordlagerföljden och mäktigheten på jordlagren stämmer. Norconsult AB Väg och Bana Geoteknik Joakim Wallgren Joakim.Wallgren@norconsult.com Lisa Pålsson Lisa.Palsson@norconsult.com

16 Norconsult AB Theres Svensson gata 11 Box 8774, Göteborg , fax

17 Bilaga A:1

18 Bilaga B:1 Sammanställning Odränerad skjuvhållfasthet, korrigerad (kpa) Nivå (m) Vald Tfu NC 4 CPT Tfu,korr NC 8 CPT Tfu,korr NC 3 Vb Tfu,korr

19 Stabilitetsutredning Detaljplan Marstrand 73:3 Uppdragsnummer: Sektion A, befintliga förhållanden Odränerad analys Skala (A4): 1:1000 Analysmetod: Morgenstern-Price Portryck:Piezometric Line Bilaga C:1 Name: Fyllnadsmaterial Unit Weight: 21 kn/m³ Unit Wt. Above Water Table: 18 kn/m³ Phi: 25.7 Name: Le 1 Model: Undrained (Phi=0) Cohesion: 4.8 kpa Name: Le 2 Model: S=f(depth) C-Top of Layer: 4.8 kpa C-Rate of Change: 1.3 kpa/m Name: Le 3 Model: Undrained (Phi=0) Cohesion: 17.5 kpa F_EN=0,66 Name: Friktionsmaterial Unit Weight: 20 kn/m³ Unit Wt. Above Water Table: 18 kn/m³ Elevation NC1 Planområde 20 kpa Fyllnadsmaterial Trafiklast 12,7 kpa NC2 Berg Le 3 Distance NC8 Le 1 NC3 Le 2 NC4 Name: Berg Model: Bedrock (Impenetrable) Sökväg: N:\104\10\ \5 Arbetsmaterial\04 Beräkningar\G\SLOPE\Sektion A\Sektion A odrän.gsz Datum: :46:41 Senast editerad av: Pålsson, Lisa

20 Stabilitetsutredning Detaljplan Marstrand 73:3 Uppdragsnummer: Sektion A, befintliga förhållanden Kombinerad analys Skala (A4): 1:1000 Analysmetod: Morgenstern-Price Portryck:Piezometric Line Bilaga C:2 Name: Fyllnadsmaterial Unit Weight: 21 kn/m³ Unit Wt. Above Water Table: 18 kn/m³ Phi: 25.7 Name: Le 1 Model: Combined, S=f(depth) Cu-Top of Layer: 8.4 kpa Cu-Rate of Change: 0 kpa/m C/Cu Ratio: Name: Le 2 Model: Combined, S=f(depth) Cu-Top of Layer: 4.8 kpa Cu-Rate of Change: 1.3 kpa/m C/Cu Ratio: Name: Le 3 Model: Combined, S=f(depth) Cu-Top of Layer: 17.5 kpa Cu-Rate of Change: 0 kpa/m C/Cu Ratio: Elevation NC1 Planområde 20 kpa NC2 Fyllnadsmaterial Berg NC8 Distance F_EN=0,76 Le 1 Friktionsjord NC3 Le 2 NC4 Le 3 Name: Friktionsmaterial Unit Weight: 20 kn/m³ Unit Wt. Above Water Table: 18 kn/m³ Name: Berg Model: Bedrock (Impenetrable) Sökväg: N:\104\10\ \5 Arbetsmaterial\04 Beräkningar\G\SLOPE\Sektion A\Sektion A komb.gsz Datum: :21:17 Senast editerad av: Pålsson, Lisa

21 Bilaga D:1 Stabilitetsutredning Detaljplan Marstrand 73:3 Uppdragsnummer: Sektion B, befintliga förhållanden Odränerad analys Skala (A4): 1:1000 Analysmetod: Morgenstern-Price Portryck:Piezometric Line Name: Fyllnadsmaterial Unit Weight: 21 kn/m³ Unit Wt. Above Water Table: 18 kn/m³ Phi: 25.7 Name: Le 1 Model: Undrained (Phi=0) Cohesion: 4.8 kpa Name: Le 2 Model: S=f(depth) C-Top of Layer: 4.8 kpa C-Rate of Change: 1.3 kpa/m Name: Le 3 Model: Undrained (Phi=0) Cohesion: 17.5 kpa Name: Friktionsmaterial Unit Weight: 20 kn/m³ Name: Berg Model: Bedrock (Impenetrable) NC7 Fyllnadsmaterial Planområde 20 kpa Trafiklast 12,7 kpa NC6 Fc=0,88 Friktionsjord Berg Le 1 Le 2 Le 3 Sökväg: N:\104\10\ \5 Arbetsmaterial\04 Beräkningar\G\SLOPE\Sektion B\Sektion B odrän.gsz Datum: :19:10 Senast editerad av: Pålsson, Lisa

22 Stabilitetsutredning Detaljplan Marstrand 73:3 Uppdragsnummer: Sektion B, befintliga förhållanden Kombinerad analys Skala (A4): 1:1000 Analysmetod: Morgenstern-Price Portryck:Piezometric Line Bilaga D:2 Name: Fyllnadsmaterial Unit Weight: 21 kn/m³ Unit Wt. Above Water Table: 18 kn/m³ Phi: 25.7 Name: Le 1 Model: Combined, S=f(depth) Cu-Top of Layer: 4.8 kpa Cu-Rate of Change: 0 kpa/m C/Cu Ratio: Name: Le 2 Model: Combined, S=f(depth) Cu-Top of Layer: 4.8 kpa Cu-Rate of Change: 1.3 kpa/m C/Cu Ratio: Name: Le 3 Model: Combined, S=f(depth) Cu-Top of Layer: 17.5 kpa Cu-Rate of Change: 0 kpa/m C/Cu Ratio: Name: Friktionsmaterial Unit Weight: 20 kn/m³ NC7 Fyllnadsmaterial Planområde 20 kpa Trafiklast 12,7 kpa NC6 F_EN=0,88 Name: Berg Model: Bedrock (Impenetrable) Friktionsjord Le 1 Berg Le 2 Le 3 Sökväg: N:\104\10\ \5 Arbetsmaterial\04 Beräkningar\G\SLOPE\Sektion B\Sektion B komb.gsz Datum: :44:27 Senast editerad av: Pålsson, Lisa

23 Bilaga E:1 Stabilitetsutredning Detaljplan Marstrand 73:3 Uppdragsnummer: Sektion A, framtida förhållanden Odränerad analys Skala (A4): 1:1000 Analysmetod: Morgenstern-Price Portryck:Piezometric Line Name: Fyllnadsmaterial Unit Weight: 21 kn/m³ Unit Wt. Above Water Table: 18 kn/m³ Phi: 25.7 Name: Le 1 Model: Undrained (Phi=0) Cohesion: 4.8 kpa Name: Le 2 Model: S=f(depth) C-Top of Layer: 4.8 kpa C-Rate of Change: 1.3 kpa/m Name: Le 3 Model: Undrained (Phi=0) Cohesion: 17.5 kpa F_EN=0,66 Name: Friktionsmaterial Unit Weight: 20 kn/m³ Unit Wt. Above Water Table: 18 kn/m³ Elevation Planområde NC1 80 kpa Trafiklast 12,7 kpa NC NC8 Distance NC3 NC4 Name: Berg Model: Bedrock (Impenetrable) Sökväg: N:\104\10\ \5 Arbetsmaterial\04 Beräkningar\G\SLOPE\Sektion A\Sektion A odrän_80kpa.gsz Datum: :50:21 Senast editerad av: Pålsson, Lisa

24 Stabilitetsutredning Detaljplan Marstrand 73:3 Uppdragsnummer: Sektion A, framtida förhållanden, skred Odränerad analys Skala (A4): 1:1000 Analysmetod: Morgenstern-Price Portryck:Piezometric Line Bilaga E:2 Name: Fyllnadsmaterial Unit Weight: 21 kn/m³ Unit Wt. Above Water Table: 18 kn/m³ Phi: 25.7 Name: Le 1 Model: Undrained (Phi=0) Cohesion: 4.8 kpa Name: Le 2 Model: S=f(depth) C-Top of Layer: 4.8 kpa C-Rate of Change: 1.3 kpa/m Name: Le 3 Model: Undrained (Phi=0) Cohesion: 17.5 kpa Name: Friktionsmaterial Unit Weight: 20 kn/m³ Unit Wt. Above Water Table: 18 kn/m³ Elevation Planområde NC1 80 kpa Trafiklast 12,7 kpa NC2 F_EN=1,17 NC Distance NC3 NC4 Name: Berg Model: Bedrock (Impenetrable) Sökväg: N:\104\10\ \5 Arbetsmaterial\04 Beräkningar\G\SLOPE\Sektion A\Sektion A odrän_80kpa_ras.gsz Datum: :34:16 Senast editerad av: Pålsson, Lisa

25 Stabilitetsutredning Detaljplan Marstrand 73:3 Uppdragsnummer: Sektion B, framtida förhållanden Odränerad analys Skala (A4): 1:1000 Analysmetod: Morgenstern-Price Portryck:Piezometric Line Bilaga F:1 Name: Fyllnadsmaterial Unit Weight: 21 kn/m³ Unit Wt. Above Water Table: 18 kn/m³ Phi: 25.7 Name: Le 1 Model: Undrained (Phi=0) Cohesion: 4.8 kpa Name: Le 2 Model: S=f(depth) C-Top of Layer: 4.8 kpa C-Rate of Change: 1.3 kpa/m Name: Le 3 Model: Undrained (Phi=0) Cohesion: 17.5 kpa Name: Friktionsmaterial Unit Weight: 20 kn/m³ Name: Berg Model: Bedrock (Impenetrable) Elevation Planområde 80 kpa Trafiklast 12,7 kpa NC7 NC6 F_EN=0,88 Fyllnadsmaterial Friktionsjord Le 1 Le 2 Berg Le Distance Sökväg: N:\104\10\ \5 Arbetsmaterial\04 Beräkningar\G\SLOPE\Sektion B\Sektion B odrän_80 kpa.gsz Datum: :26:44 Senast editerad av: Pålsson, Lisa