Geoteknisk utredning för detaljplan Floda 8:1 m fl

Transkript

1 PM GEOTEKNIK Floda Missionsförsamling Geoteknisk utredning för detaljplan Floda 8:1 m fl Göteborg , rev

2 Geoteknisk utredning för detaljplan Floda 8:1 m fl PM GEOTEKNIK Datum , rev Uppdragsnummer Utgåva/Status Slutversion Carine Bouzas Carine Bouzas Britt-Marie Henningsson Uppdragsledare Handläggare Granskare Ramböll Sverige AB Box 5343, Vädursgatan Göteborg Telefon Fax Unr Organisationsnummer

3 o:\got1\sgt\2015\ \3_teknik\g\dokument\beskrivningar\pm reviderad \pm geoteknik_rev_ docx Innehållsförteckning 1. Uppdrag Utförda undersökningar Planförslag Topografiska förhållanden Geotekniska förhållanden Jordlagerföljd Jordegenskaper Hydrogeologiska förhållanden Stabilitetsanalys Säkerhetsfaktor Ingångsparametrar Resultat stabilitetsanalys Erosionsförutsättningar Dagvattenhantering Allmänt Nuvarande dagvattenavledning LOD (Lokalt omhändertagande av dagvatten) Förslag till dagvattenhantering Slutsatser och rekommendationer Tabeller Tabell 1 Gynnsamma och ogynnsamma förutsättningar... 7 Tabell 2 Parametrar vid beräkningen Tabell 3 Beräknade säkerhetsfaktorer med avseende på stabilitetsbrott Tabell 4 Beräknade säkerhetsfaktorer med avseende på stabilitetsbrott, känslighetsanalys (med befintliga förhållanden) Figurer Figur 1 Översiktskarta av detaljplaneområdet... 4 Figur 2 Planförslag för nya bostäder i fastigheterna Floda 8:1 och Floda 3: Figur 3 Beräkningssektioner... 7 Figur 4 Valt värde för friktionsvinkel beroende på beräkningssektion... 9 Figur 5 Valt värde för lerans skjuvhållfasthet beroende på beräkningssektion av 18 PM GEOTEKNIK Geoteknisk utredning för detaljplan Floda 8:1 m fl Unr

4 o:\got1\sgt\2015\ \3_teknik\g\dokument\beskrivningar\pm reviderad \pm geoteknik_rev_ docx Bilagor Bilaga 1 Bilaga 2 Bilaga 3 Bilaga 4 Bilaga 5 Bilaga 6 Bilaga 7 Bilaga 8 Bilaga 9 Bilaga 10 Bilaga 11 Bilaga 12 Stabilitetsberäkningar Sektion D-D, befintliga förhållanden Stabilitetsberäkningar Sektion D-D, blivande förhållanden Stabilitetsberäkningar Sektion E-E, befintliga förhållanden Stabilitetsberäkningar Sektion E-E, blivande förhållanden Stabilitetsberäkningar Sektion E-E, förstärkningsåtgärder Stabilitetsberäkningar Sektion E-E, LLW Säveån Stabilitetsberäkningar Sektion E-E, HQ100 Säveån Stabilitetsberäkningar Sektion E-E, Lägre friktionsvinkel Stabilitetsberäkningar Sektion D-D, LLW Säveån Stabilitetsberäkningar Sektion D-D, HQ100 Säveån Utsträckning av stabilitetsåtgärde/erosionsskydd i plan Typsektion för stabilitetsåtgärde/erosionsskydd 2 av 18 PM GEOTEKNIK Geoteknisk utredning för detaljplan Floda 8:1 m fl Unr

5 o:\got1\sgt\2015\ \3_teknik\g\dokument\beskrivningar\pm reviderad \pm geoteknik_rev_ docx 1. Uppdrag Ramböll Sverige AB har på uppdrag av Floda Missionskyrka utfört en detaljerad geoteknisk utredning samt studerat möjligheterna till lokalt omhändertagande av dagvatten i samband med framtagande av detaljplan för fastigheten Floda 8:1 och Floda 3:413 som avser nya bostäder vid Rurik Holms väg i Lerums kommun. Den detaljerade geotekniska utredningen innehåller skredriskanalys enligt Skredkommissionens rapport 3:95 och IEG Rapport 4:2010, analys av erosionsförutsättningar samt grundläggningsförhållanden. 2. Utförda undersökningar Ramböll Sverige AB utförde geotekniska undersökningar under maj månad Resultat från undersökningarna redovisas i Marktekniks Undersökningsrapport Geoteknik (MUR), daterad Aktuellt koordinatsystem för utredningen är i plan Sweref och höjdsystem RH Planförslag Lerums kommun detaljplanelägger området vid fastigheter Floda 8:1 och Floda 3:413 för att möjliggöra uppförande av nya bostäder. Planområdet är beläget i den sydvästra delen av Floda centrum, strax sydost om Säveån. Planområdet avgränsas av Rurik Holms väg i norr, Skolvägen i öster, två befintliga fastigheter med villor i söder samt Brovägen i väster, se figur 1 nedan. Planförslaget avser ca 60st nya lägenheter i form av 4,5 våningshus med källarplan för parkering. Byggnaderna planeras att byggas längs Rurik Holms väg samt Brovägen. Nuvarande Rurik Holms väg planeras att breddas för att få plats med parkeringsplatser mellan vägen och trottoaren. Planförslaget redovisas i figur 2 nedan. 3 av 18 PM GEOTEKNIK Geoteknisk utredning för detaljplan Floda 8:1 m fl Unr

6 o:\got1\sgt\2015\ \3_teknik\g\dokument\beskrivningar\pm reviderad \pm geoteknik_rev_ docx Figur 1 Översiktskarta av detaljplaneområdet Figur 2 Planförslag för nya bostäder i fastigheterna Floda 8:1 och Floda 3:413 4 av 18 PM GEOTEKNIK Geoteknisk utredning för detaljplan Floda 8:1 m fl Unr

7 o:\got1\sgt\2015\ \3_teknik\g\dokument\beskrivningar\pm reviderad \pm geoteknik_rev_ docx 4. Topografiska förhållanden På området finns två byggnader som omges av gräsytor och en grusbelagd parkeringsyta i väster. Marken lutar svagt mot nordväst och marknivåer varierar mellan ca + och +56. I norr avgränsas området av Rurik Holms väg som ligger på nivå ca +53,4. Nivåskillnaden mellan området och vägen utgörs av både stödmur och slänt utmed norra gränsen av området. 5. Geotekniska förhållanden 5.1 Jordlagerföljd Resultat från undersökningarna har visat på olika förhållande över området. För en bättre beskrivning av jordlagerföljd har området delats i två delar. Östra delen (vid undersökningspunkter R04, R05 och R06) Jorden består överst av ett ca 0,1-0,7m tjockt lager av mulljord som följs av ett lager av sand/grusig sand, siltig sand eller sandig silt med inslag av silt- och lerskikt ner till ca 5-6m under markytan. Det lagret kan ställvis vara riktigt hård, t.ex. vid punkt R04 där CPT-sonderingen fick stopp vid ca 3m djup på ett lager grusig sand. Därunder finns ett ca 3 m tjockt lager av lera som bedöms vila på ett tunt lager friktionsjord eller morän. Undersökningar visar på jorddjupen som är ca 8 m, men tidigare utförda undersökningar i den delen av området visar på jorddjup som kan vara upp till 11 m. Västra delen (vid undersökningspunkter R01,R02 och R03) Jorden består överst av ett ca 0,4-1,4 m tjockt lager fyllning av silt, lera, grus och sand som följs av mulljord, torrskorpelera eller siltig sand och/eller lerig silt ner till 2-2,5 m under markytan. Därunder finns ett ca 2-3 m tjockt lager av lera med sand- och siltskikt som vilar på ett minst 3 m tjockt lager av friktionsjord. Vid punkt R01 förekommer under fyllningen ett ca 0,5 m tjockt lager av mulljord som följs av omväxlande sand, silt och lera ner till 6 m under markytan där CPTsonderingen har fått stopp. Totala jorddjupen är minst ca 8 m vid punkterna R02 och R03 och ca 6 m vid punkt R Jordegenskaper Resultat från CPT-sonderingar visar på en okorrigerad odränerad skjuvhållfasthet för leran som ligger på ca kpa i västra delen av området och ca kpa i 5 av 18 PM GEOTEKNIK Geoteknisk utredning för detaljplan Floda 8:1 m fl Unr

8 o:\got1\sgt\2015\ \3_teknik\g\dokument\beskrivningar\pm reviderad \pm geoteknik_rev_ docx östra delen av området. En sammanställning av härledda värden samt valda värden för stabilitetsberäkningar redovisas under kapitel 7.2. svinkeln i de olika lagren av friktionsjord ligger enligt resultat från CPTsonderingar på mellan 32 och 38 grader beroende på delen av området och djupet, se sammanställning av härledda värden samt valda värden för stabilitetsberäkningar som redovisas under kapitel Hydrogeologiska förhållanden Ett grundvattenrör har installerats ner till ca 9,5 m under markytan. Avläsningar i grundvattenröret har visats på en grundvattennivå som ligger på ca 3,2 m under markytan ( , ), dvs nivå ca Vid fältundersökningar har även fri vattenyta observerats i skruvprovtagningshål (R03 och R06) och har visat på en fri vattenyta som ligger på ca 2,7 m under markytan ( ), dvs på nivå mellan ca och Stabilitetsanalys Stabilitetsanalys är utförd med programmet Slope/W Geostudio För det aktuella området har stabilitetsförhållanden analyserats i två sektioner, se figur 3 nedan. Beräkningar har utförts för både befintliga förhållanden och blivande förhållanden i både sektionerna. Inmätning av sektion E-E (förutom Säveåns botten) samt del av sektion D-D (Säveåns botten samt strandkanter) utfördes under maj månad Resten av nivåerna i sektion D-D har uppskattats utifrån grundkarta. 6 av 18 PM GEOTEKNIK Geoteknisk utredning för detaljplan Floda 8:1 m fl Unr

9 o:\got1\sgt\2015\ \3_teknik\g\dokument\beskrivningar\pm reviderad \pm geoteknik_rev_ docx E D E D Figur 3 Beräkningssektioner 7.1 Säkerhetsfaktor Krav för säkerhetsfaktorer mot stabilitetsbrott är framtagna i enlighet med Skredkommissionens rapport 3:95 samt IEG Rapport 4:2010 och bör uppfylla följande kriterier: F C 1,7 1,5 F KOMB 1,5 1,4 F Φ >1,3 För befintlig bebyggelse och anläggning samt för nyexploatering (planläggning) Utifrån ovanstående intervall ska ett värde på säkerhetsfaktorn väljas, vilket görs genom att ett antal ogynnsamma respektive gynnsamma faktorer vägs samman, se tabell 1 nedan. Tabell 1 Gynnsamma och ogynnsamma förutsättningar Förutsättning Gynnsamma Ogynnsamma Fältundersökningens innehåll och omfattning Laboratorieundersökningens innehåll och omfattning Ingen ostörd provtagning, bara CPTsondering Igen ostörd provtagning, inget värde på korrigerad skjuvhållfastheten 7 av 18 PM GEOTEKNIK Geoteknisk utredning för detaljplan Floda 8:1 m fl Unr

10 o:\got1\sgt\2015\ \3_teknik\g\dokument\beskrivningar\pm reviderad \pm geoteknik_rev_ docx Områdets beständighet Områdets geometri Grundvatten- och portrycksförhållanden Jordens egenskaper Analys- och beräkningsarbetets innehåll och omfattning Ingen synbar erosion Sektion E-E samt nedre delen av sektion D-D är inmätta Tvådimensionell analys (resultat på säkra sidan) Avläsning av grundvattennivån bara vid två tillfällen i majjuni månad Relativt stor spridning av uppmätt hållfasthet Följande erforderliga säkerhetsfaktorer har valts ur ovanstående intervall med avseende på de positiva respektive negativa förutsättningar som råder i området: F C 1,6 F KOMB 1,45 F Φ >1,3 För befintlig bebyggelse och anläggning samt för nyexploatering (planläggning) 7.2 Ingångsparametrar Jordmaterialparametrar Skjuvhållfastheten i leran samt friktionsvinkel i friktionsjorden har utvärderats utifrån CPT-sonderingar (okorrigerad skjuvhållfasthet). Utvärdering av CPTsonderingar samt sammanställning av härledda värden redovisas i tillhörande Markteknisk Undersökningsrapport Geoteknik (MUR) daterad samt i figur 4 och 5 nedan där valt värde för skjuvhållfasthet och friktionsvinkel som har använts vid beräkningar även redovisas. 8 av 18 PM GEOTEKNIK Geoteknisk utredning för detaljplan Floda 8:1 m fl Unr

11 o:\got1\sgt\2015\ \3_teknik\g\dokument\beskrivningar\pm reviderad \pm geoteknik_rev_ docx Figur 4 Valt värde för friktionsvinkel beroende på beräkningssektion 9 av 18 PM GEOTEKNIK Geoteknisk utredning för detaljplan Floda 8:1 m fl Unr

12 o:\got1\sgt\2015\ \3_teknik\g\dokument\beskrivningar\pm reviderad \pm geoteknik_rev_ docx Figur 5 Valt värde för lerans skjuvhållfasthet beroende på beräkningssektion 10 av 18 PM GEOTEKNIK Geoteknisk utredning för detaljplan Floda 8:1 m fl Unr

13 o:\got1\sgt\2015\ \3_teknik\g\dokument\beskrivningar\pm reviderad \pm geoteknik_rev_ docx De parametrar som har valts vid beräkningarna är sammanställda i tabell 2 nedan. Tabell 2 Parametrar vid beräkningen Jordart Fyllning (överbyggnad) Sand, grus, silt Djup Sektion 0-2m D-D och E-E Sand, silt 2-5m E-E Lera 2-5m D-D Lera 5-8m E-E sjord >5m D-D Tunghet (kn/m³) ( ) c (kpa) cu (kpa) , Grundvattenförhållanden En grundvattennivå på ca 3 m under markytan, dvs nivå + ca 52.5, samt en vattennivå på i Säveån (avvägning maj månad 2015) har valts vid beräkningar. Hydrostatiska förhållanden har antagits för hela profilen. Laster För Rurik Holms väg har en karakteristisk last på 13 kpa valts. 7.3 Resultat stabilitetsanalys Resultat från beräkningar redovisas i tabell 3 nedan samt i bilagor 1-5. Tabell 3 Beräknade säkerhetsfaktorer med avseende på stabilitetsbrott Sektion Fc Fc Sektion D-D, befintliga förhållanden Sektion D-D, blivande förhållanden Sektion E-E, befintliga förhållanden Sektion E-E, blivande förhållanden Sektion E-E, förstärkningsåtgärder Glidyta i leran Fkomb Fkomb Glidyta i leran Bilaga En känslighetsanalys har utförts med hänsyn till följande parametrar: 11 av 18 PM GEOTEKNIK Geoteknisk utredning för detaljplan Floda 8:1 m fl Unr

14 o:\got1\sgt\2015\ \3_teknik\g\dokument\beskrivningar\pm reviderad \pm geoteknik_rev_ docx Grundvattennivå på +52 och LLW i Säveån (+49.8) Grundvattennivå på och HQ100 i Säveån (+52.05), dvs nivån vid Säveån med beräknat 100-årsflöde 2100 med ett medelvärde av klimatscenarierna (uppgifter tagna från Swecos utredning Översvämningskartering av diverse områden: Aspen, Mjörn, Floda-Lerum och Gråbo, daterad ). Lägre friktionsvinkel i sand/silt lager i sektion E-E (29 grader) Resultat från känslighetsanalys visas i tabell 4 samt bilagor 6-10 och beskrivs nedan: LLW i Säveån: F komb sjunker med ca 5% i sektion D-D samt för de glidytorna som påverkas av vattennivå och går i leran i sektion E-E. Sänkt vattennivå i Säveån har en liten påverkan på stabilitetsförhållandena. HQ100 i Säveån: säkerhetsfaktorer blir högre med ca 10-15% i sektion D- D samt för glidytorna som går i leran i sektion E-E. Säkerhetsfaktorer sjunker med ca 5% för glidytorna som ligger ytligt i friktionsjorden i sektion E-E. Höjd nivå i Säveån påverkar i huvudsak ej stabilitetsförhållandena negativt, endast väldigt lite vid lokala förhållanden. Lägre friktionsvinkel i sektion E-E. F komb och F c sjunker med ca 10 % när friktionsvinkel sätts ca 7 % lägre. Tabell 4 Beräknade säkerhetsfaktorer med avseende på stabilitetsbrott, känslighetsanalys (med befintliga förhållanden) Sektion Fc Fc Sektion D-D LLW Säveån Sektion D-D HQ100 Säveån Sektion E-E LLW Säveån Sektion E-E HQ100 Säveån Sektion E-E Lägre friktionsvinkel Glidyta i leran Fkomb Fkomb Glidyta i leran Bilaga Erosionsförutsättningar I 2013 utfördes SGI en översiktig inventering av erosionsförutsättningarna utmed Säveån som visade att den nu aktuella strandsträckan har förutsättningar för 12 av 18 PM GEOTEKNIK Geoteknisk utredning för detaljplan Floda 8:1 m fl Unr

15 o:\got1\sgt\2015\ \3_teknik\g\dokument\beskrivningar\pm reviderad \pm geoteknik_rev_ docx erosion eftersom slänten utgörs av erosionskänsliga jordarter (grovsand-finsand). Inventeringen är baserad på SGU:s geologiska kartor. Det aktuella strandsträckan längs Rurik Holms väg ligger vid ett uteflöde av Säveån som går ca 80 m söder om Säveån. Vattenhastighet bedöms vara lägre än i själva Säveån. Vid platsbesök observerades inga tecken på erosion i slänten eller vid strandlinjen. Enligt utförda undersökningar utgörs en del av strandsträckan (från trappan till missionskyrkans lokal fram till Skolvägen) av omväxlande sand och silt, vilka är erosionskänsliga. Ett riktigt erosionsskydd saknas på sträckan och skulle behövas. Erosionsskyddet skulle medföra att den lokala stabiliteten för vägen blev tillfredställande (se kapitel 11 för förslag på utformning). Resten av sträckan har idag ett befintligt erosionsskydd som bedöms som tillräckligt. 9. Dagvattenhantering 9.1 Allmänt Fastigheterna Floda 8:1 och Floda 3:413 är belägna i den norra delen av ett kvarter som begränsas av Rurik Holms väg i norr, Skolvägen i öster, Wilhelm Thams Väg i söder och Brovägen i väster. Kvarteret sluttar från den högre belägna Wilhelm Thams Väg med en nivå på ca + 61 (möh) ner mot Rurik Holms väg med en nivå på ca +54 (möh). De aktuella fastigheterna är belägna i anslutning till Rurik Holms väg på en nivå på ca. + till +56 (möh). Norr om Rurik Holms väg rinner Säveån och dess fluktuation finns karterad i Swecos rapport Översvämningskartering av diverse områden: Aspen, Mjörn Floda-Lerum och Gråbo, datering I läget för Brovägens korsning över Säveån finns en beräkningspunkt för dagens vattennivåer och de förväntade vattennivåerna år Beräknade vattennivåer möh, RH2000: I dag HQ 50, +51,86 HQ 100, +51,96 År 2100 HQ 50 medel, +51,96 HQ 100 medel, +52, Nuvarande dagvattenavledning Det finns två befintliga stråk för dagvattenavledning för kvarteret enligt det kartmaterial som studerats. 13 av 18 PM GEOTEKNIK Geoteknisk utredning för detaljplan Floda 8:1 m fl Unr

16 o:\got1\sgt\2015\ \3_teknik\g\dokument\beskrivningar\pm reviderad \pm geoteknik_rev_ docx 1. Norra stråket Dagvattenledningar med dagvattenserviser är utbyggda till fastigheterna längs Skolvägen och i Rurik Holms väg. Ledningarna ansluter till det södra stråket i korsningen Brovägen och Rurik Holms väg för att sedan mynna ut i Säveån. De aktuella fastigheterna avvattnas via dagvattenserviser till dagvattenledningen i Rurik Holms väg. 2. Södra stråket Det södra stråket består av öppna diken och kulverterade diken som kommer söderifrån längs Brovägens norra del. Fastigheter inom det studerade kvarteret har möjlighet till direkt avledning till systemet. Anslutning till det norra stråket sker som tidigare nämnts i korsningen Brovägen och Rurik Holms väg för att sedan mynna ut i Säveån. Inom kvarteret består markytorna till största delen av uppvuxna trädgårdar med stora gräsytor. Fastigheterna har hårdgjorda infarter och där parkeringen för Floda Missionskyrka (Floda 8:1) har den största sammanhängande hårdgjorda ytan. 9.3 LOD (Lokalt omhändertagande av dagvatten) Med LOD avses oftast infiltration eller perkolation av dagvatten men LOD kan också vara att fördröja och att avleda ett förutbestämt flöde till den naturliga recipienten. Det förutbestämda flödet kan t.ex. vara att man inte förändrar avbördningen ut från området. D.v.s. man jämför avbördningen innan och efter en förändring av bebyggelseform eller dylikt och den differens som uppstår skall fördröjas. Eller att man som inom Lerums kommun har framtagna riktlinjer för dagvattenhantering inom tomtmark och anger att utflödet från tomtmark skall begränsas till 15 liter/sek/ha. Förutsättningarna för LOD styrs bl.a. av följande parametrar: Jordlagrens genomsläpplighet: Beräkningsmässigt brukar man betrakta magasin belägna i jordar med lägre K- värde än 2 x 10-5 m/s som renodlade fördröjningsmagasin. Anledningen härtill är att omgivande jordar då är så finkorniga att magasinet knappast inom rimlig tid kan tömmas genom enbart infiltration eller perkolation. Eftersom jordlagren inom studerat område består av relativt täta jordmassor med låg infiltrationskapaciteten föreslås dagvattenhanteringen ske med ett hålrumsmagasin. Begreppet hålrumsmagasin används i denna beskrivning som benämningen på ett fördröjningsmagasin där den utnyttjade volymen utgörs av de hålrum som finns i fyllningen. Fyllningen i magasinen kan t.ex. bestå av krossmaterial med en relativt grov fraktion eller av plastkassetter. 14 av 18 PM GEOTEKNIK Geoteknisk utredning för detaljplan Floda 8:1 m fl Unr

17 o:\got1\sgt\2015\ \3_teknik\g\dokument\beskrivningar\pm reviderad \pm geoteknik_rev_ docx För att tömningen inte skall bli för snabb av magasinet skall utloppsledningens kapacitet strypas för att säkerställa det önskade utflödet och fördröjningseffekten. På detta vis undviker man stötbelastningar nedströms aktuellt område och även inom föreslaget avvattningssystem. För att undvika att finmaterial från omgivande marklager eller från ovanytan tränger in i hålrumsmagasinet bör fyllningen omslutas med en geotextil. Grundvattennivå: För att kunna utforma en LOD-hantering som är tillförlitlig måste grundvattennivån med marginal ligga under det tänkta magasinets bottennivå. Grundvattennivåer inom den tänkta fastigheten har observerats på relativt stora djup, cirka 3 m under befintlig markytan vilket är positivt med tanke på möjligheterna till LOD. Recipient: Risken för dämning från recipienten måste kontrolleras. Fastighetens höjdläge i förhållande till Säveåns fluktuation och eventuella påverkan genom dämning är betydligt högre. Ca + till +56 (möh) jämfört med Säveåns beräknade vattennivåer på cirka +52 enligt tidigare redovisning. 9.4 Förslag till dagvattenhantering LOD: Dagvatten ska fördröjas enligt Lerums kommuns krav. Fördröjning kan ske genom: Byggnader kan förses med gröna tak som reducerar dagvattenmängden med ca 50 % på årsbasis. I den utsträckning det är möjligt kan stuprören förses med utkastare och vattnet släpps i rännor, t ex på ränndalsplattor, som lutar ut från byggnaden till grönytor. På bakgården utanför det underjordiska garaget föreslås det att ett hålrumsmagasin anläggs med en strypt tömningsledning. Utloppsflödet regleras. Ledningen kan anslutas till dagvattensystemen i Skolvägen i öster eller till Brovägen i väster beroende på vilket system som ger de bästa hydrauliska förutsättningarna. Vid placering av magasinet måste hänsyn tas till utbredningen av det underjordiska garaget för att undvika att det blir direktkontakt från magasinet. 15 av 18 PM GEOTEKNIK Geoteknisk utredning för detaljplan Floda 8:1 m fl Unr

18 o:\got1\sgt\2015\ \3_teknik\g\dokument\beskrivningar\pm reviderad \pm geoteknik_rev_ docx Alternativt utformas magasinet med ett tätskikt för att förhindra direktkontakt mellan magasinet och garagets schakt och motfyllning. Med denna utformning skulle det gå att placera magasinet ovanpå garaget om det är tillräckligt med marktäckning ovanför garagetaket. För att allt takvatten också ska kunna ledas till bakgårdens hålrumsmagasin underlättar det om byggnadens tak lutar mot bakgården. I läget för det underjordiska hålrumsmagasinet sätts intagsbrunnar för att dels leda ner ytvatten till magasinet men också för att ta hand om de ledningssystem som krävs för att få en god avledning inom fastigheten. Till viss del kommer också vattnet infiltrera ner i markfyllningen till magasinet, men det är av stor vikt att intagsbrunnar enligt ovan utförs med tanke på att marken under kalla årstiden kan vara tjälad. Vid dimensionering av hålrumsmagasinet tas hänsyn till maximal dämningsgräns hos hålrumsmagasinet beroende på den framtida markytans funktion. Höjdsättning av markyta: Samtliga markytor från byggnaden och övriga begränsningslinjer ska luta mot magasinet. Inga kanter som stoppar vattnet bör anläggas. Så långt det är möjligt bör avledning ske på markytan till läget för hålrumsmagasinet. Där det inte är lämpligt leds vattnet vidare via intagsbrunnar och ledningssystem till magasinet. Magasinets överyta utformas som en mjukt skålad gräsyta. När större nederbörd än den dimensionerande inträffar måste bortledning och bräddning av vattnet kunna ske så att vattnet aldrig kan stiga så högt att byggnader kommer till skada. Vid fastlåsning av de blivande marknivåerna speciellt på bakgården är det därför viktigt att höjdsättningen medger att vatten kan rinna bort från byggnaden och att vattnet sedan får en styrning vid bräddtillfällena ut från bakgården till gatorna, Skolvägen i öster och Brovägen i väster. Övrigt beträffande dagvatten och dräneringsvatten: Avledning av husgrundsdränering med självfall bör ske separat och som då enbart får belastas med detta vatten. Detta med anledning av att eliminera uppdämningar av dagvatten i husgrundsdräneringen vid fluktuationer av vattennivåerna i hålrumsmagasinet. Om det skulle erfordras pumpning av dräneringsvatten från de delar av byggnaden som förses med underjordiskt garage kan avledning dock med fördel ske till fördröjningsmagasinet. Med tanke på att markytor kan vara tjälade under den kalla årstiden så föreslås även att det anläggs ett avskärande hålrumsmagasin längs tomtgränsen mot fastigheten Floda 3:7 som tar hand om eventuellt strömmande ytvatten vid tjälad mark. Magasinets ansluts till ovan nämnda magasin som kommer att fungera som ett huvudmagasin för dagvattenhanteringen inom fastigheten. 16 av 18 PM GEOTEKNIK Geoteknisk utredning för detaljplan Floda 8:1 m fl Unr

19 o:\got1\sgt\2015\ \3_teknik\g\dokument\beskrivningar\pm reviderad \pm geoteknik_rev_ docx 10. Slutsatser och rekommendationer Stabilitetsförhållandena för befintliga samt blivande förhållanden: Stabilitet vid befintliga förhållanden Stabilitetsanalyserna visar att säkerhetsfaktorn mot stabilitetsbrott för befintlig Rurik Holms väg ej är tillfredställande i sektion E-E enligt gällande krav och normer (i både kombinerad och odränerad analys). Detta innebär att slänten behöver åtgärdas. Åtgärden behövs oavsett om vägen breddas mot sydost och/eller om de planerade bostäderna byggs. Stabilitet för området för blivande bostäder och blivande breddning av väg/gc-väg är tillfredställande. Påverkan av bostadsbyggandet Byggandet av bostäder med källare sydost om Rurik Holms väg medför en avlastning av marken, vilket är gynnsamt ur stabilitetssynpunkt. Stabilitetsförhållandena för området där bostäder planeras att byggas blir bättre efter byggandet. Byggandet av bostäder har ingen påverkan på lokalstabilitet vid Säveån. Påverkan av väg och GC-väg Breddning av vägen/gc-vägen medför också en avlastning av marken, vilket är gynnsamt ur stabilitetssynpunkt. Stabilitetsförhållanden för delen av vägen som breddas blir bättre efter breddning. Breddningen har ingen påverkan på lokalstabilitet vid Säveån. Åtgärdsförslag för stabilitet Förstärkningen av slänten behöver utföras enligt nedanstående förslag med syfte att höja stabilitet av befintlig Rurik Holms väg som ej är tillfredställande i dagsläget. Förstärkning behöver på den sträckan där jordförhållanden liknar de i sektion E-E, dvs från trappan till missionskyrkans lokal fram till Skolvägen (se bilaga 11 för utsträckning i plan), behövs för att höja stabiliteten. En utläggning av motfyllning med tunghet av minst 19 KN/m 3 föreslås utföras vid släntfoten (som i sin tur fungerar som erosionsskydd, se beskrivning nedan), se skiss i bilaga 12. Erosion Längs delen av strandsträckan mellan trappan till missionskyrkans lokal och Skolvägen bedöms befintligt erosionsskydd inte vara tillräckligt med hänsyn till jordförhållanden. Erosionsskydd föreslås utföras i den utsträckning som behövs så att stabiliteten blir tillfredställande (se beskrivning ovan samt bilaga 11 och 12). Erosionsskyddets kornstorlek bestäms utifrån dimensionerande strömhastighet i vattendraget. 17 av 18 PM GEOTEKNIK Geoteknisk utredning för detaljplan Floda 8:1 m fl Unr

20 o:\got1\sgt\2015\ \3_teknik\g\dokument\beskrivningar\pm reviderad \pm geoteknik_rev_ docx Grundläggning Enligt planförslaget ligger färdigt golv för garaget på nivå +51.9, d.v.s. ca 3 m under nuvarande markytan, vilket innebär en avlastning av ca kpa medan de planerade bebyggelsen (4,5 plan våningshus samt källare) medför en ungefärlig last på ca 60kPa. Med hänsyn till varierande jordförhållanden över området föreslås de nya bebyggelsen grundläggas ner till fast botten med plintar eller pålar beroende på jorddjupen. Enligt utförda undersökningar har CPT-sonderingar fått stopp på nivåer mellan +46 och +49, dvs mellan 3 och 5 m under färdigt golv. Det är viktigt att notera att stopp från CPT-sonderingar inte innebär att pålarna får stopp på den nivån utan att de troligtvis kan slås ännu djupare. Kompletterande fältundersökningar behöver utföras för att fastställa omfattning på behov av plintar och/eller pålar. Grundläggningsnivå kommer att hamna under den nuvarande grundvattennivån. Med tanke på att nivån vid Säveån kan stiga till ca +52 (beräknat 100-årsflöde 2100 med ett medelvärde av klimatscenarierna) rekommenderas källare utföras som tät konstruktion. Ett annat alternativ kan vara att grundvattnet sänks till grundläggningsnivå. I så fall får grundläggning dimensioneras med hänsyn till grundvattensänkningen och alternativet utredas vidare med tanke på eventuell påverkan på omgivningsområdet. 18 av 18 PM GEOTEKNIK Geoteknisk utredning för detaljplan Floda 8:1 m fl Unr

21 Title: Floda 8:1 Sektion D-D Name: Kombinerad analys, befintliga förhållanden Date: PWP Conditions Source: Piezometric Line BILAGA 1 1/2 Name: Sa, Gr, Si Name: Fyllning Phi: Name: Phi: Name: Le (komb) Model: Combined, S=f(depth) Unit Weight: 17 kn/m³ C-Top of Layer: 3 kpa C-Rate of Change: 0 kpa/m Cu-Top of Layer: 30 kpa Cu-Rate of Change: 0 kpa/m C/Cu Ratio: 0.1 Elevation (maj 2015) Le (komb) kpa Fyllning Distance Le (komb) 18 Sa, Gr, Si

22 Title: Floda 8:1 Sektion D-D Name: Odränerad analys, befintliga förhållanden Date: PWP Conditions Source: Piezometric Line BILAGA 1 2/2 Name: Sa, Gr, Si Name: Le (odrän) Model: Undrained (Phi=0) Unit Weight: 17 kn/m³ Cohesion: 30 kpa Name: Fyllning Phi: Name: Phi: Elevation (maj 2015) Le (odrän) kPa Fyllning Distance Le (odrän) 18 Sa, Gr, Si

23 BILAGA 2 1/2 Title: Floda 8:1 Sektion D-D Name: Kombinerad analys, blivande föhållanden Date: PWP Conditions Source: Piezometric Line Name: Sa, Gr, Si Phi: Name: Fyllning Phi: Name: Phi: Name: Le (komb) Model: Combined, S=f(depth) Unit Weight: 17 kn/m³ C-Top of Layer: 3 kpa C-Rate of Change: 0 kpa/m Cu-Top of Layer: 0 kpa Cu-Rate of Change: 30 kpa/m C/Cu Ratio: 0.1 Elevation kpa kpa 30 kpa 54 Sa, Gr, Si 53 Fyllning (maj 2015) Le (komb) Le (komb) Distance

24 BILAGA 2 2/2 Title: Floda 8:1 Sektion D-D Name: Odränerad analys, blivande föhållanden Date: PWP Conditions Source: Piezometric Line Name: Sa, Gr, Si Name: Le (odrän) Model: Undrained (Phi=0) Unit Weight: 17 kn/m³ Cohesion: 30 kpa Name: Fyllning Phi: 35 Name: Phi: kpa Elevation kpa 30 kpa 54 Sa, Gr, Si 53 Fyllning (maj 2015) Le (odrän) Le (odrän)

25 Title: Floda 8:1 Sektion E-E Name: Kombinerad analys, befintliga förhållanden Date: PWP Conditions Source: Piezometric Line BILAGA 3 1/2 Name: Phi: 37 Name: Sa, Gr, Si Name: Fyllning Phi: 35 Name: Phi: 31 Elevation (maj 2015) kpa Fyllning Le (komb) Distance Sa, Gr, Si Name: Le (komb) Model: Combined, S=f(depth) Unit Weight: 17 kn/m³ C-Top of Layer: 3.5 kpa C-Rate of Change: 0 kpa/m Cu-Top of Layer: 35 kpa Cu-Rate of Change: 0 kpa/m C/Cu Ratio:

26 Title: Floda 8:1 Sektion E-E Name: Odränerad analys, befintliga förhållanden Date: PWP Conditions Source: Piezometric Line BILAGA 3 2/2 Name: Phi: 37 Name: Sa, Gr, Si Name: Fyllning Phi: Name: Phi: Name: Le (odrän) Model: Undrained (Phi=0) Unit Weight: 17 kn/m³ Cohesion: 35 kpa Elevation kpa Sa, Gr, Si Fyllning (maj 2015) Le (odrän) Distance

27 Title: Floda 8:1 Sektion E-E Name: Kombinerad analys, blivande förhållanden Date: PWP Conditions Source: Piezometric Line BILAGA 4 1/2 Name: Fyllning Phi: 35 Name: Le (komb) Model: Combined, S=f(depth) Unit Weight: 17 kn/m³ C-Top of Layer: 3.5 kpa C-Rate of Change: 0 kpa/m Cu-Top of Layer: 35 kpa Cu-Rate of Change: 0 kpa/m C/Cu Ratio: 0.1 Name: Phi: 31 Name: Phi: 37 Name: Sa, Gr, Si Elevation 60 kpa kpa kpa Sa, Gr, Si Fyllning (maj 2015) Le (komb) Distance

28 Title: Floda 8:1 Sektion E-E Name: Odränerad analys, blivande förhållanden Date: PWP Conditions Source: Piezometric Line BILAGA 4 2/ Name: Fyllning Phi: 35 Name: Phi: Name: Le (odrän) Model: Undrained (Phi=0) Unit Weight: 17 kn/m³ Cohesion: 35 kpa Name: Phi: Name: Sa, Gr, Si Elevation kpa 35 kpa 13 kpa Sa, Gr, Si Fyllning (maj 2015) Le (odrän) Distance

29 Title: Floda 8:1 Sektion E-E Name: Kombinerad analys, förstärkning Date: PWP Conditions Source: Piezometric Line BILAGA 5 1/ Name: Fyllning Phi: 35 Name: Phi: Name: Le (komb) Model: Combined, S=f(depth) Unit Weight: 17 kn/m³ C-Top of Layer: 3.5 kpa C-Rate of Change: 0 kpa/m Cu-Top of Layer: 35 kpa Cu-Rate of Change: 0 kpa/m C/Cu Ratio: 0.1 Name: Phi: 37 Name: Sa, Gr, Si 1.46 Elevation Tryckbank/erosionsskydd (maj 2015) kpa 35 kpa 13 kpa Sa, Gr, Si Fyllning Le (komb) Distance

30 Title: Floda 8:1 Sektion E-E Name: Odränerad analys, förstärkning Date: PWP Conditions Source: Piezometric Line BILAGA 5 2/ Name: Fyllning Phi: 35 Name: Phi: Name: Le (odrän) Model: Undrained (Phi=0) Unit Weight: 17 kn/m³ Cohesion: 35 kpa Name: Phi: Name: Sa, Gr, Si Elevation Tryckbank/erosionsskydd (maj 2015) kpa 35 kpa 13 kpa Sa, Gr, Si Fyllning Le (odrän) Distance

31 BILAGA 6 1/2 Title: Floda 8:1 Sektion D-D Name: Kombinerad analys LLW Date: PWP Conditions Source: Piezometric Line Name: Sa, Gr, Si Name: Fyllning Phi: Name: Phi: Name: Le (komb) Model: Combined, S=f(depth) Unit Weight: 17 kn/m³ C-Top of Layer: 3 kpa C-Rate of Change: 0 kpa/m Cu-Top of Layer: 0 kpa Cu-Rate of Change: 30 kpa/m C/Cu Ratio: 0.1 Elevation kpa kpa 30 kpa 54 Sa, Gr, Si 53 Fyllning Le (komb) LLW Le (komb) Distance

32 BILAGA 6 2/2 Title: Floda 8:1 Sektion D-D Name: Odränerad analys LLW Date: PWP Conditions Source: Piezometric Line Name: Sa, Gr, Si Name: Le (odrän) Model: Undrained (Phi=0) Unit Weight: 17 kn/m³ Cohesion: 30 kpa Name: Fyllning Phi: Name: Phi: 37 Elevation kpa kpa 30 kpa 54 Sa, Gr, Si 53 Fyllning Le (odrän) LLW Le (odrän) Distance

33 BILAGA 7 1/2 Title: Floda 8:1 Sektion D-D Name: Kombinerad analys HQ100 Date: PWP Conditions Source: Piezometric Line Name: Sa, Gr, Si Name: Fyllning Phi: Name: Phi: Name: Le (komb) Model: Combined, S=f(depth) Unit Weight: 17 kn/m³ C-Top of Layer: 3 kpa C-Rate of Change: 0 kpa/m Cu-Top of Layer: 0 kpa Cu-Rate of Change: 30 kpa/m C/Cu Ratio: 0.1 Elevation kpa kpa 30 kpa Sa, Gr, Si HQ Fyllning Le (komb) 50 Le (komb) Distance

34 BILAGA 7 2/2 Title: Floda 8:1 Sektion D-D Name: Odränerad analys HQ100 Date: PWP Conditions Source: Piezometric Line Name: Sa, Gr, Si Name: Le (odrän) Model: Undrained (Phi=0) Unit Weight: 17 kn/m³ Cohesion: 30 kpa Name: Fyllning Phi: 35 Name: Phi: 37 Elevation kpa kpa 30 kpa 54 Sa, Gr, Si 53 HQ Fyllning Le (odrän) 50 Le (odrän) Distance

35 Title: Floda 8:1 Sektion E-E Name: Kombinerad analys LLW Date: PWP Conditions Source: Piezometric Line BILAGA 8 1/ Name: Fyllning Phi: 35 Name: Le (komb) Model: Combined, S=f(depth) Unit Weight: 17 kn/m³ C-Top of Layer: 3.5 kpa C-Rate of Change: 0 kpa/m Cu-Top of Layer: 35 kpa Cu-Rate of Change: 0 kpa/m C/Cu Ratio: 0.1 Name: Phi: 31 Name: Phi: 37 Name: Sa, Gr, Si Elevation kpa kpa 13 kpa Sa, Gr, Si Fyllning LLW Le (komb) Distance

36 Title: Floda 8:1 Sektion E-E Name: Odränerad analys LLW Date: PWP Conditions Source: Piezometric Line BILAGA 8 2/ Name: Fyllning Phi: 35 Name: Le (odrän) Model: Undrained (Phi=0) Unit Weight: 17 kn/m³ Cohesion: 35 kpa Name: Phi: 31 Name: Phi: 37 Name: Sa, Gr, Si Elevation 60 kpa kpa 35 kpa Sa, Gr, Si Fyllning LLW Le (odrän) Distance

37 Title: Floda 8:1 Sektion E-E Name: Kombinerad analys HQ100 Date: PWP Conditions Source: Piezometric Line BILAGA 9 1/ Name: Fyllning Phi: 35 Name: Le (komb) Model: Combined, S=f(depth) Unit Weight: 17 kn/m³ C-Top of Layer: 3.5 kpa C-Rate of Change: 0 kpa/m Cu-Top of Layer: 35 kpa Cu-Rate of Change: 0 kpa/m C/Cu Ratio: 0.1 Name: Phi: 31 Name: Phi: 37 Name: Sa, Gr, Si Elevation kpa kpa 35 kpa Sa, Gr, Si HQ Fyllning Le (komb) Distance

38 Title: Floda 8:1 Sektion E-E Name: Odränerad analys HQ100 Date: PWP Conditions Source: Piezometric Line BILAGA 9 2/ Name: Fyllning Phi: 35 Name: Le (odrän) Model: Undrained (Phi=0) Unit Weight: 17 kn/m³ Cohesion: 35 kpa Name: Phi: 31 Name: Phi: 37 Name: Sa, Gr, Si Elevation kpa kpa 35 kpa Sa, Gr, Si HQ Fyllning Le (odrän) Distance

39 Title: Floda 8:1 Sektion E-E Name: Kombinerad analys, phi 29 Date: PWP Conditions Source: Piezometric Line BILAGA 10 1/ Name: Fyllning Phi: 35 Name: Le (komb) Model: Combined, S=f(depth) Unit Weight: 17 kn/m³ C-Top of Layer: 3.5 kpa C-Rate of Change: 0 kpa/m Cu-Top of Layer: 35 kpa Cu-Rate of Change: 0 kpa/m C/Cu Ratio: 0.1 Name: Phi: 29 Name: Phi: 37 Name: Sa, Gr, Si Elevation kpa kpa 35 kpa Sa, Gr, Si Fyllning (maj 2015) Le (komb) Distance

40 Title: Floda 8:1 Sektion E-E Name: Odränerad analys, phi 29 Date: PWP Conditions Source: Piezometric Line BILAGA 10 2/ Name: Fyllning Phi: 35 Name: Le (odrän) Model: Undrained (Phi=0) Unit Weight: 17 kn/m³ Cohesion: 35 kpa Name: Phi: 29 Name: Phi: 37 Name: Sa, Gr, Si Elevation kpa 35 kpa 13 kpa Sa, Gr, Si Fyllning (maj 2015) Le (odrän) Distance

41 BILAGA Ho lm s 3:119 53,74 Sk ola 94 53,66,25 53,37 R ir k u 54,87 Ungefärlig utsträckning i S plan ko lvä för stabilitetsåtgärd/erosionsskydd ge (se typsektion i bilaga 12) 2 53,4 n 3: : l a k o l s g n i n e r ö F 53,65 3:478 8:1, Ra mböll Sverige AB 3:7 ll.se

42 BILAGA 12