Detaljplan för bostäder inom Torp 2: m.fl. Lerums kommun Fördjupad stabilitetsutredning PM Planeringsunderlag 11-1-3 Uppdragsnummer: 1 13 969 Reviderad: 11--31 Upprättad av: Johan Bengtsson, Granskad av: Lars Hall, LHL
Uppdragsnr: 1 13 969 Daterad: 11-1-3 Reviderad: 11--31 Handläggare: Detaljplan, Torp 2: m.fl. Lerums kommun Fördjupad stabilitetsutredning PM Planeringsunderlag Kund Att: Sigvard Ståhl Hökerum Bygg AB Boråsvägen 1 C 23 37 ULRICEHAMN Konsult WSP Samhällsbyggnad Box 1333 42 1 Göteborg Besök: Rullagergatan 4 Tel: +46 31 727 Fax: +46 31 727 1 WSP Sverige AB Org nr: 67-488 Styrelsens säte: Stockholm www.wspgroup.se Kontaktperson Johan Bengtsson Tel: 31 727 29 21 E-post: johan.bengtsson@wspgroup.se L:\\Hökerum Bygg\13969 (Torp 2_)\3_Dokument\36_PM\Revidering 131\PM-1 (Detaljpl. Torp 2., Geoteknik).doc Mall: Rapport Advanced.dot ver 1. 2 ()
Uppdragsnr: 1 13 969 Daterad: 11-1-3 Reviderad: 11--31 Handläggare: Detaljplan, Torp 2: m.fl. Lerums kommun Fördjupad stabilitetsutredning PM Planeringsunderlag Innehåll 1 Orientering 4 2 Planerad byggnad 4 3 Geotekniska undersökningar 4 4 Geotekniska förhållanden 4 4.1 Topografi 4 4.2 Jordlagerföljd 4.3 Lerans egenskaper 4.4 Geohydrologiska förhållanden 4. Stabilitetsförhållanden 6 4.6 Sättningsförhållanden 6 4.7 Befintliga anläggningar och verksamheter 6 4.8 Befintliga förstärkningsåtgärder 7 4.9 Befintliga ledningar och kablar 7 Geotekniska rekommendationer 8.1 Allmänt 8.2 Mark 8.3 Grundläggning av byggnader 9.4 Schaktarbeten 9. Grundvattensänkning 9.6 Pålnings- och spontningsarbeten 6 Preliminärt underlag för dimensionering 6.1 Allmänt 6.2 Dimensionerade jordmodell L:\\Hökerum Bygg\13969 (Torp 2_)\3_Dokument\36_PM\Revidering 131\PM-1 (Detaljpl. Torp 2., Geoteknik).doc Mall: Rapport Advanced.dot ver 1. Bilagor Bilaga A Topografi 1 sida Bilaga B1 Utvärdering av lerans egenskaper 8 sidor Bilaga B2 Antagna jordegenskaper 1 sida Bilaga C1 Släntstabilitetsutredning 4 sidor Bilaga C2 Släntstabilitetsberäkningar, befintliga förhållanden 8 sidor Bilaga C3 Släntstabilitetsberäkningar, framtida förhållanden sidor Bilaga C4 Släntstabilitetsberäkningar, 3D-effekter 2 sidor Bilaga D Utdrag ur Stabilitetsöversyn Lerums centrum 1 sida Bilaga E Översiktlig redovisning avschaktningar och erosionsskydd 1 sida 3 ()
Uppdragsnr: 1 13 969 Daterad: 11-1-3 Reviderad: 11--31 Handläggare: Detaljplan, Torp 2: m.fl. Lerums kommun Fördjupad stabilitetsutredning PM Planeringsunderlag 1 Orientering Hökerum Bygg AB planerar att bebygga fastighet Torp 2: i centrala Lerum med ett högre bostadshus och ett parkeringsgarage under mark. Detaljplaneområdet mäter ca m 2 och gränsar i norr mot Säveån, i söder Göteborgsvägen, i väster mot en parkering och innefattar även Häradsvägen i öster. Området är idag bebyggt med en låg affärsbyggnad som skall rivas. På uppdrag av Hökerum Bygg AB har WSP Samhällsbyggnad, inför detaljplanearbetet för aktuellt objekt, utfört en geoteknisk utredning för att bedöma de geotekniska förutsättningarna för planerad byggnation. I föreliggande PM beskrivs de geotekniska förutsättningarna för aktuellt område. 2 Planerad byggnad Enligt av beställaren erhållen förslagsskiss, daterad 11--23, utgörs planerat bostadshus av tre byggnadskroppar med höjder kring 12 våningar ovan mark och med en källarvåning för installationer mm under mark. Väster om bostadshuset planeras ett parkeringsgarage i två plan under mark. Bostadshusets grundläggningsnivå bedöms ligga kring +27,7 medan grundläggningsnivån för parkeringsgaraget bedöms ligga kring +,4. Norr om byggnaden planeras ett strövstråk utmed Säveån. Planerad byggnad kommer som närmast förläggas ca 12 m från Säveåns åbrink. L:\\Hökerum Bygg\13969 (Torp 2_)\3_Dokument\36_PM\Revidering 131\PM-1 (Detaljpl. Torp 2., Geoteknik).doc Mall: Rapport Advanced.dot ver 1. 3 Geotekniska undersökningar Tidigare och i uppdraget utförda geotekniska undersökningar inom och kring aktuellt område finns sammanfattade i följande rapport: Rapport över geotekniska undersökningar, Detaljplan för bostäder inom Torp 2: m.fl., Lerums kommun. Uppdragsnummer: 1 13 969, datum 11-1-3, upprättad av WSP Samhällsbyggnad, Göteborg. 4 Geotekniska förhållanden 4.1 Topografi Utredningsområdet är, frånsett åravinen genom vilken Säveån rinner, flackt lutande med en marknivå kring +3,. Från släntkrön till åravinen faller marken realtivt brant ned till åbotten vars nivå är ca +21. Slänten har en medellutning mellan 1:2 och 1:3 men är brantare närmast strandlinjen (~ 1:1). Slänten ned mot Säveån har tidigare avschaktats med hänsyn till stabiliteten och är idag bevuxen med gräs och lövträd. Övriga ytor är i huvudsak hårdgjorda. I Bilaga A Topografi redovisas områdets topografi i plan. 4 ()
Uppdragsnr: 1 13 969 Daterad: 11-1-3 Reviderad: 11--31 Handläggare: Detaljplan, Torp 2: m.fl. Lerums kommun Fördjupad stabilitetsutredning PM Planeringsunderlag 4.2 Jordlagerföljd De översta jordlagren består av ett ca,3 m tjockt lager mulljord under gräsbevuxna ytor, och av ett ca, m tjockt lager packad fyllning av grusig sand under hårdgjorda ytor. Under de översta lagren följer sedan svämsediment bestående av ett 4 7 m tjockt lager av siltig finsand med en låg relativ fasthet. Sandlagret innehåller torvskikt. Därunder följer ett ca 2 m tjockt lager lerig sandig Silt med mycket låg relativ fasthet. Därunder, från mellan 4 och 7 m djup (nivå ca +24), följer en halvfast siltig Lera följt av friktionsjord vid ca 3 m djup (nivå ca -). Enstaka siltskikt har påträffats i leran mellan nivåer +12 och +21. Dessa verkar dock inte vara sammanhängande. Friktionslagrets överkant (lerans underkant) sluttar i allmänhet svagt ned mot söder från nivån +/- vid ån och vidare ned till ca - vid Göteborgsvägen. 4.3 Lerans egenskaper Den halvfasta siltiga leran har en odränerad skjuvhållfasthet som ökar med djupet från ca 27, kpa vid nivån +24 till ca 4 kpa vid nivån +7. Leran är, enligt utförda undersökningar inom planområdet, mellan- till högsensitiv (St = ). Vattenkvoten och konflytgränsen för leran ligger mellan 4 och 6 %, respektive 4 och 4 %. Densiteten ligger kring 1,6 t/m 3 ned till nivån +17 för att därunder ligga kring 1,7 t/m 3. I Bilaga B1 redovisas utvärdering av lerans egenskaper. 4.4 Geohydrologiska förhållanden L:\\Hökerum Bygg\13969 (Torp 2_)\3_Dokument\36_PM\Revidering 131\PM-1 (Detaljpl. Torp 2., Geoteknik).doc Mall: Rapport Advanced.dot ver 1. I aktuellt och omgivande områden finns två grundvattensystem; ett ovan och ett under leran. Den fria grundvattenytan ovan leran varierar, enligt tidigare mätta grundvattenrör, mellan nivåerna +27 och +28 vilket motsvarar ungefär överkant på siltlagret. Grundvattentrycket i friktionsjorden under leran bedöms utifrån mätta portrycksgivare satta i leran ha grundvattentrycksnivåer motsvarande en fri grundvattenyta kring nivå + vilket motsvarar ungefär överkant på lerlagret. Portrycksfördelningen i den undre akviferen är hydrostatisk bakom åbrinken och artesisk närmare ån. Karakteristiska vattenstånd i Säveån varierar mellan nivåerna +23,3 och +,3, se Tabell 4.1. Tabell 4.1 Karakteristiska vattenståndsnivåer för Säveån enligt tidigare utredning (Norconsult, 9 för fastighet Almekärr 3:48 ca 1 km nedströms). Nivåer är angivna i Göteborgs höjdsystem. Vattenyta Nivå (m) Kommentar Lägsta lågvattenyta (LLW) +23,3 Underskrids statistiskt ggr per år Högsta högvattenyta (HHW) +,3 Överskrids statistiskt ggr per år ()
Uppdragsnr: 1 13 969 Daterad: 11-1-3 Reviderad: 11--31 Handläggare: Detaljplan, Torp 2: m.fl. Lerums kommun Fördjupad stabilitetsutredning PM Planeringsunderlag 4. Stabilitetsförhållanden Inom aktuellt område har släntstabiliteten tidigare utretts vid flertalet tillfällen. En sammanställning av tidigare stabilitetsutredningar inom och kring aktuellt område utfördes år av WSP. De resulterade dock i att det under 19-, 196- och 199-talet utfördes stabilitetsförbättrande åtgärder inom området. Åtgärderna finns beskrivna under avsnitt 4.8 Befintliga förstärkningsåtgärder och redovisas översiktligt i Bilaga D Utdrag ur Stabilitetsöversyn Lerums centrum. De tidigare utredningarna uppfyller dock inte dagens regelverk för att aktuellt område kan bedömas till att ha tillfredsställande stabilitet. I föreliggande utredning har en så kallad fördjupad stabilitetsutredning utförts. Släntstabiliteten har kontrollerats för de sektioner som bedöms ha minst gynnsamma stabilitetsförutsättningar och därmed representativa för bedömning av stabiliteten i området. Stabiliteten har även kontrollerats öster om planområdet. Beräknade sektioners lägen framgår av Figur A.1 i Bilaga A Topografi. Stabiliteten under befintliga förhållanden har för sektionerna väster resp. öster om befintlig byggnad (sektion D och G) beräknats vara låg med 1,1-faldig säkerhet mot brott i både odränerad och kombinerad analys (F C och F KOMB ~ 1,1). I beräkningssektionen som går genom befintlig byggnad (sektion F) kan dock släntstabiliteten bedömas vara tillfredsställande (F C > 1,) för långa glidytor (R>3m), men otillfredsställande för korta glidytor (F < 1,3) i åbrinken. Öster om Häradsbron kan stabiliteten, under befintliga förhållanden, bedömas vara tillfredsställande. Beräknad säkerhet mot skred är ca 1,4-faldig i en beräkningssektion (H) ca öster om den pålgrundlagda Häradsbron. Bron, vars tillfartsbankar är stödpålade, bedöms vara stabil under befintliga förhållanden. För utförligare analys av stabiliteten och utförd stabilitetskontroll, se Bilaga C1 Släntstabilitetsutredning. L:\\Hökerum Bygg\13969 (Torp 2_)\3_Dokument\36_PM\Revidering 131\PM-1 (Detaljpl. Torp 2., Geoteknik).doc Mall: Rapport Advanced.dot ver 1. 4.6 Sättningsförhållanden Leran i området är normalkonsoliderad till svagt överkonsoliderad (OCR = 1, - 1,3), vilket innebär att marksättningar pågår. Enligt utförda portrycksmätningar finns ett porövertryck i lerlagret, som troligen härrör från pågående sättningar. 4.7 Befintliga anläggningar och verksamheter Inom fastigheten Torp 2: finns en befintlig affärsbyggnad (ca x m 2 ). Byggnaden är källargrundlagd med en grundläggningsnivå på ca +28. Väster om affärsbyggnaden finns en ca x 4 m 2 stor parkering och en föreningslokal (ca x m 2 ). Öster om planerad byggnad finns en vägbro över Säveån, Häradsbron. Bron är grundlagd med mantelburna pålar. Släntkonerna och tillfartsbankarna är grundförstärkta med en bankpålning som sträcker sig ca 6 m bakom resp. ändstöd (uppgiften är hämtad från VV:s BaTMan). På östra sidan om Häradsbron och närmast Göteborgsvägen finns en bankbyggnad. Byggnadens grundläggningsnivå är ca +27,. Nordöst om bankbyggnaden ligger ett 6 ()
Uppdragsnr: 1 13 969 Daterad: 11-1-3 Reviderad: 11--31 Handläggare: Detaljplan, Torp 2: m.fl. Lerums kommun Fördjupad stabilitetsutredning PM Planeringsunderlag parkeringsdäck vars grundläggningsnivå är ca +24,. Både byggnaden och parkeringsdäcket är kompensationsgrundlagda. L:\\Hökerum Bygg\13969 (Torp 2_)\3_Dokument\36_PM\Revidering 131\PM-1 (Detaljpl. Torp 2., Geoteknik).doc Mall: Rapport Advanced.dot ver 1. 4.8 Befintliga förstärkningsåtgärder Enligt den sammanställning av tidigare stabilitetsutredningar (WSP ) har ett flertal stabilitetsförbättrande åtgärder utförts inom utredningsområdet. I samband med anläggningen av Häradsbron, 19-talet, schaktades markytan av med 1 m inom m från vägen och m ifrån åfårans släntkrön. Ett erosionsskydd anordnades inom m på båda sidor av bron. Slänten nedanför parkeringsplatsen grundförstärktes år 1963 med träpålar slagna i tre rader med c/c-avstånd 1, m över en ca 6 m lång sträcka längs släntkrönet. Träpålarna hade längd 13 m och lutning 4:1 ut mot ån. I samband med att bygglovsansökan för utbyggnad av den befintliga handelsbyggnaden utfördes en stabilitetsutredning av GF Konsult AB, 1991 (rev 1992). Förslaget innebar att man inom stora avsnitt i slänten ned mot Säveån skulle göra 1, till 2 m djupa avschaktningar ned till nivå ca +28. Dessutom föreslog man att ett erosionsskydd skulle anordnas längs Säveåns södra strandlinje, upp till nivå ca +. För att klara stabiliteten för parkeringen väster om handelsbyggnaden föreslogs viss utskiftning av jordmassorna i parkeringen mot cellplast. Parkeringen skulle även förses med en stödmur närmast Säveån. Stödmuren föreslogs grundläggas med kohesionspålar. Samtliga åtgärder bedöms, utifrån topografin, ha utförts. Öster om Häradsbron utfördes en stabilitetsutredning av KM (1987) inför nybyggnad av en banklokal. Stabiliteten, med dåvarande förhållanden, beräknades vara mycket låg närmast bron (F C = 1,1) men ökade uppströms Säveån (F C = 1,6) i den östra delen av fastigheten. Därvid föreslogs stabilitetsåtgärder i form av erosionsskydd, avschaktning och lättfyllning av cellplast. Åtgärderna syftade till att beräkningsmässigt erhålla minst 1,-faldig säkerhet i odränerad analys. Den föreslagna avschaktningen stämmer väl överens med släntens topografi idag. Erosionsskydden bedöms, enligt okulär besiktning, vara i stort intakta. Lokalt kan dock en förbättring behövas. Befintliga förstärkningsåtgärder redovisas översiktligt i Bilaga D Utdrag ur Stabilitetsöversyn Lerums centrum. 4.9 Befintliga ledningar och kablar Inom området finns ledningar och kablar för VA, el, tele och opto. För befintliga ledningar och kablars läge i plan skall kontakt tas med respektive ledningsägare. 7 ()
Uppdragsnr: 1 13 969 Daterad: 11-1-3 Reviderad: 11--31 Handläggare: Detaljplan, Torp 2: m.fl. Lerums kommun Fördjupad stabilitetsutredning PM Planeringsunderlag Geotekniska rekommendationer.1 Allmänt I detta avsnitt ges preliminära geotekniska rekommendationer för mark och grundläggning av byggnader, samt rekommendationer för kompletterande geotekniska undersökningar för den vidare projekteringen. Framtagna rekommendationer baseras på att fastigheten skall nyttjas för en byggnad i 12 plan ovan mark och med en bottenvåning med grundläggningsnivån högst +27, à +28. Vid förändringar av förutsättningarna för planerad byggnad, så som ändrat läge i plan, högre grundläggningsnivå etc., bör dessa rekommendationer ånyo ses över. L:\\Hökerum Bygg\13969 (Torp 2_)\3_Dokument\36_PM\Revidering 131\PM-1 (Detaljpl. Torp 2., Geoteknik).doc Mall: Rapport Advanced.dot ver 1..2 Mark Den planerade bebyggelsen innebär att stabiliteten för långa glidytor kan bedömas vara tillfredställande. Slänterna ned mot Säveån är dock mycket branta och för att den lokala stabiliteten skall uppfylla kraven, enligt gällande regelverk, krävs stabilitetsförhöjande åtgärder och belastningsrestriktioner. Befintligt erosionsskydd, vars överkant idag ligger på nivån ca +24,, bör kompletteras och läggas i släntlutning 1:2. Åbrinkens släntlutning bör genom avschaktning ställas med släntlutning 1:2, från HHW (nivå ca +,3) upp till nivån +28. Lokalt i det nordvästra hörnet av garagebyggnaden kan befintlig marknivå behållas (+3) för att på så sätt bevara befintlig trädvegetation. Avschaktning bör utföras på ett så skonsamt sätt som möjligt så att befintlig trädvegetation kan bevaras. Se Bilaga E för översiktlig redovisning av komplettering av erosionsskydd och erforderliga avschaktningar. Uppfyllnader som ökar markbelastningen skall, med hänsyn till stabiliteten, undvikas och marknivån bör begränsas till +28 norr om planerad byggnad. Uppfyllnader som inte innebär någon ökad markbelastning, t ex urgrävning och återfyllning med lättfyllning, kan dock accepteras. Hänsyn till upplyft måste tas i sådant fall. Se Bilaga C1 Släntstabilitetsutredning angående utförd stabilitetskontroll av framtida förhållanden. Leran i området är normalkonsoliderad och ytterliggare markbelastningar bör därför även undvikas i möjligaste mån för att sättningar inte skall uppstå. Bland annat bör nuvarande höjdsättning av mark inte överskridas och åtgärder som kan ge permanenta grundvattensänkningar undvikas. Vid entréer och dylikt bör länkplattor anläggas för att undvika sättningsskillnader mellan pålgrundlagda byggnader och oförstärkt mark. För överbyggnadsdimensionering av ytor som skall hårdgöras kan materialtyp 3B (siltig Sand) förutsättas för undergrunden. 8 ()
Uppdragsnr: 1 13 969 Daterad: 11-1-3 Reviderad: 11--31 Handläggare: Detaljplan, Torp 2: m.fl. Lerums kommun Fördjupad stabilitetsutredning PM Planeringsunderlag.3 Grundläggning av byggnader Det planerade bostadshuset bör med hänsyn till lasternas storlek grundläggas med stödpålar slagna till fast botten. Pålstopp uppskattas, utifrån undersökningar i och kring området, att ligga mellan nivåerna ± och -. Kompletterande undersökningar krävs dock i den vidare projekteringen för att noggrannare bestämma pålstoppsnivåer och ev. påhängslaster. Parkeringsgaraget, vars föreslagna grundläggning innebär en avlastning av marken, kan grundläggas med platta på mark. För att undvika skador och sprickor i konstruktionerna bör övergången mellan byggnadskroppar med olika grundläggningsmetoder förses med dilatationsfogar. Det bedöms inte finnas någon risk för översvämning av källarvåningen i planerat bostadshus då färdiggolvnivå ligger ca 2, m högre än högsta högvattennivån i Säveån. Parkeringsgaraget bör dock utföras som en tät konstruktion upp till nivå ca +27 då den lägsta golvnivån ligger nära högsta högvattennivån får ån. Kompletterande undersökningar för bestämning av markradon bör utföras för bestämning om radonsäker, radonskyddande eller traditionell grundläggning skall tilllämpas för bostadshuset. Tills resultat från dessa undersökningar medger annat gäller att planerad bebyggelse, där människor stadigvarande vistas, skall utföras med radonsäker grundläggning. L:\\Hökerum Bygg\13969 (Torp 2_)\3_Dokument\36_PM\Revidering 131\PM-1 (Detaljpl. Torp 2., Geoteknik).doc Mall: Rapport Advanced.dot ver 1..4 Schaktarbeten De övre jordlagren med siltjord är mycket flytbenägen och lätteroderad vid schakter under grundvattenytan. Åtgärder vid schaktarbeten krävs därför för att minska risken för bottenuppluckring och jordflytning i schaktslänterna. Vid mindre schaktdjup (< 3 m) och horisontellt lutande markyta kan schaktning utföras med slänter och med successiv utläggning av ett filter. Filtret skall utgöras av en minst,3 m tjock bädd av välgraderat grus eller krossmaterial. Vid större schaktdjup (>3 m) eller närliggande högre marknivåer (vägbankar mm) kan schakt antingen utföras med tätspont eller med slänter. Om schakt sker med slänter skall antingen en grundvattensänkning utföras kring schaktgrop innan schaktarbetet kan påbörjas (t.ex. med wellpoints) eller så skall schaktarbetet utföras under vatten. Vid schakt med tätspont krävs grundvattensänkning inom spont. Vid problem med omgivningspåverkan på grund av en grundvattensänkning (se avsnitt.) bör schakt under vatten eller schakt med spont väljas. I den vidare projekteringen när schakter och dess ev. djup är mer kända bör kompletterande undersökningar utföras för att ge underlag för dimensionering av schaktslänter och spontkonstruktioner.. Grundvattensänkning Temporära grundvattensänkningar under byggnadstiden kan vara nödvändiga, se avsnitt.4. Dock bör temporära större grundvattensänkningar ej pågå längre än 6 månader utan att risken för accelererande sättningar i omgivningen utreds. Den lägsta tillåtna permanenta dräneringsnivån är preliminärt satt till +. Om större och långvariga temporära grundvattensänkningar är nödvändiga bör kompletterande undersökningar utföras för utredning av omgivningspåverkan. 9 ()
Uppdragsnr: 1 13 969 Daterad: 11-1-3 Reviderad: 11--31 Handläggare: Detaljplan, Torp 2: m.fl. Lerums kommun Fördjupad stabilitetsutredning PM Planeringsunderlag.6 Pålnings- och spontningsarbeten Under pålnings- och spontningsarbeten bör, med hänsyn till närhet till Säveån och befintliga anläggningar, ett kontrollprogram för övervakning av markrörelser och förhöjda portryck i siltjorden och eventuella siltskikt i leran. För att minska risken för markrörelser bör lerproppar dras ned till ca 8 m djup för standardpålar av betong närmare än m från befintlig byggnad. Pålningsarbetet skall bedrivas i riktning från Säveån. Vid pålnings- och spontningsarbeten finns risk för vibrationsskador på närbelägna byggnader, samt risk för störning av känsliga utrustningar och verksamheter. En riskanalys med tillhörande föreskrifter angående tillåtna markvibrationer vid markarbeten bör därför tas fram. Om befintliga byggnaderna i områdets närhet har vissa sättningsskador (sprickbildningar) bör noggranna besiktningar och, i vissa fall, vibrationsmätningar utföras inför och under spontnings- och pålningsarbeten. 6 Preliminärt underlag för dimensionering 6.1 Allmänt Dimensionering, utförande och kontroll av permanenta och temporära grundkonstruktioner skall utföras i som lägst geoteknisk kategori GK 2. Grundkonstruktioner hänförs till säkerhetsklass SK 2. Total- och lokalstabilitet för schakter och eventuella permanenta slänter skall utformas och utföras med en säkerhetsfaktor mot brott som är som lägst 1,-faldig i odränerad analys och 1,3-faldig enligt dränerad analys. Säkerheten mot brott pga. hydraulisk bottenupptryckning ska vara lägst 1,1-faldig. Gällande föreskrifter vid dimensionering av grundkonstruktioner tillhörande både byggnader och vägar är SS-EN-1997-1 med IEG:s tillämpningsdokument, samt Trafikverkets och Boverkets författningssamlingar VVFS 9:19, respektive BFS 9:16. L:\\Hökerum Bygg\13969 (Torp 2_)\3_Dokument\36_PM\Revidering 131\PM-1 (Detaljpl. Torp 2., Geoteknik).doc Mall: Rapport Advanced.dot ver 1. 6.2 Dimensionerade jordmodell Jordlagerföljder utvärderas ur det geotekniska underlaget. Vid dimensionering av grundläggningen för byggnaden kan de geotekniska materialegenskaperna angivna i Bilaga B2 användas. WSP Samhällsbyggnad Avd. Geo Johan Bengtsson Lars Hall ()
Samhällsbyggnad Dokumenttyp DETALJPLAN FÖR FASTIGHET TORP 2:, 11-1-3 1 13 969 BILAGA A. PM-1 1 (1) Topografi Ungefärlig Detaljplanegräns Sektion I Sektion J Säveån Sektion D Sektion F Häradsbron Sektion H Bef. parkering Bef. affärslokal Sektion G Bef. föreningslokal Göteborgsvägen Figur A.1 Ungefärlig utbredning av planområdet Torp 2: och lägen på beräkningssektioner l:\\hökerum bygg\13969 (torp 2_)\3_dokument\36_pm\revidering 131\pm-1-bilaga-a (topografi).doc/jbn
Dokumenttyp 11-1-3 BILAGA B1 1 (8) Samhällsbyggnad DETALJPLAN FÖR FASTIGHET TORP 2: 1 13 969 PM-1 Utvärdering av lerans egenskaper Densitet (t/m 3 ) 1. 1.2 1.4 1.6 1.8 2. 2.2 3 28 26 24 Nivå (m) 22 18 16 14 Antagen p-land GF(84A) 1(+3 land) p WSP(8) 1(+29 land) p FB(6) B4(+29.8 land) p GF(88) 3(+31 land) p Antagen p-ånära SGI(6) III(+24 ånära) p SGI(6) 9(+27.6 ånära) p KM(87) (+3.8 ånära) p GF(84) (+24.8 ånära) p WSP() 1(+3 land) p WSP() 4(+24.6 ånära) p WSP() 6(+28.2 ånära) p 12 8 6 4 2-2 l:\\hökerum bygg\13969 (torp 2_)\3_dokument\36_pm\pm-1-bilaga-b1 (utvärdering av lerans egenskaper).doc/jbn
Dokumenttyp 11-1-3 BILAGA B1 2 (8) Samhällsbyggnad DETALJPLAN FÖR FASTIGHET TORP 2: 1 13 969 PM-1 Utvärdering av lerans egenskaper 3 Vattenkvot, w (%) 4 6 8 1 28 26 24 22 Nivå (m) 18 16 14 12 Antagen W GF(84A) 1(+3 land) w WSP(8) 1(+29 land) w FB(6) B4(+29.8 land) w SGI(6) 9(+27.6 ånära) w KM(87) (+3.8 ånära) w GF(84) (+24.8 ånära) w WSP() 1(+3 land) w WSP() 2(+28.4 ånära) w WSP() 3(+28.1 land) w WSP() 4(+24.6 ånära) w WSP() 6(+28.2 ånära) w 8 6 4 2-2 l:\\hökerum bygg\13969 (torp 2_)\3_dokument\36_pm\pm-1-bilaga-b1 (utvärdering av lerans egenskaper).doc/jbn
Dokumenttyp 11-1-3 BILAGA B1 3 (8) Samhällsbyggnad DETALJPLAN FÖR FASTIGHET TORP 2: 1 13 969 PM-1 Utvärdering av lerans egenskaper Konflytgräns, w L (%) 3 4 6 8 1 Lågplastisk Mellanplastisk Högplastisk My cket högplastisk 28 26 24 22 18 WL-land GF(84A) 1(+3 land) w L FB(8) 1(+29.7 land) w L WSP(8) 1(+29 land) w L GF(88) 3(+31 land) w L Antagen WL-ånära SGI(6) 9(+27.6 ånära) w L KM(87) (+3.8 ånära) w L GF(84) (+24.8 ånära) w L WSP() 1(+3 land) w L WSP() 4(+24.6 ånära) w L WSP() 6(+28.2 ånära) w L Nivå (m) 16 14 12 8 6 4 2-2 l:\\hökerum bygg\13969 (torp 2_)\3_dokument\36_pm\pm-1-bilaga-b1 (utvärdering av lerans egenskaper).doc/jbn
Dokumenttyp 11-1-3 BILAGA B1 4 (8) Samhällsbyggnad DETALJPLAN FÖR FASTIGHET TORP 2: 1 13 969 PM-1 Utvärdering av lerans egenskaper l:\\hökerum bygg\13969 (torp 2_)\3_dokument\36_pm\pm-1-bilaga-b1 (utvärdering av lerans egenskaper).doc/jbn
Dokumenttyp 11-1-3 BILAGA B1 (8) Samhällsbyggnad DETALJPLAN FÖR FASTIGHET TORP 2: 1 13 969 PM-1 Utvärdering av lerans egenskaper l:\\hökerum bygg\13969 (torp 2_)\3_dokument\36_pm\pm-1-bilaga-b1 (utvärdering av lerans egenskaper).doc/jbn
Dokumenttyp 11-1-3 BILAGA B1 6 (8) Samhällsbyggnad DETALJPLAN FÖR FASTIGHET TORP 2: 1 13 969 PM-1 Utvärdering av lerans egenskaper l:\\hökerum bygg\13969 (torp 2_)\3_dokument\36_pm\pm-1-bilaga-b1 (utvärdering av lerans egenskaper).doc/jbn
Dokumenttyp 11-1-3 BILAGA B1 7 (8) Samhällsbyggnad DETALJPLAN FÖR FASTIGHET TORP 2: 1 13 969 PM-1 Utvärdering av lerans egenskaper Totalspänningar (kpa) 3 4 8 1 16 24 28 26 24 22 18 Nivå (m) 16 14 12 8 6 4 2 Antagen Ovo - Markyta (+29) Antagen U-låg (hydrostatisk +26.) Antagen U-hög (hydrostatisk +29.) GF(88) 3(+31 land) U GF(84A) 1(+3 land) U WSP() 1(+3 land) U GF(84) (+3 land) U WSP() 6(+28.2 ånära) U KM(87) 8(+.8 ånära) U GF(84) (+24.8 ånära) U WSP() 4(+24.6 ånära) U -2 l:\\hökerum bygg\13969 (torp 2_)\3_dokument\36_pm\pm-1-bilaga-b1 (utvärdering av lerans egenskaper).doc/jbn
Dokumenttyp 11-1-3 BILAGA B1 8 (8) Samhällsbyggnad DETALJPLAN FÖR FASTIGHET TORP 2: 1 13 969 PM-1 Utvärdering av lerans egenskaper Effektivspänningar (kpa) 3 4 8 1 16 24 28 26 24 22 18 Nivå (m) 16 14 12 8 6 4 2 Atagen O'vo - Markyta (+29) Antagen O'c-land Empiri (Hansbo, 197) O'c (WL-land,Tfu-land) GF(84A) 1(+3 land) CRS O'c WSP(8) 1(+29 land) CRS O'c GF(84A) 1(+3 land) CRS O'L Antagen GF(84) (+24.8 ånära) O'v GF(84) (+24.8 ånära) CRS O'L GF(84) (+24.8 ånära) CRS O'c WSP() 4(+24.6 ånära) CRS O'c WSP() 6(+28.2 ånära) CRS O'c WSP() 1(+3 land) CRS O'c -2 l:\\hökerum bygg\13969 (torp 2_)\3_dokument\36_pm\pm-1-bilaga-b1 (utvärdering av lerans egenskaper).doc/jbn
Dokumenttyp 11-1-3 BILAGA B2 1 (1) Samhällsbyggnad DETALJPLAN FÖR FASTIGHET TORP 2: 13969 PM-1 Antagna jordegenskaper Tabell B2.1 Antagna materialegenskaper för kohesionsjord. Jordlager Egenskap Karakteristiskt värde Partialkoefficienter Brottgräns Bruksgräns Le-1 (övre) Tunghet k = 16, kn/m³ m = 1, m = 1, mk = 16, kn/m³ Odränerad skjuvhållfasthet Från nivån +24 och nedåt (d= vid -24) c uk =27,+1, d kpa m = 1,8 m = 1,6 Le-2 (undre) Tunghet k = 17, kn/m³ m = 1, m = 1, mk = 17, kn/m³ Odränerad skjuvhållfasthet Från nivån +18 och nedåt (d= vid -18) c uk =33,+1, d kpa m = 1,8 m = 1,6 Notering: d är djup i meter under angiven referensnivå Tabell B2.2 Antagna materialegenskaper för friktionsjord Jordlager Egenskap Karakteristiskt värde Partialkoefficienter Brottgräns Bruksgräns sisa Tunghet k = 18, kn/m³ m = 1, m = 1, mk =, kn/m³ Friktionsvinkel k = 32 m = 1,3 m = 1,2 Tabell B2.3 Antagna materialegenskaper för mellanjord Jordlager Egenskap Karakteristiskt värde Partialkoefficienter Brottgräns Bruksgräns lesasi Tunghet k = 17, kn/m³ mk = 18, kn/m³ Hållfasthet k = 3 c =,1 c uk, f,max =27, kpa m = 1, m = 1, m = 1,3 m = 1,8 m = 1,2 m = 1,6 l:\\hökerum bygg\13969 (torp 2_)\3_dokument\36_pm\pm-1-bilaga-b2 (antagna jordegenskaper).doc/jbn
Dokumenttyp 11-1-3 BILAGA C1 1 () Samhällsbyggnad DETALJPLAN FÖR FASTIGHET TORP 2: 1 13 969 PM-1 Släntstabilitetsutredning 1 ALLMÄNT I denna bilaga redovisas underlag till släntstabilitetsberäkningarna, valda erforderliga säkerhetsfaktorer för att klassa en slänt att ha tillfredställande stabilitet, beräkning av släntstabilitet under befintliga förhållanden, samt översiktlig dimensionering av förstärkningsåtgärder för att uppfylla kraven för tillfredsställande stabilitet. Läget för analyserade sektioner redovisas i Bilaga A1. Släntstabilitetsberäkningar har utförts i såväl odränerade som kombinerade analyser. Stabilitetsberäkningarna har utförts med hjälp av datorprogrammet Slope/W version 7.1 i Geo-Studio 7. I Slope/W beräknas säkerhetsfaktorer mot skred och ras i jordslänter med jämviktsteorier i vertikalplanet. I de aktuella analyserna har cirkulärcylindriska glidytor beräknats med Morgenstern-Price's lamellmetod. Denna beräkningsmetod tar hänsyn till både moment och kraftjämvikt i beräkning av säkerhetsfaktorer mot brott 2 VAL AV MATERIALEGENSKAPER, GEOMETRI OCH LASTER 2.1 Materialegenskaper Materialegenskaper har utvärderats utifrån i områdena utförda geotekniska fält- och laboratorieundersökningar. För kohesionsjord har odränerad skjuvhållfasthet (c u ) och densitet ( ) utvärderats direkt från sammanställningen av bestämda jordegenskaper. Den dränerade skjuvhållfastheten för kohesionsjord har valts enligt praxis (Skredkommissionens riktlinjer) med hjälp av en friktionsvinkel på =3, samt med ett kohesionsintercept som är % av den utvärderade odränerade skjuvhållfastheten (c =.1 c u ). För friktionsjord har materialegenskaperna (hållfasthet och densitet) valts främst utifrån resultaten från CPTsonderingar, men även enligt praxis (TK Geo, Trafikverket) utifrån jordartsbedömning från övriga geotekniska undersökningar. Valda jordegenskaper använda i beräkningarna redovisas i Bilaga B2. 2.2 Geohydrologiska förhållanden Dimensionerade porvatten- och grundvattentryck har i detta fall beräknats från lägsta lågvattenivå, LLW, i ån och högsta uppskattade grundvattentryck i friktionsjorden under leran. I en kohesionsjords övre del förekommer ofta rottrådar och mindre spricksystem ned till 3-6 m djup. Jorden har här relativt hög permeabilitet och portrycken har därför antagits öka hydrostatiskt i denna zon, från bedömd fri grundvattenyta. Från den hydrostatiska zonens underkant ökar sedan porvattentryck (konstant) med djupet upp till grundvattentrycket i friktionsjorden under kohesionsjorden (dvs. undre akvifären). Hänsyn till eventuellt porövertryck pga. pågående sättningar har inte beaktats i utförda stabilitetsberäkningar. Som konservativt valt grundvattentryck i den undre akvifären har ett uppskattat högsta grundvattentryck 2 m över befintlig markyta använts. 2.3 Geometri och materialgränser Geometri och materialgränser har bestämts utifrån inmätta marknivåer, samt utvärderade jordarter, lagertjocklekar och egenskaper från de geotekniska undersökningarna. För att l:\\hökerum bygg\13969 (torp 2_)\3_dokument\36_pm\revidering 131\pm-1-bilaga-c1 (släntstabilitetsutredning).doc/jbn
Dokumenttyp 11-1-3 BILAGA C1 2 () Samhällsbyggnad DETALJPLAN FÖR FASTIGHET TORP 2: 1 13 969 PM-1 Släntstabilitetsutredning kunna lokalisera eventuella djuphålor i åfåran har bottenkonturen i Säveån mätts in med ekolod från en båt. 2.4 Tidigare förstärkningsåtgärder Befintliga släntstabiliserande förstärkningsåtgärder har beaktats i beräkningarna. Utförda avschaktningar är inmätta och ingår därmed i beräkningsmodellen. Lättfyllningen i befintlig parkering har modellerats enligt rekommendationer i TK Geo ( =6, kn/m 3, =3 ). Befintliga pålars hållfasthet har försiktigt antagits vara reducerad med 33% (från 6 till 4 kn per påle). I beräkningarna har pålraderna modellerats som 3 punktlaster om 4 kn med c/c avstånd 1, m i längd och djup. Pålarna har lutningen 4:1 och är ca 13 m långa. Påfartsramperna är bankpålade till ett avstånd av 6 m bakom respektive landfäste. Befintligt erosionsskydd har antagits vara ca,3 m tjockt och sträcker sig från åbotten och upp till nivå +. 2. Laster Pålgrundlagda byggnader förutsätts ej ge något lasttillskott i stabilitetsberäkningarna. Icke pålgrundlagda byggnader, t ex källargrundlagda, förutsätts ge upphov till en permanent last av kpa per våningsplan. Bankbyggnaden, inkl. bankvalv, öster om Häradsbron belastar marken med 4 kpa. På parkeringsytor har vid stabilitetsberäkningar en utbredd last över parkeringsytan om kpa antagits. Trafikerade vägar bedöms belastas med kpa för långa glidytor (>7 m) och med kpa vid korta glidytor (<7 m). Trafiklast och last på parkeringsytor verkar temporärt (< 1 vecka) och beaktas därmed endast i odränerad analys. l:\\hökerum bygg\13969 (torp 2_)\3_dokument\36_pm\revidering 131\pm-1-bilaga-c1 (släntstabilitetsutredning).doc/jbn
Dokumenttyp 11-1-3 BILAGA C1 3 () Samhällsbyggnad DETALJPLAN FÖR FASTIGHET TORP 2: 1 13 969 PM-1 Släntstabilitetsutredning 3 VAL AV ERFORDERLIGA SÄKERHETSFAKTORER Analyserna och utförda undersökningar i utredningen har utförts enligt Skredkommissionens riktlinjer för en fördjupad utredning. Utredningsområdet klassas som Nyexploatering och Befintlig anläggning. Tabell 3.1 Bedömning av gynnsamma och ogynnsamma förutsättningar för slänt för sektion. Förutsättning Gynnsam Ogynnsam 1. Fältundersökningens innehåll och omfattning 2. Laboratorieundersökningens innehåll och omfattning Cpt-sonderingar Kompressionsförsök utförda 3. Släntens beständighet Förstärkningsåtgärder utförda 4. Släntens geometri. Grundvatten- och portrycksförhållanden 6. Ytvattenförhållanden 7. Jordens egenskaper 8. Tidigare förändringar i slänten 9. Nuvarande och förväntade verksamheter i området. Konsekvens av ett skred 11. Analys- och beräkningsarbetets innehåll och omfattning Mycket flack fram till åravin. Nyligen inmätt. Lodning utförd Konservativ bedömning. Bestämning av lägsta lågvattenyta (LLW) nedströms Konservativ bedömning, Liten spridning mht området storlek. Avlastad och grundförstärkt med pålar Källargrundläggning Tvådimensionell analys (resultat på säkra sidan) Mycket brant närmast åravin Högsensitiv lera förekommer Nyexploatering mycket nära åravin Påverkan på vägområden och bostadshus Slänt med kohesionsjord vid befintlig anläggning kan klassas som tillfredställande stabil om säkerhetsfaktorn mot skred i odränerad analys är större än 1,3-1,4 (F c >1,3-1,4), samtidigt som säkerhetsfaktorn mot skred i kombinerad analys är större än 1,2-1,3 (F Komb >1,2-1,3). Erforderlig säkerhetsfaktor inom spannen bedöms enligt aktuella försättningar med hänsyn till gynnsamma och ogynnsamma förhållanden, se Tabell 3.1. Motsvarande för slänt med material som endast har dränerade egenskaper klassas slänt som tillfredställande stabil om säkerhetsfaktorn i dränerad analys är större än 1,2 (F >1,2). Resultat från utvärderad erforderliga säkerhetsfaktorer redovisas i Tabell 3.2. Slänt med kohesionsjord vid nyexploatering kan klassas som tillfredställande stabil om säkerhetsfaktorn mot skred i odränerad analys är större än 1,4-1, (F c >1,4-1,), samtidigt som säkerhetsfaktorn mot skred i kombinerad analys är större än 1,3-1,3 (F Komb >1,3-1,3). Erforderlig säkerhetsfaktor inom spannen bedöms enligt aktuella försättningar med hänsyn till gynnsamma och ogynnsamma förhållanden, se Tabell 3.1. Motsvarande för slänt med material som endast har dränerade egenskaper klassas slänt som tillfredställande stabil om säkerhetsfaktorn i dränerad analys är större än 1,3 (F >1,3). Resultat från utvärderad erforderliga säkerhetsfaktorer redovisas i Tabell 3.2. l:\\hökerum bygg\13969 (torp 2_)\3_dokument\36_pm\revidering 131\pm-1-bilaga-c1 (släntstabilitetsutredning).doc/jbn
Dokumenttyp 11-1-3 BILAGA C1 4 () Samhällsbyggnad DETALJPLAN FÖR FASTIGHET TORP 2: 1 13 969 PM-1 Släntstabilitetsutredning Tabell 3.2 Valda erforderliga säkerhetsfaktorer för att aktuell slänt skall kunna bedömas som tillfredställande stabil. Förhållanden Vald erforderlig säkerhetsfaktorer Kohesionsjord Friktionsjord F c F Komb F Befintlig anläggning 1,4 1,3 1,2 Nyexploatering 1,4 1,3 1,3 4 SLÄNTSTABILITETSKONTROLL, BEFINTLIGA FÖRHÅLLANDEN Slänt med befintliga förhållanden med beräknade säkerhetsfaktorer som inte uppfyller erforderliga säkerhetsfaktorer, bedöms som otillfredsställande stabil med befintliga förhållanden. På motsvarande sätt bedöms slänt i befintliga förhållanden med beräknade säkerhetsfaktorer som uppfyller kraven, som tillfredställande stabil med befintliga förhållanden. Tabell 4.1 Beräknade säkerhetsfaktorer mot skred vid befintliga förhållanden (röda siffror anger beräknade säkerhetsfaktorer som ej uppfyller kraven på en tillfredställande stabilitet). Beräknade lägsta säkerhetsfaktorer Sektion Släntdel F c F Komb F Sektion D Kort glidyta 1,9 - Lång glidyta 1,24 - Sektion F Kort glidyta 1,14 - Lång glidyta 1,64 1,2 - Sektion G Kort glidyta - Lång glidyta 1,16 1,9 - Sektion H Kort glidyta - Lång glidyta 1,2 1,4 - Beräkningssektionernas lägen framgår av Figur A.1 i Bilaga A1. Beräkningar har utförts i både odränerad och kombinerad analys med dimensionerade hydrologiska förhållanden i båda fall. Resultat från beräkningar redovisas i Bilaga C2 och sammanfattas i Tabell 4.1. ÖVERSIKTLIG KONTROLL AV PLANERADE FÖRHÅLLANDEN Planerad byggnad förutsätts grundläggas med källare på pålar vilket innebär en avlastning under blivande byggnad. Parkeringsgaraget förutsätts grundläggas utan någon särskild förstärkningsåtgärd och bedöms belasta marken kpa per våningsplan. Beräkningar har utförts med grundläggningsnivå +,4. I odränerad analys antas taket på parkeringsgaraget belastas med parkeringslast. För att erhålla tillräckligt hög säkerhet för korta lokala glidytor krävs avschaktning och erosionsskydd. I beräkningarna har befintligt erosionsskydd kompletterats, släntlutningen närmast Säveån ställts i lutning 1:2, från nivån +,3 och marknivån framför planerade byggnader är maximalt +28. För att kunna bevara ett träd i den västra änden av planområdet (sektion I) har stabiliteten även kontrollerats väster om planområdet (sektion I). Resultat från beräkningarna redovisas i Bilaga C3 och sammanfattas i Tabell.1 nedan. l:\\hökerum bygg\13969 (torp 2_)\3_dokument\36_pm\revidering 131\pm-1-bilaga-c1 (släntstabilitetsutredning).doc/jbn
Dokumenttyp 11-1-3 BILAGA C1 () Samhällsbyggnad DETALJPLAN FÖR FASTIGHET TORP 2: 1 13 969 PM-1 Släntstabilitetsutredning Tabell.1 Beräknade säkerhetsfaktorer mot skred vid framtida förhållanden (röda siffror anger beräknade säkerhetsfaktorer som ej uppfyller kraven på en tillfredställande stabilitet). Sektion Åtgärd Beräknade lägsta säkerhetsfaktorer F c F Komb F Sektion D Källare (+,4), avschaktning 1,66 1,39 1,37 och erosionsskydd Sektion F Källare (+27,7), avschaktning 1,62 1,44 1,33 och erosionsskydd Sektion G Erosionsskydd 1,1 1,9 Med 3D-effekter 1,72 Sektion I Erosionsskydd 1,73 1,43 1,31 Sektion J Erosionsskydd 1,18 1,13 - Med 3D-effekter 1,62 Som framgår av Tabell.1 så är säkerhetsfaktorn mot skred ej tillfredsställande för sektion G med framtida förhållanden. Då avståndet till de med stabila sektion F och den pålgrundlagda Häradsbron är litet (L = ca m) kan ändyteeffekter (3D-effekter) tillämpas. Beräknad säkerhetsfaktor mot skred vid framtida förhållanden och med beaktning av 3Deffekter för sektion G är F C,3D-Dim =1,72 vilket är tillfredsställande. Även kombinerade analyser bedöms ha positiv effekt av 3-dimensionalitet då brottet till största andel är ett odränderat brott. Stabiliteten kan därmed bedömas som tillfredsställande för vald lösning. På samma sätt bedöms sektion J som tillfredsställande stabil, F C,3D-Dim =1,62, då de tillfredställande stabila sektionerna I och D ligger på ca m avstånd. Beräkning av 3D-effekter framgår av Bilaga C4. 6 SLUTSATSER OCH KOMMENTARER Slutsatser och kommentarer över utförd stabilitetskontroll ges i huvuddokumentet. l:\\hökerum bygg\13969 (torp 2_)\3_dokument\36_pm\revidering 131\pm-1-bilaga-c1 (släntstabilitetsutredning).doc/jbn
1.3 Samhällsbyggnad Dokumenttyp DETALJPLAN FÖR FASTIGHET 2: 11-1-3 1 13 969 BILAGA C2. PM-1 1 (8) Släntstabilitetsberäkningar, befintliga förhållanden Sektion: D Skede: Befintliga förhållanden Hydrologisk modell: Pressure Head Spatial Function 1. 1.6 Analys: Odränerad 1.4 Nivå Analysnamn: Sektion D (od) Filnamn: Sektion D - befintlig.gsz Sökväg: L:\\Hökerum Bygg\13969 (Torp 2_)\_Beräkningar\G\Stabilitetsberäkningar\Sektion D\ Sparad, datum: 11-1- Sparad, tid: 13:6:33 Analysmetod: Morgenstern-Price Glidytedefinition: Grid and Radius Porvattentryckdefinition: Pressure Head Spatial Function 3 1 WSP-4 LLW +23,3 Le1 (od) Le2 (od) Erosionsskydd (mc) Fc = 1.24 WSP-6 q= kpa Cellplast (mc) WSP-8 3 1 Name: Phi: 32 Name: Model: Combined, S=f(depth) Phi: 3 Cu-Top of Layer: kpa C/C u Ratio:.1 Name: Le1 (od) Model: S=f(datum) Unit Weight: 16. kn/m³ C-: 27. kpa C-Rate of Change: 1 kpa/m Elevation: 24 m Name: Le2 (od) Model: S=f(datum) Unit Weight: 17 kn/m³ C-: 27. kpa C-Rate of Change: 1 kpa/m Elevation: 24 m Name: Cellplast (mc) Unit Weight: 6. kn/m³ Phi: 3 Mn (bedrock) - - 3 3 4 4 6 6 7 7 8 8 9 9 1 11 1 1 13 13 14 14 1 Avstånd Name: Erosionsskydd (mc) Unit Weight: kn/m³ Unit Wt. Above Water Table: 18 kn/m³ Phi: 41 l:\\hökerum bygg\13969 (torp 2_)\3_dokument\36_pm\pm-1-bilaga-c2 (stabilitetsberäkningar, befintliga förhållanden).doc/jbn
1. Samhällsbyggnad Dokumenttyp DETALJPLAN FÖR FASTIGHET 2: 11-1-3 1 13 969 BILAGA C2. PM-1 2 (8) Släntstabilitetsberäkningar, befintliga förhållanden Sektion: D Skede: Befintliga förhållanden Hydrologisk modell: Pressure Head Spatial Function Analys: Kombinerad Analysnamn: Sektion D (komb) Filnamn: Sektion D - befintlig.gsz Sökväg: L:\\Hökerum Bygg\13969 (Torp 2_)\_Beräkningar\G\Stabilitetsberäkningar\Sektion D\ Sparad, datum: 11-1- Sparad, tid: 13:6:33 Analysmetod: Morgenstern-Price Glidytedefinition: Grid and Radius Porv attentry ckdefinition: Pressure H ead Spatial Function Fk = 1.9 1. 1.3 1.4 Name: Phi: 32 Name: Model: Combined, S=f(depth) Phi: 3 Cu-Top of Lay er: kpa C/Cu Ratio:.1 3 WSP-4 LLW +23,3 1. WSP-6 q= kpa Cellplast (mc) WSP-8 3 Name: Le 1 (komb) Model: Combined, S=f(datum) Unit Weight: 16. kn/m³ Phi: 3 Cu-: 27. kpa Cu-Rate of Change: 1 kpa/m C/Cu Ratio:.1 Elev ation: 24 m Nivå 1 Le 1 (komb) Le 2 (komb) Erosionsskydd (mc) 1 Name: Le 2 (komb) Model: Combined, S=f(datum) Unit Weight: 17 kn/m³ Phi: 3 Cu-: 27. kpa Cu-Rate of Change: 1 kpa/m C/Cu Ratio:.1 Elev ation: 24 m Name: Cellplast (mc) Unit Weight: 6. kn/m³ Phi: 3 Mn (bedrock) - - 3 3 4 4 6 6 7 7 8 8 9 9 1 11 1 1 13 13 14 14 1 Avstånd Name: Erosionssky dd (mc) Unit Weight: kn/m³ Unit Wt. Above Water Table: 18 kn/m³ Phi: 41 l:\\hökerum bygg\13969 (torp 2_)\3_dokument\36_pm\pm-1-bilaga-c2 (stabilitetsberäkningar, befintliga förhållanden).doc/jbn
Samhällsbyggnad Dokumenttyp DETALJPLAN FÖR FASTIGHET 2: 11-1-3 1 13 969 BILAGA C2. PM-1 3 (8) Släntstabilitetsberäkningar, befintliga förhållanden Sektion: F Skede: Befintliga förhållanden Hydrologisk modell: Pressure Head Spatial Function Analys: Odränerad Name: Phi: 32 Nivå 3 1 Analy snamn: Sektion F (od) Filnamn: Sektion F - befintlig - södra sidan.gsz Sökv äg: L:\\Hökerum Bygg\13969 (Torp 2_)\_Beräkningar\G\Stabilitetsberäkningar\Sektion F\ Sparad, datum: 11-1- Sparad, tid: 14::19 Analy sm etod: Morgenstern-Price Glidy tedefinition: Grid and Radius Porv attentry ckdefinition: Pressure Head Spatial Function WSP-1 WSP-2 Le1 (od) Le2 (od) LLW +23,3 Fk = 1.14 Erosionsskydd (mc) 1.7 1.8 Fc = 1.64 WSP-6 1.9 2. WSP-8 Befintlig by ggnad kpa (källargrundlagd ca +28) 3 1 Name: Model: Combined, S=f(depth) Phi: 3 Cu-Top of Layer: 27. kpa C/Cu Ratio:.1 Name: Le1 (od) Model: S=f(datum) Unit Weight: 16. kn/m³ C-: 27. kpa C-Rate of Change: 1 kpa/m Elev ation: 24 m N ame: Le2 (od) Model: S=f(datum) Unit Weight: 17 kn/m³ C-: 27. kpa C-Rate of Change: 1 kpa/m Elev ation: 24 m Name: Erosionsskydd (mc) Unit Weight: kn/m³ U nit Wt. Abov e Water Table: 18 kn /m³ Phi: 41 Mn (bedrock) - - 3 3 4 4 6 6 7 7 8 8 9 9 1 11 1 1 13 13 14 14 1 1 16 16 Avstånd l:\\hökerum bygg\13969 (torp 2_)\3_dokument\36_pm\pm-1-bilaga-c2 (stabilitetsberäkningar, befintliga förhållanden).doc/jbn
Samhällsbyggnad Dokumenttyp DETALJPLAN FÖR FASTIGHET 2: 11-1-3 1 13 969 BILAGA C2. PM-1 4 (8) Släntstabilitetsberäkningar, befintliga förhållanden Sektion: F Skede: Befintliga förhållanden Hydrologisk modell: Pressure Head Spatial Function Analys: Kombinerad 1.6 3 Analy snamn: Sektion F (komb) Filnamn: Sektion F - befintlig - södra sidan.gsz Sökv äg: L:\\Hökerum By gg\13969 (Torp 2_)\_Beräkningar\G\Stabilitetsberäkningar\Sektion F\ Sparad, datum: 11-1- Sparad, tid: 14::19 Analy smetod: Morgenstern-Price Glidy tedefinition: Grid and Radius Porv attentry ckdefinition: Pressure Head Spatial Function WSP-1 WSP-2 Le 1 (komb) LLW +23,3 1.7 Fk = 1.14 Erosionsskydd (mc) Fk = 1.2 WSP-6 1.7 1.8 WSP-8 Befintlig by ggnad kpa (källargrundlagd ca +28) 3 Name: Phi: 32 Name: Model: Combined, S=f(depth) Phi: 3 Cu-Top of Layer: 27. kpa C/Cu Ratio:.1 Name: Le 1 (komb) Model: Combined, S=f(datum) Unit Weight: 16. kn/m³ Phi: 3 Cu-: 27. kpa Cu-Rate of Change: 1 kpa/m C/Cu Ratio:.1 Elev ation: 24 m Nivå 1 Le 2 (komb) 1 Name: Le 2 (komb) Model: Combined, S=f(datum) Unit Weight: 17 kn/m³ Phi: 3 Cu-: 27. kpa Cu-Rate of Change: 1 kpa/m C/Cu Ratio:.1 Elev ation: 24 m Mn (bedrock) - - 3 3 4 4 6 6 7 7 8 8 9 9 1 11 1 1 13 13 14 14 1 1 16 16 Avstånd Name: Erosions sky dd (mc) Unit Weight: kn/m³ Unit Wt. Abov e Water Table: 18 kn/m³ Phi: 41 l:\\hökerum bygg\13969 (torp 2_)\3_dokument\36_pm\pm-1-bilaga-c2 (stabilitetsberäkningar, befintliga förhållanden).doc/jbn
Samhällsbyggnad Dokumenttyp DETALJPLAN FÖR FASTIGHET 2: 11-1-3 1 13 969 BILAGA C2. PM-1 (8) Släntstabilitetsberäkningar, befintliga förhållanden Sektion: G Skede: Befintliga förhållanden Hydrologisk modell: Pressure Head Spatial Function Analys: Odränerad Volume: 3.4 m³ Resisting Moment: 3187 kn-m Activating Moment: 3638 kn-m Center: (117.36, 4.66) m Radius: 24.772 m Nivå 3 1 Analy snamn: Sektion G (od) Filnamn: Sektion G - befintlig - södra sidan.gsz Sökv äg: L:\\Hökerum By gg\13969 (Torp 2_)\_Beräkningar\G\Stabilitetsberäkningar\Sektion G\ Sparad, datum: 11-1- Sparad, tid: 14:14:11 Analy smetod: Morgenstern-Price Glidy tedefinition: Grid and Radius Porv attentry ckdefinition: Pressure Head Spatial Function WSP-1 WSP-2 HHW +,3 LLW +23,3 Le1 (od) Le2 (od) Fc2D = 1.1 Q = 4 kn c/c = 1,m WSP-8 Stödmur WSP-6 Erosionsskydd (mc) q= kpa 3 1 Name: Phi: 32 Name: Model: Combined, S=f(depth) Phi: 28 Cu-Top of Lay er: 27. kpa C/Cu Ratio:.1 Name: Le1 (od) Model: S=f(datum) Unit Weight: 16. kn/m³ C-: 27. kpa C-Rate of Change: 1 kpa/m Elev ation: 24 m Name: Le2 (od) Model: S=f(datum) Unit Weight: 17 kn/m³ C-: 27. kpa C-Rate of Change: 1 kpa/m Elev ation: 24 m Mn (bedrock) - - 4 4 6 6 7 7 8 8 9 9 1 11 1 1 13 13 14 14 1 1 16 Avstånd Name: Erosionssky dd (mc) Unit Wt. Above Water Table: kn/m³ Phi: 41 l:\\hökerum bygg\13969 (torp 2_)\3_dokument\36_pm\pm-1-bilaga-c2 (stabilitetsberäkningar, befintliga förhållanden).doc/jbn
Samhällsbyggnad Dokumenttyp DETALJPLAN FÖR FASTIGHET 2: 11-1-3 1 13 969 BILAGA C2. PM-1 6 (8) Släntstabilitetsberäkningar, befintliga förhållanden Sektion: G Skede: Befintliga förhållanden Hydrologisk modell: Pressure Head Spatial Function 1.3 1.4 3 Analys: Kombinerad Analy snamn: Sektion G (komb) Filnamn: Sektion G - befintlig - södra sidan.gsz Sökv äg: L:\\Hökerum By gg\13969 (Torp 2_)\_Beräkningar\G\Stabilitetsberäkningar\Sektion G\ Sparad, datum: 11-1- Sparad, tid: 13:9:3 Analy smetod: Morgenstern-Price Glidy tedefinition: Grid and R adius Porvattentry ckdefinition: Pressure Head Spatial Function WSP-1 WSP-2 HHW +,3 LLW +23,3 Le 1 (komb) 1. Fk2D = 1.9 1. Q = 4 kn c/c = 1,m WSP-8 Stödmur WSP-6 Erosionsskydd (mc) 3 Name: Phi: 32 Name: Model: Combined, S=f(depth) Phi: 28 Cu-Top of Lay er: 27. kpa C/Cu Ratio:.1 Name: Le 1 (komb) Model: Combined, S=f(datum) Unit Weight: 16. kn/m³ Phi: 3 Cu-: 27. kpa Cu-Rate of Change: 1 kpa/m C/Cu Ratio:.1 Elev ation: 24 m Nivå 1 Le 2 (komb) 1 Name: Le 2 (komb) Model: Combined, S=f(datum) Unit Weight: 17 kn/m³ Phi: 3 Cu-: 27. kpa Cu-Rate of Change: 1 kpa/m C/Cu Ratio:.1 Elev ation: 24 m - Mn (bedrock) - 4 4 6 6 7 7 8 8 9 9 1 11 1 1 13 13 14 14 1 1 16 Avstånd Name: Erosionssky dd (mc) Unit Wt. Above Water Table: kn/m³ Phi: 41 l:\\hökerum bygg\13969 (torp 2_)\3_dokument\36_pm\pm-1-bilaga-c2 (stabilitetsberäkningar, befintliga förhållanden).doc/jbn
Samhällsbyggnad Dokumenttyp DETALJPLAN FÖR FASTIGHET 2: 11-1-3 1 13 969 BILAGA C2. PM-1 7 (8) Släntstabilitetsberäkningar, befintliga förhållanden Sektion: H Skede: Befintliga förhållanden Hydrologisk modell: Pressure Head Spatial Function Analys: Odränerad Fc = 1.2 Analysnamn: Sektion H (od) 3 Filnamn: Sektion H2 - befintlig - södra sidan.gsz Sökväg: L:\\Hökerum Bygg\13969 (Torp 2_)\_Beräkningar\G\Stabilitetsberäkningar\Sektion H\ Sparad, datum: 11-1- Sparad, tid: 14:28:2 Analysmetod: Morgenstern-Price Glidytedefinition: Grid and Radius Porvattentryckdefinition: Pressure Head Spatial Function LLW +23,3 Erosionsskydd (mc) Le1 (od) KM9 KM8 1.6 1.7 1.8 q = 4 kpa Byggnad +27, q = kpa 3 Name: Phi: 32 Name: Model: Combined, S=f(depth) Phi: 28 Cu-Top of Layer: 27. kpa C/Cu Ratio:.1 Nivå 1 1 Le2 (od) Mn (bedrock) - - 4 4 6 6 7 7 8 8 9 9 1 11 1 1 13 13 14 14 1 1 16 16 17 17 18 Avstånd Name: Le1 (od) Model: S=f(datum) Unit Weight: 16. kn/m³ C-: 27. kpa C-Rate of Change: 1 kpa/m Elevation: 24 m Name: Le2 (od) Model: S=f(datum) Unit Weight: 17 kn/m³ C-: 27. kpa C-Rate of Change: 1 kpa/m Elevation: 24 m l:\\hökerum bygg\13969 (torp 2_)\3_dokument\36_pm\pm-1-bilaga-c2 (stabilitetsberäkningar, befintliga förhållanden).doc/jbn
Samhällsbyggnad Dokumenttyp DETALJPLAN FÖR FASTIGHET 2: 11-1-3 1 13 969 BILAGA C2. PM-1 8 (8) Släntstabilitetsberäkningar, befintliga förhållanden Sektion: H Skede: Befintliga förhållanden Hydrologisk modell: Pressure Head Spatial Function Analys: Kombinerad Fk = 1.4 Analysnamn: Sektion H (komb) Filnamn: Sektion H2 - befintlig - södra sidan.gsz Sökväg: L:\\Hökerum Bygg\13969 (Torp 2_)\_Beräkningar\G\Stabilitetsberäkningar\Sektion H\ Sparad, datum: 11-1- Sparad, tid: 14:28:2 Analysmetod: Morgenstern-Price Glidytedefinition: Grid and Radius Porvattentryckdefinition: Pressure Head Spatial Function 1. 1.6 1.7 1.8 Name: Phi: 32 Nivå 3 KM9 KM8 Avstånd q = 4 kpa Byggnad +27, 3 LLW +23,3 1 Le 1 (komb) 1 Le 2 (komb) Mn (bedrock) - - 4 4 6 6 7 7 8 8 9 9 1 11 1 1 13 13 14 14 1 1 16 16 17 17 18 Name: Model: Combined, S=f(depth) Phi: 28 Cu-Top of Layer: 27. kpa C/Cu Ratio:.1 Name: Le 1 (komb) Model: Combined, S=f(datum) Unit Weight: 16. kn/m³ Phi: 3 Cu-: 27. kpa Cu-Rate of Change: 1 kpa/m C/Cu Ratio:.1 Elevation: 24 m Name: Le 2 (komb) Model: Combined, S=f(datum) Unit Weight: 17 kn/m³ Phi: 3 Cu-: 27. kpa Cu-Rate of Change: 1 kpa/m C/Cu Ratio:.1 Elevation: 24 m l:\\hökerum bygg\13969 (torp 2_)\3_dokument\36_pm\pm-1-bilaga-c2 (stabilitetsberäkningar, befintliga förhållanden).doc/jbn