Rapport SGC 004 KRAV PA MATERIAL VID KRINGFYLLNAD AV PE-GASLEDNINGAR. Jan Molin, VBB. Apri11991 SGC

Relevanta dokument
LÄGGNING AV PLASTRÖR

Uponor Tryckrörssystem

RAPPORT. Beräkning av stödavstånd för plastledning av PVC och PP upphängd under bottenplatta JM Geokonsult AB.

SAMLINGSBRUNN & FÖRDELNINGSRÖR

TORSBY KOMMUN KV STÄDET 2 PLANERADE BOSTADSHUS GEOTEKNISK UTREDNING TEKNISK PM GEOTEKNIK. Örebro WSP Box Örebro

Hållfasthetslära Lektion 2. Hookes lag Materialdata - Dragprov

SGC FÄLTSORTERING AV FYLLNADS MASSOR VID LÄGGNING A V PE-R ÖR MED LÄGGNINGSBOX. Rapport SGC 041. Göran Lustig Elektro Sandberg Kraft AB.

LÄGGNINGSANVISNINGAR FÖR BETONGRÖR OCH BRUNNAR MODERNT LEDNINGSBYGGE MED BETONGRÖR

Dag- och spillvattensystem Weholite

Installationsanvisning Stormbox

Belastning i all ära, men har du nånsin beaktat ekonomisk dimensionering av kabel och skyddsrör? Arrangeras av Voltimum.se portalen för elproffs

kv Trollhättan, Stockholm PM angående bergspänningar vid ombyggnad

SGC. STORA GASLEDNINGAR A V PE Teknisk och ekonomisk studie. Rapport SGC 028. Lars-Erik Andersson Åke Carlsson Sydkraft Konsult AB.

Katalogdel Skyddsrör är indelad i följande avsnitt:

Betongprovning Hårdnad betong Elasticitetsmodul vid tryckprovning. Concrete testing Hardened concrete Modulus of elasticity in compression

Lösningsskisser till Tentamen 0i Hållfasthetslära 1 för 0 Z2 (TME017), verkar 8 (enbart) skjuvspänningen xy =1.5MPa. med, i detta fall,

Geoteknisk undersökning Inför byggande av butikslokal på Kv Ödlan, Luleå Kommun. Uppdragsnummer: Uppdragsansvarig: Nyström, Birgitta

Mineral aggregates. Determination of length thickness index.

LÖSNING

PM GEOTEKNIK (PM/GEO)

Projekterings PM Geoteknisk undersökning Detaljplan för Del av Kyrkostaden 1:1, Storumans kommun Projektnummer:

Inre hamnen, Oskarshamns kommun. Detaljplan Översiktlig geoteknisk utredning. Geotekniskt PM

11.1 Rambeskrivning. Utbyggnad VA-nät, Kvikkjokk Jokkmokks Kommun Uppdragsnr: Status: Förfrågningsunderlag

Uponor Spillvattensystem

1. Ett material har dragprovkurva enligt figuren.

Håby-Lycke 1:53 mfl, Munkedals kommun. PM Ändring av gällande detaljplan Geoteknik Upprättad av: Per Friberg Granskad av: Per Friberg

Viktigt! Glöm inte att skriva Tentamenskod på alla blad du lämnar in.

Geoprodukter för dagens infrastruktur. Tryggt val

PM GEOTEKNIK MJÖLBY 40:5, INDUSTRIOMRÅDE MJÖLBY KOMMUN REVIDERAD GRANSKAD AV SWECO CIVIL AB GEOTEKNISK UTREDNING

Uppdrag: Medverkande. Revideringar. Tyréns AB , Geoteknik Kantgatan detaljplan. Titel på rapport: Markteknisk undersökningsrapport

Tentamen i Hållfasthetslära AK2 för M Torsdag , kl

PPU408 HT15. Beräkningar stål. Lars Bark MdH/IDT

Material föreläsning 4. HT2 7,5 p halvfart Janne Carlsson

15 PB. Ledning PP rör. Läggning och svetsning av PPrör. Förutsättningar. Förarbete. Egenkontroll. Genomförande

HÅLLFASTHETSLÄRA Hållfasthetslärans grundläggande uppgift är att hjälpa oss att beräkna dimension och form hos en konstruktion så att den vid

PM Geoteknik Skiljebo (Västerås 3:28) Västerås Stad

Skogsflyet, Norrköping

PM Geoteknik. Södertälje, Härfågeln 6, Järna

Viktigt! Glöm inte att skriva Tentamenskod på alla blad du lämnar in.

GEOTEKNISK PM. Mossenskolan 1, Motala MOTALA KOMMUN SWECO CIVIL AB UPPDRAGSNUMMER GEOTEKNISK UNDERSÖKNING

Materialtyp Jordartsgrupp enligt SGF 81 respektive grupp Tilläggsvillkor Exempel på jordarter 1 Bergtyp 1 och 2

PROJEKTERINGS-PM GEOTEKNIK. Geoteknisk utredning för ny VA-ledning och ny väg (Etapp 1) i Svärtinge Skogsbacke, Norrköping Kommun

Rör för fjärrkyla. Rakrör ARTIKEL NR 1003, Mediarör Mantelrör Vikt Vatteninnehåll DN Dy x s [mm] DY [mm] [kg/m] [l/m]

Teknisk PM Översiktliga geotekniska förutsättningar. Växthuset 1 samt Växthuset 2. AR Pedagogen Park AB. GeoVerkstan

PM GEOTEKNIK VÅRDBOENDE NÄVERTORP, KATRINEHOLM KFAB SWECO CIVIL AB HANDLÄGGARE VIKTOR KARLSSON GRANSKARE LARS MALMROS UPPDRAGSNUMMER

LÖSNING

Pipelife Robust Pipe

Oleotop Oljeavskiljare av betong för markförläggning

Geotekniskt PM 1. Översiktlig geoteknisk undersökning för detaljplan. Gullbranna 1:13 mfl, Halmstads kommun

Spillvatten. Dag- och UPONOR INFRASTRUKTUR UPONOR IQ UTJÄMNINGSMAGASIN. Fördröj dagvattnet vid källan

Livens inverkan på styvheten

Rörnätsteknik Föreläsning 4 Schaktarbete, markvetenskap och geoteknik. tfn org.nr.

Vägverket Region Sydöst Väg 34 Kisa Linköping Delen Skeda udde Kåparp OBJEKT NR Teknisk PM geoteknik

PPU408 HT15. Beräkningar stål. Lars Bark MdH/IDT

Geoteknisk undersökning avseende ny detaljplan samt grundläggning av servicebyggnader, projekteringsunderlag. Sweco Infrastructure AB

Angående skjuvbuckling

ÅRJÄNGS KOMMUN SILBODALSKOLAN STABILITET MOT SILBODALSÄLVEN GEOTEKNISK UTREDNING PM GEOTEKNIK. Örebro

KARLSSONS ÄNG, KALMAR Detaljplan. Översiktlig geoteknisk utredning

PROJEKTERINGS PM/GEOTEKNIK

Projekterings-PM / Geoteknik

2 (6) RAPPORT FÖRENINGSTORGET, ESLÖV. \\semmafs001\projekt\2217\ \000\3 genomförande\35 arbetsmaterial\geoteknik\ pm.

(Sida 1 av 7) V ELGOCELL AB TELEFON: E-POST: HEMSIDA:

STENMATERIAL. Bestämning av kulkvarnsvärde. FAS Metod Sid 1 (5)

Anvisning gällande markarbeten och fiberanslutning

Bostäder vid Vällkullevägen inom Kullbäckstorp 2:2 mfl. Bahatin Gündüz

DC Slamavskiljare. Flik 6 Augusti 2018

caeec712 Plattgrundläggning Användarmanual Eurocode Software AB

Installationsanvisning Januari 2017

Viktigt! Glöm inte att skriva Tentamenskod på alla blad du lämnar in.

Bergytans nivå varierar mellan ca -11 till - 18, över tunnlarna. Tunnlarnas hjässor ligger på nivån ca -28 och tunnelbotten på nivån ca -34.

HSB PRODUKTION I MÄLARDALEN AB

<Henrik Bergström, Vianova>

Viktigt! Glöm inte att skriva Tentamenskod på alla blad du lämnar in.

ÖVERSIKTLIG GEOTEKNISK UTREDNING

Uponor IQ dagvattensystem

JAKOBSBERG 1:1 M.FL., KALMAR DETALJPLAN. Översiktlig geoteknisk utredning Upprättad av: Daniel Elm Granskad av: Torbjörn Johansson

= 1 E {σ ν(σ +σ z x y. )} + α T. ε y. ε z. = τ yz G och γ = τ zx. = τ xy G. γ xy. γ yz

Biomekanik Belastningsanalys

Del av kv Sjöjungfrun 2 och 3 Is och evenemangsarena, Gällivare. PM Geoteknik, översiktlig undersökning Systemhandling Rev

K-uppgifter Strukturmekanik/Materialmekanik

Del A TEORI (max 40 p) OBS! Del A inlämnas innan Del B uthämtas.

ÖVERSIKTLIG GEOTEKNISK UNDERSÖKNING SAMT RADONMÄTNING AVSEENDE NY DETALJPLAN

Kontaktperson Datum Beteckning Sida Pierre Landel P (4) Hållbar Samhällsbyggnad

PM GEOTEKNIK GRÄNSLÖST KÖPCENTER UMFORS

SKATEPARK, HÖGDALEN STOCKHOLM

Hassla 2:78 m fl, Falköpings kommun

NORA FASTIGHETER AB HAGBY ÄNGAR NYBYGGNATION FÖRSKOLA GEOTEKNISK UTREDNING TEKNISK PM GEOTEKNIK. rev Örebro

SS-Pålen Dimensioneringstabeller Slagna Stålrörspålar

Transport och dränering

DETALJPLAN FÖR SÖRMARKEN, BANKBUDET 5, BORÅS STAD

BILAGA 3 GEOTEKNISK UNDERSÖKNING DETALJPLAN FÖR SKUMMESLÖV 24:1 M FL. FAST. SKUMMESLÖVSSTRAND, LAHOLMS KN. Växjö SWECO Infrastructure AB

TEKNISK PM GEOTEKNIK. Weland Industricentrum, Gislaved WELAND INDUSTRICENTRUM AB SWECO CIVIL AB UPPDRAGSNUMMER GEOTEKNISK UNDERSÖKNING

Gamla stan 2:26 KV Megaliten, Falköpings kommun

VÄG E18 Busshållplatser, norr om trafikplats Danderyds kyrka

Kilströmskajen, Karlskrona kommun. Nya flerbostadshus Översiktlig geoteknisk utredning. Geotekniskt utlåtande

BJÖRNHOVDA 25:2, FÄRJESTADEN PLANPROGRAM Översiktlig geoteknisk utredning

Teknisk PM Geoteknik. Detaljplan för Nyborgsvägen Stenungsunds kommun. PMGeo Granskningshandling GRANSKNINGSHANDLING

ÅRJÄNGS KOMMUN SILBODALSKOLAN HÖGSTADIESKOLA GEOTEKNISK UTREDNING TEKNISK PM GEOTEKNIK. Örebro WSP Samhällsbyggnad Box Örebro

Säffle, Ekenäs Hamnområde och camping Beskrivning av jord- och grundläggningsförhållanden

PM GEOTEKNIK FÖRSKOLA FOLKETS PARK HUSKVARNA, JÖNKÖPINGS KOMMUN UPPRÄTTAD:

Transkript:

o Rapport SGC 004 KRAV PA MATERIAL VID KRINGFYLLNAD AV PE-GASLEDNINGAR Jan Molin, VBB Apri11991 SGC

o Rapport SGC 004 KRAV PA MATERIAL VID KRINGFYLLNAD AV PE-GASLEDNINGAR J an Molin, VBB April1991

l PROJEKTRAPPORT PROJEKT SGC 9Q23 KRINGFYLLNING FÖR GASLEDNINGAR AV PE PROJEKTANSVARIG: LARS CLEMENSSON, SYDKRAFT, TBG PROJEKTHANDLÄGGARE: LARS-ERIK ANDERSSON, KONSULT: JAN MOLIN, VBB Il APRIL 1991 PROJEKTETET HAR BESTÄLLTS OCH FINANSIERATS AV SGC. Filnamn:(EG-GEM)era-fblad-9023

VBBVIAK Rev. 1991-04-03 1990-11-13 R3241 sydkraft FUD i ' PM angående kringfyllning för gasledningar av PE 1. Inledning, Denna rapport utgör del av sydgas FUD-projekt "Coating och kringfyllning för gasledningar av stål och PE". Övriga delar av detta FUD-projekt har redovisats i "PM angående val av godstjocklek, coatingtyp och kringfyllningsmaterial i stenig jord", VBB 1990-06-12. Syftet med FUD-projektet är att göra en teknisk och ekonomisk utvärdering av kraven på godstjocklek, coating och kringfyllning för gasledning i stenig terräng. I denna PM behandlas gasledning av PE-rör. 2. Nuvarande anvisningar NGDN-90 sydkraft -88 Krav på kringfyllningen för gasledningar av polyeten, PE, finns i Distributionshandboken, remissutgåva april 1988, i remissutgåva av Naturgasdistributionsnorm, NGDN-90, samt i sydkrafts Byggbeskrivning för mark- och rörarbeten (max 16 bar) 1988. I dessa tre handlingar är kraven något olika såsom framgår av nedanstående sammanställning: Distributionshandboken -88 Material tir grupp 2 eller 3a enligt MarkAMA. största kornstorlek 8 mm. skarpkantigt material får ej förekomma. Sand (typritning 400 101) Sand (typritning 400 101). Max stenstorlek 8 mm. Ej skarpkantigt material. VBBVIAKAB Geijersgatan 8, 216 18 MALMÖ. Telefon: 040 16 70 00. Telefax: 040-15 43 47

2 sydkraft -88 har således strängast materialkrav, medan kravet i NGDN-90 mjukats upp i förhållande till både sydkraft -88 och Distributionshandboken -as. Det kan i detta sammanhang ha intresse att notera att kringfyllningskraven för gasledningar är väsentligt skarpare än för vatten- och avloppsledningar. I publikation VAV Ml5, 1984, anges nämligen att kringfyllning ur materialgrupp 2, 3a och 3b får användas (den sistnämnda gruppen dock endast vid fyllningshöjd mindre än 2,5 m) och att fyllningsmaterialet skall ha en största kornstorlek av 20 mm. Enstaka icke skarpkantiga partiklar får dock förekomma med en storlek av upp till lo % av ledningens diameter, dock max 60 mm. Motivet bakom de stränga kringfyllningskraven för gasledningar är självfallet att det allmänna säkerhetskravet ar större för dessa ledningar än för VA-ledningar., 3. Inverkan av punktformig belastning Kringfyllning Om plaströr i mark omges av stenfritt, sandigt material erhålls en gynnsam tryckfördelning runt röret och den maximala påkänningen i rörväggen blir en funktion av rörets deformation på grund av jord- och trafiklaster. Om däremot fyllningen runt röret innehåller sten, eller om röret läggs direkt på en stenig schaktbotten, uppstår mer eller mindre punktformiga tryck mot rörväggen. Vid sådana punkter erhålls då koncentrerat högre påkänningar. i rörväggen och lokalt höga påkänningar uppstår i rörväggen. För det belastningsfall som visas i Figur l kan en approximativ beräkning av deformationer och böjpåkänningar utföras enligt följande, se ROARK, 1983, under förutsättning att belastningsytan A är liten i förhållande till rördiametern: BELASTNINGSYTA A LT RIKTAT TRYCK P l l ' \ ~ '.:.i Figur 1. Punktbelastning mot rör i jord orsakad av stenanliggning

3 Böjpåkänning ringled: Böjpåkänning axial led: a. = 2,4 p ar = 52 0,4 p 52 (l) (2) Lokal intryckning: y = c ~ s (D/s) 1,22 (3) där P = punktlast s = väggtjocklek E = rörväggens elasticitetsmodul D = rördiameter c = koefficient De angivna formlerna gäller egentligen för elastiska, material och små deformationer men bedöms kunna användas åtminstone för approximativa studier av olika parametrars inverkan på spänningar och deformationer även hos plaströr. För att exemplifiera vad de angivna sambanden innebär för det praktiska fallet med stenanliggning mot röret kan följande resonemang föras. Om sten förekommer i kringfyllningen närmast röret blir anliggningskraften mellan sten och rör minst lika med jordtrycket gånger stenens mot rörväggen projicerade area. Antas för enkelhets skull att stenarean är kvadratisk erhålls anliggningskrafter enligt Tabell l för olika stenstorlekar vid fyllningshöjder inom intervallet 0,8-3,0 m: Tabell l Korn, kantlängd, mm 5 lo 20 50 100 150 Anliggningskraft, N 1,8 7 28 175 700 1575 Böjpåkänningen i rörväggen av stenanliggning påverkas av lastens storlek och av rörväggens tjocklek såsom framgår av ekv. (l) och (2). Den maximala påkänningen uppstår i ringled för ett rör med liten godstjocklek. För rör-

dimension 110 mm är väggtjockleken ca 10 mm. Tillåten böjpåkänning av stenanliggning antas vara 1,0 MPa, vilket är halva den påkänning som tillåts för inre tryck. I Tabell 2 redovisas tillåtna anliggningskrafter beräknade enligt ekv. (l) för några av de mindre rördimensionerna jämte maximal kornstorlek interpolerad ur tabell 1. Tabell 2 4 Rördimension DY x t, mm Tillåten anliggningskraft, N Korn storlek, mm 125xll,4 90x8,2 63x5,8 32x3,0 54 28 14 3,8 28 20 14 7 De utförda beräkningarna är av överslagsmässig natur. Det är således sannolikt att ekv. (l) ger för höga påkänningar, åtminstone för tunnväggiga rör med förhållandevis stora deformationer. Med ledning av ovan gjorda beräkningar och överväganden bedöms kringfyllning med maximal kornstorlek 20 mm kunna användas för rördimension 63x5,8 och större utan att de lokala böjpåkänningarna ligger över tillåtna värden. För den minsta rördimensionen 32x3,0 bör kringfyllningen ej innehålla korn större än 8 mm. Ojämn ledningsbädd Om fast inbäddade stenar med anliggning mot röret förekommer i ledningsbädden, uppkommer större anliggningskrafter än de ovan angivna. Detsamma gäller om ledningsbädden är ojämn. Belastningsfallet karaktäriseras dock i detta fall av att deformationen i det närmaste är konstant. Det är för detta belastningsfall mer intressant att studera töjningen än spänningen, eftersom den senare vid konstant deformation i PE avtar på grund av relaxation. Genom kombination av ekv. (l) och (3) kan följande uttryck för böjtöjningen härledas: där = böjtöjning i ringled y = lokal intryckning c = koefficient (4)

Värdet på koefficienten c kan enligt ROARK, 1983, beräknas till 5 a 10 för en lång cylinder. Väljs försiktigtvis värdet 5 erhålls följande samband mellan töjningen ~ och lokala intryckningen y för rör PE, NT 0,4 MPa (som har s/d= 0,10): ~ = 0,3 (y/d) (5) För VA-ledningar kan en konstant böjtöjning av storleksordningen 5 % accepteras för polyeten. Med hänsyn till gängse skillnad i säkerhetsfaktor för VA-ledningar och gasledningar föreslås här att för gasledningar en maximal böjtöjning av storleksordningen 2 % accepteras. Detta leder till att en lokal intryckning på upp till ca 7 % av rördiametern kan tillåtas. Detta värde kan normalt innehållas vid ett utförande av ledningsgrav enligt imarkama och med ledningsbädd av friktionsjord med maximal kornstorlek 20 mm. 5 4. Rekommendationer Mot bakgrund av de praktiska erfarenheter som vunnits från VA-ledningar av plast och från de hitti.lls utförda gasledningarna av PE samt med ledning av de beräkningsmässiga övervägandena som redovisats ovan lämnas följande rekommendation: Kringfyllning Resterande fyllning Kringfyllning utförs av material ur grupp 2 eller 3a enligt MarkAMA 83. största kornstorlek får för okrossat material vara högst 20 mm och för krossat material högst 8 mm. För rördimension 32x3,0 får kringfyllning ej utföras med krossat material och största kornstorlek vara högst 8 mm. Kringfyllning skall utföras till minst 100 mm eller 300 mm ovan rörhjässan beroende på vilken typ av massor som används till resterande fyllning. Kringfyllning packas enligt packningsklass 2 i MarkAMA 83 i trafikytor. Resterande fyllning utförs normalt med schaktmassor. Om kringfyllning utförts till minst 100 mm ovan rörhjässa får resterande fyllning innehålla enstaka stenar med max kantlängd 100 mm om dessa förekommer jämnt fördelade i fyllningen. Om kringfyllning utförts till 300 mm får enstaka stenar med max kantlängd 300 mm förekomma jämnt fördelade i fyllningen. Packning av resterande fyllning utförs enligt packningsklass 2 i MarkAMA 83 i trafikytor.

6 De ovan föreslagna materialen till kringfyllning och resterande fyllning medför att befintliga schaktmassor kan användas i fler fall än vad som gäller med nuvarande föreskrifter. I dessa fall leder förslaget till en påtagligt lägre anläggningskostnad. Besparingens storlek beror mycket på de lokala förhållandena, transportavståndet för fyllningsmaterialet etc. Vid ett pris av loo: jm3 för sidetagsmassor bedöms besparingen kunna uppgå till storleksordningen 50:- å 100:- kronor per löpmeter ledning, om schaktmassor kan användas i stället för sidotagsmassor. Rev. 1991-04-03 JM/MBS E71-JM.Kringfyllning.034

SGC SvensktGastekniskt Center AB Box 50525, 202 50 MALMÖ Telefon: 040-700 40 Telefax: 040-30 50 82 KF- Sigrna. Lund 1991