PLANERINGSUNDERLAG, GEOTEKNIK

Transkript

1 RAPPORT PLANERINGSUNDERLAG, GEOTEKNIK SLUTRAPPORT

2 Uppdrag: , Järnboden, Södra Hamngatan, Fjällbacka Titel på rapport: Planeringsunderlag, geoteknik Status: Slutrapport Datum: Medverkande Beställare: Kontaktperson: Tanums Kommun AnnaKarin Sjölén Konsult: Uppdragsansvarig: Handläggare: Kvalitetsgranskare: Tyréns AB Bengt Hansson, Tyréns AB Bengt Hansson, Tyréns AB Karin Odén, Geosigma AB Revideringar Revideringsdatum Version: Initialer: ÅR-MÅN-DAG Namn, Företag Namn, Företag Författare: Datum: Handlingen granskad av: Datum: Tyréns AB Tel: Säte: Stockholm Org.Nr: C:\Users\bhn\Documents\220799\Teknik\G\_Text\Detaljplan\Plan eringsunderlag_geoteknik_a.docx

3 Innehållsförteckning 1 Inledning Områdesbeskrivning Allmänt Havet Utförda undersökningar Geoteknisk översikt Tidigare undersökningar Nya undersökningar Jordlager På land Ute i havet Egenskaper för leran Utvärderade spänningar för borrhål på land Utvärderade spänningar för borrhål i havet Grundvatten och portrycksförhållanden Analys av lerans odränerade skjuvhållfasthet Konflytgräns Utvärderad skjuvhållfasthet, land Utvärderad skjuvhållfasthet, strand Utvärderad skjuvhållfasthet, hav Befintlig stabilitet Säkerhetsfaktor Beräkningsförutsättningar Laster Vattennivå Hållfasthetsparametrar Stabilitetsberäkningar befintliga förhållanden Befintliga förhållanden med LLW Förstärkningsåtgärd Säkerhetsfaktor Avschaktning + motfyllning Slutsats Uppdrag:, Beställare: Tanums Kommun C:\Users\bhn\Documents\220799\Teknik\G\_Text\Detaljplan\Planeringsunderlag_geoteknik_A.docx 3(21)

4 BILAGOR 2.1 Planritning över Undersökningsområde Spänningsdiagram borrhål 6 och TY Portrycksprognos regressionsanalys 6.1 Utvärdering av konflytgräns Utvärdering av skjuvhållfasthet 7.1 Bedömningsgrunder för säkerhetsfaktor Stabilitetsberäkningar befintliga förhållanden Stabilitetsberäkningar med förstärkning Plan- och sektionsritning över föreslagen förstärkning HÄNVISNINGAR Översiktlig Skredriskkartering, 1994, utförd av Bohusgeo AB på uppdrag av Statens räddningsverk. [1] PM Geoteknik. Fjällbacka, Södra Hamngatan. Göteborg , utförd av Ramböll Sverige AB på uppdrag av Tanums kommun. [2] Uppdrag:, Beställare: Tanums Kommun C:\Users\bhn\Documents\220799\Teknik\G\_Text\Detaljplan\Planeringsunderlag_geoteknik_A.docx 4(21)

5 1 Inledning Tyréns AB har på uppdrag av Tanums kommun utfört en geoteknisk undersökning för rubricerat projekt. Uppdraget syftar till att beskriva de geotekniska förutsättningarna för Detaljplan för Torget Södra Hamngatan del av Fjällbacka163:1 m fl. Södra Hamngatan löper parallellt utmed havets strandlinje längs hela sträckningen. I en översiktlig skredriskkartering [1] har bedömningen gjorts att en viss skredrisk förekommer inom det aktuella området. 2 Områdesbeskrivning 2.1 Allmänt Det aktuella området ligger mellan strandlinjen och en brant stupande bergvägg. Längs strandlinjen återfinns en småbåtshamn och sjöbodar. Strax bakom sjöbodarna går Södra Hamngatan och på andra sidan vägen ligger bostadshus alldeles intill berget. Markens nivå sluttar svagt ned mot havet. Detaljplanens utbredning framgår av bild nedan. Uppdrag:, Beställare: Tanums Kommun C:\Users\bhn\Documents\220799\Teknik\G\_Text\Detaljplan\Planeringsunderlag_geoteknik_A.docx 5(21)

6 2.2 Havet Vattennivåerna i havet varierar enligt tabell: Vattenläge Nivå HHW +1,45 MHW +0,95 MW -0,13 MLW -0,69 LLW -1,13 Inmätning av havsbottens geometri är utförd längs strandkant och bryggor med GPS och mätsticka. Bottennivåer redovisas på Bilaga 2.1 som mätvärden. 3 Utförda undersökningar Redovisning av resultatet och omfattningen av utförda undersökningar framgår av Rapport Geoteknisk undersökning (RGeo) daterad , Rev B Geoteknisk översikt Inom området har undersökningar utförts i 5 sektioner (benämnda sektion A-E) för att ge en god uppfattning över hur jordlagrens mäktighet varierar. Undersökningarna är utfört inom ett större område än detaljplanens utbredning. 4.1 Tidigare undersökningar Inom aktuellt område i Fjällbacka finns geotekniska undersökningar från rapport [2]. Undersökningar utfördes då för att utreda stabiliteten för fastighet 189:17, vilken är belägen utmed Södra Hamngatan. Nedan sammanfattas resultaten av undersökningarna. Generellt består jordlagerföljden i området överst av en fyllning av sprängsten som lagts ut på den tidigare havsbotten mellan åren när Södra Hamngatan byggdes. Sprängstensfyllningen är som mest 3 m tjock och dess slänt går delvis ut i småbåtshamnens hamnbassäng. Den tidigare havsbotten består av en upp till 4 m tjock skalsand med vissa inslag av lera. Under denna återfinns lera på ett kraftigt lutande berg åt väster ut mot havet. Bergets kraftiga lutning medför att lerdjupen varierar mycket inom området. Lerans skjuvhållfasthet bedöms variera betydligt mot djupet beroende på lastpåverkan från byggnader och utfyllnad. Undersökningspunkterna ute i havet visar på gyttja som överlagrar leran. Tidigare undersökningar från [2] finns redovisade i föreliggande RGeo på planritning samt i sektion B och C. Uppdrag:, Beställare: Tanums Kommun C:\Users\bhn\Documents\220799\Teknik\G\_Text\Detaljplan\Planeringsunderlag_geoteknik_A.docx 6(21)

7 4.2 Nya undersökningar Undersökningar har utförts både på land och ute i havet. 4.3 Jordlager På land Jordlagerföljden består generellt av fyllnadsmassor i form av friktionsjord, skalsand, lera samt underliggande friktionsjord ovanpå berg. Uppfyllnaden utgörs av sprängsten, grus och sand och ökar i mäktighet från ca 0,5-2 m närmast berget i öster till som mest omkring 3 m under eller strax väster om Södra Hamngatan. Fyllningens slänt sträcker sig en bit ut i småbåtshamnens hamnbassäng. Fyllningen överlagrar en upp till 4 m tjock skalsand med vissa inslag av lera och silt. Skalsandens mäktighet ökar västerut från bergssidan i öster och avtar därefter ut mot havet. Skalsanden är som mäktigast strax väster om Södra hamngatan och under denna återfinns lera. Bergets kraftiga lutning åt väster, ut mot havet, medför att lerdjupen varierar mycket inom området. Sonderingar utförda närmast berget visar på lerdjup som varierar mellan 0-15 m. Under Södra hamngatan uppgår lerdjupen till omkring m varefter lerdjupen ökar ytterligare västerut. Leran i området är generellt siltig och innehåller skalrester. Läge för berg i dagen har mätts in i tre punkter där det har varit åtkomligt, vilket redovisas på planritningen i Bilaga 2.1. Inmätningen har utförts manuellt och därför redovisas ej nivå för bergfot Ute i havet Jordlagerföljden består av gyttja, lera och underliggande friktionsjord. Gyttjan är mellan 1,5-7 m mäktig och uppmätt vattenkvot och konflytgräns är % respektive %. Leran har en mäktighet på mer än 15 m inom området och är siltig samt innehåller skalrester. Lermäktigheten ökar från strandlinjen och västerut. Sonderingarna har stoppat 0,5-2 m ner i underliggande friktionslager. 4.4 Egenskaper för leran Värdena på följande parametrar för leran är hämtade från rutinundersökning i borrhål TY10, TY12, TY14, TY15, TY17, TY18 och TY22 samt från borrhål 4 och 6 i tidigare undersökning [2] där ostörda provtagningar har gjorts. Lerans skrymdensitet ligger i intervallet 1,48-1,94 t/m 3 där densiteten är högre med ökat skal- och siltinnehåll. Den naturliga vattenkvoten i leran varierar mellan %. Konflytgränsen är uppmätt till mellan %. Sensitiviteten varierar mellan 7 och 43, vilket innebär att leran inom området är allt från lågtill högsensitiv. Lerans odränerade skjuvhållfasthet har bestämts med utgångspunkt från de undersökningar och metoder som beskrivs i Kapitel 6. Förkonsolideringstrycket har bestämts genom CRS-försök för ostörda prover på land i borrhål 6 och TY12, samt i havet i borrhål TY10, TY14, TY17 och TY22. Beräkning av vertikalspänningen i jorden är utförd med en fri grundvattenyta belägen på havets medelvattennivå -0,13. Resultaten redovisas i tabeller nedan samt i spänningsdiagram, se Bilaga Uppdrag:, Beställare: Tanums Kommun C:\Users\bhn\Documents\220799\Teknik\G\_Text\Detaljplan\Planeringsunderlag_geoteknik_A.docx 7(21)

8 4.4.1 Utvärderade spänningar för borrhål på land För borrhålen på land har överkonsolideringsgraden utvärderats till omkring 1,0 enligt uppritade spänningsdiagram, se Bilaga , vilket innebär att det är pågående sättningar. Borrhål 6 Djup s 0 s c OCR , ,7 Borrhål TY12 Djup s 0 s c OCR , , , , Utvärderade spänningar för borrhål i havet För borrhålen i havet har överkonsolideringsgraden utvärderats till omkring 1,5 enligt uppritade spänningsdiagram, se Bilaga , vilket innebär att det finns viss marginal för pålastning utan att det uppkommer långtidssättningar. Borrhål TY10 Djup s 0 s c OCR ,0 Borrhål TY14 Djup s 0 s c OCR , , , ,2 Uppdrag:, Beställare: Tanums Kommun C:\Users\bhn\Documents\220799\Teknik\G\_Text\Detaljplan\Planeringsunderlag_geoteknik_A.docx 8(21)

9 Borrhål TY17 Djup s 0 s c OCR , , , , ,6 Borrhål TY22 Djup s 0 s c OCR , , , , Grundvatten och portrycksförhållanden Inga portrycksmätningar har gjorts i tidigare utredning [2]. Portrycksstationer har för denna utredning placerats i två punkter inom området. I den centrala delen av området ligger en portrycksstation belägen i havet vid TY9. I första fältomgången installerades två portrycksspetsar i leran på ca 4 m respektive 15 m djup. Under perioden april till juni 2009 har avläsningar av portrycket gjorts vid sex tillfällen. I den andra fältomgången kompletterades portrycksstationen med ett öppet grundvattenrör i underliggande friktionsmaterial på ca 29,5 m djup. Under perioden april till november 2010 har 10 avläsningar av grundvattennivån gjorts. Mätresultaten redovisas i tabell nedan samt i diagram, se Figur 1. Rör PP9-4 PP9-15 GW9 apr-jun 2009 apr-jun 2009 apr-nov 2010 Mätperiod Marknivå Spetsnivå Maxtryck (nivå) Mintryck (nivå) Jordart -2,4-6,8-0,27-0,36 Lera -2,4-17,3 +0,38-0,18 Lera -2,4-31,9 +1,56 +0,50 Friktion I södra delen ligger en portrycksstation belägen på land vid TY19. I första fältomgången installerades två portrycksspetsar på ca 7,5 m respektive 11,5 m djup i leran samt ett öppet grundvattenrör i underliggande friktionsmaterial på ca 19 m djup. Under perioden april till juni 2009 har avläsningar av portrycket gjorts vid sex tillfällen. Mätningar i grundvattenröret har även utförts under perioden april till november 2010 då automatiska avläsningar av grundvattennivån har gjorts för kontrollprogrammet. Mätresultaten redovisas i tabell nedan samt i diagram, se Figur 2. Uppdrag:, Beställare: Tanums Kommun C:\Users\bhn\Documents\220799\Teknik\G\_Text\Detaljplan\Planeringsunderlag_geoteknik_A.docx 9(21)

10 Figur 1 Uppmätta portryck i TY9. Uppdrag:, Beställare: Tanums Kommun Rör Marknivå Spetsniv å Maxtryck (nivå) Mintryck (nivå) Jordart PP19-7 apr-jun ,7-6,6-0,27-0,43 Lera PP19-11 apr-jun ,7-10,6 +0,45-0,44 Lera GW19 apr-jun ,7-18,4 +0,81 +0,78 Friktion apr-nov -2,04-2, Uppmätta värden visar generellt på en hydrostatisk portrycksfördelning (+10 kpa/m), utifrån en fri grundvattenyta belägen i havets medelvattennivå -0,13. I friktionsjorden under leran har en något högre trycknivå uppmätts, som mest ca 1 m högre jämfört med hydrostatiska tryckförhållanden. Uppmätta trycknivåer i GW19 ligger över markytan. Den högsta trycknivån (+0,81) ligger något under MHW (+0,95) i havet C:\Users\bhn\Documents\220799\Teknik\G\_Text\Detaljplan\Planeringsunderlag_geoteknik_A.docx 10(21)

11 Figur 2 Uppmätta portryck i TY19. Portrycksprognos En portrycksprognos har gjorts för området utgående från observationsrör GW19 (referensnivå +0,7). Prognostiserade portryck har tagits fram utifrån tre referensrör hämtade från SGU:s nationella grundvattennät. Referensrör 69-2 (referensnivå ensnivå +37,6) samt 69-3 (referensnivå +38,6) är belägna ca 25 km söder om Fjällbacka och referensrör 53:1 (referensnivå +7,6) är beläget strax söder om Marstrand. Observationsrör GW19 har lästs av två gånger i månaden från april till juni vilket utgör ett statistiskt underlag. Utförda prognoser bygger på en återkomsttid på 200 år enligt Skredkommissionen rapport 3:95. Uppdrag:, Beställare: Tanums Kommun C:\Users\bhn\Documents\220799\Teknik\G\_Text\Detaljplan\Planeringsunderlag_geoteknik_A.docx 11(21)

12 Figur 3 Portrycksprognos för GW19 utifrån referensrör Observationsrör GW19 bör enligt prognosen mot referensrör 53-1 ha ett maximalt vattentryck på nivån +0,89 vilket motsvarar 0,18 m över markytan, se Figur 3. Figur 4 Portrycksprognos för GW19 utifrån referensrör Observationsrör GW19 bör enligt prognosen mot referensrör 69-2 ha ett maximalt vattentryck på nivån +0,83 vilket motsvarar 0,12 m över markytan, se Figur 4. Uppdrag:, Beställare: Tanums Kommun C:\Users\bhn\Documents\220799\Teknik\G\_Text\Detaljplan\Planeringsunderlag_geoteknik_A.docx 12(21)

13 Figur 5 Portrycksprognos för GW19 utifrån referensrör Observationsrör GW19 bör enligt prognosen ha ett maximalt vattentryck på nivån +0,85 vilket motsvarar 0,14 m över markytan, se Figur 5. Regressionsanalys En regressionsanalys har gjorts för respektive referensrör för att se sambandet med observationsrör GW19. Analysen innebär att man plottar uppmätta grundvattennivåer för referensröret och observationsröret i samma diagram. En korrelationskoefficient beräknas sedan utifrån detta där ett negativt värde innebär omvänd korrelation, ett nollvärde innebär ingen korrelation och ett positivt värde innebär att de två serierna har positiv korrelation. Korrelationen mellan två mätserier bör ligga så nära +1 som möjligt för att anses ha god överensstämmelse. Referensrör 53-1 ger en positiv korrelation på +0,32 medan referensrör 69-2 och 69-3 ger negativ korrelation på -0,61 respektive -0,70, se Bilaga 5.3. På motsvarande sätt har även en regressionsanalys mellan uppmätta grundvattennivåer i underliggande magasin i GW19 och uppmätta havsnivåer i TY9. Analysen gav en korrelationskoefficient på +0,68 för ett rullande medelvärde på 0,5 dygn, se Figur 6. Detta talar för att det är ett starkt samband mellan havets nivå och trycknivån i underliggande grundvattenmagasin. Dock går detta inte helt att uttala sig om eftersom den ökade tyngden av vattnet då havsnivån stiger avspeglar sig i grundvattentrycket i underliggande magasin. Uppdrag:, Beställare: Tanums Kommun C:\Users\bhn\Documents\220799\Teknik\G\_Text\Detaljplan\Planeringsunderlag_geoteknik_A.docx 13(21)

14 Figur 6 Uppmätt grundvattennivå i underliggande magasin respektive havsnivå. Sammanfattning portrycksprognos De prognostiserade portrycken varierar mellan trycknivåerna +0,83 och +0,89 vilka alla ligger under MHW (+0,95). Portrycksprognosen för referensrör 53-1 anses vara mest representativ då detta rör ligger närmast observationsrörets referensnivå samt ger högst korrelation. Dessutom ger 53-1 den högsta prognostiserade trycknivån (+0,89) för GW19. Uppdrag:, Beställare: Tanums Kommun C:\Users\bhn\Documents\220799\Teknik\G\_Text\Detaljplan\Planeringsunderlag_geoteknik_A.docx 14(21)

15 5 Analys av lerans odränerade skjuvhållfasthet Lerans odränerade skjuvhållfastheten har utvärderats utifrån följande undersökningsmetoder: Vingborrning i 15 borrhål Konförsök på totalt 71 nivåer i nio borrhål CPT-sondering i 14 borrhål CRS-försök på 18 nivåer i sex borrhål Direkt skjuvförsök på 19 nivåer i fem borrhål Aktiva triaxialförsök på 2 nivåer i ett borrhål Passiva triaxialförsök på 3 nivåer i ett borrhål. Empiri utifrån CRS-försök samt aktiva och passiva triaxialförsök Skjuvhållfastheten har utvärderats inom 3 delområden: Land (på land, öster om strandlinjen och upp mot berget) Strand (i havet, strax väster om strandlinjen) Hav (i havet) Generellt gäller att skjuvhållfastheten bestämd utifrån vingborrning och konförsök korrigeras mot konflytgränsen enligt kapitel 6.1. En extra korrektion för överkonsolidering utförs i de fall då OCR överstiger 1,5. CPT-sonderingarna är utvärderade i Conrad med bedömd konflytgräns för respektive jordlager. För att kunna göra beräkningar med hänsyn tagen till lerans anisotropiegenskaper har triaxialförsök utförts på leran i två punkter dels som aktiva för leran inom landområdet och dels passiva för leran inom havet. 5.1 Konflytgräns För gyttjan varierar uppmätt konflytgräns mellan 129 och 198 % och för den homogena leran mellan 49 och 87 %. För lera med skalinnehåll varierar uppmätt konflytgräns mellan 39 och 88 % där konflytgränsen är lägre med ökat skalinnehåll. Konflytgränsen har utvärderats för gyttja, lera och lera med skal, se Bilaga 6.1. Vid korrigering av skjuvhållfastheten uppmätt med vingborrning, konförsök och CPT har konflytgräns för respektive jordart använts vilken har utvärderats till 170 % för gyttja, 60 % för lera med skalinnehåll respektive 77 % för lera. 5.2 Utvärderad skjuvhållfasthet, land Öster om strandlinjen finns 3 st borrhål där skjuvhållfastheten har bestämts, se Bilaga 6.2. Den utvärderade skjuvhållfastheten i leran är konstant 17 kpa ned till nivå -4 för att sedan öka till 24 kpa på nivå -12 vilket motsvarar en ökning med 0,88 kpa/m. Därunder ökar skjuvhållfastheten med 0,89 kpa/m. Nivå C u [kpa] Ändring av C u Material Ned till Konstant Le3 Ned till ,88 kpa/m Le4, Le5 Ned till ,89 kpa/m Le4, Le5 Uppdrag:, Beställare: Tanums Kommun C:\Users\bhn\Documents\220799\Teknik\G\_Text\Detaljplan\Planeringsunderlag_geoteknik_A.docx 15(21)

16 Med hänsyn tagen till uppvisade anisotropieffekter i leran har en faktor på 1,4 i förhållande till ovanstående utvärdering använts för aktiv skjuvning, se vidare bilaga 6.2. Faktorn är baserad dels på utförda triaxialförsök i borrhål TY12 och dels på empiriska värden för aktiv skjuvning i lera. 5.3 Utvärderad skjuvhållfasthet, strand Strax väster om strandlinjen finns 4 st borrhål där skjuvhållfastheten har bestämts, se Bilaga 6.3. Den utvärderade skjuvhållfastheten varierar från 6,5 kpa i gyttjan till 12 kpa mellan nivåerna +0 till -6 vilket motsvarar en ökning med 0,9 kpa/m. Mellan nivåerna -6 till -10 ökar skjuvhållfastheten i leran till 17 kpa m vilket motsvarar en ökning med 1,25 kpa/m. Därunder ökar hållfastheten i leran med 0,65 kpa/m. Nivå C u [kpa] Ändring av C u Material Ned till -6 6,5 0,9 Gy2 Ned till ,25 kpa/m Gy2/Le6 Ned till ,65 kpa/m Le6 5.4 Utvärderad skjuvhållfasthet, hav I havet finns 3 st borrhål där skjuvhållfastheten har bestämts, se Bilaga 6.4. Den utvärderade skjuvhållfastheten är genom gyttjan konstant 2,5 kpa ned till nivå -5. I underliggande gyttja och lera ökar den till 7 kpa på nivå -10 vilket motsvarar en ökning med 0,9 kpa/m. Därunder ökar skjuvhållfastheten i leran med 1,5 kpa/m. Nivå C u [kpa] Ändring av C u Material Ned till -5 2,5 Konstant Gy3 Ned till -10 2,5 +0,9 kpa/m Gy1/Le1 Ned till ,5 kpa/m Le2 I borrhål TY17 har fyra stycken direkta skjuvförsök utförts, som redovisas i tabellen nedan samt i föreliggande RGeo. Skjuvhållfastheten har även utvärderats empiriskt utifrån CRS-försök utförda i borrhål TY17. Djup/Nivå s 0 [kpa] s c [kpa] C u empiri CRS [kpa] C u skjuvförsök [kpa] 5,6 m / ,4 4,7 9,6 m / ,9 10,9 Med hänsyn tagen till uppvisade anisotropieffekter i leran har en faktor på 0,55 använts i gyttjan och en faktor 0,87 i leran i förhållande till ovanstående utvärdering använts för passiv skjuvning, se vidare bilaga 6.4. Faktorn är baserad dels på utförda passiva triaxialförsök i borrhål TY22 och dels på empiriska värden för passiv skjuvning i gyttja respektive i lera. Uppdrag:, Beställare: Tanums Kommun C:\Users\bhn\Documents\220799\Teknik\G\_Text\Detaljplan\Planeringsunderlag_geoteknik_A.docx 16(21)

17 6 Befintlig stabilitet Stabilitetsberäkningarna har utförts med programmet SLOPE/W version Redovisade säkerhetsfaktorer avser Morgernstern Price s metod med och utan hänsyn tagen till anisotropieffekter för befintliga förhållanden. Beräkningar har utförts för cirkulärcylindriska glidytor. 6.1 Säkerhetsfaktor Enligt Skredkommissionens Anvisningar för släntstabilitet kap bör följande intervall på säkerhetsfaktorer gälla för en fördjupad utredning avseende befintlig bebyggelse och anläggning: F c ³ 1,4-1,3 F komb ³ 1,3-1,2 Efter en bedömning av gynnsamma och ogynnsamma förhållanden, se Bilaga 7.1, bedöms ett medelvärde i respektive spann vara relevanta. Det mest ogynnsamma är konsekvenserna av ett eventuellt skred. Det mest gynnsamma förhållandet är att erosionsskydd finns utlagda. 6.2 Beräkningsförutsättningar Laster På Södra hamngatan ansätts en trafiklast på 10 kpa för hela vägbredden. Även för gatan Hällesporten öster om Södra Hamngatan ansätts trafiklasten 5 kpa. Beräkningssektion B löper strax intill fastighet 189:17 (Järnboden). Byggnaden har tre våningar varav den undre utgörs av källare med kontor. Våningsplan 1 och 2 utgörs av affärslokaler respektive restaurang. För beräkningarna bedöms lasten av byggnaden till 30 kpa. Hänsyn har även tagits till att byggnaden är grundlagd med källare, vilket minskar nettobelastningen på marken genom att man schaktar ur jord för denna Vattennivå I stabilitetsberäkningarna sätts vattennivån för strandlinjen som i havet enligt värdet för LLW (- 1,13) enligt tabell i kapitel 2.2. Under landområdet antas nivån för MW (-0,13) gälla som grundvattennivå. I det underliggande friktionslagret sätts trycknivån till prognostiserad trycknivå för området (+0,89) för GW19 baserat på referensrör Ute i havet antas portrycket hydrostatiskt ner till nivå -7 för att därunder öka linjärt till prognostiserad trycknivå +0,89 i underliggande friktionslager Hållfasthetsparametrar Lerans skjuvhållfasthet har valts enligt de bedömningar som redovisas i kapitel 6. Ansatta värden för respektive parametrar i de olika jordarna är som följer: Fyllning (sprängsten, grus, sand) g = 1,8 t/m 3 f = 42 C = 0 kpa Uppdrag:, Beställare: Tanums Kommun C:\Users\bhn\Documents\220799\Teknik\G\_Text\Detaljplan\Planeringsunderlag_geoteknik_A.docx 17(21)

18 Skalsand g = 1,8 t/m 3 f = 35 C = 0 kpa Lera g = 1,56-1,61 t/m 3 f = 30 C = 10% av C u C u enligt kapitel 5 Gyttja g = 1,25 t/m 3 f = 30 C = 10 % av C u C u enligt kapitel 5 Friktionsjord (morän) g = 1,8 t/m 3 f = 38 C = 0 kpa 6.3 Stabilitetsberäkningar befintliga förhållanden Samtliga stabilitetsberäkningar finns som numrerad bilaga. Nedan presenteras de olika beräkningarna i form av analysmetod, säkerhetsfaktor och avstånd från strandlinje/släntkrön som glidytan greppar. Beräkningsresultat redovisas för sektion B Befintliga förhållanden med LLW För lägsta lågvatten, LLW -1,13 erhålls följande säkerhetsfaktorer: Beräkning F c F c Anisotropi 1,35 F komb 1,25 Avstånd från strandlinje Redovisas i Sektion B 0,989 1,107 0,979 ca 11 m Bilaga 7.2, 7.3, 7.4 För beräknad sektion är stabiliteten bristfällig för befintliga förhållanden. Beräknad säkerhetsfaktor ligger omkring 1,0 eller något över, även med hänsyn tagen till anisotropieffekter i leran och gyttjan. Hela det detaljplaneområdet som begränsas av berget i öster bedöms vara skredkänsligt. Uppdrag:, Beställare: Tanums Kommun C:\Users\bhn\Documents\220799\Teknik\G\_Text\Detaljplan\Planeringsunderlag_geoteknik_A.docx 18(21)

19 7 Förstärkningsåtgärd För att öka säkerheten mot stabilitetsbrott finns ett antal tänkbara alternativ. Dessa redovisas nedan: Kalkcementpelare Spont Motfyllning i havet Avschaktning på belastningssidan (landområdet) Bankpålning Avlastning med lättfyllning Muddring och återfyllning Vi har funnit en lösning där vi kombinerar avlastning av landområdet med motfyllning i havet som den tekniskt- och ekonomiskt bästa lösningen. Hamnplanens funktion bibehålls genom att ett bryggdäck anläggs. Byggdäcket grundläggs via pålar ned till jordlager som har tillfredsställande stabilitetsförhållanden. Utformning av i plan och i sektion framgår av bilderna nedan. Uppdrag:, Beställare: Tanums Kommun C:\Users\bhn\Documents\220799\Teknik\G\_Text\Detaljplan\Planeringsunderlag_geoteknik_A.docx 19(21)

20 7.1 Säkerhetsfaktor Stabilitetsberäkningar har utförts för att uppfylla kraven på säkerhet för nyexploatering. Följande säkerhetsfaktorer gäller för de olika fallen. Vid beräkning med förstärkningsåtgärder gäller, enligt Skredkommissionens Anvisningar för släntstabilitet kap 8.2.3, följande säkerhetsfaktorer för en fördjupad utredning avseende nyexploatering: F c ³ 1,5-1,4 F komb ³ 1,35-1,30 Efter en bedömning av gynnsamma och ogynnsamma förhållanden, se Bilaga 7.1, bedöms ett medelvärde i respektive spann vara relevanta. Uppdrag:, Beställare: Tanums Kommun C:\Users\bhn\Documents\220799\Teknik\G\_Text\Detaljplan\Planeringsunderlag_geoteknik_A.docx 20(21)

21 7.2 Avschaktning + motfyllning För att uppnå tillräcklig säkerhet mot stabilitetsbrott för befintlig bebyggelse i sektion B krävs avschaktning av marken mellan Järnboden och havet. Avschaktningen kombineras med en motfyllning i havet enligt tabell nedan. Nedan redovisas utförda beräkningar i form av analysmetod, säkerhetsfaktor, nivå för motfyllningens överkant samt dess utbredning från strandlinje. Säkerhet nyexploatering Beräkning F c F c,anisotropi F komb Nivå Bredd Redovisas i 1,45 1,325 motfyllning Sektion B 1,378 1,456 1,378-4,2 20 m Bilaga 8.1, 8.2, Slutsats Utförda beräkningar visar att säkerheten mot stabilitetsbrott för befintliga förhållanden är kring 1,0, vilket innebär att det föreligger skredrisk inom undersökningsområdet. Föreliggande Planeringsunderlag, geoteknik ligger till grund för en ny detaljplan vid Torget i Fjällbacka. Syftet med detaljplanen är att möjliggöra förstärkning av området så att tillfredsställande säkerhet mot stabilitetsbrott uppnås. Föreslagen förstärkning utgörs av en kombination av avschaktning på land och motfyllning i havet, se bilaga 9.1 och 9.2. Hamnplanens funktion bibehålls genom att ett bryggdäck anläggs. Byggdäcket grundläggs via pålar ned till jordlager som har tillfredsställande stabilitetsförhållanden. Uppdrag:, Beställare: Tanums Kommun C:\Users\bhn\Documents\220799\Teknik\G\_Text\Detaljplan\Planeringsunderlag_geoteknik_A.docx 21(21)

22

23 Bilaga 5.1 Spänningsdiagram BH 6 Spänning [kpa] Nivå σ' 0 σ'c

24 Bilaga 5.2 Spänningsdiagram TY17 Spänning [kpa] Nivå -10 σ' 0 σ'c OCR=1,

25 Bilaga 5.3 1,00 0,90 0,80 0,70 0,60 0,50 0,40 0,30 0,20 0,10 0,00 Regressionsananalys för referensrör 53-1 Korrelationskoefficient = +0,32 y = 0,3936x - 2,1523 R 2 = 0,103 6,5 6,6 6,7 6,8 6,9 7 7,1 7,2 7,3 7,4 7, GW19

26 Bilaga 5.3 1,00 0,90 0,80 0,70 0,60 0,50 0,40 0,30 0,20 0,10 0,00 Regressionsananalys för referensrör 69-2 Korrelationskoefficient = -0,61 y = -0,139x + 5,5804 R 2 = 0, ,3 35,4 35,5 35,6 35,7 35,8 35, ,1 36,2 36, GW19

27 Bilaga 5.3 1,00 0,90 0,80 0,70 0,60 0,50 0,40 0,30 0,20 0,10 0,00 Regressionsananalys för referensrör 69-3 Korrelationskoefficient = -0,70 y = -0,5002x + 19,082 R 2 = 0, ,4 36,5 36,6 36,7 36,8 36, ,1 37,2 37,3 37, GW19

28 Bilaga 6.1 Konflytgräns, wl [%] ,00-5, Le Le sk 170 Gy sk Gy sk sa si Le sk Le le Gy sk -10,00 gy Le sk Le Le gy Le 4-15,00 Le sk Le sk Le Le sk 6 TY17 Utvärderad Le sk Utvärderad Le Utvärderad Gy Nivå -20,00 Le sk Le Le -25, ,00-35,00-40,00

29 C u korrigerad (land) [kpa] Nivå Kv 6 Vb 6 CPT 6 Empiri CRS 7 Vb 7 CPT TY12 Kv TY12 CPT TY12 skjuvförsök TY12 aktiv triax TY12 empiri CRS T12 empiri aktiv TY15 Kv TY15 CPT TY19 Vb TY19 CPT Utvärderad Utvärderad aktiv

30 C u korrigerad (strand) [kpa] , TY9 Vb TY9 CPT TY10 Vb TY10 Kv TY10 skjuvförsök TY10 empiri CRS -15 TY11 Vb TY11 CPT TY14a Vb Nivå -20 TY14 Vb TY14 Kv TY14 skjuvförsök -25 TY14 empiri CRS TY18 Vb TY18 Kv TY18 CPT Utvärderad

31 C u korrigerad (hav) [kpa] Nivå Kv 4 Vb 4 CPT 8 Vb 8 CPT TY17 Kv TY17 Vb TY17 CPT TY17 skjuvförsök TY17 empiri CRS TY21 Vb TY21 CPT TY22 Kv TY22 CPT TY22 skjuvförsök TY22 passiv triax TY22 empiri CRS T22 empiri passiv Utvärderad Utvärderad Passiv

32 Bilaga 7.1

33 Bilaga 7.1

34 Bilaga 7.1

35 Bilaga 7.1

36 Bilaga 7.1

37 Bilaga 7.2 Fjällbacka Sektion B - Odränerad analys, LLW befintliga förhållanden File Name: Sektion_B_odrän.gsz Date: Method: Morgenstern-Price Description: Hydrostatisk ner till nivå -7. Övertryck i uk Le till prognosticerad trycknivå +0,89. Name: Le 1 Unit Weight: 15.4 kn/m³ C-Datum: 7 kpa C-Rate of Change: 1.5 kpa/m Elevation: -10 m 20 Name: Le 3 Unit Weight: 15.6 kn/m³ C-Top of Layer: 17 kpa C-Rate of Change: 0 kpa/m Nivå Gy 1 LLW -1, Trafiklast 10 kpa Gy 3 Gy 2 SkSa Le 4 Le 6 Le 5 Fastighet 189:17 Trafiklast 10 kpa Järnboden 30 kpa MW -0,13 Fy Le 3 Name: Le 4 Unit Weight: 15.9 kn/m³ C-Datum: 17 kpa C-Rate of Change: 0.88 kpa/m Elevation: -4 m Name: Le 5 Unit Weight: 16.1 kn/m³ C-Datum: 24 kpa C-Rate of Change: 0.89 kpa/m Elevation: -12 m Name: Le 6 Unit Weight: 16 kn/m³ C-Datum: 12 kpa C-Rate of Change: 0.6 kpa/m Elevation: -6.5 m Name: SkSa Unit Weight: 18 kn/m³ Cohesion: 0 kpa Phi: 35 Phi-B: 0 Name: Fy Unit Weight: 20 kn/m³ Unit Wt. Above Water Table: 18 kn/m³ Cohesion: 0 kpa Phi: 42 Phi-B: 0 Name: Fr Unit Weight: 18 kn/m³ Cohesion: 0 kpa Phi: 38 Phi-B: 0-25 Le 1 Fr Avstånd Name: Gy 1 Unit Weight: 12.5 kn/m³ C-Datum: 2.5 kpa C-Rate of Change: 0.9 kpa/m Elevation: -5 m Name: Gy 2 Unit Weight: 12.5 kn/m³ C-Datum: 6.5 kpa C-Rate of Change: 0.8 kpa/m Elevation: 0 m Name: Gy 3 Unit Weight: 12.5 kn/m³ C-Top of Layer: 2.5 kpa C-Rate of Change: 0 kpa/m Directory: S:\Uppdrag\60_Externt\6021xx\602173_StabilitetFjällbacka\Arbetsdata\Befintliga förhållanden\detaljplan\

38 Bilaga 7.3 Fjällbacka Sektion B - Odränerad analys anisotropi, LLW befintliga förhållanden File Name: Sektion_B_odrän_anisotropi_ny cu strand_10kpa.gsz Date: Method: Morgenstern-Price Description: Hydrostatisk ner till nivå -7. Övertryck i uk Le till prognosticerad trycknivå +0,89. Anisotropi Name: Le 1 Unit Weight: 15.4 kn/m³ C-Datum: 7 kpa C-Rate of Change: 1.5 kpa/m Elevation: -10 m Name: Le 3 Unit Weight: 15.6 kn/m³ C-Top of Layer: 17 kpa C-Rate of Change: 0 kpa/m 20 Name: Le 4 Unit Weight: 15.9 kn/m³ C-Datum: 17 kpa C-Rate of Change: 0.88 kpa/m Elevation: -4 m Nivå Gy 1 LLW -1,13 Gy Gy 2 Le 6 Trafiklast 10 kpa SkSa Le 4 Fastighet 189:17 Trafiklast 10 kpa Järnboden 30 kpa MW -0,13 Fy Le 3 Name: Le 5 Unit Weight: 16.1 kn/m³ C-Datum: 24 kpa C-Rate of Change: 0.89 kpa/m Elevation: -12 m Name: Le 6 Unit Weight: 16 kn/m³ C-Datum: 12 kpa C-Rate of Change: 1.25 kpa/m Elevation: -6 m Name: SkSa Unit Weight: 18 kn/m³ Cohesion: 0 kpa Phi: 35 Phi-B: 0 Name: Fy Unit Weight: 20 kn/m³ Unit Wt. Above Water Table: 18 kn/m³ Cohesion: 0 kpa Phi: 42 Phi-B: 0 Name: Fr Unit Weight: 18 kn/m³ Cohesion: 0 kpa Phi: 38 Phi-B: Le 7 Le 5 Name: Gy 1 Unit Weight: 12.5 kn/m³ C-Datum: 2.5 kpa C-Rate of Change: 0.9 kpa/m Elevation: -5 m Le 1 Fr Name: Gy 2 Unit Weight: 12.5 kn/m³ C-Datum: 6.5 kpa C-Rate of Change: 0.9 kpa/m Elevation: 0 m Name: Gy 3 Unit Weight: 12.5 kn/m³ C-Top of Layer: 2.5 kpa C-Rate of Change: 0 kpa/m Avstånd Name: Le 7 Unit Weight: 16 kn/m³ C-Datum: 17 kpa C-Rate of Change: 0.65 kpa/m Elevation: -10 m Directory: S:\Uppdrag\60_Externt\6021xx\602173_StabilitetFjällbacka\Arbetsdata\Befintligt anisotropi\detaljplan\

39 Bilaga 7.4 Fjällbacka Sektion B - Kombinerad analys, LLW befintliga förhållanden File Name: Sektion_B_komb.gsz Date: Method: Morgenstern-Price Description: Hydrostatisk ner till nivå -7. Övertryck i uk Le till prognosticerad trycknivå +0,89. Nivå Gy 1 LLW -1,13 Gy Gy Trafiklast 10 kpa SkSa Le 4 Fastighet 189:17 Trafiklast 10 kpa Järnboden 30 kpa Fy Le 3 MW -0,13 Name: Fy Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 20 kn/m³ Unit Wt. Above Water Table: 18 kn/m³ Phi: 42 Name: SkSa Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 18 kn/m³ Phi: 35 Name: Gy 1 Model: Combined, S=f(datum) Unit Weight: 12.5 kn/m³ Phi: 30 Cu-Datum: 2.5 kpa Cu-Rate of Change: 0.9 kpa/m C/Cu Ratio: 0.1 Elevation: -5 m Name: Gy 2 Model: Combined, S=f(datum) Unit Weight: 12.5 kn/m³ Phi: 30 Cu-Datum: 6.5 kpa Cu-Rate of Change: 0.8 kpa/m C/Cu Ratio: 0.1 Elevation: 0 m Name: Gy 3 Model: Combined, S=f(depth) Unit Weight: 12.5 kn/m³ Phi: 30 C-Top of Layer: 0 kpa Cu-Top of Layer: 2.5 kpa Cu-Rate of Change: 0 kpa/m C/Cu Ratio: 0.1 Name: Le 4 Model: Combined, S=f(datum) Unit Weight: 15.9 kn/m³ Phi: 30 Cu-Datum: 17 kpa Cu-Rate of Change: 0.88 kpa/m C/Cu Ratio: 0.1 Elevation: -4 m Name: Le 5 Model: Combined, S=f(datum) Unit Weight: 16.1 kn/m³ Phi: 30 Cu-Datum: 24 kpa Cu-Rate of Change: 0.89 kpa/m C/Cu Ratio: 0.1 Elevation: -12 m Name: Le 6 Model: Combined, S=f(datum) Unit Weight: 16 kn/m³ Phi: 30 Cu-Datum: 12 kpa Cu-Rate of Change: 0.6 kpa/m C/Cu Ratio: 0.1 Elevation: -6.5 m Name: Fr Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 18 kn/m³ Phi: Le 6 Le 5 Name: Le 1 Model: Combined, S=f(datum) Unit Weight: 15.4 kn/m³ Phi: 30 Cu-Datum: 7 kpa Cu-Rate of Change: 1.5 kpa/m C/Cu Ratio: 0.1 Elevation: -10 m Le 1 Fr Name: Fy Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 20 kn/m³ Unit Wt. Above Water Table: 18 kn/m³ Cohesion: 0 kpa Phi: 42 Phi-B: 0 Name: Le 3 Model: Combined, S=f(depth) Unit Weight: 15.6 kn/m³ Phi: 30 C-Top of Layer: 0 kpa Cu-Top of Layer: 17 kpa Cu-Rate of Change: 0 kpa/m C/Cu Ratio: Avstånd Directory: S:\Uppdrag\60_Externt\6021xx\602173_StabilitetFjällbacka\Arbetsdata\Befintliga förhållanden\detaljplan\

40 Bilaga 8.1 Fjällbacka Sektion B - Odränerad analys, LLW motfyllning Säkerhet nyexploatering File Name: Sektion_B_odrän nyexpl_llw.gsz Date: Method: Morgenstern-Price Description: Hydrostatisk ner till nivå -7. Övertryck i uk Le till prognosticerad trycknivå +0,89. Name: Le 1 Unit Weight: 15.4 kn/m³ C-Datum: 7 kpa C-Rate of Change: 1.5 kpa/m Elevation: -10 m 20 Name: Le 3 Unit Weight: 15.6 kn/m³ C-Top of Layer: 17 kpa C-Rate of Change: 0 kpa/m 15 Name: Le 4 Unit Weight: 15.9 kn/m³ C-Datum: 17 kpa C-Rate of Change: 0.88 kpa/m Elevation: -4 m Nivå Gy 1 LLW -1,13 Motfyllning nivå -4,2 Fy Gy 3 Gy 2 Le 6 SkSa Le 5 Le 4 Fastighet 189:17 Trafiklast 10 kpa Järnboden 30 kpa MW -0,13 Fy Le 3 Name: Le 5 Unit Weight: 16.1 kn/m³ C-Datum: 24 kpa C-Rate of Change: 0.89 kpa/m Elevation: -12 m Name: Le 6 Unit Weight: 16 kn/m³ C-Datum: 12 kpa C-Rate of Change: 0.6 kpa/m Elevation: -6.5 m Name: SkSa Unit Weight: 18 kn/m³ Cohesion: 0 kpa Phi: 35 Phi-B: 0 Name: Fy Unit Weight: 20 kn/m³ Unit Wt. Above Water Table: 18 kn/m³ Cohesion: 0 kpa Phi: 42 Phi-B: 0 Name: Fr Unit Weight: 18 kn/m³ Cohesion: 0 kpa Phi: 38 Phi-B: 0-25 Le 1 Fr Avstånd Name: Gy 1 Unit Weight: 12.5 kn/m³ C-Datum: 2.5 kpa C-Rate of Change: 0.9 kpa/m Elevation: -5 m Name: Gy 2 Unit Weight: 12.5 kn/m³ C-Datum: 6.5 kpa C-Rate of Change: 0.8 kpa/m Elevation: 0 m Name: Gy 3 Unit Weight: 12.5 kn/m³ C-Top of Layer: 2.5 kpa C-Rate of Change: 0 kpa/m Directory: S:\Uppdrag\60_Externt\6021xx\602173_StabilitetFjällbacka\Arbetsdata\Säkerhet nyexploatering\geosigma\detaljplan\

41 Bilaga 8.2 Fjällbacka Sektion B - Odränerad analys, LLW motfyllning Säkerhet nyexploatering File Name: Sektion_B_odrän_GS motfyll_nyexpl_anisotropi.gsz Date: Method: Morgenstern-Price Description: Hydrostatisk ner till nivå -7. Övertryck i uk Le till prognosticerad trycknivå +0,89. Anisotropi Name: Le 1 Unit Weight: 15.4 kn/m³ C-Datum: 7 kpa C-Rate of Change: 1.5 kpa/m Elevation: -10 m 20 Name: Le 3 Unit Weight: 15.6 kn/m³ C-Top of Layer: 17 kpa C-Rate of Change: 0 kpa/m 15 Name: Le 4 Unit Weight: 15.9 kn/m³ C-Datum: 17 kpa C-Rate of Change: 0.88 kpa/m Elevation: -4 m Nivå Gy 1 LLW -1,13 Motfyllning nivå -4,2 Fy Gy 3 Gy 2 Le 6 SkSa Le 5 Le 4 Fastighet 189:17 Trafiklast 10 kpa Järnboden 30 kpa MW -0,13 Fy Le 3 Name: Le 5 Unit Weight: 16.1 kn/m³ C-Datum: 24 kpa C-Rate of Change: 0.89 kpa/m Elevation: -12 m Name: Le 6 Unit Weight: 16 kn/m³ C-Datum: 12 kpa C-Rate of Change: 0.6 kpa/m Elevation: -6.5 m Name: SkSa Unit Weight: 18 kn/m³ Cohesion: 0 kpa Phi: 35 Phi-B: 0 Name: Fy Unit Weight: 20 kn/m³ Unit Wt. Above Water Table: 18 kn/m³ Cohesion: 0 kpa Phi: 42 Phi-B: 0 Name: Fr Unit Weight: 18 kn/m³ Cohesion: 0 kpa Phi: 38 Phi-B: 0-25 Le 1 Fr Avstånd Name: Gy 1 Unit Weight: 12.5 kn/m³ C-Datum: 2.5 kpa C-Rate of Change: 0.9 kpa/m Elevation: -5 m Name: Gy 2 Unit Weight: 12.5 kn/m³ C-Datum: 6.5 kpa C-Rate of Change: 0.8 kpa/m Elevation: 0 m Name: Gy 3 Unit Weight: 12.5 kn/m³ C-Top of Layer: 2.5 kpa C-Rate of Change: 0 kpa/m Directory: S:\Uppdrag\60_Externt\6021xx\602173_StabilitetFjällbacka\Arbetsdata\Säkerhet nyexploatering\geosigma\detaljplan\

42 Bilaga 8.3 Fjällbacka Sektion B - Kombinerad analys, LLW motfyllning Säkerhet nyexploatering File Name: Sektion_B_komb nyexpl_llw.gsz Date: Method: Morgenstern-Price Description: Hydrostatisk ner till nivå -7. Övertryck i uk Le till prognosticerad trycknivå +0,89. Name: Le 1 Unit Weight: 15.4 kn/m³ Phi: 30 C-Datum: 0.7 kpa C-Rate of Change: 0.15 kpa/m Cu-Datum: 7 kpa Cu-Rate of Change: 1.5 kpa/m C/Cu Ratio: 0.1 Elevation: -10 m Name: Le 3 Unit Weight: 15.6 kn/m³ Phi: 30 C-Top of Layer: 1.7 kpa C-Rate of Change: 0 kpa/m Cu-Top of Layer: 17 kpa Cu-Rate of Change: 0 kpa/m C/Cu Ratio: 0.1 Name: Le 4 Unit Weight: 15.9 kn/m³ Phi: 30 C-Datum: 1.7 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Datum: 17 kpa Cu-Rate of Change: 0.88 kpa/m C/Cu Ratio: 0.1 Elevation: -4 m 20 Name: Le 5 Unit Weight: 16.1 kn/m³ Phi: 30 C-Datum: 2.4 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Datum: 24 kpa Cu-Rate of Change: 0.89 kpa/m C/Cu Ratio: 0.1 Elevation: -12 m Name: Le 6 Unit Weight: 16 kn/m³ Phi: 30 C-Datum: 1.2 kpa C-Rate of Change: 0.06 kpa/m Cu-Datum: 12 kpa Cu-Rate of Change: 0.6 kpa/m C/Cu Ratio: 0.1 Elevation: -6.5 m LLW -1,13 Motfyllning nivå -4,2 Fy Gy 3 Gy 2 SkSa Fastighet 189:17 Trafiklast 10 kpa Järnboden 30 kpa MW -0,13 Fy Le 3 Name: SkSa Unit Weight: 18 kn/m³ Cohesion: 0 kpa Phi: 35 Phi-B: 0 Name: Fy Unit Weight: 20 kn/m³ Unit Wt. Above Water Table: 18 kn/m³ Cohesion: 0 kpa Phi: 42 Phi-B: 0 Nivå -10 Gy 1 Le 4 Name: Fr Unit Weight: 18 kn/m³ Cohesion: 0 kpa Phi: 38 Phi-B: Le 1 Fr Le 6 Le 5 Name: Gy 1 Unit Weight: 12.5 kn/m³ Phi: 30 C-Datum: 0.25 kpa C-Rate of Change: 0.09 kpa/m Cu-Datum: 2.5 kpa Cu-Rate of Change: 0.9 kpa/m C/Cu Ratio: 0.1 Elevation: -5 m Name: Gy 2 Unit Weight: 12.5 kn/m³ Phi: 30 C-Datum: 0.65 kpa C-Rate of Change: 0.08 kpa/m Cu-Datum: 6.5 kpa Cu-Rate of Change: 0.8 kpa/m C/Cu Ratio: 0.1 Elevation: 0 m Avstånd Name: Gy 3 Unit Weight: 12.5 kn/m³ Phi: 30 C-Top of Layer: 0.25 kpa C-Rate of Change: 0 kpa/m Cu-Top of Layer: 2.5 kpa Cu-Rate of Change: 0 kpa/m C/Cu Ratio: 0.1 Directory: S:\Uppdrag\60_Externt\6021xx\602173_StabilitetFjällbacka\Arbetsdata\Säkerhet nyexploatering\geosigma\detaljplan\

43

44