ENTRÉ YTTERBY PM GEOTEKNIK

Transkript

1 ENTRÉ YTTERBY PM GEOTEKNIK ÅF-Infrastructure AB, Grafiska vägen 2A, SE Göteborg, Registered office: Stockholm, Sweden Tel +46, Org nr Entré Ytterby PM Rev B docx Page (11)

2 PM GEOTEKNIK DOKUMENTINFORMATION Uppdrag Entré Ytterby Uppdragsnummer GNR Revidering Rev A Beställare Saltholmsgruppen AB Beställarens referens Bertil Börjesson Uppdragsledare Johanna Medin Tfn X:\Göteborg\Geoteknik -139-\GAMLA GEOPROJEKT\Geobankar\GEOARKIV\16142 Ytterby detaljplan\dokument\16142 Entré Ytterby PM Rev B docx mail. johanna.medin@afconsult.com Upprättad av Johanna Medin och Johanna Gustavsson , Rev A , Rev B Granskad av Mikael Isaksson Entré Ytterby PM Rev B docx Page 1 (11)

3 PM GEOTEKNIK Sammanfattning ÅF Infrastructure AB har på uppdrag av Saltholmsgruppen AB utfört en geoteknisk utredning för detaljplaneläggning av Entré Ytterby i Ytterby. Följande utredning är framtagen för att utgöra planeringsunderlag för framtagande av detaljplan. Detaljplanen ska ge en samlad bild över hur ett avgränsat markområde ska användas samt markens lämplighet för att bebyggas. Inom planområdet utgörs jorden i regel av fyllnadsmaterial som underlagras av torrskorpelera och lera. Från ett djup av m klassas leran som kvicklera. Djup till fast botten varierar mellan ca 1 och 33 m. Leran bedöms vara sättningskänslig och långtidssättningar bedöms kunna uppkomma vid påförande av last eller grundvattensänkning. Grundläggning av byggnader bedöms lämpligast göras med mantel- eller spetsburna pålar beroende på jorddjup. X:\Göteborg\Geoteknik -139-\GAMLA GEOPROJEKT\Geobankar\GEOARKIV\16142 Ytterby detaljplan\dokument\16142 Entré Ytterby PM Rev B docx Stabiliteten gentemot bäcken som avgränsar planområdet i öster och söder är ej tillfredsställande. För att uppnå erforderliga stabilitetskrav rekommenderas en avschaktning av befintligt släntkrön så att nivåskillnaden mellan bäckens botten och släntkrön är 1,3 m eller mindre. Avschaktning bedöms krävas till ca m bakom nytt släntkrön. För att säkra stabiliteten inom planområdet föreskrivs lastrestriktioner som framgår av ritning G41. Det rekommenderas att erosionsskydd anläggs i bäcken i samband med exploateringen för att ytterligare höja stabiliteten inom området samt förebygga erosion av bäckslänterna. I samband med projektering av den planerade bebyggelsen bör kompletterande geotekniska undersökningar utföras i läge för blivande byggnader för att i detalj bedöma slutligt grundläggningssätt Entré Ytterby PM Rev B docx Page 2 (11)

4 PM GEOTEKNIK Innehållsförteckning 1 Objekt Syfte Styrande dokument Underlag för projektering Planerad konstruktion Geotekniska undersökningar... Utförda undersökningar... Befintliga förhållanden....1 Befintliga byggnader och anläggningar....2 Topografiska förhållanden....3 Ytbeskaffenhet... X:\Göteborg\Geoteknik -139-\GAMLA GEOPROJEKT\Geobankar\GEOARKIV\16142 Ytterby detaljplan\dokument\16142 Entré Ytterby PM Rev B docx.4 Geotekniska förhållanden... Jorddjup och jordlagerföljd... Jordegenskaper Hydrogeologiska förhållanden Bergtekniska förhållanden... 7 Blocknedfall/Bergras... 7 Radon Släntstabilitet Jordmodell och hållfasthetsparametrar Resultat av stabilitetsberäkningar Sättningar... 8 Slutsats och rekommendation Grundläggning byggnader Stabilitet, åtgärder och restriktioner Schaktning... Bilagor Bilaga 1 Utvärderad odränerad skjuvhållfasthet ar Ritningar Ritningsnummer Ritning Skala Format G41 Belastningsrestriktion 1:4 A Entré Ytterby PM Rev B docx Page 3 (11)

5 PM GEOTEKNIK 1 Objekt På uppdrag av Saltholmsgruppen AB har ÅF Infrastructure AB utfört geotekniska undersökningar för att utreda förutsättningar för ny detaljplaneläggning av Entré Ytterby i Ytterby, se Figur 1.1. Revidering A avser utökat planområde samt en sammanfattning. Rev B avser uppdaterad planritning G41. X:\Göteborg\Geoteknik -139-\GAMLA GEOPROJEKT\Geobankar\GEOARKIV\16142 Ytterby detaljplan\dokument\16142 Entré Ytterby PM Rev B docx Figur 1.1. Aktuellt planområde. (omarbetad från eniro.se) 2 Syfte Syftet med de geotekniska undersökningarna och utredningen är att beskriva de geotekniska förhållandena för detaljplansområdet samt att ligga till grund för arbete med framtagande av detaljplan för Entré Ytterby. 3 Styrande dokument Utredning av stabilitetsförhållanden görs enligt IEG Rapport 4:2 Tillståndsbedömning/klassificering av naturliga slänter och slänter med befintlig bebyggelse och anläggningar. Hänsyn till sekundära skred görs enligt SGI GÄU-delrapport 32 Hantering av kvicklereförekomst vid stabilitetsbedömning för Göta älv Entré Ytterby PM Rev B docx Page 4 (11)

6 PM GEOTEKNIK 4 Underlag för projektering 4.1 Planerad konstruktion Salthomsgruppen AB arbetar med att ta fram en detaljplan över området. Planens syfte är att skapa ny bebyggelse inom planområdet. 4.2 Geotekniska undersökningar Utförda undersökningar Fältundersökningar har utförts av ÅF Infrastructure AB under december 216. Resultat av utförda undersökningar redovisas i separat handling Marktekniskt undersökningsrapport, Geoteknik (MUR/Geo), rev A, daterad Befintliga förhållanden.1 Befintliga byggnader och anläggningar X:\Göteborg\Geoteknik -139-\GAMLA GEOPROJEKT\Geobankar\GEOARKIV\16142 Ytterby detaljplan\dokument\16142 Entré Ytterby PM Rev B docx Inom området finns befintliga anläggningar så som kontorslokaler, återvinningsstation, parkeringsplatser samt en tennisbana. El-, VA- samt teleledningar sträcker sig inom området, i huvudsak längs med Hollandsgatan..2 Topografiska förhållanden Markytan inom planområdet varierar vid borrpunkterna mellan ca +8,6 och +9,. Området begränsas i söder och öster av en bäck. På ömse sidor av bäcken finns mindre slänter..3 Ytbeskaffenhet Markytan utgörs tills största del av hårdgjorda ytor i den norra delen av området. I den södra delen av området är markytan i huvudsak gräs- och trädbevuxen..4 Geotekniska förhållanden Jorddjup och jordlagerföljd Jorddjupet inom planområdet är, enligt SGU:s jorddjupskarta, omkring 2 meter, se Figur Entré Ytterby PM Rev B docx Page (11)

7 PM GEOTEKNIK X:\Göteborg\Geoteknik -139-\GAMLA GEOPROJEKT\Geobankar\GEOARKIV\16142 Ytterby detaljplan\dokument\16142 Entré Ytterby PM Rev B docx Figur.1. Utsnitt av jorddjupskartan (SGU), området är markerat i svart Utförda sonderingar har stoppats på fast botten eller förmodat berg på ett djup mellan ca 1 och 33 m. Det kan inte uteslutas att variationer i jordens mäktighet kan vara större mellan undersökningspunkterna. Enligt SGU:s jordartskarta, se Figur.2, utgörs de ytliga jordlagren av glacial finlera inom hela planområdet. Figur.2. Utsnitt av jordartskartan (SGU), ungefärligt planområde är markerat i svart. Tolkat från utförda undersökningar utgörs området till största del av lera som överlagras av fyllnadsmaterial. Fyllnadsmaterialet har en mäktighet av mellan ca,7 m och 2,6 m och utgörs bland annat av mulljord, asfalt, grusig sand, torrskorpelera samt lera Entré Ytterby PM Rev B docx Page 6 (11)

8 PM GEOTEKNIK Den naturligt lagrade leran har en mäktighet mellan ca 13,8 m och 27,6 m och den övre delen av leran har utbildats till torrskorpelera. Torrskorpelerans mäktighet varierar mellan ca, m och 2, m. Leran bedöms vila på ett lager friktionsjord på berg som inte undersökts närmare. Jordegenskaper Vattenkvoten i fyllnadsmaterialet varierar mellan ca % och i torrskorpeleran mellan ca 22 4 %. Den naturliga vattenkvoten och konflytgränsen i leran har uppmätts till mellan ca 37 % och 84 % respektive 37 % och 83 %. Lerans tunghet har uppmätts till ca 1, 1,69 t/m 3. Lerans korrigerade odränerade skjuvhållfasthet har utvärderats från CPT- och vingförsök samt från konförsök och bedöms öka med djupet från 11, kpa till 2 kpa, se Bilaga 1. Sensitiviteten i leran ökar med djupet från ca 34 till 243 och klassas därför som högsensitiv. Leran klassas som kvicklera mellan m och 17 m under markytan då den omrörda skjuvhållfastheten är minder än,4 samt att sensitiviteten är över. X:\Göteborg\Geoteknik -139-\GAMLA GEOPROJEKT\Geobankar\GEOARKIV\16142 Ytterby detaljplan\dokument\16142 Entré Ytterby PM Rev B docx Utifrån CPT-sonderingar och empiri (Hansbo) bedöms leran vara underkonsolideradnormalkonsoliderad.. Hydrogeologiska förhållanden Grundvattenytan bedöms ligga i nivå med underkant fyllnadsmaterial, mellan ca 1, m och 3,2 m under markytan. Portrycket i friktionsjorden visar på att trycket ökar mot djupet från underkant fyllnadsmaterial med ca,3 kpa/m. Grundvattennivåer varierar troligen med årstid och nederbörd..6 Bergtekniska förhållanden Blocknedfall/Bergras Berg i dagen förekommer inte inom planområdet, vilket medför att ingen risk för blocknedfall eller bergras finns inom området. Radon Ingen radonmätning har utförts i denna utredning. Då planområdet täcks med mäktiga lager lera bedöms jordlagren vara så täta att marken kan klassas som lågradonmark. Inga byggnadstekniska åtgärder bedöms därför erfordras ur radonskyddssynpunkt. 6 Släntstabilitet arna har utförts med programmet Geostudio 216, Slope/W, i både odränerad (F c) och kombinerad analys (F komb) med beräkningsmetoden Morgenstern-Price. Analyserna är utförda med avseende på cirkulärcylindriska glidytor med sammanvägda härledda värden enligt IEG:s rapport 4:2 Tillståndsbedömning/klassificering av naturliga slänter och slänter med befintlig bebyggelse och anläggningar. Beräkningarna hänförs till säkerhetsklass 3 (SK3). För att ett område ska klassas som stabilt för planläggning enligt IEG:s rapport 4:2 Tillståndsbedömning/klassificering av naturliga slänter och slänter med befintlig bebyggelse och anläggningar erfordras att erhållen säkerhetsfaktor mot stabilitetsbrott ska uppnå F c 1,7-1, och F komb 1,-1,4 för en detaljerad utredning Entré Ytterby PM Rev B docx Page 7 (11)

9 PM GEOTEKNIK Val av erforderlig säkerhetsfaktor bedöms utifrån ett antal gynnsamma respektive ogynnsamma faktorer som beror på undersökningens omfattning och osäkerhet i beräkningsantagandena. Gynnsamma faktorer Liten spridning i bestämda hållfasthetsegenskaper, homogen jord Glidytans läge i plan vald i farligaste delen av slänten ur stabilitetssynpunkt Tvådimensionell analys (som regel något på säkra sidan) CPT-sonderingar är utförda, In situ-provning är utförd med vingförsök Ogynnsamma faktorer Risk för bakåtgripande skred, kvicklera Hög sensitivitet, kohesionsjord Glest sonderat, direkta skjuvförsök och triaxialförsök saknas Geometrin baseras på grundkarta, ej avvägd med GPS Ovanstående faktorer har viktats mot varandra och har resulterat i att lägsta godtagbara säkerhetsfaktor för beräkningarna valts till F c=1,6 och F komb=1,4. X:\Göteborg\Geoteknik -139-\GAMLA GEOPROJEKT\Geobankar\GEOARKIV\16142 Ytterby detaljplan\dokument\16142 Entré Ytterby PM Rev B docx Beräkningarna har utförts i en sektion mot bäcken i den södra delen av planområdet. Sektionen representerar en brant slänt som bedöms vara den mest kritiska för området ur stabilitetssynpunkt. Geometrin har baserats utifrån grundkartans höjdkurvor. Beräkningarna har utförts för befintliga förhållanden samt med avlastning och tillskottslast. Sektionens läge i plan visas i Figur 6.1. Figur 6.1. Sektion för stabilitetsberäkning (sektionen är markerat med rött) Entré Ytterby PM Rev B docx Page 8 (11)

10 PM GEOTEKNIK 6.1 Jordmodell och hållfasthetsparametrar Jordmodellen i beräkningarna har utvärderats från utförda geotekniska undersökningar, se MUR/Geo, rev A, daterad Materialparametrarna för stabilitetsberäkningarna är sammanställda i Tabell 6.1. Tabell 6.1. Sammanställning av materialparametrar för stabilitetsberäkningarna Material Hållfasthetsparametrar Tunghet [kn/m 3 ] Fyllnadsmaterial Φ =34 19 Torrskorpelera Φ =3 17 Lera Odränerad C u=11,+,9*z kpa, där z avser djupet under nivå + Dränerad C =,1*C u Φ =3 1,6, nivå över + 1,8, nivå under + X:\Göteborg\Geoteknik -139-\GAMLA GEOPROJEKT\Geobankar\GEOARKIV\16142 Ytterby detaljplan\dokument\16142 Entré Ytterby PM Rev B docx Grundvattennivån har antagits vara i underkant fyllnadsmaterial, med en hydrostatisk fördelning i beräkningarna. Beräkningar med en grundvattennivå, m ovan fyllnadsmaterialet, med en hydrostatisk fördelning, har även utförts för att undersöka effekten av en ökad grundvattennivå på resultatet. Bäcken har antagits vara torrlagd. 6.2 Resultat av stabilitetsberäkningar I Tabell 6.2 nedan presenteras resultaten från de utförda beräkningarna. Beräkningarna redovisas i sin helhet i. Tabell 6.2. Beräkningsresultat Beräkning Befintlig, kort glidyta Befintlig, lång glidyta Avlastad, med last, kort glidyta Avlastad, med last, lång glidyta Befintlig, högre GW, kort glidyta Befintlig, högre GW, lång glidyta Avlastad, med last, högre GW, kort glidyta Avlastad, med last, högre GW, lång glidyta Beräknad säkerhetsfaktor F c=1, F komb=,91 F c=1,44 F komb=1,34 F c=1,66 F komb=1,47 F c=1,6 F komb=1,7 F c=1,6 F komb=,78 F c=1,42 F komb=1,32 F c=1,64 F komb=1,48 F c=1,64 F komb=1, EJ OK<1,6 EJ OK<1,4 EJ OK<1,6 EJ OK<1,4 OK>1,6 OK>1,4 OK=1,6 OK>1,4 EJ OK<1,6 EJ OK<1,4 EJ OK<1,6 EJ OK<1,4 EJ OK<1,6* OK>1,4 EJ OK<1,6* OK>1,4 *bedöms vara så pass nära erforderlig säkerhetsfaktor att stabiliteten vid en ökad grundvattennivå är tillfredställande för vald avlastning. Bilaga 2:1 2:2 2:3 2:4 2: 2:6 2:7 2:8 2:9 2: 2:11 2:12 2:13 2:14 2:1 2: Entré Ytterby PM Rev B docx Page 9 (11)

11 PM GEOTEKNIK 7 Sättningar Leran inom detaljplaneområdet bedöms vara sättningskänslig och ökad belastning på jorden genom påförande av last eller avsänkning av grundvattennivån bedöms kunna ge stora tidsberoende sättningar. 8 Slutsats och rekommendation 8.1 Grundläggning byggnader I samband med projektering av den planerade bebyggelsen bör kompletterande geotekniska undersökningar utföras i läge för all blivande bebyggelse för att i detalj bedöma slutligt grundläggningssätt. På grund av sättningskänslig jord samt relativ stora jorddjup bedöms det vara nödvändigt med någon typ av grundförstärkande åtgärd av byggnader. Detta bedöms lämpligast göras med mantelburna eller spetsburna pålar beroende på jorddjup. Lättare byggnader och anläggningar som inte är sättningskänsliga kan grundläggas med platta på mark. X:\Göteborg\Geoteknik -139-\GAMLA GEOPROJEKT\Geobankar\GEOARKIV\16142 Ytterby detaljplan\dokument\16142 Entré Ytterby PM Rev B docx En avsänkning av befintlig grundvattennivå får inte ske utan att omgivningspåverkan har utretts. 8.2 Stabilitet, åtgärder och restriktioner Beräknad befintlig lokalstabilitet gentemot bäcken i området uppnår ej erforderliga säkerhetskrav mot stabilitetsbrott där nivåskillnaden mellan bäckbotten och befintligt släntkrön är mer än 1,3 m. Således krävs att stabilitetshöjande åtgärder vidtas för berörda slänter för att uppfylla erforderliga stabilitetskrav. Det rekommenderas att befintligt släntkrön schaktas av så att nivåskillnaden mellan botten av bäcken och nytt släntkrön är 1,3 m eller mindre. Avschaktning bedöms krävas till ca m bakom nytt släntkrön. Då leran klassas som kvicklera inom området har sekundära skred kontrollerats. Det bedöms att säkerheten mot bakåtgripande skred är tillfredställande då beräknade säkerhetsfaktorer för såväl lokal- som totalstabiliteten överstiger kriterium enligt GÄUrapport 32. För att säkra lokal- samt totalstabiliteten inom planområdet föreskrivs en lastrestriktion av kpa till och med ca 19 m bakom släntkrön längs hela bäcken inom planområdet. Bakom 19 m från släntkrön gäller en lastrestrestriktion på kpa ytterligare 12 m, därbakom gäller en lastrestriktion på 3 kpa ytterligare m och därbakom en lastrestriktion på 4 kpa. Se ritning G41 för ungefärligt läge av rekommenderad lastrestriktion. Det rekommenderas att erosionsskydd anläggs i bäcken i samband med exploateringen för att ytterligare höja stabiliteten inom området samt förebygga erosion av bäckslänterna. 8.3 Schaktning Schakt och fyllning ska alltid utföras med betryggande säkerhet mot ras och skred. Släntlutningen anpassas till jordens hållfasthet, grundvattenförhållanden och förekommande belastning mm, se vidare Arbetsmiljöverket/Statens geotekniska instituts handbok Schakta säkert säkerhet vid schaktning i jord Entré Ytterby PM Rev B docx Page (11)

12 PM GEOTEKNIK Vid schaktning ska beaktas att jorden kan vara flytbenägen i vattenmättat tillstånd. Terrasser av siltig jord eller lera försämras snabbt av vattentillskott varför frilagda terrasser skall skyddas kontinuerligt med fyllning. Åtgärder skall kontinuerligt vidtas så att vattensamlingar inte uppstår, tex. genom dikning, bombering, länshållning mm. Länshållning och tillfällig grundvattensänkning kan erfordras vid schaktning, beroende på schaktdjup och tidpunkt för utförandet. Grundvattnets trycknivå ska vid schakt under grundvattennivån sänkas till minst, m under schaktbotten för att undvika problem med bl. a hydraulisk bottenupptryckning och jorduppluckring i samband med schakt. Schaktning ska utföras så att jordens fasthet under grundläggningsnivån inte minskar. X:\Göteborg\Geoteknik -139-\GAMLA GEOPROJEKT\Geobankar\GEOARKIV\16142 Ytterby detaljplan\dokument\16142 Entré Ytterby PM Rev B docx Entré Ytterby PM Rev B docx Page 11 (11)

13 Bilaga 1 Sida 1 av 1 Odränerad skjuvhållfasthet [kpa] AF6 τkon kor WL AF6 τvb kor WL [m] - AF1 CPT AF3 CPT AF7 CPT AF CPT Utvärderad skjuvhållfasthet

14 Sida 1 av 16 Befintliga förhållanden Typ av analys: Odränerad, kort glidyta Skala: 1:3 (A4) Filnamn: Totalsäkerhet bef.gsz Senast sparad: Skapad av: Gustavsson Johanna Fyllnadsmaterial Mohr-Coulomb Lera 1 (Od) S=f(datum) 1,6 11, 7 Lera 2 (Od) S=f(datum) 1,8 11,,9 Let Mohr-Coulomb ,

15 Sida 2 av 16 Cu- Cu-Rate of C/Cu Ratio Befintliga förhållanden Typ av analys: Kombinerad, kort glidyta Skala: 1:3 (A4) Filnamn: Totalsäkerhet bef.gsz Senast sparad: Skapad av: Gustavsson Johanna Fyllnadsmaterial Mohr-Coulomb Lera 1 (Komb) Combined, S=f(datum) 1,6 3 1,1 11,,1 7 Lera 2 (Komb) Combined, S=f(datum) 1,8 3 1,1,9 11,,9,1 Let Mohr-Coulomb 17 3,

16 Sida 3 av 16 Befintliga förhållanden Typ av analys: Odränerad, lång glidyta Skala: 1:3 (A4) Filnamn: Totalsäkerhet bef.gsz Senast sparad: Skapad av: Gustavsson Johanna Fyllnadsmaterial Mohr-Coulomb Lera 1 (Od) S=f(datum) 1,6 11, 7 Lera 2 (Od) S=f(datum) 1,8 11,,9 Let Mohr-Coulomb ,

17 Sida 4 av 16 Cu- Cu-Rate of C/Cu Ratio Befintliga förhållanden Typ av analys: Kombinerad, lång glidyta Skala: 1:3 (A4) Filnamn: Totalsäkerhet bef.gsz Senast sparad: Skapad av: Gustavsson Johanna Fyllnadsmaterial Mohr-Coulomb Lera 1 (Komb) Combined, S=f(datum) 1,6 3 1,1 11,,1 7 Lera 2 (Komb) Combined, S=f(datum) 1,8 3 1,1,9 11,,9,1 Let Mohr-Coulomb ,

18 Sida av 16 Avlastning Typ av analys: Od, kort glidyta, lastrestriktioner Skala: 1:3 (A4) Fyllnadsmaterial Mohr-Coulomb Lera 1 (Od) S=f(datum) 1,6 11, 7 Lera 2 (Od) S=f(datum) 1,8 11,,9 Let Mohr-Coulomb 17 3 Filnamn: Totalsäkerhet avlastning.gsz Senast sparad: Skapad av: Gustavsson Johanna 19 m Ingen belastning inom 19 m från släntkrön 1,66 m Avschaktning 12 m m Surcharge (Unit ): 3 kn/m3 Surcharge Surcharge (Unit ): kn/m³ (Unit ): 4 kn/m3 1,3 m

19 Sida 6 av 16 Cu- Cu-Rate of C/Cu Ratio Avlastning Typ av analys: Komb, kort glidyta, lastrestriktioner Skala: 1:3 (A4) Fyllnadsmaterial Mohr-Coulomb Lera 1 (Komb) Combined, S=f(datum) 1,6 3 1,1 11,,1 7 Lera 2 (Komb) Combined, S=f(datum) 1,8 3 1,1,9 11,,9,1 Let Mohr-Coulomb 17 3 Filnamn: Totalsäkerhet avlastning.gsz Senast sparad: Skapad av: Gustavsson Johanna 1,47 19 m Ingen belastning inom 19 m från släntkrön m Avschaktning 12 m m Surcharge (Unit ): 3 kn/m3 Surcharge Surcharge (Unit ): kn/m³ (Unit ): 4 kn/m3 1,3 m

20 Sida 7 av 16 Avlastning Typ av analys: Od, lång glidyta, lastrestriktioner Skala: 1:3 (A4) Fyllnadsmaterial Mohr-Coulomb Lera 1 (Od) S=f(datum) 1,6 11, 7 Lera 2 (Od) S=f(datum) 1,8 11,,9 Let Mohr-Coulomb 17 3 Filnamn: Totalsäkerhet avlastning.gsz Senast sparad: Skapad av: Gustavsson Johanna 19 m Ingen belastning inom 19 m från släntkrön m Avschaktning 1,6 12 m m Surcharge (Unit ): 3 kn/m3 Surcharge Surcharge (Unit ): kn/m³ (Unit ): 4 kn/m3 1,3 m

21 Sida 8 av 16 Cu- Cu-Rate of C/Cu Ratio Avlastning Typ av analys: Komb, lång glidyta, lastrestriktioner Skala: 1:3 (A4) Fyllnadsmaterial Mohr-Coulomb Lera 1 (Komb) Combined, S=f(datum) 1,6 3 1,1 11,,1 7 Lera 2 (Komb) Combined, S=f(datum) 1,8 3 1,1,9 11,,9,1 Let Mohr-Coulomb 17 3 Filnamn: Totalsäkerhet avlastning.gsz Senast sparad: Skapad av: Gustavsson Johanna 19 m Ingen belastning inom 19 m från släntkrön m Avschaktning 1,7 12 m m Surcharge (Unit ): 3 kn/m3 Surcharge Surcharge (Unit ): kn/m³ (Unit ): 4 kn/m3 1,3 m

22 Sida 9 av 16 Befintliga förhållanden Typ av analys: Odränerad, kort glidyta Skala: 1:3 (A4) Filnamn: Totalsäkerhet bef - högre gw.gsz Senast sparad: Skapad av: Gustavsson Johanna Fyllnadsmaterial Mohr-Coulomb Lera 1 (Od) S=f(datum) 1,6 11, 7 Lera 2 (Od) S=f(datum) 1,8 11,,9 Let Mohr-Coulomb ,

23 Sida av 16 Cu- Cu-Rate of C/Cu Ratio Befintliga förhållanden Typ av analys: Kombinerad, kort glidyta Skala: 1:3 (A4) Filnamn: Totalsäkerhet bef - högre gw.gsz Senast sparad: Skapad av: Gustavsson Johanna Fyllnadsmaterial Mohr-Coulomb Lera 1 (Komb) Combined, S=f(datum) 1,6 3 1,1 11,,1 7 Lera 2 (Komb) Combined, S=f(datum) 1,8 3 1,1,9 11,,9,1 Let Mohr-Coulomb 17 3,

24 Sida 11 av 16 Befintliga förhållanden Typ av analys: Odränerad, lång glidyta Skala: 1:3 (A4) Filnamn: Totalsäkerhet bef - högre gw.gsz Senast sparad: Skapad av: Gustavsson Johanna Fyllnadsmaterial Mohr-Coulomb Lera 1 (Od) S=f(datum) 1,6 11, 7 Lera 2 (Od) S=f(datum) 1,8 11,,9 Let Mohr-Coulomb ,

25 Sida 12 av 16 Cu- Cu-Rate of C/Cu Ratio Befintliga förhållanden Typ av analys: Kombinerad, lång glidyta Skala: 1:3 (A4) Filnamn: Totalsäkerhet bef - högre gw.gsz Senast sparad: Skapad av: Gustavsson Johanna Fyllnadsmaterial Mohr-Coulomb Lera 1 (Komb) Combined, S=f(datum) 1,6 3 1,1 11,,1 7 Lera 2 (Komb) Combined, S=f(datum) 1,8 3 1,1,9 11,,9,1 Let Mohr-Coulomb ,

26 Sida 13 av 16 Avlastning Typ av analys: Od, kort glidyta, lastrestriktioner Skala: 1:3 (A4) Fyllnadsmaterial Mohr-Coulomb Lera 1 (Od) S=f(datum) 1,6 11, 7 Lera 2 (Od) S=f(datum) 1,8 11,,9 Let Mohr-Coulomb 17 3 Filnamn: Totalsäkerhet avlastning - högre gw.gsz Senast sparad: Skapad av: Gustavsson Johanna 19 m Ingen belastning inom 19 m från släntkrön 1,64 m Avschaktning 12 m m Surcharge (Unit ): 3 kn/m3 Surcharge Surcharge (Unit ): kn/m³ (Unit ): 4 kn/m3 1,3 m

27 Sida 14 av 16 Cu- Cu-Rate of C/Cu Ratio Avlastning Typ av analys: Komb, kort glidyta, lastrestriktioner Skala: 1:3 (A4) Fyllnadsmaterial Mohr-Coulomb Lera 1 (Komb) Combined, S=f(datum) 1,6 3 1,1 11,,1 7 Lera 2 (Komb) Combined, S=f(datum) 1,8 3 1,1,9 11,,9,1 Let Mohr-Coulomb 17 3 Filnamn: Totalsäkerhet avlastning - högre gw.gsz Senast sparad: Skapad av: Gustavsson Johanna 1,48 19 m Ingen belastning inom 19 m från släntkrön m Avschaktning 12 m m Surcharge (Unit ): 3 kn/m3 Surcharge Surcharge (Unit ): kn/m³ (Unit ): 4 kn/m3 1,3 m

28 Sida 1 av 16 Avlastning Typ av analys: Od, lång glidyta, lastrestriktioner Skala: 1:3 (A4) Fyllnadsmaterial Mohr-Coulomb Lera 1 (Od) S=f(datum) 1,6 11, 7 Lera 2 (Od) S=f(datum) 1,8 11,,9 Let Mohr-Coulomb 17 3 Filnamn: Totalsäkerhet avlastning - högre gw.gsz Senast sparad: Skapad av: Gustavsson Johanna 19 m Ingen belastning inom 19 m från släntkrön m Avschaktning 1,64 12 m m Surcharge (Unit ): 3 kn/m3 Surcharge Surcharge (Unit ): kn/m³ (Unit ): 4 kn/m3 1,3 m

29 Sida 16 av 16 Cu- Cu-Rate of C/Cu Ratio Avlastning Typ av analys: Komb, lång glidyta, lastrestriktioner Skala: 1:3 (A4) Fyllnadsmaterial Mohr-Coulomb Lera 1 (Komb) Combined, S=f(datum) 1,6 3 1,1 11,,1 7 Lera 2 (Komb) Combined, S=f(datum) 1,8 3 1,1,9 11,,9,1 Let Mohr-Coulomb 17 3 Filnamn: Totalsäkerhet avlastning - högre gw.gsz Senast sparad: Skapad av: Gustavsson Johanna 19 m Ingen belastning inom 19 m från släntkrön m Avschaktning 1, 12 m m Surcharge (Unit ): 3 kn/m3 Surcharge Surcharge (Unit ): kn/m³ (Unit ): 4 kn/m3 1,3 m

30 ÅF INFRASTRUCTURE Grafiska vägen 2 Box 11, 41 1 Göteborg Tel: -