DEL AV KRAGSTA 1:51, VALLENTUNA KOMMUN PM DAGVATTENUTREDNING

Transkript

1 DEL AV KRAGSTA 1:51, VALLENTUNA KOMMUN PM DAGVATTENUTREDNING

2 KRAGSTA 1:51 PM DAGVATTENUTREDNING Beställare: Per Sjöberg Kragsta Park AB Upprättad av: Christof Ågren Anders Lalin Structor Geoteknik Stockholm AB Structor Mark Stockholm AB Granskad av: Annika Persson Structor Mark Stockholm AB Vårt uppdragsnummer: 3540 Kontakt: Structor Mark Stockholm AB M:\1. Uppdrag\2017\M _PT_Kragstalund_FMPU\06-Underlag\6.11 Dagvatten\Dagvattenutredning \PM_Dagvattenutredning.docx 2(19)

3 KRAGSTA 1:51 PM DAGVATTENUTREDNING Innehållsförteckning 1 INLEDNING BAKGRUND OCH SYFTE UNDERLAG BEFINTLIG SITUATION MARKFÖRHÅLLANDEN YT- OCH GRUNDVATTEN VATTENSKYDDSOMRÅDE RECIPIENTEN OCH DESS STATUS MARKAVVATTNINGSFÖRETAG BEFINTLIG MARKANVÄNDNING OCH DAGVATTENHANTERING FRAMTIDA MARKANVÄNDNING FLÖDES- OCH FÖRORENINGSBERÄKNINGAR FLÖDESBERÄKNINGAR FÖRORENINGSBERÄKNINGAR FÖRSLAG PÅ DAGVATTENHANTERING SLUTSATS & FORTSATT ARBETE BILAGOR M:\1. Uppdrag\2017\M _PT_Kragstalund_FMPU\06-Underlag\6.11 Dagvatten\Dagvattenutredning \PM_Dagvattenutredning.docx 3(19)

4 1 INLEDNING KRAGSTA 1:51 PM DAGVATTENUTREDNING Structor Mark Stockholm AB har på uppdrag av Kragsta Park AB utrett dagvattenförhållandena inom del av fastigheten Kragsta 1:51 i Kragstalund, Vallentuna kommun. 2 BAKGRUND OCH SYFTE Kragsta Park AB avser att omvandla och utveckla fastigheten för bostadsändamål. Syftet med denna utredning är att beskriva dagvattensituationen i området före och efter den planerade exploateringen. Utredningen ska redovisa lämpligt omhändertagande av dagvattnet samt möjliga renings- och fördröjningsåtgärder. Utredningen ska utgöra underlag till framtagande av detaljplan och projektering av dagvattenlösningar. 3 UNDERLAG Det underlag som använts i utredningen är följande: - Primärkarta från Situationsplan daterad Dagvatten i Oxundaåns avrinningsområde Policy, råd och riktlinjer Vatteninformationssystem Sverige (VISS). Miljökvalitetsnormer för recipienter, Länsstyrelsernas och vattenmyndigheternas vatteninformationssystem ( ) - Inmätning utförd Ledningsunderlag från berörda ledningsägare - Järnvägsplan för Roslagsbanans Kårstalinje (Granskningshandling ) - Jordartskarta ( 4 BEFINTLIG SITUATION Del av fastigheten Kragsta 1:51 ligger ca 350 m söder om Kragstalunds station i Vallentuna kommun. Fastigheten är ca 8600 m 2 och befintlig markanvändning utgörs av naturmark (skog). Det föreslagna planområdet är något större än fastigheten och omfattar även del av angränsande fastigheter. Planområdet avgränsas av Roslagsbanan i öster, befintlig GC-väg i väster, befintlig bebyggelse i söder och Zetterlunds väg i norr. Marknivåerna varier mellan till M:\1. Uppdrag\2017\M _PT_Kragstalund_FMPU\06-Underlag\6.11 Dagvatten\Dagvattenutredning \PM_Dagvattenutredning.docx 4(19)

5 KRAGSTA 1:51 PM DAGVATTENUTREDNING Bild 1. Översikt (Hitta/Lantmäteriet) Bild 2. Ungefärlig avgränsning del av Kragsta 1:51 (röd linje) och ungefärlig avgränsning för planområde (blå linje). Ortofoto från Hitta/Lantmäteriet. M:\1. Uppdrag\2017\M _PT_Kragstalund_FMPU\06-Underlag\6.11 Dagvatten\Dagvattenutredning \PM_Dagvattenutredning.docx 5(19)

6 KRAGSTA 1:51 PM DAGVATTENUTREDNING Markförhållanden Planområdet består topografiskt och vegetationsmässigt av två delar. Dels en större östlig/sydlig del som ligger något lägre än omgivande mark och som är den sydvästligaste delen av den ursprungliga Byle mosse, men som nu är avskuren från resten av mossen av Roslagsbananas banvall. I den mindre nordvästra delen utmed Zetterlunds väg höjer sig marknivån någon meter och övergår i ett skogbevuxet fastmarksområde. I den östra och södra delen, Byle mosse delen, förekommer följande jordlagerföljd: Organisk jord, i huvudsak torv Glacial lera Finkornig morän Berg I den nordvästra delen förekommer ytnära berg under ett tunt moränlager. Inom delar saknas moränlagret och bergöverytan går i dagen. Bild 3. Utdrag ur jordartskartan (SGU). 4.2 Yt- och grundvatten Ytvatten förekommer under en (stor) del av året inom den östra delen, då denna del blivit instängd mellan banvallen och fastmarksområdet. Det finns visserligen en dagvattentrumma genom banvallen i södra delen men den ligger högre än marknivån i det östra området. M:\1. Uppdrag\2017\M _PT_Kragstalund_FMPU\06-Underlag\6.11 Dagvatten\Dagvattenutredning \PM_Dagvattenutredning.docx 6(19)

7 KRAGSTA 1:51 PM DAGVATTENUTREDNING I moränen under leran förekommer ett permanent slutet grundvattenmagasin som sträcker vidare öster ut under Roslagsbanan och är en del av grundvattenmagasinet under Byle mosse. Magasinets trycknivå ligger som högst på +42 m och som lägst ca +41 m. Grundvattenmagasinet kan utgöra recipient för dagvattnet från området om infiltrations- och perkolationskapaciteten inom området förbättras genom att den täta lerjorden helt eller delvis schaktas bort och ersätts med genomsläpplig jord eller krossmaterial. Den nordvästra delen av fastigheten saknar både yt- och grundvatten. 4.3 Vattenskyddsområde Fastigheten ligger inte inom eller avvattnas inte till något beslutat vattenskyddsområde. 4.4 Recipienten och dess status Baserat på tillgänglig grundkarta och Vatteninformationssystem Sveriges (VISS) redovisning av avrinningsområden antas planområdet ligga inom Vallentunasjöns avrinningsområde (total ca 5000 ha) vilket i sin tur ligger inom Oxundaåns avrinningsområde. Nedan redovisas de fastställda miljökvalitetsnormerna för Vallentunasjön enligt VISS. Ekologisk status och krav Status 2009 = Otillfredsställande ekologisk status Kvalitetskrav = God ekologisk status 2021, undantaget övergödning. Kemisk ytvattenstatus Status 2009 =God kemisk ytvattenstatus Kvalitetskrav = God kemisk ytvattenstatus 2015 I nya förslag till miljökvalitetsnormer för vattenförekomsten föreslås att tidsfristen för god ekologisk status förlängs till 2027 på grund av orimliga kostnader för att vidta de åtgärder som krävs för att uppnå god ekologisk status till Påverkanskällorna är i huvudsak jordbruk, urban markanvändning och enskilda avlopp. M:\1. Uppdrag\2017\M _PT_Kragstalund_FMPU\06-Underlag\6.11 Dagvatten\Dagvattenutredning \PM_Dagvattenutredning.docx 7(19)

8 KRAGSTA 1:51 PM DAGVATTENUTREDNING VATTENFÖREKOMST VALLENTUNASJÖN TILLRINNINGSOMRÅDE VALLENTUNASJÖN PLANOMRÅDET Bild 4. Reciptenten Vallentunasjön och tillrinningsområdet illustrerat med blå linje (VISS). 4.5 Markavvattningsföretag Några registrerade markavvattningsföretag finns inte inom planområdet. M:\1. Uppdrag\2017\M _PT_Kragstalund_FMPU\06-Underlag\6.11 Dagvatten\Dagvattenutredning \PM_Dagvattenutredning.docx 8(19)

9 KRAGSTA 1:51 PM DAGVATTENUTREDNING Befintlig markanvändning och dagvattenhantering Fastigheten utgörs i huvudsak av skogsmark som ligger mellan bostadsområdena kring Zetterlunds väg och Bylevägen samt Roslagsbanan. Delen närmast Roslagsbanan består av glest trädbevuxen våtmark. Marken lutar svagt sydost mot Roslagsbanan och avrinningen sker idag med naturlig infiltration och fördröjning. Delar av fastigheten utgör en lågpunkt i landskapet och ligger på ungefär samma nivå (+42.80) som stora delar av Byle mosse öster om av Roslagsbanan. Fastigheten har hydrologiskt kontakt med Byle mosse genom det torv- och moränlager som finns under järnvägsbanken. Byle mosse och dess sumpskogsområde är känsligt för minskad tillrinning av ytvatten. Planområdet är ca 1 ha stort och omfattar förutom del av Kragsta 1:51 även angränsande naturmark. Se bilaga 1 R för redovisning av befintlig situation. Foto 1. Vy från Zetterlunds väg, fastigheten Kragsta 1:51 på höger sida. Det ytvatten som inte infiltreras rinner diffust längs markytan mot Roslagsbanan men eftersom marknivåerna på båda sidorna om spåret är ungefär desamma, och att grundvattnet ligger nära markytan, blir vatten stående på delar av fastigheten vid större regn. Den befintlig betongtrumma dimension 600 mm under järnvägen mot Byle mosse har troligtvis ingen betydande funktion för avvattningen av området men fungerar dock som en möjlig faunapassage. Trumman ligger i en lutning mot mossen om ca 3,5 vilket ger en teoretisk kapacitet om ca 375 l/s. M:\1. Uppdrag\2017\M _PT_Kragstalund_FMPU\06-Underlag\6.11 Dagvatten\Dagvattenutredning \PM_Dagvattenutredning.docx 9(19)

10 KRAGSTA 1:51 PM DAGVATTENUTREDNING Foto 2 & 3. Befintlig vegetation och befintlig betongtrumma under Roslagsbanan (160609). Dagvatten från angränsade fastigheter söder och väster om planområdet avrinner diffust ner mot de lägre belägna delarna inom fastigheten liksom dagvatten från delar av Bylevägen. Vägen avvattnas via två dagvattenbrunnar och en dagvattenledning Ø200 som mynnar utanför planområdets sydvästra hörn. Vid platsbesök hittades även en trumma som leder dagvatten från området väster om gång- och cykelvägen in på fastigheten. Vid platsbesöket noterades också att det finns en kupolsil med en anslutande betongledning som antas leda dagvatten från Zetterlunds väg in på fastigheten. Något trummöga eller brunn inne på fastigheten hittades dock inte. Foto 4 & 5. Befintlig trumma vid gång- och cykelvägen och befintlig kupolsil vid Zetterlunds väg (160609) M:\1. Uppdrag\2017\M _PT_Kragstalund_FMPU\06-Underlag\6.11 Dagvatten\Dagvattenutredning \PM_Dagvattenutredning.docx 10(19)

11 KRAGSTA 1:51 PM DAGVATTENUTREDNING Framtida markanvändning Fastigheten avses bebyggas med bostäder (radhus/kedjehus och flerfamiljshus) med en gemensam parkering och grönytor. Södra delen av området får karaktär av parkmark och föreslås används som avrinningstråk för fördröjning och infiltration av dagvatten. Urgrävning av befintliga jordlager och fyllning med krossmassor för grundläggning av de nya bostäderna och kringliggande hårdgjorda ytor kommer att utföras och marken avses där höjas mellan ca 1-2 m jämfört med dagens nivåer. Bild 5. Förslag situationsplan (BAU). Roslagsbana ska byggas ut och bli dubbelspårig mellan Täby Kyrkby och Kragstalund. Rådande markförhållanden har inneburit att marken tryckts ner av järnvägsbanken tyngd. Vid en utbyggnad av järnvägen kommer urgrävning av banken att utföras och återfyllning göras med sprängsten vilket kommer att innebära att planområdet även fortsättningsvis kommer att ha hydrologisk kontakt med Byle mosse (Roslagsbanan - Teknisk PM Hydrogeologi ). Befintlig trumma ersätts med en ny i nytt läge anpassat till den nya bebyggelsen. Trumman kommer inte få någon större funktion för avvattningen av planområdet men kan även fortsättningsvis fungera som en faunapassage. M:\1. Uppdrag\2017\M _PT_Kragstalund_FMPU\06-Underlag\6.11 Dagvatten\Dagvattenutredning \PM_Dagvattenutredning.docx 11(19)

12 KRAGSTA 1:51 PM DAGVATTENUTREDNING Kragsta 1:51 Planområdet Kragsta 1:15 Roslagsbanan Kragsta 1:11 GC-väg Kragsta 1:51 Byle Mosse Bild 6. Tvärsektion av järnvägskropp efter dubbelspårsutbyggnad (Teknisk PM Hydrogeologi, SL ) M:\1. Uppdrag\2017\M _PT_Kragstalund_FMPU\06-Underlag\6.11 Dagvatten\Dagvattenutredning \PM_Dagvattenutredning.docx 12(19)

13 KRAGSTA 1:51 PM DAGVATTENUTREDNING Flödes- och föroreningsberäkningar 7.1 Flödesberäkningar Flödes- och föroreningsberäkningar för planområdet har genomförts med dagvatten- och recipientmodellen Stormtac (version ). Som indata till modellen används uppskattad rinnsträcka, flödeshastighet och områdets markanvändning. Det dagvattenflöde som planområdet ger upphov till vid ett regn med 10-års återkomsttid redovisas i tabell 1 och 2 (se bilaga 3 för fullständig redovisning av beräkningarna). I beräkningarna av flödet efter exploateringen har kvartersmarken (benämnda radhusområde & flerfamiljsområde i tabell 1) antagits vara utformad så att dagvattnet kan omhändertas lokalt (LOD). I ytorna för kvartersmark ingår även ytorna för parkering och lokalgator. Med hänsyn till kommande klimatförändringar har regnintensiteten för dagvattenflödena efter exploateringen räknats upp med 25 % enligt Svenskt Vatten P110. Markanvändning Yta (ha) Avrinnings Koefficient Area Reducerad (ha) Regnintensitet 10- årsregn, varaktighet 20 min (l/s, ha) Qdim (l/s) Skogsmark l/s Tabell 1. Före exploatering (10-årsregn). Markanvändning Yta (ha) Avrinnings koefficient Area Reducerad (ha) Regnintensitet 10- årsregn, varaktighet 10 min, klimatpåslag 1,25 (l/s, ha) Qdim (l/s) Radhusområde med LOD Flerfamiljsområde med LOD Parkmark Total l/s Tabell 2. Efter exploatering inklusive uppräknad regnintensitet (10-årsregn). För ett 10-årsregn ökar flödet från 7.2 l/s till 61 l/s. Detta på grund av att andelen hårdgjorda ytor ökar vilket innebär både större och intensivare avrinning. M:\1. Uppdrag\2017\M _PT_Kragstalund_FMPU\06-Underlag\6.11 Dagvatten\Dagvattenutredning \PM_Dagvattenutredning.docx 13(19)

14 KRAGSTA 1:51 PM DAGVATTENUTREDNING Föroreningsberäkningar Beräknade föroreningshalter och föroreningsmängder i dagvattnet från planområdet före och efter exploatering samt efter exploatering med LOD redovisas i tabell 2 och 3. Tabell 3. Föroreningshalter i dagvatten från planområdet före och efter exploatering. Dessa jämförs med riktvärde 1M. Ämne Enhet Före exploatering Efter exploatering Efter exploatering med LOD och svakdiken Efter exploatering med LOD, svackdiken & krossmagasin Riktvärde 1M P ug/l N ug/l Pb ug/l Cu ug/l Zn ug/l Cd ug/l Cr ug/l Ni ug/l Hg ug/l SS ug/l Olja ug/l PAH16 ug/l BaP ug/l Beräkningarna visar på att föroreningshalterna i dagvattnet ökar för alla ämnen vid en exploatering om inga åtgärder görs. Om de åtgärder som föreslås i avsnitt 8 genomförs kommer visa ämnens föroreningshalter öka medan andra minskar i jämförelse med före en exploatering. I båda scenariona ligger dock halterna under de riktvärden RTK föreslagit (riktvärde 1M). M:\1. Uppdrag\2017\M _PT_Kragstalund_FMPU\06-Underlag\6.11 Dagvatten\Dagvattenutredning \PM_Dagvattenutredning.docx 14(19)

15 KRAGSTA 1:51 PM DAGVATTENUTREDNING Tabell 4. Föroreningsmängder i dagvatten från planområdet före och efter exploatering. Ämne Enhet Före exploatering Efter exploatering Efter exploatering med LOD och svackdiken Efter exploatering med LOD, svackdiken & krossmagasin P kg/år N kg/år Pb kg/år Cu kg/år Zn Cd Cr Ni Hg SS Oil PAH16 kg/år kg/år kg/år kg/år kg/år kg/år kg/år kg/år BaP kg/år Den årliga belastningen av föroreningar ökar efter exploatering för samtliga ämnen om inga åtgärder görs. Om de åtgärder som föreslås i avsnitt 8 genomförs kommer visa ämnens föroreningshalter öka medan andra minskar i jämförelse med före en exploatering. Detta är en naturlig konsekvens av att naturmark bebyggs. Den ökning som sker är låg. M:\1. Uppdrag\2017\M _PT_Kragstalund_FMPU\06-Underlag\6.11 Dagvatten\Dagvattenutredning \PM_Dagvattenutredning.docx 15(19)

16 KRAGSTA 1:51 PM DAGVATTENUTREDNING Förslag på dagvattenhantering Föreslagen markanvändning och dagvattenhantering redovisas på bilaga 2 R Utgångspunkten i nedan föreslagna åtgärder för dagvattenhanteringen har varit att: 1. Förorening av dagvatten ska minimeras och mängden dagvatten ska minimeras. 2. Dagvattnet ska renas och fördröjas nära källan. 3. Minimera risken för översvämning av ny bebyggelse. 1. Förslag på åtgärder för att minska mängden föroreningar och mängden dagvatten Materialval bör övervägas för att förhindra att dagvattnet förorenas. Speciellt bör tungmetaller såsom bly, koppar och zink aktivt undvikas. Andelen hårdgjorda ytor kan minimeras genom att tex förse parkeringsplatserna med genomsläpplig beläggning så som hålad marksten, rasteryta eller permeabel asfalt. Vidare bör parkeringsytan höjdsättas så att avrinning sker till anslutande öppna avrinningsstråk typ svackdiken där ytterligare fördröjning, infiltration och rening kan ske. Svackdikena bör utformas gräsbeklädda och med flacka släntlutningar för att möjliggöra infiltration och rening av dagvattnet. Foto 6. Exempel genomsläpplig beläggning (betonghålsten) på parkeringsplats. Gröna tak bidrar till att minska avrinningen och kan med fördel användas på komplementbyggnader med små taklutningar. 2. Förslag på åtgärder för rening och fördröjning av dagvattnet Dagvatten från takytor bör ledas via stuprör ner till marknivån och spridas över omgivande infiltrationsytor (gräsmatta eller grusytor) som höjdsätts så att det vatten som inte infiltreras avrinner mot uppsamlande öppna avrinningsstråk typ svackdiken. Svackdikena bör utformas gräsbeklädda och med flacka släntlutningar för att möjliggöra infiltration och rening av dagvattnet. M:\1. Uppdrag\2017\M _PT_Kragstalund_FMPU\06-Underlag\6.11 Dagvatten\Dagvattenutredning \PM_Dagvattenutredning.docx 16(19)

17 KRAGSTA 1:51 PM DAGVATTENUTREDNING Foto 7 & 8. Exempel utledning av takdagvatten på gräsmatta och öppet avrinningsstråk typ svackdike. Eftersom utfyllnad planeras för bebyggelsen och vägarna bedöms förutsättningarna för infiltration inom fastigheten som goda. Fyllningen med krossmassor kommer innebära att mellan m 3 hålrum skapas i fyllnadsmassorna där dagvatten kan infiltreras och magasineras och därefter perkolera ned till grundvattenmagasinet. Vid lämpliga ställen kan perkolationsbrunnar med kupolsilar sättas som vid intensiva regn leder ner det dagvatten som inte hinner infiltreras ner i magasinet via marklagrena. 3. Förslag på åtgärder för att minimera risken för översvämningar Eftersom planområdet ligger lågt och är instängt är höjdsättningen av området av yttersta vikt för att säkra bebyggelsen mot översvämningar. Huvudprincipen ska vara att avrinningen sker från norr mot söder mot ett lägre beläget öppet avrinningsstråk där en yta för fördröjning anläggs (torr damm). Bebyggelsen närmast Zetterlunds väg bör placeras på en sådan nivå ovan vägen (ca +45) så att marken får en ordentlig lutning bort från husen och för att möjliggöra ett avskärande dike mellan vägen och kvartersmarken. Storleken på diket kommer att påverkas av omfattningen av bebyggelsen men ett minimum bör vara är att en skålad gräsklädd dikesanvisning utförs mellan vägen och tomtmark. Denna kan vid behov kompletteras med en dräneringsledning. Önskvärt är dock att ett större svackdike utförs. Mindre öppna avrinningsstråk kan även behövas mellan bebyggelsen inom kvartersmark för att avleda vatten vid extrema nederbördssituationer. M:\1. Uppdrag\2017\M _PT_Kragstalund_FMPU\06-Underlag\6.11 Dagvatten\Dagvattenutredning \PM_Dagvattenutredning.docx 17(19)

18 KRAGSTA 1:51 PM DAGVATTENUTREDNING Foto 9. Exempel på öppet avrinningsstråk mellan bebyggelse. Grönyta i södra delen av fastigheten föreslås nyttjas för ett öppet avrinningsstråk där ytterligare fördröjning och infiltration av dagvattnet kan ske. Nivån på detta område bör ligga på ungefär samma nivå som idag. Till detta stråk leds även fortsättningsvis dagvattnet från fastigheterna söder och väster om planområdet. I området föreslås att ett öppet fördröjningsmagasin (utan permanent vattenspegel) anläggs. Ytan förslås att utformas som en gräsbeklädd torr damm med flacka slänter så att ytan kan samutnyttjas tex för lek. Vid nederbörd kommer en vattenyta bildas och efterhand som nederbörden avtar töms ytan på vatten genom infiltration. Vid större regn kan det dröja innan magasinet töms och vatten riskerar att bli stående eller stiga eftersom nivåerna på båda sidorna om Roslagsbanan är ungefär de samma. Delar eller hela ytan för magasinet bör grävas ut och fyllas med krossmassor som ansluter till krossmassorna för banvallen. En ny trumma läggs under banvallen, ca 20 m söder om den befintliga trumman. Foto 10. Exempel på utjämningsmagasin (torr damm). Flödeshantering I möte med SL har framkommit att den nya trumman inte ska belastas med mer flöde än vad den befintliga hanterar idag d.v.s. 375 l/s. M:\1. Uppdrag\2017\M _PT_Kragstalund_FMPU\06-Underlag\6.11 Dagvatten\Dagvattenutredning \PM_Dagvattenutredning.docx 18(19)

19 KRAGSTA 1:51 PM DAGVATTENUTREDNING Slutsats & fortsatt arbete Dagvattnet inom planområdet kommer tas hand om lokalt men ökade hårdgjorda ytor på grund av utbyggda vägar, bebyggelse och parkeringsytor kommer att påverka avrinningen från området, både med avseende på kvalitet som kvantitet. Detta är en naturlig konsekvens av att naturmarken ersätts med ytor avsedda för boende och fordonstrafik. En ökning av mängden föroreningar kommer för vissa ämnen på årsbasis att ske i jämförelse med dagens mängder. Även om det är en ökning är mängderna små och ytterligare rening kan även antas ske på vägen mot recipienten då avledningen av dagvattnet utanför planområdet till stor del sker i öppna system. Vidare utgör planområdet endast 0.02% av det totala avrinningsområdet till Vallentunasjön och om de åtgärder som föreslås i avsnitt 8 genomförs bedöms möjligheterna inte försämras för ytvattenförekomsten att uppnå god ekologisk och kemisk status. Vid ett genomförande av planen och i denna utredning föreslagna åtgärder kommer tillrinningen av vatten från planområdet till Byle mosse förbättras. Vid större regnmängder exempelvis vid 100-årsregn kommer inte det öppna dagvattensystemet att kunna avleda allt vatten bort från planområdet. Överflödigt vatten kommer då att samlas i lågpunkten vid fördröjningsmagasinet i södra delen av området. Eftersom avrinningsmöjligheterna är begränsade och Byle Mosse öster om planområdet har hydrologiskt kontakt riskerar vattennivån att stiga och översvämma delar av planområdet. Eftersom det finns en osäkerhet avseende de högsta vattennivåerna i Byle mosse är det dock svårt att göra en bedömning av vilken maximal nivå vattnet kan bli stående till i det öppna fördröjningsmagasinet. I jämförelse ligger dock det lägsta befintliga belägna huset idag på ca +44 (Kragsta 1:19) och projekterad spårhöjd på nya Roslagsbanan på ca utan att det har rapporterats problem med översvämningar. Om den planerad bebyggelse placeras ungefär mellan +45 till +46 bör därför marginal mot översvämning finnas vid 100-årsregnet. Detaljutformning på föreslagna lösningar, i synnerhet höjdsättningen av området, behöver studeras mer noggrant i det fortsatta arbetet liksom läget och funktionen på den befintliga ledningen som antas avvattna delar av Zetterlunds väg in mot planområdet. Samordning med utbyggnaden av Roslagsbanan behövs då exploateringen av fastigheten kan antas ske innan arbetena med Roslagsbanan påbörjas. I detta scenario kommer tex den befintliga trumman vara i drift tills den nya läggs. Ytvattnet från fördröjningsmagasinet behöver då provisoriskt ledas till den befintliga trumman. 10 Bilagor 1. R Befintlig situation, markanvändning & dagvatten 2. R Planerad bebyggelse, markanvändning & dagvatten 3. Indata för flödes- och föroreningsberäkningar M:\1. Uppdrag\2017\M _PT_Kragstalund_FMPU\06-Underlag\6.11 Dagvatten\Dagvattenutredning \PM_Dagvattenutredning.docx 19(19)

20 48,413 VALLENTUNA KOMMUN KRAGSTALUND 48,783 47,453 46,143 44,873 47,043 44,803

21 48,413 VALLENTUNA KOMMUN KRAGSTALUND 48,783 47,453 46,143 44,873 47,043 44,803

22 StormTac Web v Filnamn: Kragsta_Nuläge - A1 Datum: Resultatrapport StormTac Web I denna resultatrapport redovisas in- och utdata (resultat) från simulering med StormTac Web. 1. Avrinning 1.1 Indata Nederbörd 640 mm/år Avrinningsområde A 1.0 ha Rinnsträcka s 130 m Återkomsttid N 10 år Klimatfaktor f c 1.00 Delavrinningsområde Vol.avr.koeff. Avr.koeff. Dagvatten Grundvatten Utredn. omr. (dim. flöde) ha ha ha Skogsmark Totalt Utdata Volymavrinningskoefficient ϕ v Dim. avrinningskoefficient ϕ A red ha red Basflöde, årsmedel Q b l/s Dagvattenflöde, årsmedel Q r l/s Tot. avrinning, årsmedel Q tot l/s Basflöde, årsmedel Q b 920 m 3 /år Dagvattenflöde, årsmedel Q r 320 m 3 /år Tot. avrinning, årsmedel Q tot 1200 m 3 /år Medelavrinning Q m 0.15 l/s Dim. flöde Q dim 7.2 l/s Dim. varaktighet vid Q dim tr 22 min Rinnhastighet v 0.10 m/s 1/10

23 StormTac Web v Filnamn: Kragsta_Nuläge - A1 Datum: Transport och flödesutjämning 2.1 Indata Dagvattenledning Lutning Material Betong, gjutjärn, stål Dike & kanal Mannings skrovlighetskoefficient n s/m 1/3 Längslutning S Släntlutning, 1:X Z c 1.0 Bottenbredd W b,c 1.5 m Flödesdjup h r,c 0.55 m Längd L c 40 m Flödesutjämning Utflöde, max Q out2 200 l/s Reducerad flödesfaktor f Qred 0.67 Klimatfaktor Utdata Dagvattenledning Ledningsdimension 1200 mm Ledningskapacitet Q cap 2800 l/s Dike & kanal Mannings tal M 25 m 1/3 /s Tvärsnittsarea A cross,c 1.1 m 2 Våt omkrets P 0.37 m Flödeskapacitet Q cap,c 3100 l/s Vattehastighet v c 2.7 m/s Volym V c 45 m 3 Flödesutjämning Utjämningsvolym, effektiv V d 0 m 3 Dim. varaktighet vid dim. V d t r 3.0 min 2.6 1: /10

24 StormTac Web v Filnamn: Kragsta_Nuläge - A1 Datum: Föroreningstransport 3.1 Indata - Årligt basflöde och dagvattenflöde enligt 1. Avrinning. - Schablonhalter för basflöde resp. dagvattenflöde enligt uppdaterade tabeller på Faktor* Skogsmark 5.0 * Vägar: faktor = trafikintensitet = Enhet: x 1000 fordon/dygn. Annan markanvändning: faktor = 5 (1-10. Enhet: -. Basflödeshalt (ug/l) per markanvändning Markanvändning P N Pb Cu Zn Cd Cr Ni Hg SS Oil PAH16 BaP Skogsmark Dagvattenhalt (ug/l) per markanvändning Markanvändning P N Pb Cu Zn Cd Cr Ni Hg SS Oil PAH16 BaP Skogsmark /10

25 StormTac Web v Filnamn: Kragsta_Nuläge - A1 Datum: Utdata Basflödeshalt (ug/l) utan rening P N Pb Cu Zn Cd Cr Ni Hg SS Oil PAH BaP Dagvattenhalt (ug/l) utan rening P N Pb Cu Zn Cd Cr Ni Hg SS Oil PAH BaP Basflödesmängd (kg/år) utan rening P N Pb Cu Zn Cd Cr Ni Hg SS Oil PAH BaP Dagvattenmängd (kg/år) utan rening P N Pb Cu Zn Cd Cr Ni Hg SS Oil PAH BaP Föroreningshalter (dagvatten+basflöde) utan rening Föroreningshalter (ug/l). Jämförelse mot riktvärde där gråmarkerade celler visar överskridelse av riktvärde P N Pb Cu Zn Cd Cr Ni Hg SS Oil PAH16 BaP µg/l µg/l µg/l µg/l µg/l µg/l µg/l µg/l µg/l µg/l µg/l µg/l µg/l Beräkning C Riktvärde C cr,sw Föroreningsmängder (dagvatten+basflöde) utan rening P N Pb Cu Zn Cd Cr Ni Hg SS Oil PAH1 6 kg/år kg/år kg/år kg/år kg/år kg/år kg/år kg/år kg/år kg/år kg/år kg/år kg/år BaP 4/10

26 StormTac Web v Filnamn: Kragsta_Nuläge - A1 Datum: Föroreningsmängder kg/ha/år (dagvatten+basflöde) utan rening P N Pb Cu Zn Cd Cr Ni Hg SS Oil PAH1 6 kg/ha/ år kg/ha/ år kg/ha/ år kg/ha/ år kg/ha/ år kg/ha/ år kg/ha/ år kg/ha/ år kg/ha/ år kg/ha/ år kg/ha/ år kg/ha/ år BaP kg/ha/ år 5/10

27 StormTac Web v Filnamn: Kragsta_Nuläge - A1 Datum: Föroreningshalter (ug/l) per markanvändning med dagvatten+basflöde utan rening Markanvändning P N Pb Cu Zn Cd Cr Ni Hg SS Oil PAH16 BaP Skogsmark Föroreningsmängder (kg/år) per markanvändning med dagvatten+basflöde utan rening Markanvändning P N Pb Cu Zn Cd Cr Ni Hg SS Oil PAH16 BaP Skogsmark /10

28 StormTac Web v Filnamn: Kragsta_Nuläge - A1 Datum: Föroreningsreduktion 4.1 Indata Vald reningsanläggning: Våt damm & våtmark Del av reducerat avrinningsområde K Aϕ 150 m 2 /ha red Utflöde från permanent vattennivå Q out1 5.0 l/s Dim. utflöde Q out2 200 l/s 4.2 Utdata Permanent vattenyta A p 7.5 m 2 Total regleryta A d 25 m 2 Permanent vattenvolym V p 19 m 3 Total vattenvolym V tot 22 m 3 Reningseffekter (%) P N Pb Cu Zn Cd Cr Ni Hg SS Oil PAH16 BaP Föroreningshalter (dagvatten+basflöde) efter rening Föroreningshalter (ug/l). Jämförelse mot riktvärde där gråmarkerade celler visar överskridelse av riktvärde P N Pb Cu Zn Cd Cr Ni µg/l µg/l µg/l µg/l µg/l µg/l µg/l µg/l Beräkning C re Riktvärde C cr,sw Hg SS Oil PAH16 BaP µg/l µg/l µg/l µg/l µg/l Beräkning C re Riktvärde C cr,sw Föroreningsmängder (dagvatten+basflöde) efter rening P N Pb Cu Zn Cd Cr Ni kg/år kg/år kg/år kg/år kg/år kg/år kg/år kg/år Hg SS Oil PAH16 BaP kg/år kg/år kg/år kg/år kg/år /10

29 StormTac Web v Filnamn: Kragsta_Nuläge - A1 Datum: L m L m A d 25 m 2 V d2 0 m 3 V d1 3.7 m 3 V tot 22 m 3 A w 32 m 2 S w 430 % Q out2 200 l/s Q out1 5.0 l/s A p 7.5 m 2 V p 19 m 2 W w 2.0 m T out h B m A p Permanent vattenyta Z 2 1:3.0 Z 2 1:3.0 B m D h m D h1 0 m W b 0 m H r2 0 m H r m H w 0.20 m H' 1.2 m A d Total regleryta A w Vegetationsyta V p Permanent vattenvolym V tot Total vattenvolym V d1 Nedre reglervolym V d2 Övre reglervolym S w Andel vegetation T out1 Tömningstid för Qout1 L 1 Längd vid permanent vattennivå L 2 Längd vid maximal vattennivå b 1 Bredd vid permanent vattennivå b 2 Bredd vid maximal vattennivå D H1 Diameter av lägre skibordshål D H2 Diameter av övre skibordshål W b Bottenbredd h r1 Undre reglerhöjd h r2 Övre reglerhöjd h w Djup på våtmarkszonen h Permanent vattendjup Z 1 Z 2 Nedre släntlutning Övre släntlutning 8/10

30 StormTac Web v Filnamn: Kragsta_Nuläge - A1 Datum: Recipient 5.1 Indata Avrinningsområde Ytvatten Grundvatten ha ha Villaområde Radhusområde Flerfamiljshusområde Skogsmark Ängsmark Våtmark Totalt exkl. recipient Totalt inkl. recipient Recipient Recipientens vattenyta A rec ha Recipientens vattenvolym V rec m Utdata Föroreningshalter i recipient Föroreningshalter (ug/l). Jämförelse mot riktvärde där gråmarkerade celler visar överskridelse av riktvärde P N Pb Cu Zn Cd Cr Ni µg/l µg/l µg/l µg/l µg/l µg/l µg/l µg/l Beräkning/mätdata C rec Halt efter rening C rec,after Riktvärde C cr,rec Hg SS Oil PAH16 BaP µg/l µg/l µg/l µg/l µg/l Beräkning/mätdata C rec Halt efter rening C rec,after Riktvärde C cr,rec Föroreningsmängder till recipient P N Pb Cu Zn Cd Cr Ni kg/år kg/år kg/år kg/år kg/år kg/år kg/år kg/år Total belastning L in Acceptabel belastning L acc Reningsbehov L Hg SS Oil PAH16 BaP kg/år kg/år kg/år kg/år kg/år Total belastning L in Acceptabel belastning L acc Reningsbehov L /10

31 Powered by TCPDF ( StormTac Web v Filnamn: Kragsta_Nuläge - A1 Datum: Massbalans P N Pb Cu Zn Cd Cr Ni kg/år kg/år kg/år kg/år kg/år kg/år kg/år kg/år Belastning dagvatten L Belastning atmosfärisk deposition L a Belastning basflöde L b Belastning utflöde från recipienten Punktflöde från tex. andra sjöar, industriella utsläpp etc. Nettobelastning till (+) / från (-) sedimenten L out L point L netsed Hg SS Oil PAH16 BaP kg/år kg/år kg/år kg/år kg/år Belastning dagvatten L Belastning atmosfärisk deposition L a Belastning basflöde L b Belastning utflöde från recipienten Punktflöde från tex. andra sjöar, industriella utsläpp etc. Nettobelastning till (+) / från (-) sedimenten L out L point L netsed Vattenbalans Utflöde från recipient Q out m 3 /år Totalt inflöde till recipient Q in m 3 /år Dagvattenflöde Q m 3 /år Basflöde Q b m 3 /år Atmosfärisk flöde Q a m 3 /år Avdunstning från recipienten Q e m 3 /år Punktflöde från tex. andra sjöar, industriella belastningar etc. Q point 0 m 3 /år /10

32 StormTac Web v Filnamn: Kragsta Datum: Resultatrapport StormTac Web I denna resultatrapport redovisas in- och utdata (resultat) från simulering med StormTac Web. 1. Avrinning 1.1 Indata Nederbörd 640 mm/år Avrinningsområde A 1.0 ha Rinnsträcka s 130 m Återkomsttid N 10 år Klimatfaktor f c 1.25 Delavrinningsområde Vol.avr.koeff. Avr.koeff. Dagvatten Grundvatten Utredn. omr. (dim. flöde) ha ha ha Parkmark Radhusområde med total LOD Flerfamiljshusområde med total LOD Totalt Utdata Volymavrinningskoefficient ϕ v 0.22 Dim. avrinningskoefficient ϕ 0.22 A red 0.22 ha red Basflöde, årsmedel Q b l/s Dagvattenflöde, årsmedel Q r l/s Tot. avrinning, årsmedel Q tot l/s Basflöde, årsmedel Q b 820 m 3 /år Dagvattenflöde, årsmedel Q r 1400 m 3 /år Tot. avrinning, årsmedel Q tot 2200 m 3 /år Medelavrinning Q m 0.66 l/s Dim. flöde Q dim 62 l/s Dim. varaktighet vid Q dim tr 10 min Rinnhastighet v 0.50 m/s 1/10

33 StormTac Web v Filnamn: Kragsta Datum: Transport och flödesutjämning 2.1 Indata Dagvattenledning Lutning Material Betong, gjutjärn, stål Dike & kanal Mannings skrovlighetskoefficient n s/m 1/3 Längslutning S Släntlutning, 1:X Z c 1.0 Bottenbredd W b,c 1.5 m Flödesdjup h r,c 0.55 m Längd L c 40 m Flödesutjämning Utflöde, max Q out2 200 l/s Reducerad flödesfaktor f Qred 0.67 Klimatfaktor Utdata Dagvattenledning Ledningsdimension 1200 mm Ledningskapacitet Q cap 2800 l/s Dike & kanal Mannings tal M 25 m 1/3 /s Tvärsnittsarea A cross,c 1.1 m 2 Våt omkrets P 0.37 m Flödeskapacitet Q cap,c 3100 l/s Vattehastighet v c 2.7 m/s Volym V c 45 m 3 Flödesutjämning Utjämningsvolym, effektiv V d 0 m 3 Dim. varaktighet vid dim. V d t r 3.0 min 2.6 1: /10

34 StormTac Web v Filnamn: Kragsta Datum: Föroreningstransport 3.1 Indata - Årligt basflöde och dagvattenflöde enligt 1. Avrinning. - Schablonhalter för basflöde resp. dagvattenflöde enligt uppdaterade tabeller på Faktor* Parkmark 5.0 Radhusområde med total LOD 5.0 Flerfamiljshusområde med total LOD 5.0 * Vägar: faktor = trafikintensitet = Enhet: x 1000 fordon/dygn. Annan markanvändning: faktor = 5 (1-10. Enhet: -. Basflödeshalt (ug/l) per markanvändning Markanvändning P N Pb Cu Zn Cd Cr Ni Hg SS Oil PAH16 BaP Parkmark Radhusområde med total LOD Flerfamiljshusområde med total LOD Dagvattenhalt (ug/l) per markanvändning Markanvändning P N Pb Cu Zn Cd Cr Ni Hg SS Oil PAH16 BaP Parkmark Radhusområde med total LOD Flerfamiljshusområde med total LOD /10

35 StormTac Web v Filnamn: Kragsta Datum: Utdata Basflödeshalt (ug/l) utan rening P N Pb Cu Zn Cd Cr Ni Hg SS Oil PAH16 BaP Dagvattenhalt (ug/l) utan rening P N Pb Cu Zn Cd Cr Ni Hg SS Oil PAH16 BaP Basflödesmängd (kg/år) utan rening P N Pb Cu Zn Cd Cr Ni Hg SS Oil PAH16 BaP Dagvattenmängd (kg/år) utan rening P N Pb Cu Zn Cd Cr Ni Hg SS Oil PAH16 BaP Föroreningshalter (dagvatten+basflöde) utan rening Föroreningshalter (ug/l). Jämförelse mot riktvärde där gråmarkerade celler visar överskridelse av riktvärde P N Pb Cu Zn Cd Cr Ni Hg SS Oil PAH16 BaP µg/l µg/l µg/l µg/l µg/l µg/l µg/l µg/l µg/l µg/l µg/l µg/l µg/l Beräkning C Riktvärde C cr,sw Föroreningsmängder (dagvatten+basflöde) utan rening P N Pb Cu Zn Cd Cr Ni Hg SS Oil PAH16 BaP kg/år kg/år kg/år kg/år kg/år kg/år kg/år kg/år kg/år kg/år kg/år kg/år kg/år Föroreningsmängder kg/ha/år (dagvatten+basflöde) utan rening P N Pb Cu Zn Cd Cr Ni Hg SS Oil PAH16 BaP kg/ha/år kg/ha/år kg/ha/år kg/ha/år kg/ha/år kg/ha/år kg/ha/år kg/ha/år kg/ha/år kg/ha/år kg/ha/år kg/ha/år kg/ha/år /10

36 StormTac Web v Filnamn: Kragsta Datum: Föroreningshalter (ug/l) per markanvändning med dagvatten+basflöde utan rening Markanvändning P N Pb Cu Zn Cd Cr Ni Hg SS Oil PAH16 BaP Parkmark Radhusområde med total LOD Flerfamiljshusområde med total LOD Föroreningsmängder (kg/år) per markanvändning med dagvatten+basflöde utan rening Markanvändning P N Pb Cu Zn Cd Cr Ni Hg SS Oil PAH16 BaP Parkmark Radhusområde med total LOD Flerfamiljshusområde med total LOD /10

37 StormTac Web v Filnamn: Kragsta Datum: Föroreningsreduktion 4.1 Indata Vald reningsanläggning: Biofilter / makadamdike / svackdike / gräsdike Andel av reducerad avrinningsyta n 0 65 % Utflöde, max Q out 200 l/s Tjocklek, tom yta h mm Tjocklek, växtbädd h mm Tjocklek, grov sand h 3 0 mm Tjocklek, makadam h 4 0 mm Tjocklek, skelettjord h 5 0 mm Tjocklek, underbyggnad/undergrund/terrass h mm Avstånd vattengång dräneringsrör till undergunden h mm Avstånd vattengång bräddbrunn till den övre bäddens yta h mm Porandel, växtbädd n Porandel, makadam n Hydraulisk konduktivitet, växtbädd K mm/h Hydraulisk konduktivitet, makadam K mm/h Hydraulisk konduktivitet, underbyggnad/undergrund/terrass K mm/h Släntlutning, 1:X z 3.0 Anläggningens längd L 256 m Är marken förorenad? Nej 4.2 Utdata Anläggningens yta A stf m 2 Totalt anläggningsdjup exkl. underbyggnad H tot m 2 Dimensionerande erforderlig utjämningsvolym V d3 +V d4 9.4 m 3 Tillgänglig total utjämningsvolym V stftot 430 m 3 Är anläggningen tillräckligt stor avseende flödesutjämning? Ja Behövs tätning runt anläggningen? Nej 6/10

38 StormTac Web v Filnamn: Kragsta Datum: Reningseffekter (%) P N Pb Cu Zn Cd Cr Ni Hg SS Oil PAH16 BaP Föroreningshalter (dagvatten+basflöde) efter rening Föroreningshalter (ug/l). Jämförelse mot riktvärde där gråmarkerade celler visar överskridelse av riktvärde P N Pb Cu Zn Cd Cr Ni µg/l µg/l µg/l µg/l µg/l µg/l µg/l µg/l Beräkning C re Riktvärde C cr,sw Hg SS Oil PAH16 BaP µg/l µg/l µg/l µg/l µg/l Beräkning C re Riktvärde C cr,sw Föroreningsmängder (dagvatten+basflöde) efter rening P N Pb Cu Zn Cd Cr Ni kg/år kg/år kg/år kg/år kg/år kg/år kg/år kg/år Hg SS Oil PAH16 BaP kg/år kg/år kg/år kg/år kg/år /10

39 StormTac Web v Filnamn: Kragsta Datum: h mm h mm 1:3.0 h mm h 7 h mm 1000 mm Gräsdike / svackdike 8/10

40 StormTac Web v Filnamn: Kragsta Datum: Recipient 5.1 Indata Avrinningsområde Ytvatten Grundvatten ha ha Villaområde Radhusområde Flerfamiljshusområde Skogsmark Ängsmark Våtmark Totalt exkl. recipient Totalt inkl. recipient Recipient Recipientens vattenyta A rec ha Recipientens vattenvolym V rec m Utdata Föroreningshalter i recipient Föroreningshalter (ug/l). Jämförelse mot riktvärde där gråmarkerade celler visar överskridelse av riktvärde P N Pb Cu Zn Cd Cr Ni µg/l µg/l µg/l µg/l µg/l µg/l µg/l µg/l Beräkning/mätdata C rec Halt efter rening C rec,after Riktvärde C cr,rec Hg SS Oil PAH16 BaP µg/l µg/l µg/l µg/l µg/l Beräkning/mätdata C rec Halt efter rening C rec,after Riktvärde C cr,rec Föroreningsmängder till recipient P N Pb Cu Zn Cd Cr Ni kg/år kg/år kg/år kg/år kg/år kg/år kg/år kg/år Total belastning L in Acceptabel belastning L acc Reningsbehov L Hg SS Oil PAH16 BaP kg/år kg/år kg/år kg/år kg/år Total belastning L in Acceptabel belastning L acc Reningsbehov L /10

41 Powered by TCPDF ( StormTac Web v Filnamn: Kragsta Datum: Massbalans P N Pb Cu Zn Cd Cr Ni kg/år kg/år kg/år kg/år kg/år kg/år kg/år kg/år Belastning dagvatten L Belastning atmosfärisk deposition L a Belastning basflöde L b Belastning utflöde från recipienten Punktflöde från tex. andra sjöar, industriella utsläpp etc. Nettobelastning till (+) / från (-) sedimenten L out L point L netsed Hg SS Oil PAH16 BaP kg/år kg/år kg/år kg/år kg/år Belastning dagvatten L Belastning atmosfärisk deposition L a Belastning basflöde L b Belastning utflöde från recipienten Punktflöde från tex. andra sjöar, industriella utsläpp etc. Nettobelastning till (+) / från (-) sedimenten L out L point L netsed Vattenbalans Utflöde från recipient Q out m 3 /år Totalt inflöde till recipient Q in m 3 /år Dagvattenflöde Q m 3 /år Basflöde Q b m 3 /år Atmosfärisk flöde Q a m 3 /år Avdunstning från recipienten Q e m 3 /år Punktflöde från tex. andra sjöar, industriella belastningar etc. Q point 0 m 3 /år /10