Tångudden, Göteborg PM Geoteknik, fördjupad utredning

Transkript

1 Tångudden, Göteborg PM Geoteknik, fördjupad utredning

2 Tångudden, Göteborg PM Geoteknik, fördjupad utredning Beställare: Fortifikationsverket Box V Frölunda Beställarens representant: Malena Andersson (Eva Öhlund) Konsult: Uppdragsledare Handläggare: Norconsult AB Box Göteborg Eva Wallin David Rudebeck/Mathias Pettersson Uppdragsnr: Filnamn och sökväg: Kvalitetsgranskad av: Tryck: \\norconsultad.com\dfs\swe\göteborg\n- Data\102\03\ \G\Beskr-PM\PM Geoteknik rev doc Bengt Askmar/Daniel Strandberg Norconsult AB

3 Innehållsförteckning 1 Uppdrag 4 2 Geotekniska undersökningar Tidigare utförda undersökningar Nu utförda undersökningar 6 3 Topografiska förhållanden 6 4 Hydrogeologiska förhållanden 7 5 Geotekniska förhållanden 10 6 Stabilitetsförhållanden och beräkningar Förutsättningar Beräkningssektioner Beräkningssektion A-A Beräkningssektion C-C och D-D Beräkningssektion E-E Beräkningssektion F-F 18 7 Rekommendationer, geoteknik Markdisposition och belastning Grundläggning Anläggnings- och markarbeten 22 8 Radonutredning 23 Bilagor Beräkningsbilagor Sektion A-A Bilaga A:1 A:2 Sektion C-C och D-D Bilaga C:1 C:5 Sektion E-E Bilaga E:1 E:2 Sektion F-F Bilaga F:1 F:2 Sammanställd och vald skjuvhållfasthet Bilaga 1:1-1:2 Viktad säkerhetsfaktor, sektion C-C Bilaga 2 Plan med belastningsrestriktioner G102

4 4 (24) 1 Uppdrag På uppdrag av Fortifikationsverket har Norconsult AB utfört en fördjupad geoteknisk utredning och undersökning avseende förslag till ny detaljplan vid Tånguddens hamn. Föreliggande handling är en revidering av tidigare handlingar daterade och Tidigare och aktuell detaljplan framgår av nedanstående Bild 1a och 1b. Bild 1a Tidigare förslag till detaljplan Bild 1b Aktuellt förslag till detaljplan Syftet med tidigare revidering av den fördjupade utredningen har varit att utföra grundvattenmätningar för att klarlägga grundvatten- och portrycksförhållanden eftersom dessa påverkar den geotekniska stabiliteten. Planområdets gräns mot öster har justerats, se ovanstående bild 1a och 1b, där revideringen av planområdets utbredning framgår. Denna revidering har gjorts för att Fortifikationsverket inte har behov av att använda vågbrytaren i öster för att utveckla sin planerade verksamhet. Av Bild 2 nedan framgår Tånguddens läge på södra sidan av Göteborgs hamninlopp, i väster angränsande till KA4. n:\102\03\ \g\beskr-pm\pm geoteknik.doc

5 5 (24) Bild 2 Röd ring markerar Tånguddens läge i västra Göteborg Tånguddens hamn anlades i slutet av 1960-talet som en bogserbåtshamn åt Röda bolaget. Innan dess fanns några småbåtsbryggor och början till den småbåtshamn som idag angränsar i öster. Efter några år bytte Tånguddens hamn ägare och har sedan länge varit militärt område. Hamnplanens bebyggelse består i dagsläget av en kontorsbyggnad i ett plan plus källare, en stor miljöhall och envåningsbaracker. Den aktuella detaljplanen innefattar ett antal flervåningsbyggnader som ämnas inhysa kontorslokaler för flera sjöfartsanknutna myndigheter. Området vid infarten i sydväst är tänkt att användas som parkeringsyta och de ytor som inte bebyggs avses användas för transporter samt som upplagsytor. Planområdet omfattar knappt 2 ha landområde. n:\102\03\ \g\beskr-pm\pm geoteknik.doc Det finns även planer på att öka kapaciteten för sjötransporterna genom att muddra och bygga ut anslutningsleden från huvudfarleden i Göteborgs hamn till Tånguddens norra kaj (på utsidan av hamnbassängen). Längs sträckan föreslås muddring ske till ett djup av 9 m, vilket skulle innebära en muddringsvolym om ca m 3. Markytan inom planområdet är till största delen asfalterad, med undantag av en liten andel berg i dagen samt ett fåtal barrträd. Angränsande vågbrytare i väster och öster består av sprängsten.

6 6 (24) 2 Geotekniska undersökningar 2.1 Tidigare utförda undersökningar Inom området har kända geotekniska undersökningar genomförts vid två tillfällen på senare år: Nybyggad av förråd Tångudden, Göteborgs kommun, daterad och utförd av Tellstedt Muddring för kustbevakningens fartyg, Göteborgs stad, geoteknisk undersökning, daterad , utförd av Tellstedt. 2.2 Nu utförda undersökningar Fältundersökningar har de senaste åren utförts av Norconsult Fältgeoteknik AB vid några tillfällen. Först under veckorna 36-41, 2010 och därefter kompletterande undersökningar vecka 24 och 36, Grundvattensituationen har inte närmare utretts tidigare, vilket nu gjorts i detta skede. Tre portrycksstationer och ett grundvattenrör har installerats och avlästs vid sex tillfällen under tre månader tillsammans med en pegel för kontroll av havsnivån. Undersökningarna redovisas i föreliggande handling, tillsammans med tillhörande handling Tångudden, Göteborg, Rapport Geoteknik, Rev , , där resultat redovisas från fältundersökningar och utförda laboratorieundersökningar. 3 Topografiska förhållanden Det undersökta området vid Tångudden ligger i stadsdelen Långedrag, Västra Frölunda i Göteborgs kommun. Hamnen är belägen på den södra älvstranden strax innanför Göta älvs mynning ut i Kattegatt. Av nedanstående bild 3 och 4 framgår konturen av den ursprungliga marken innan hamnen byggdes. Berget finns i dagen även idag och söder därom fanns tidigare strandängar. n:\102\03\ \g\beskr-pm\pm geoteknik.doc

7 7 (24) Bild 3 Bild 4 Hamnplanen är idag bebyggd med en kontorsbyggnad i ett plan plus källare, en stor miljöhall och enplansbaracker. Utanför hamnplanen sträcker sig pålade betongkajer i en hästskoliknande form, hamnbassängen är ca 150 x 170 m. Väster och öster om hamnen finns vågbrytare av grov sprängsten utlagda, den västra ca 225 m lång och den östra ca 75 m. Dagens höjder på hamnplan och kajer varierar mellan +12,4 till +12,9, mätt i Göteborgs höjdsystem, GH88. En mindre bergknalle sticker upp några meter över omgivningen i områdets sydöstra del (den som framgår av bild 2 och 3), för övrigt är berg i dagen inte synligt. 4 Hydrogeologiska förhållanden Eftersom Tånguddens hamnanläggning är belägen vid Göta älvs utlopp i havet så följer vattenståndet havsytan väl. n:\102\03\ \g\beskr-pm\pm geoteknik.doc Ur vattendom för området norr om hamnbassängen, daterad , hämtas följande nivåer: GH 88 Högsta högvatten HHW + 1,69 m + 11,67 m Medelhögvatten MHW + 0,92 m +10,90 m Medelvatten MW ± 0,00 m + 9,98 m Medellågvatten MLW - 0,6 m + 9,38 m Lägsta lågvatten LLW - 1,12 m + 8,87 m

8 8 (24) Nivåerna anges i Göteborgs lokala höjdsystem (GH 88) och baseras på karaktäristiska vattenstånd vid Klippan inom Göteborgs hamn. I hamnanläggningens närmaste omgivning finns inga stora höjdskillnader eller något annat som gör att det är rimligt att förvänta porövertryck på större djup i leran. För att utreda grundvattenförhållandena sattes följande instrument för avläsning: Ett grundvattenrör 9,5 m under markytan i bottenfriktionsmaterialet under leran vid punkt 7. En portrycksmätare 6,5 m under markytan i leran vid punkt 9. Två portrycksmätare vid punkt 16, en på 7 m djup och den andra på 17 m djup i leran under markytan. En pegel vid kajkanten för avläsning av havsytans nivå. Instrumenten avlästes från november 2012 till och med februari 2013 och nivåerna varierade enligt nedanstående Bild 5 och Diagram 1. Bild 5 Avlästa portrycksstationer (PP) och grundvattenrör (GW), högsta och lägsta värden redovisas n:\102\03\ \g\beskr-pm\pm geoteknik.doc

9 9 (24) Diagram 1, avlästa nivåer under perioden n:\102\03\ \g\beskr-pm\pm geoteknik.doc Under avläsningsperioden har havsytans nivå varierat kring medelvattenstånd (nivån +9,98), vilket även gäller för GV7 och PP9. För de båda portrycksstationerna vid punkt 16 (7 respektive 17 m under markytan) uppmättes att trycknivån är högre än havsytans nivå, med ca 2 m vattenpelare i de båda mätpunkterna. En rimlig förklaring till denna skillnad i trycknivå bedöms vara mätpunkternas skilda förutsättningar. GV7 och PP9 är belägna på hamnplanen där ca 3-5 m grövre fyllningsmaterial överlagrar ca 5 m lera och följs av ett friktionsjordlager ovanpå underliggande berg. Den portrycksökning som fyllningen gav upphov till har på grund av lerans mindre mäktighet utjämnats med åren och hydrostatiska förhållanden råder. Vid punkt 16 är fyllningens mäktighet ca 5-6 m och lerans mäktighet är ca 20 m. Denna större mäktighet hos leran gör att portrycken inte bedöms ha utjämnats och blivit hydrostatiska än sedan vågbrytaren anlades, dvs sprängstensfyllningen kom på plats, i slutet av 1960-talet.

10 10 (24) 5 Geotekniska förhållanden Naturlig jord inom det studerade planområdet, beläget vid älvinloppet, utgörs av lera av varierande mäktighet. De utförda undersökningarna visar att ett lager av ca 5 m fyllningsmaterial täcker hamnplanen och även anslutande ytor, dock med mindre mäktighet, t ex ca 2 m i borrpunkt 14. Under fyllningen finns lera, vilket gäller hela utredningsområdet, till ett djup varierande mellan 0-35 m med de större djupen ut mot sjöfartsleden, d v s norrut. Under leran finns ett lager friktionsmaterial ovanpå underliggande berg. Leran är övervägande sulfidhaltig, men in mot land, i områdets södra del, är leran sand- och silthaltig och innehåller ställvis skalrester. De okorrigerade värdena på lerans skjuvhållfasthet är inom spannet kpa, där de lägre värdena härrör till prov tagna relativt ytligt under havsbotten och de högre värdena på större djup. Uppmätta värden på konflytgränsen uppgår inom det undersökta området till 61-77%, vattenkvoten är 40-79%. Värdena på sensitiviteten varierar i provpunkterna mellan 12-25, d v s leran betecknas som mellansensitiv och förekomst av kvicklera har inte konstaterats. Förväntade sättningar har inte beräknats närmare. Resultat av utförda CRS-försök visar dock att leran är överkonsoliderad med över 100 kpa för jordprover tagna på land, motsvarande värden för prover tagna under havsbotten är kpa. OCRkvoten varierar mellan ca 1,6-1,7 respektive 3,5-9,5. Hamnplanen har sedan slutet av 1960-talet varit belastad med en ca 5 m tjock fyllning vilket påverkar konsolideringsförhållandena. 6 Stabilitetsförhållanden och beräkningar 6.1 Förutsättningar Vid stabilitetsberäkningarna har programmet Geoslope använts och beräkningarna redovisar dels befintliga sektioner, dels sektioner med ändrade förutsättningar såsom ändrad belastning eller muddring. Beräkningarna har utförts i odränerad och kombinerad analys och lägsta lågvattennivå används i beräkningarna, LLW +8,9. Grundvattensituationen beaktas genom att hydrostatiska förhållanden ansätts i beräkningssektionerna vid fastlandet och huvudkajen (sektion, A-A, C-C/D-D och E-E) och det uppmätta förhöjda portrycket vid vågbrytaren (sektion F-F) beaktas genom att 20 kpa övertryck ansätts. I beräkningssektionerna beaktas trafik- och byggnadslast med 5, 10 respektive 30 kpa, se vidare plan G102 där zoner med belastningsrestriktioner finns redovisade. n:\102\03\ \g\beskr-pm\pm geoteknik.doc

11 11 (24) Läget för sektion F-F är utanför den reviderade detaljplanens område, men kvarstår i utredningen för att tydliggöra de geotekniska förutsättningarna Områdets avgränsning Vid stabilitetsutredningen har planområdet och dess randzoner beaktats, d v s hamnplanen, tillfartsområdet i väster och dess angränsande ytor där risk för bristande geoteknisk stabilitet skulle kunna föreligga. Mot väster, en omuddrad vik, mot norr, en hamnbassäng muddrad till i vattendom tillåtet djup av sex meter och mot öster, där en småbåtshamn finns sedan länge. Söder/sydost om planområdet finns en grusplan tillhörande småbåtshamnen, vilken fungerar som båtuppställningsplats. Det är marginell höjdskillnad mellan planområdet och denna yta, varför den geotekniska stabiliteten bedöms vara tillfredsställande i denna riktning och inte närmare utreds. Planförslaget beaktar endast landområdet, vattenområdet hanteras via vattendom. Kaj- och piranläggning vid hamnbassängen är grundlagda på betongpålar som förutsätts vara spetsburna. Nuvarande muddrat djup till havsbotten är i hamnbassängen ca 6-6,5 m, vilket är enligt för hamnbassängen gällande vattendom. På senare år har planer funnits på att muddra hamnbassängen till ett större djup. Stabiliteten har kontrollerats och redovisas i fyra sektioner, benämnda A, C, (C och D har likartade förhållanden och redovisas i en), E och F som finns fördelade över utredningsområdet, se nedanstående översiktsbild, bild 6. Sektion F-F är belägen utanför planområdet men kvarstår i utrednigen för att redovisa de geotekniska förutsättningarna. n:\102\03\ \g\beskr-pm\pm geoteknik.doc

12 12 (24) Bild 6 Beräkningssektioner A och C-F I IEG:s tillämpningsdokument, rapport 4:2010, finns riktvärden för erforderliga säkerhetsfaktorer, vilka har använts i föreliggande utredning. För nyexploatering är kravet på beräknad säkerhetsfaktor vid odränerad analys Fc 1,5-1,4, kombinerad analys Fkomb 1,4-1,3 och i dränerad analys Fø 1,3. För befintlig anläggning gäller Fc 1,4-1,3, Fkomb 1,3-1,2 och Fø 1,3 (under förutsättning att restriktioner införs). Motiveringen till de valda säkerhetsfaktorerna listas nedan som positiva och negativa egenskaper: n:\102\03\ \g\beskr-pm\pm geoteknik.doc Utredningens nivå och val av säkerhetsfaktor Inom ramen för utredningen har vingsondering utförts i sex punkter och kolvprovtagning i fyra punkter. Två av kolvarna är tagna på land och två i vatten, d v s tagna från bryggkant under havsbotten. Utöver rutinanalys har CRS- och skjuvförsök utförts på sammanlagt sex nivåer, tre på prover tagna på land och tre på prover tagna under havsbotten. Ur de tidigare utredningarna hämtas dessutom resultat från två vingförsök och en kolvprovtagning. Vidare har i detta senaste skede också grundvattensituationen utretts. Eftersom området är så pass väl undersökt och lerans egenskaper så pass väl utredda bedöms utredningens nivå kunna betecknas som fördjupad.

13 13 (24) Följande faktorer betecknas som positiva: Stort antal prover utförda i laboratorium inklusive CRS och direkta skjuvförsök Homogena jordar Den undersökta leran har inte funnits vara sensitiv, d v s begränsad utbredning av skred Ett flertal sektioner inom området har stabilitetsberäknats. Flera beräknade glidytor i sektionerna Utredd grundvattensituation med grundvattenrör och portrycksstationer Havsytans nivåer är kända Samtidigt valda mest ogynnsamma extremvärden för last, portryck och vattenstånd Inga tecken på erosion eller rörelser inom området Välkänd geometri p g a utförda avvägningar 2-dimensionell analys (som regel på säkra sidan) Liten risk för människoliv eller stor ekonomisk skada vid skred. Följande faktorer kan betecknas som negativa: Övervägande del av naturlig jord är lera. Styrande säkerhetsfaktorer väljs efter ovan listade faktorer. Planområdet beaktas som planläggning vid nyexploatering. Angränsande hamnanläggning, både Fortifikationsverkets och den i öster angränsande småbåtshamnen, är befintliga och kommer inte att förändras eller påverkas av den nya planen, d v s dessa betraktas som befintliga anläggningar. Om rörelser eller haveri skulle uppstå inom dessa - i förhållande till planområdet - perifera anläggningar bedöms det inte heller påverka planområdet. n:\102\03\ \g\beskr-pm\pm geoteknik.doc För sektion A, C-C/D-D och E-E, som är belägna i direkt anslutning till planområdet, väljs: -Fc 1,45 (odränerad analys) -Fkomb 1,35 (kombinerad analys) -FØ 1,3 (dränerad analys)

14 14 (24) För sektion F-F, som är belägen utanför planområdet och inte berörs av nybyggnation, d v s betraktas som befintlig anläggning, väljs: -Fc 1,35 (odränerad analys) -Fkomb 1,25 (kombinerad analys) -FØ 1,3 (dränerad analys) Fallet med en tillfällig extrem vädersituation, där vattenytan under en kort tid kan antas vara i nivå med markytan beaktas också. Eftersom fallet kombineras med LLW kan det endast uppkomma tillfälligt och innan LLW inträder efter ihållande och intensivt regn gör det grova fyllningsmaterialet att vattnet hunnit dränera ut ur fyllningen närmast kajkanterna. Fallen med tillfälligt förhöjd vattenyta i kombination med LLW beaktas därför med vattenyta i markytan ett stycke från kajkanten som successivt sjunker ut mot kajkanten. Säkerhetsfaktorerna väljs då enligt följande: För sektion A-A, C-C/D-D och E-E (nyexploatering): -Fc 1,4 (odränerad analys) -Fkomb 1,3 (kombinerad analys) -FØ 1,3 (dränerad analys) För sektion F-F (befintlig anläggning): -Fc 1,3 (odränerad analys) -Fkomb 1,2 (kombinerad analys) -FØ 1,3 (dränerad analys) Val av parametrar Lerans sammanställda skjuvhållfasthet finns redovisad i två profiler, en som beaktar uppmätta värden för de belastade ytorna, under hamnplan och vågbrytare, och en för de obelastade ytorna, d v s under havsbotten. Värdena har korrigerats med avseende på konflytgränser uppmätta i kolvprover tagna inom området. Skjuvhållfastheterna från de utförda skjuvförsöken avviker klart positivt för proverna tagna på land jämfört med kolv- och vingresultat, medan proverna tagna i vatten uppvisar en något mindre positiv avvikelse. Här finns dock skalrester i proverna som kan störa resultatet. De båda profilerna finns redovisade i bilaga1:1 och 1:2. Värden på skjuvhållfasthet och friktionsvinklar har valts med viss försiktighet. n:\102\03\ \g\beskr-pm\pm geoteknik.doc

15 15 (24) 6.2 Beräkningssektioner Beräkningssektion A-A Förutsättningar belägen i områdets sydvästra del (omuddrad, grund havsbotten utanför) belastas med 20 kpa (trafik- och verksamhetslast) respektive 30 kpa (byggnadslast). Stabilitetsanalys och rekommendation De enskilda förutsättningarna framgår av nedanstående tabell och av beräkningsbilagorna. Sektion A - A Säkerhetsfaktor Bilaga A:1 Bilaga A:2 Framtida förhållanden, odränerad analys, belastad med 20 respektive 30 kpa Framtida förhållanden, kombinerad analys, belastad med 20 respektive 30 kpa F komb F c - 1,49 1,47 - Beräkningsresultaten visar att stabiliteten kan betecknas som tillfredsställande i sektionen. n:\102\03\ \g\beskr-pm\pm geoteknik.doc Beräkningssektion C-C och D-D Förutsättningar De båda sektionerna har snarlika förhållanden, båda beaktas i sektion C-C. Befintliga och framtida förhållanden hanteras separat Belägen vid huvudkajen ut mot hamnbassängen Pålgrundlagd kaj beaktas inte som geoteknisk last (enligt gammal konstruktionshandling, som finns i Rambölls arkiv, är kajen dimensionerad för 10 kpa utbredd last) Ytan 4,5 m bakom kajen är förstärkt med bankpålar, vilket gör att 10 kpa belastning och belastningen från fyllningen ovan pålplattan inte räknas som geoteknisk last Hydrostatiskt portryck Eftersom fyllningen är av genomsläppligt material, d v s sten, grus och sand, så bedöms att vid en extrem vädersituation där vattenytan tillfälligt når markytans nivå, kan inte denna nivå kvarstå i fyllningen när havsytan sjunkit tillbaka till LLW. Därför beaktas fallet med en förhöjd vattenyta i

16 16 (24) markytans nivå ett stycke in från kajkanten, men i nivå med fyllningens underkant närmare kajkanten. Befintliga förhållanden Större delen av ytan belastas med 10 kpa, trafik- och byggnadslast, förutom den centrala ytan som är bebyggd med en kontorslokal. Denna är i ett plan med källare under hela ytan, d v s byggnaden innebär en nettoavlastning och en markbelastning om 0 kpa ansätts därför här. Framtida förhållanden Ytan närmast den pålade kajen, t o m 35 m från yttre kajkant belastas med 5 kpa Ytan innanför belastas med 30 kpa Stabilitetsanalys och rekommendation, befintliga förhållanden Enligt Skredkommissionen, Rapport 3:95 kapitel 7.2.6, så kan ett viktat medelvärde räknas fram och användas utmed en sträcka, se bilaga 2. Detta har gjorts för hela kajen där geologin och geometrin är likartad men lasterna varierar. De enskilda förutsättningarna framgår av nedanstående tabell och beräkningsbilagorna. Sektion C - C Säkerhetsfaktor Bilaga C:1 Bilaga C:2 Bilaga C:3 Befintliga förhållanden, odränerad analys, sektion öster och väster om kontorsbyggnad, belastad med 10 kpa Befintliga förhållanden, odränerad analys, sektion genom kontorsbyggnad, belastad med 0 kpa Befintliga förhållanden, kombinerad analys, belastad med 10 kpa F komb F c - 1,40-1,55 1,36 - Beräkningsresultaten visar att den viktade stabiliteten för kajen i odränerad analys uppgår till Fc=1,45 och kan betecknas som tillfredsställande vid befintliga förhållanden. Utöver det som beaktats i själva beräkningen så finns även en gynnsam inverkan av sex befintliga pålrader (fyra rader under betongkajen och två rader bankpålning bakom kajen) och positiv randeffekt i kajens västra och östra kant där sprängstenspirerna finns. Kajens centrala del är alltså mindre belastad och n:\102\03\ \g\beskr-pm\pm geoteknik.doc

17 17 (24) stabilitetssituationen där mindre ansträngd vilket har viss gynnsam effekt för de båda angränsande sidorna. Stabilitetsanalys och rekommendation, framtida förhållanden Sektionen belastas enligt ovan formulerade förutsättningar och beräkningsresultaten framgår av nedanstående tabell. Sektion C - C Säkerhetsfaktor Bilaga C:4 Bilaga C:5 Framtida förhållanden, odränerad analys, belastad med 5 respektive 30 kpa Framtida förhållanden, kombinerad analys, belastad med 10 respektive 30 kpa F komb F c - 1,47 1,40 - Beräkningsresultaten visar att stabiliteten kan betecknas som tillfredsställande under de givna förutsättningarna Beräkningssektion E-E Förutsättningar Belägen i områdets östra del, sektionen skär igenom österut angränsande småbåtshamn Belastas med 5 kpa (viss trafiklast inom småbåtshamnen) respektive 30 kpa (byggnadslast) Hydrostatiskt portryck Fallet med tillfälligt förhöjd grundvattenyta beaktas i bilaga E:1. Se vidare avsnitt där resonemang finns redovisat kring hur förhöjd grundvattenyta bedöms påverka mark och fyllning närmast kajkant Påverkan av småbåtshamnen vid byggnation inom Fortifikationsverkets fastighet beaktas Hur en eventuell muddring inom småbåtshamnen kan påverka stabiliteten beaktas. n:\102\03\ \g\beskr-pm\pm geoteknik.doc

18 18 (24) Stabilitetsanalys och rekommendation De enskilda förutsättningarna framgår av nedanstående tabell och beräkningsbilagorna. Sektion E-E Säkerhetsfaktor Bilaga E:1 Bilaga E:2 Muddrad sektion, odränerad analys med förhöjd grundvattenyta, 5 resp 30 kpa Muddrad sektion, kombinerad analys, 5 resp 30 kpa F komb F c - 1,48 1,37 - Beräkningarna visar att det är möjligt ur geoteknisk stabilitetssynpunkt att uppföra byggnad eller på Fortifikationsverkets fastighet ända fram till den med småbåtshamnen gemensamma fastighetsgränsen. Säkerhetsfaktorn är för detta fall större än det uppställda kravet. De mindre, lokala glidytorna närmast kajen beaktar endast den lokala stabiliteten, d v s hur kajen och muren är utformad. Om muren p g a överbelastning eller bristande underhåll skulle röra sig eller rasa så bedöms ingen risk föreligga för att bakåtgripande skred skulle utbildas och därigenom påverka planområdet. Denna bedömning görs eftersom ingen lera med högre sensitivitet eller kvicklera har påträffats inom området. Av samma skäl bedöms inte heller en eventuell muddring inom småbåtshamnen påverka planområdet Beräkningssektion F-F Förutsättningar Belägen i områdets nordöstra del (vågbrytare mellan Fortifikationsverkets hamnbassäng i väster och småbåtshamn i öster) Belastas med 5 kpa (viss trafiklast inom småbåtshamnen) Det avlästa förhöjda portrycket beaktas med en förhöjning om 20 kpa befintlig pir väster om vågbrytaren, inom Fortifikationsverkets hamn, är pålgrundlagd, d v s ingen geoteknisk last (redovisas inte i beräkningssektionen) Hur en eventuell muddring inom småbåtshamnen kan påverka stabiliteten beaktas. n:\102\03\ \g\beskr-pm\pm geoteknik.doc

19 19 (24) Stabilitetsanalys och rekommendation De enskilda förutsättningarna framgår av nedanstående tabell och beräkningsbilagorna. Sektion F-F Säkerhetsfaktor F komb F c Bilaga F:1 Muddrad sektion, odränerad analys - 1,53 Bilaga F:2 Muddrad sektion, kombinerad analys 1,26 - Då sektion F-F inte berörs av den planerade utbyggnaden inom planområdet betraktas den som en befintlig anläggning. Det finns tilltagna marginaler för att eventuell muddring inte ska påverka befintliga anläggningar (10 m muddringsfri zon utanför den pålade kajen). Beräkningsresultaten visar att stabiliteten bedöms vara tillfredsställande inom sektion F-F. n:\102\03\ \g\beskr-pm\pm geoteknik.doc Följande faktorer ligger till grund för bedömningen: Vid fältbesök iakttogs att kajens sprängstensfyllning inte fyller ut hela utrymmet bakom muren närmast kajen, men det går inte att vid okulärbesiktning avgöra utmed hur stor del av kajens längd som detta gäller. En större last än den verkliga medräknas alltså i redovisade beräkningar där kompakt fyllning medräknas bakom hela muren Vid fältbesök iakttogs att pålar slagits utmed hela småbåtshamnens kaj med cc ca 3,5-4 m, se bild 6 nedan. Inga relationsritningar eller annat underlag finns att tillgå, men vid samtal med en sjöentreprenör verksam inom området framkom att dessa pålar kan erfarenhetsmässigt förväntas vara ca 10 m långa. Dessa pålar har en gynnsam effekt av jordspikning som inte tillgodoräknas i stabilitetsberäkningen. Dessutom är en del av bryggans och murens last nedförd till ett större djup, vilket också är mer gynnsamt än den redovisade kritiska glidytan Den mur och brygga av betong som löper längs småbåtshamnens kaj vara i gott skick, de har inte spruckit eller bågnat genom åren och inga underhållsåtgärder har enligt småbåtshamnens ledning utförts på över 20 år. De uppger vidare att konstruktioner bedöms vara ca 50 år. Detta tyder på att konstruktionerna är väl utförda och att inga större rörelser har förekommit i marken genom åren Vidare bedöms, liksom för sektion E-E, att eventuella rörelser eller ras av muren endast lokalt påverkar anläggningen. Ingen risk bedöms föreligga för att bakåtgripande skred skulle utbildas och därigenom påverka

20 20 (24) planområdet. Denna bedömning görs eftersom ingen lera med högre sensitivitet eller kvicklera har påträffats inom området. Bild 7 Av bilden framgår exempel på de pålar som slagits under småbåtshamnens bryggor 7 Rekommendationer, geoteknik Ur ett geotekniskt perspektiv bedöms det vara rimligt att genomföra detaljplanens intentioner. Den exploatering som Fortifikationsverket planerar bedöms inte påverka förutsättningarna för den i öster angränsande småbåtshamnen att bedriva sin verksamhet, den geotekniska stabiliteten bedöms inte heller försämras. 7.1 Markdisposition och belastning I beräkningssektionerna belastas marken med varierande laster för att beakta bebyggelse och trafikering. Belastningsbegränsningar inom planområdet finns redovisade på bifogad plan, benämnd G102. n:\102\03\ \g\beskr-pm\pm geoteknik.doc Vid eventuell framtida muddring av Fortifikationsverkets hamnbassäng lämnas vid huvudkajen, d v s söder om hamnbassängen, en omuddrad buffertzon om 1 m från pålarna för att de inte skall skadas eller att bärigheten inte skall äventyras. Som rekommendation utanför planområdet kan nämnas att det är lämpligt att lämna en muddringsfri zon 10 m utanför de pålade kajerna runt hamnbassängen och vågbrytarna. Detta hanteras och regleras dock via vattendom.

21 21 (24) Inom planområdet Här följer en sammanfattning av indelningen av planområdet i olika belastningsoch nyttjandezoner. Inom dessa ramar kan den geotekniska stabiliteten betecknas som tillfredsställande: 30 kpa inom hamnplanens centrala del, lättare byggnader 5 kpa zonen innanför (söder om) den pålade kajen. Pålning krävs för att kunna belasta ytan med 30 kpa 10 kpa belastning - kajen vid hamnbassängen och närmast söderut angränsande område (bankpålat). Kajen är pålgrundlagd och utgörs av en 9 m bred betongkonstruktion. Bakom denna visar äldre handlingar att det finns ytterligare två rader med bankpålar. Under betongkajen finns en slänt av sprängsten som ansluter mot den bakomliggande, utfyllda delen av hamnplanen 20 kpa - parkerings- och tillfartsytan i områdets västra och sydvästra del, yta ämnad för transporter Utanför planområdet Denna del ingår inte aktuellt planområde och behov av att reglera de geotekniska förhållandena föreligger heller inte. Följande rekommendationer lämnas dock: Fortifikationsverket: För att en eventuell framtida muddring inte skall äventyra den runt hamnbassängen befintliga kajen och dess pålgrundläggning, så rekommenderas en skyddszon, d v s att muddring inte görs för nära befintliga pålar. n:\102\03\ \g\beskr-pm\pm geoteknik.doc Småbåtshamnen: För den del av småbåtshamnen som angränsar mot planområdet (östra vågbrytaren) lämnas följande rekommendation vid eventuell framtida muddring; för att inte äventyra vågbrytarens och den längsgående murens lokala geotekniska stabilitet föreslås att inom en zon av 10 m ut från kajen, utförs muddring som mest ned till det djup som lodats i denna utredning. Dessa nivåer framgår av bifogad plan G m ut från vågbrytaren kan en slänt i lutning 1:2 muddras till större djup 5 kpa rekommenderas som maximal belastning av den östra vågbrytaren och småbåtshamnens del öster om hamnplanen, vilket motsvarar viss trafikering med lättare fordon, t ex personbilar. Tillfredsställande geoteknisk stabilitet bedöms råda för befintlig anläggning, men vid byggnation eller andra åtgärder

22 22 (24) av bryggor, stödelement etc bör ytterligare last inte påföras anläggningen utan att utreda grundläggningen och stabiliteten. Om dessa rekommendationer gällande muddring och belastning lämnas utan hänsyn riskerar lokal geoteknisk instabilitet uppstå, vilket lokalt kan påverka och eventuellt skada småbåtshamnens anläggning och verksamhet. Utförda beräkningar och utredning visar dock på att denna påverkan kan betraktas som lokal och inte påverkar planområdet. 7.2 Grundläggning Lättare byggnader bedöms kunna grundläggas med platta på mark, se plan med belastningsrestriktioner, bilaga G102. Större byggnader bedöms behöva grundläggas med stödpålar till berg. 7.3 Anläggnings- och markarbeten I ovanstående stabilitetsberäkningar används befintliga höjdnivåer inom anläggningen. De belastningsbegränsningar som redovisas på plan G102 utgår likaså ifrån befintliga höjder. Om höjdjustering och uppfyllning av markytan utförs skall denna lastökning räknas in i totalbelastningen av ytan. Kontrollprogram upprättas för att beakta omgivningspåverkan av planerade åtgärder, såsom pålning, muddring etc, för att minimera störning av kringboende. n:\102\03\ \g\beskr-pm\pm geoteknik.doc

23 23 (24) 8 Radonutredning Mätning av radioaktivitet från berggrunden är genomförd vid Tångudden. Mätningen gjordes med en gammastrålningsmätare av typen RS-111 med kristall natriumjodid. Gammastrålningsmätning används för att snabbt och enkelt kunna mäta radioaktiviteten i jord och berg. Gammastrålning avges vid sönderfall i uranserien (uran-238), toriumserien (torium-232) samt kalium-40. Vid förhöjd gammastrålning kan det vara intressant att undersöka uranseriens andel, d v s den del som ger upphov till radon. Mätningsserien på Tångudden visade värden inom intervallet 0,03-0,07 µsv/h, vilket gör att berget klassas som lågradonmark. Norconsult AB Väg och Bana Geoteknik Eva Wallin eva.wallin@norconsult.com Bernhard Gervide Eckel bernhard.gervide-eckel@norconsult.com n:\102\03\ \g\beskr-pm\pm geoteknik.doc

24 Norconsult AB Theres Svensson gata 11 Box 8774, Göteborg , fax

25 Bilaga A:1 Tångudden Släntstabilitet Sektion A Belastning 13/40 kpa Odränerad analys Name: Fyllnadsmaterial Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 20 kn/m³ Unit Wt. Above Water Table: 18 kn/m³ Cohesion: 0 kpa Phi: 38 Name: Le 1 land Unit Weight: 16.2 kn/m³ C-Datum: 22.8 kpa C-Rate of Change: 1.8 kpa/m Limiting C: 30 kpa Name: Le 2 land Unit Weight: 16.6 kn/m³ C-Datum: 30 kpa C-Rate of Change: 1.3 kpa/m Limiting C: 40.4 kpa Elevation: 5 m Name: Le 3 land Unit Weight: 17.5 kn/m³ C-Datum: 40.4 kpa C-Rate of Change: 1.3 kpa/m Limiting C: 44.3 kpa Elevation: -3 m Name: Älvbotten Model: Undrained (Phi=0) Unit Weight: 14.5 kn/m³ Cohesion: 3 kpa Name: Le 1 vatten Unit Weight: 15.6 kn/m³ C-Datum: 13 kpa C-Rate of Change: 2 kpa/m Limiting C: 25 kpa Name: Le 2 vatten Unit Weight: 16.4 kn/m³ C-Datum: 25 kpa C-Rate of Change: 1.5 kpa/m Limiting C: 34 kpa Elevation: 3 m Name: Le 3 vatten Unit Weight: 17 kn/m³ C-Datum: 34 kpa C-Rate of Change: 1.5 kpa/m Limiting C: 52 kpa Elevation: -3 m 18 m 15 F=1, kpa 30 kpa 3 T04-05 T04-06 T LLW +8,9 Älvbotten Fyllnadsmaterial Elevation 5 0 Le 1 vatten Le 2 vatten Le 1 land Le 2 land -5 Le 3 vatten Le 3 land Distance Directory: N:\102\03\ \G\Beräkningar\Stabilitet\Sektion A\ \Sektion A od gsz

26 Bilaga A:2 Tångudden Släntstabilitet Sektion A Belastning 13/40 kpa Komb analys Name: Fyllnadsmaterial Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 20 kn/m³ Unit Wt. Above Water Table: 18 kn/m³ Cohesion: 0 kpa Phi: 38 Name: Le 1 land komb Unit Weight: 16.2 kn/m³ Cu-Datum: 22.8 kpa Cu-Rate of Change: 1.8 kpa/m Name: Le 2 land komb Unit Weight: 16.6 kn/m³ Cu-Datum: 30 kpa Cu-Rate of Change: 1.3 kpa/m Elevation: 5 m Name: Le 3 land komb Unit Weight: 17.5 kn/m³ Cu-Datum: 40.4 kpa Cu-Rate of Change: 1.3 kpa/m Elevation: -3 m Name: Älvbotten komb Model: Combined, S=f(depth) Unit Weight: 14.5 kn/m³ Cu-Top of Layer: 3 kpa Cu-Rate of Change: 0 kpa/m Name: Le 1 vatten komb Unit Weight: 15.6 kn/m³ Cu-Datum: 13 kpa Cu-Rate of Change: 2 kpa/m Name: Le 2 vatten komb Unit Weight: 16.4 kn/m³ Cu-Datum: 25 kpa Cu-Rate of Change: 1.5 kpa/m Elevation: 3 m Name: Le 3 vatten komb Unit Weight: 17 kn/m³ Cu-Datum: 34 kpa Cu-Rate of Change: 1.5 kpa/m Elevation: -3 m 18 m 15 F=1, kpa 30 kpa 3 T04-05 T04-06 T LLW +8,9 Älvbotten komb Fyllnadsmaterial Elevation 5 0 Le 1 vatten komb Le 2 vatten komb Le 1 land komb Le 2 land komb -5 Le 3 vatten komb Le 3 land komb Distance Directory: N:\102\03\ \G\Beräkningar\Stabilitet\Sektion A\ \Sektion A komb gsz

27 Bilaga C: Tångudden Släntstabilitet Name: Fyllnadsmaterial Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 20 kn/m³ Unit Wt. Above Water Table: 18 kn/m³ Cohesion: 0 kpa Phi: 38 Name: Le 2 land Unit Weight: 16.6 kn/m³ C-Datum: 30 kpa C-Rate of Change: 1.3 kpa/m Limiting C: 40.4 kpa Elevation: 5 m Name: Le 1 vatten Unit Weight: 15.6 kn/m³ C-Datum: 13 kpa C-Rate of Change: 2 kpa/m Limiting C: 25 kpa Sektion C1 & C3 Befintliga förhållanden Odränerad analys Name: Le 1 land Unit Weight: 16.2 kn/m³ C-Datum: 22.8 kpa C-Rate of Change: 1.8 kpa/m Limiting C: 30 kpa Name: Le 3 land Unit Weight: 17.5 kn/m³ C-Datum: 40.4 kpa C-Rate of Change: 1.3 kpa/m Limiting C: 44.3 kpa Elevation: -3 m Name: Le 2 vatten Unit Weight: 16.4 kn/m³ C-Datum: 25 kpa C-Rate of Change: 1.5 kpa/m Limiting C: 34 kpa Elevation: 3 m Name: Fyllnadsmaterial ovan pålplattor Unit Weight: 0.01 kn/m³ Cohesion: 0 kpa Phi: 34 Name: Le 1 vatten Unit Weight: 15.6 kn/m³ C-Datum: 13 kpa C-Rate of Change: 2 kpa/m Limiting C: 25 kpa Name: Le 3 vatten Unit Weight: 17 kn/m³ C-Datum: 34 kpa C-Rate of Change: 1.5 kpa/m Limiting C: 52 kpa Elevation: -3 m Last 10 kpa Fc = 1,40 (1,45 viktat medelvärde) T04-12 T04-08 T Kaj Fyllnadsmaterial Fyllnadsmaterial ovan pålplattor 4 LLW +8,9 Le 1 land Le 1 vatten 1:2 Älvbotten Le 2 land Le 2 vatten Le 3 land Friktionsmaterial Le 3 vatten Distance Directory: N:\102\03\ \G\Beräkningar\Stabilitet\Sektion C\ AMP\ \SektionC_bef_boten_bef_förhållanden_od 10 kpa.gsz Elevation

28 Bilaga C: Tångudden Släntstabilitet Sektion C2 Befintliga förhållanden Odränerad analys Name: Fyllnadsmaterial Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 20 kn/m³ Unit Wt. Above Water Table: 18 kn/m³ Cohesion: 0 kpa Phi: 38 Name: Le 1 land Unit Weight: 16.2 kn/m³ C-Datum: 22.8 kpa C-Rate of Change: 1.8 kpa/m Limiting C: 30 kpa Name: Le 2 land Unit Weight: 16.6 kn/m³ C-Datum: 30 kpa C-Rate of Change: 1.3 kpa/m Limiting C: 40.4 kpa Elevation: 5 m Name: Le 3 land Unit Weight: 17.5 kn/m³ C-Datum: 40.4 kpa C-Rate of Change: 1.3 kpa/m Limiting C: 44.3 kpa Elevation: -3 m Name: Le 1 vatten Unit Weight: 15.6 kn/m³ C-Datum: 13 kpa C-Rate of Change: 2 kpa/m Limiting C: 25 kpa Name: Le 2 vatten Unit Weight: 16.4 kn/m³ C-Datum: 25 kpa C-Rate of Change: 1.5 kpa/m Limiting C: 34 kpa Elevation: 3 m Name: Fyllnadsmaterial ovan pålplattor Unit Weight: 0.01 kn/m³ Cohesion: 0 kpa Phi: 34 Name: Le 1 vatten Unit Weight: 15.6 kn/m³ C-Datum: 13 kpa C-Rate of Change: 2 kpa/m Limiting C: 25 kpa Name: Le 3 vatten Unit Weight: 17 kn/m³ C-Datum: 34 kpa C-Rate of Change: 1.5 kpa/m Limiting C: 52 kpa Elevation: -3 m T04-12 Last 10 kpa T04-08 T04-04 Fyllnadsmaterial 5 35 m Fc = 1,55 Kaj Fyllnadsmaterial ovan pålplattor 4 LLW +8,9 Le 1 land Le 1 vatten 1:2 Älvbotten Le 2 land Le 2 vatten Le 3 land Friktionsmaterial Le 3 vatten Distance Directory: N:\102\03\ \G\Beräkningar\Stabilitet\Sektion C\ AMP\ \SektionC_bef_boten_bef_förhållanden_od 0 kpa.gsz Elevation

29 Bilaga C: Tångudden Släntstabilitet Sektion C Befintliga förhållanden Kombinerad analys Last 10 kpa Fkomb = 1,41 Fkomb = 1,36 Name: Fyllnadsmaterial Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 20 kn/m³ Unit Wt. Above Water Table: 18 kn/m³ Cohesion: 0 kpa Phi: 38 Name: Le 1 land Unit Weight: 16.2 kn/m³ Cu-Datum: 22.8 kpa Cu-Rate of Change: 1.8 kpa/m Name: Fyllnadsmaterial ovan pålplattor Unit Weight: 0.01 kn/m³ Cohesion: 0 kpa Phi: 34 Name: Le 2 land Unit Weight: 16.6 kn/m³ Cu-Datum: 30 kpa Cu-Rate of Change: 1.3 kpa/m Elevation: 5 m Name: Le 3 land Unit Weight: 17.5 kn/m³ Cu-Datum: 40.4 kpa Cu-Rate of Change: 1.3 kpa/m Elevation: -3 m Name: Le 1 vatten Unit Weight: 15.6 kn/m³ Cu-Datum: 13 kpa Cu-Rate of Change: 2 kpa/m Name: Le 1 vatten Unit Weight: 15.6 kn/m³ Cu-Datum: 13 kpa Cu-Rate of Change: 2 kpa/m Name: Le 2 vatten Unit Weight: 16.4 kn/m³ Cu-Datum: 25 kpa Cu-Rate of Change: 1.5 kpa/m Elevation: 3 m Name: Le 3 vatten Unit Weight: 17 kn/m³ Cu-Datum: 34 kpa Cu-Rate of Change: 1.5 kpa/m Elevation: -3 m T04-12 T04-08 T Kaj Fyllnadsmaterial Fyllnadsmaterial ovan pålplattor 4 LLW +8,9 Le 1 land Le 1 vatten 1:2 Älvbotten Le 2 land Le 2 vatten Le 3 land Friktionsmaterial Le 3 vatten Distance Directory: N:\102\03\ \G\Beräkningar\Stabilitet\Sektion C\ AMP\ \SektionC_bef_boten_befintliga förhållanden_ komb.gsz Elevation

30 Name: Le 1 vatten Unit Weight: 15.6 kn/m³ C-Datum: 13 kpa C-Rate of Change: 2 kpa/m Limiting C: 25 kpa Name: Le 2 land Unit Weight: 16.6 kn/m³ C-Datum: 30 kpa C-Rate of Change: 1.3 kpa/m Limiting C: 40.4 kpa Elevation: 5 m Name: Fyllnadsmaterial Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 20 kn/m³ Unit Wt. Above Water Table: 18 kn/m³ Cohesion: 0 kpa Phi: 38 Tångudden Släntstabilitet Name: Le 2 vatten Unit Weight: 16.4 kn/m³ C-Datum: 25 kpa C-Rate of Change: 1.5 kpa/m Limiting C: 34 kpa Elevation: 3 m Name: Le 3 land Unit Weight: 17.5 kn/m³ C-Datum: 40.4 kpa C-Rate of Change: 1.3 kpa/m Limiting C: 44.3 kpa Elevation: -3 m Name: Le 1 land Unit Weight: 16.2 kn/m³ C-Datum: 22.8 kpa C-Rate of Change: 1.8 kpa/m Limiting C: 30 kpa Sektion C Framtida förhållanden Odränerad analys Name: Le 3 vatten Unit Weight: 17 kn/m³ C-Datum: 34 kpa C-Rate of Change: 1.5 kpa/m Limiting C: 52 kpa Elevation: -3 m Name: Le 1 vatten Unit Weight: 15.6 kn/m³ C-Datum: 13 kpa C-Rate of Change: 2 kpa/m Limiting C: 25 kpa Name: Fyllnadsmaterial ovan pålplattor Unit Weight: 0.01 kn/m³ Cohesion: 0 kpa Phi: m Fc = 1,47 Last 5 kpa Last 30 kpa 5 T04-04 T04-08 T04-12 Kaj LLW +8,9 4 Fyllnadsmaterial ovan pålplattor Fyllnadsmaterial Le 1 land Le 1 vatten 1:2 Älvbotten Le 2 land Le 2 vatten Le 3 land Friktionsmaterial Le 3 vatten Bilaga C: Distance Directory: N:\102\03\ \G\Beräkningar\Stabilitet\Sektion C\ AMP\ \SektionC_bef_boten_30 kpa_od.gsz Elevation

31 Bilaga C: Tångudden Släntstabilitet Sektion C Framtida förhållanden Kombinerad analys T04-12 Last 30 kpa T04-08 T04-04 Fyllnadsmaterial Last 5 kpa 35 m 5 Fkomb = 1,46 Fyllnadsmaterial ovan pålplattor Fkomb = 1,46 Kaj Fkomb = 1,40 4 Name: Fyllnadsmaterial Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 20 kn/m³ Unit Wt. Above Water Table: 18 kn/m³ Cohesion: 0 kpa Phi: 38 Name: Le 1 land Unit Weight: 16.2 kn/m³ Cu-Datum: 22.8 kpa Cu-Rate of Change: 1.8 kpa/m Name: Fyllnadsmaterial ovan pålplattor Unit Weight: 0.01 kn/m³ Cohesion: 0 kpa Phi: 34 LLW +8,9 Name: Le 2 land Unit Weight: 16.6 kn/m³ Cu-Datum: 30 kpa Cu-Rate of Change: 1.3 kpa/m Elevation: 5 m Name: Le 3 land Unit Weight: 17.5 kn/m³ Cu-Datum: 40.4 kpa Cu-Rate of Change: 1.3 kpa/m Elevation: -3 m Name: Le 1 vatten Unit Weight: 15.6 kn/m³ Cu-Datum: 13 kpa Cu-Rate of Change: 2 kpa/m Name: Le 1 vatten Unit Weight: 15.6 kn/m³ Cu-Datum: 13 kpa Cu-Rate of Change: 2 kpa/m Name: Le 2 vatten Unit Weight: 16.4 kn/m³ Cu-Datum: 25 kpa Cu-Rate of Change: 1.5 kpa/m Elevation: 3 m Name: Le 3 vatten Unit Weight: 17 kn/m³ Cu-Datum: 34 kpa Cu-Rate of Change: 1.5 kpa/m Elevation: -3 m Le 1 land Le 1 vatten 1:2 Älvbotten Le 2 land Le 2 vatten Le 3 land Friktionsmaterial Le 3 vatten Distance Directory: N:\102\03\ \G\Beräkningar\Stabilitet\Sektion C\ AMP\ \SektionC_bef_boten_30 kpa_komb.gsz Elevation

32 Bilaga E:1 Tångudden Släntstabilitet Sektion E Belastning 30 kpa + 5 kpa Mudderdjup 2 m Od analys Fastighetsgräns 15 m Fc = 1,63 Fc = 1,63 Name: Fyllnadsmaterial Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 20 kn/m³ Unit Wt. Above Water Table: 18 kn/m³ Cohesion: 0 kpa Phi: 38 Name: Le 1 land Unit Weight: 16.2 kn/m³ C-Datum: 22.8 kpa C-Rate of Change: 1.8 kpa/m Limiting C: 30 kpa Name: Le 2 land Unit Weight: 16.6 kn/m³ C-Datum: 30 kpa C-Rate of Change: 1.3 kpa/m Limiting C: 40.4 kpa Elevation: 5 m Name: Le 1 vatten Unit Weight: 15.6 kn/m³ C-Datum: 13 kpa C-Rate of Change: 2 kpa/m Limiting C: 25 kpa Name: Le 1 vatten Unit Weight: 15.6 kn/m³ C-Datum: 13 kpa C-Rate of Change: 2 kpa/m Limiting C: 25 kpa Name: Le 2 vatten Unit Weight: 16.4 kn/m³ C-Datum: 25 kpa C-Rate of Change: 1.5 kpa/m Limiting C: 34 kpa Elevation: 3 m Name: Friktionsmaterial Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 20 kn/m³ Cohesion: 0 kpa Phi: Last 30 kpa 7 Last 30 kpa Stödmur Last 5 kpa Fc = 1, Fc = 1,48 Elevation Le 2 land Fyllnadsmaterial Le 1 land Friktionsmaterial 10 m Le 1 vatten 1:2 Le 1 vatten +5,9 Le 2 vatten LLW +8, Directory: N:\102\03\ \G\Beräkningar\Stabilitet\Sektion E\ \Sektion E od gsz Distance

33 Bilaga E:2 Tångudden Släntstabilitet Sektion E Trafiklast: personbilar 5 kpa Mudderdjup 2 m Komb analys Name: Fyllnadsmaterial Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 20 kn/m³ Unit Wt. Above Water Table: 18 kn/m³ Cohesion: 0 kpa Phi: 38 Name: Le 1 land komb Unit Weight: 16.2 kn/m³ Cu-Datum: 22.8 kpa Cu-Rate of Change: 1.8 kpa/m Name: Le 2 land komb Unit Weight: 16.6 kn/m³ Cu-Datum: 30 kpa Cu-Rate of Change: 1.3 kpa/m Elevation: 5 m Name: Le 1 vatten komb Unit Weight: 15.6 kn/m³ Cu-Datum: 13 kpa Cu-Rate of Change: 2 kpa/m Name: Le 2 vatten komb Unit Weight: 16.4 kn/m³ Cu-Datum: 25 kpa Cu-Rate of Change: 1.5 kpa/m Elevation: 3 m 15 Last 30 kpa 7 Last 30 kpa Fastighetsgräns Fkomb = 1,64 Trafiklast 5 kpa Stödmur 9 20 Fkomb = 1,55 Fkomb = 1,37 Fkomb = 1,55 Name: Le 1 vatten komb Unit Weight: 15.6 kn/m³ Cu-Datum: 13 kpa Cu-Rate of Change: 2 kpa/m Name: Friktionsmaterial Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 20 kn/m³ Cohesion: 0 kpa Phi: 35 Elevation Le 2 land komb Fyllnadsmaterial Le 1 land komb Friktionsmaterial 10 m Le 1 vatten komb 1:2 LLW +8,9 +5,9 Le 1 vatten komb Le 2 vatten komb Distance Directory: N:\102\03\ \G\Beräkningar\Stabilitet\Sektion E\ \Sektion E Komb gsz

34 Tångudden Släntstabilitet Sektion F Od analys ,9 Muddringsfri zon närmast kajen 10m Fc = 1,56 Name: Fyllnadsmaterial Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 20 kn/m³ Unit Wt. Above Water Table: 18 kn/m³ Cohesion: 0 kpa Phi: 38 Name: Friktionsmaterial Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 20 kn/m³ Cohesion: 0 kpa Phi: 35 Fc = 1,73 Fastighetsgräns Pålad kaj Last 5 kpa Fc = 1,69 16 Fc = 1,53 Fyllnadsmaterial Fc = 1,73 10 m Name: Le 1 land Unit Weight: 16.2 kn/m³ C-Datum: 22.8 kpa C-Rate of Change: 1.8 kpa/m Limiting C: 30 kpa Name: Le 2 land Unit Weight: 16.6 kn/m³ C-Datum: 30 kpa C-Rate of Change: 1.3 kpa/m Limiting C: 40.4 kpa Elevation: 5 m Name: Le 3 land Unit Weight: 17.5 kn/m³ C-Datum: 40.4 kpa C-Rate of Change: 1.3 kpa/m Limiting C: 44.3 kpa Elevation: -3 m Bilaga F:1 Name: Älvbotten Model: Undrained (Phi=0) Unit Weight: 14.5 kn/m³ Cohesion: 3 kpa Name: Le 1 vatten Unit Weight: 15.6 kn/m³ C-Datum: 13 kpa C-Rate of Change: 2 kpa/m Limiting C: 25 kpa Name: Le 2 vatten Unit Weight: 16.4 kn/m³ C-Datum: 25 kpa C-Rate of Change: 1.5 kpa/m Limiting C: 34 kpa Elevation: 3 m Name: Le 3 vatten Unit Weight: 17 kn/m³ C-Datum: 34 kpa C-Rate of Change: 1.5 kpa/m Limiting C: 52 kpa Elevation: -3 m Elevation Älvbotten Le 1 vatten Le 2 vatten +1,4 Le 2 vatten Le 3 vatten Älvbotten Le 1 vatten Le 1 land Le 2 land Le 3 land Älvbotten 1:2 Le 1 vatten Le 2 vatten Le 3 vatten -10 Friktionsmaterial Distance Directory: N:\102\03\ \G\Beräkningar\Stabilitet\Sektion F\ \Sektion F muddrad Od gsz

35 Tångudden Släntstabilitet Sektion F Lastfri Porövertryck under fyllning med 20 kpa Komb analys Name: Fyllnadsmaterial Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 20 kn/m³ Unit Wt. Above Water Table: 18 kn/m³ Cohesion: 0 kpa Name: Phi: 38 Le 3 vatten komb Unit Weight: 17 kn/m³ Cu-Datum: 34 kpa Cu-Rate of Change: 1.5 kpa/m Elevation: -3 m Fastighetsgräns Name: Le 1 land komb Unit Weight: 16.2 kn/m³ Cu-Datum: 22.8 kpa Cu-Rate of Change: 1.8 kpa/m Name: Le 2 land komb Unit Weight: 16.6 kn/m³ Cu-Datum: 30 kpa Cu-Rate of Change: 1.3 kpa/m Elevation: 5 m Name: Le 3 land komb Unit Weight: 17.5 kn/m³ Cu-Datum: 40.4 kpa Cu-Rate of Change: 1.3 kpa/m Elevation: -3 m Name: Le 1 vatten komb Unit Weight: 15.6 kn/m³ Cu-Datum: 13 kpa Cu-Rate of Change: 2 kpa/m Name: Le 1 vatten komb Unit Weight: 15.6 kn/m³ Cu-Datum: 13 kpa Cu-Rate of Change: 2 kpa/m Name: Le 2 vatten komb Unit Weight: 16.4 kn/m³ Cu-Datum: 25 kpa Cu-Rate of Change: 1.5 kpa/m Elevation: 3 m Bilaga F:2 Fkomb = 1,47 15 Pålad kaj Fkomb = 1,33 Fkomb = 1,31 16 Fkomb = 1,39 Fkomb = 1,26 Muddringsfri zon närmast kajen Elevation ,9 LLW 1:2 Le 1 vatten komb Le 1 vatten komb Le 2 vatten komb Le 1 vatten komb Le 1 vatten komb Le 2 vatten komb Le 3 vatten komb Fyllnadsmaterial Le 1 land komb Le 2 land komb Le 3 land komb 10 m Le 1 vatten komb 1:2 Le 1 vatten komb Le 2 vatten komb Le 3 vatten komb +5,7 +8,9-10 Friktionsmaterial Distance Directory: N:\102\03\ \G\Beräkningar\Stabilitet\Sektion F\ \Sektion F komb gsz

36 Bilaga 1: Västra Frölunda, Tångudden land Uppdragsnummer: Odränerad skjuvhållfasthet, korrigerad, C uk [kpa] 0,0 10,0 20,0 30,0 40,0 50,0 60,0 10,0 5,0 0,0-5,0 Nivå [m] 3 Vb 5 Kv 5 Vb 7 Vb Vald Cuk 9 CPT 3 Kv dir skjuv 3 Kv -10,0-15,0

37 Bilaga 1: Västra Frölunda, Tångudden vatten Uppdragsnummer: Odränerad skjuvhållfasthet, korrigerad, C uk [kpa] 0,0 10,0 20,0 30,0 40,0 50,0 60,0 10,0 5,0 0,0 2 Kv 4 Vb 6 Vb T07-1 Vb T07-3 Kv 2 Vb Vald Cuk 10 CPT 2 Kv, dir skjuv 2A Kv -5,0 Nivå [m] -10,0-15,0

38 Bilaga 2 Sektion C Enligt Skredkommissionen Rapport 3:95 kapitel F C1 1.4 F C Säkerhetsfaktorer för sektioner C1-C3 F C3 1.4 L C1 60m L C2 45m Släntbredd för sektioner C1-C3 L C3 30m F C1 L C1 F C2 L C2 F C3 L C3 F C.medel L C1 L C2 L C Viktat medelvärde av säkerhetsfaktorer för sektion C

39 Norconsult AB Box 8774, Göteborg Tfn