Tanums kommun Fördjupad stabilitetsutredning Norra Hamngatan, Fjällbacka

Transkript

1 Tanums kommun Fördjupad stabilitetsutredning Norra Hamngatan, Fjällbacka Göteborg Structor Mark Göteborg AB Projektbenämning: Detaljplan Fjällbacka STRUCTOR MARK GÖTEBORG AB Uppdragsansvarig: Tomas Trapp (TT) Kungsgatan 18 Handläggare: Tomas Trapp Göteborg Org. Nr Granskad av: Johan Bengtsson (JBn) Uppdragsnummer: 4173 Dokumentbeteckning: PM-1 Hemsida: Reviderad:

2 FJÄLLBACKA KAJEN 2 (19) Uppdragsnummer Handläggare Status 4173 TT INNEHÅLLSFÖRTECKNING Sida 1 ORIENTERING UNDERLAG Geotekniska undersökningar Övrigt underlag GEOTEKNISKA FÖRHÅLLANDEN Topografi och terräng Jordlagerföljd Jordegenskaper Kohesionsjord Friktionsjord Grundvatten och vattenstånd STABILITET Allmänt Säkerhetsrekommendationer Beräkningsförutsättningar Beräkningsresultat, befintliga förhållanden Möjliga stabilitetshöjande åtgärder Kontrollerade stabilitetshöjande åtgärder Området vid betongkajen Området från betongkajen fram till stenpiren Kostnadsuppskattning stabilitetshöjande åtgärder SLUTSATS BILAGEFÖRTECKNING Bilaga UTVÄRDERADE JORDEGENSKAPER... A UTFÖRDA STABILITETSBERÄKNINGAR... B Befintliga förhållanden... B1 Föreslagna åtgärder... B2 STRUCTOR MARK GÖTEBORG AB Kungsgatan Göteborg h:\4173 tanum, fördjupad utredning kajen\1\g\text\pm-1 (pm geoteknik).docx

3 FJÄLLBACKA KAJEN 3 (19) Uppdragsnummer Handläggare Status 4173 TT 1 ORIENTERING I samband med utredning för ny detaljplan för området utmed Norra Hamngatan och Kvarnberget i centrala Fjällbacka konstaterades att de geotekniska stabilitetsförhållandena för marken närmast utmed havsviken var ansträngda. På uppdrag av Tanums kommun har Structor Mark Göteborg AB utfört en fördjupad stabilitetsutredning med kompletterande undersökningar för området. I föreliggande redovisas resultat från utförd utredning. Det undersökta områdets utbredning framgår av Figur 1-1 nedan. Figur 1-1 Utredningsområde. STRUCTOR MARK GÖTEBORG AB Kungsgatan Göteborg h:\4173 tanum, fördjupad utredning kajen\1\g\text\pm-1 (pm geoteknik).docx

4 FJÄLLBACKA KAJEN 4 (19) Uppdragsnummer Handläggare Status 4173 TT 2 UNDERLAG 2.1 Geotekniska undersökningar Följande handlingar har utgjort det geotekniska underlaget vid upprättandet av denna PM: (1) Tanums kommun, Detaljplan för del av Fjällbacka 163:1 m fl Norra Hamngatan, daterad , upprättad av Structor Mark Göteborg AB, uppdragsnummer (2) Tanums kommun, Fjällbacka Källviken, Släntstabilitet, Geoteknisk undersökning, daterad , upprättad av Bohusgeo AB, uppdragsnummer 398:31. (3) Tanums kommun Fjällbacka, Hamnområdet, Norra Hamngatan. Översiktlig geoteknisk undersökning. daterad , upprättad av Geo-gruppen AB, uppdragsnummer (4) Planeringsunderlag, geoteknik, Järnboden, Södra Hamngatan, Fjällbacka, daterad , upprättad av Tyrens AB, uppdragsnummer () Kaj Fjällbacka slutbesiktning av reparation av lastkaj i Fjällbacka, daterad , upprättad av VIAK AB, referens (6) Hagelin och Larsson Byggnads AB, Kaj i Fjällbacka, Ritningsserie K81, daterade 198, upprättade av Geotekniska Byrån Inom ramen för denna utredning har kompletterande undersökningar utförts med syftet att utreda jordlagerförhållandena i och utmed havsviken. Resultaten från dessa undersökningar redovisas i separat handling Markteknisk undersökningsrapport (MUR)/ Geoteknik. 2.2 Övrigt underlag Övrigt underlag som nyttjats i utredningen utgörs av: - Grundkarta med nivåkurvor, erhållen av Tanums kommun. - Planskiss för, daterad och upprättad av Tanums kommun. STRUCTOR MARK GÖTEBORG AB Kungsgatan Göteborg h:\4173 tanum, fördjupad utredning kajen\1\g\text\pm-1 (pm geoteknik).docx

5 FJÄLLBACKA KAJEN (19) Uppdragsnummer Handläggare Status 4173 TT 3 GEOTEKNISKA FÖRHÅLLANDEN 3.1 Topografi och terräng Utmed norra Hamngatan utgörs marken av flack bebyggd mark med anslutande kajer mot vattnet. Bebyggelsen består av verksamhetslokaler, bostadshus och sjöbodar. Insprängt i berget återfinns Fjällbacka reningsverk. Markytan är låg med nivåer varierande mellan +1 och +2. I öster reser sig berget brant upp till nivåer kring +2. Bottennivån i havsviken är som djupast i områdets södra del i anslutning till stora kajen (bottennivå -6) och minskar successivt norrut. Havsviken norr om den utfyllda piren är långgrund med bottennivåer kring 1, ca m från strandkant. Samtliga nivåer är angivna i höjdsysten RH Jordlagerföljd Området närmast havsviken -från norra Hamngatan och västerut- utgörs av flack, utfylld mark som via murar och kajkonstruktioner gränsar mot havet. Under fyllningen följer tunnare lager av sand eller grus på gyttja följt av lera. I anslutning till befintlig betongkaj finns även ett lager gyttjig sand insprägt i leran. Närmast berget följer ett ställvis mäktigt friktionsjordslager. Undersökningar i den södra delen av havsviken visar på ett ca m tjockt lager gytta som mot djupet följs av ytterligare ca m lera. Fyllningsjordens sammansättning varierar. I de norra delarna finns sprängsten utlagd med mellan ca 1 och 2 m tjocklek. I de södra delarna utgörs fyllningsmaterialet av sand, sannolikt från närområdet, men även tegelrester har påträffats. Även de lager av skalsand som påträfats kan vara fyllnadsjord. Under den utfyllda jorden utgörs den naturliga jorden av en grusig siltig sand som ofta övergår i ett sandigt skalgrus med en tjocklek som normalt uppgår till ca 1 à 2 m, lokalt upp mot ca 4 m. Gyttjan har ofta inslag av sand och skal och gyttja finns i princip hela vägen från betongkajen i söder fram till villabebyggelsen i norr. Tjockleken är relativt liten i anslutning till strandbrinken, ca 1, 2 m, och snabbt avtagande mot landsidan. I viken är gyttjelagret ca m och övergår i lera. Leran i området har inslag av både silt och skal. Inom landområdet är lerlagren generellt tunna, ca 1 3 m tjockt. I viken uppgår tjockleken till ca m. Friktionsjorden under leran har inte undersökts närmare, men en provtagning indikerar på att jorden utgörs av en sandig siltmorän. Jorden har mycket varierande mäktighet, från någon enstaka meter upp till ca 2 m i områdets södra delar i anslutning till betongkajen. Enligt (6) har det i den norra änden av betongkajen lagts ut lättfyllning bestående av granulerad slagg. STRUCTOR MARK GÖTEBORG AB Kungsgatan Göteborg h:\4173 tanum, fördjupad utredning kajen\1\g\text\pm-1 (pm geoteknik).docx

6 FJÄLLBACKA KAJEN Uppdragsnummer Handläggare Status 4173 TT 6 (19) Nedan följer tre typsektioner med tolkade jordlagerförhållanden. S111 1 S1 11A 11 Fyllning (mc) Kajkonstruktion -1 Le-1 (komb) Gy-2 (komb) Le/Gy-3 (komb) Gy-1 (komb) gysa (mc) Le/Gy (komb) Le/Gy-4 (komb) Figur Sektion C, betongkajen i söder. -1 S113 Gy-2 grund (komb) Gy-2 grund (komb) Le-1 (komb) Gy-1 (komb) Träbrygga gysa (mc) Parkering Gata 6 7 Fyllning sprängsten (mc) Kajkonstruktion Le/Gy-3 (komb) Figur Sektion E, centrala delen mellan betongkajen och stenpiren. 1 Gy-1 (odr) S143B S143 Kajkonstruktion Parkering Fyllning sprängsten (mc) S144 Gata Le/Gy-3 (odr) Le/Gy-3 (odr) Le/Gy-3 (odr) -1Le/Gy-3 (odr) Figur Sektion H, delen norr om stenporen. STRUCTOR MARK GÖTEBORG AB Kungsgatan Göteborg h:\4173 tanum, fördjupad utredning kajen\1\g\text\pm-1 (pm geoteknik).docx

7 FJÄLLBACKA KAJEN Uppdragsnummer Handläggare Status 4173 TT 7 (19) 3.3 Jordegenskaper Kohesionsjord Den rena gyttjans skrymdensitet är uppmätt till mellan 1,2 och 1,3 ton/m 3. Uppmätt skrymdensitet i leran varierar mellan 1,6 och 1,8 ton/m 3. Gyttjan är mycket högplastisk med värden på konflytgränsen normalt varierande mellan 9 och 1 %, med något enstaka värde kring 2 %. Leran är mellanplastisk med uppmätta konflytgränser som varierar mellan 3 och %. Leran (och gyttjan) är inom området låg- till mellansensitiv med bestämda sensitivitetskvoter mellan 4 och 26. Strax utanför områdets norra gräns har dock kvicklera konstaterats i tidigare utförd utredning med sensitivitetskvoter varierande mellan och 13. Den odränerade skjuvhållfastheten har bestämts med ving- och konförsök och kontrollerats mot utvärderade CPT-sonderingar. Vidare har direkta odränerade skjuvförsök utförts. Hållfastheten varierar i området och är generellt extremt eller mycket låg. I viken är hållfastheten lägst för att öka in mot utfyllda områden och på land. Utvärderade karakteriska egenskaper redovisas i Bilaga A. Nivå (m) Odränerad skjuvhållfasthet, c u [kpa] Extremt låg Mycket låg Låg Medelhög Vald Gyttja/lera land-1 Vald Gyttja/lera hav-2 Vald Lera-kaj 1 (+1,3) CPT Tfu,korr 9A (+1,) CPT Tfu,korr 1 (+1,6) Fallkon, Cu,korr(WL-2) 1 (+1,6) Vb Cu,okorr) 1 (+1,6) CPT Tfu,korr 11 (+1,4) Vb Cu,korr(WL-1) 11 (+1,4) CPT Tfu,korr 12b (-) Fallkon, Cu,korr(WL-2) 12b (-) Vb Cu,korr(WL-2,O'c-2) 14 (+1,6) Vb Cu,korr(WL-2) 14 (+1,6) CPT Tfu,korr 1 (+1,) CPT Tfu,korr S141 (+1,1) Vb Cu,korr(WL-S141) S141 (+1,1) Fallkon, Cu,korr(WL- S141) S143 (+1) Vb Cu,korr(WL-1) S143B (+1,1) Fallkon, Cu,korr(WL- S143B) S143B (+1,1) Skjuvförsök Cu S13 (-,2) CPT Tfu,korr S1 (-,1) CPT Tfu,korr S11 (-,2) Fallkon, Cu,korr(WL-S11) S11 (-,2) Vb Cu,korr(WL-S11) S11 (-,2) CPT Tfu,korr Figur Sammanställd och utvärderad odränerad skjuvhållfasthet. STRUCTOR MARK GÖTEBORG AB Kungsgatan Göteborg h:\4173 tanum, fördjupad utredning kajen\1\g\text\pm-1 (pm geoteknik).docx

8 FJÄLLBACKA KAJEN 8 (19) Uppdragsnummer Handläggare Status 4173 TT Friktionsjord Enligt utförda CPT-sonderingar är förekommande ytlig naturligt lagrad friktionsjord mellanfast till fast lagrad. Förekommande morän kan dock antas vara mycket fast lagrad då CPT-sonden inte kunnat pressas ned i materialet. Utvärderad hållfasthetsbestämning (φ ) har inte sammanställts grafiskt. 3.4 Grundvatten och vattenstånd Havsvattenståndet har följande karakteristiska nivåer: Tabell Karakteristiska vattenstånd i Fjällbacka, RH 7. Vattenstånd Nivå HHW +1,4 MHW +,9 MW -,13 MLW -,69 Grundvattennivåer och portryck i området baseras på nu utförda grundvattenobservationer samt i närområdet tidigare utförda mätningar och portycksprognos (4). För i beräkningar antagna trycknivåer se kapitel 4.3 STRUCTOR MARK GÖTEBORG AB Kungsgatan Göteborg h:\4173 tanum, fördjupad utredning kajen\1\g\text\pm-1 (pm geoteknik).docx

9 FJÄLLBACKA KAJEN 9 (19) Uppdragsnummer Handläggare Status 4173 TT 4 STABILITET 4.1 Allmänt Stabilitetsberäkningar har utförts med Slope/w version (GeoStudio 212) med Morgenstern Prices lamellmetod för cirkulärcylindriska och sammansatta glidytor. 4.2 Säkerhetsrekommendationer Stabilitetsutredningen har utförts i enlighet med IEG:s Rapport 4:21 där erforderlig säkerhetsfaktor anges för fördjupad stabilitetsutredning för markområden med markanvändningen nyexploatering (planläggning) samt befintlig bebyggelse och anläggning. Erforderlig säkerhetsfaktor anges som ett spann för slänt av kohesionsjord och bedöms utifrån aktuella försättningar med hänsyn till gynnsamma och ogynnsamma förhållanden. För befintlig bebyggelse och anläggning rekommenderas att säkerhetsfaktorn i odränerad analys är större än 1,4 1,3 (F C 1,4 1,3), samtidigt som säkerhetsfaktorn i kombinerad analys är större än 1,3 1,2 (F KOMB 1,3 1,2). Om det efter den fördjupade utredningen visar sig svårt att uppnå dessa krav utan omfattande åtgärder finns vissa möjligheter att arbeta med procentuell höjning av säkerhetsfaktorn. Detta utförs med ledning av metodik beskriven i IEG Rapport 4:21 kapitel Procentuell förbättring av säkerhetsfaktor. För planläggning kan en slänt klassas som tillfredställande stabil om säkerhetsfaktorn mot skred i odränerad analys är större än 1, 1,4 (F C 1, 1,4), samtidigt som säkerhetsfaktorn i kombinerad analys är större än 1,4 1,3 (F KOMB 1,4 1,3). I tabell nedan listas gynnsamma och ogynnsamma förhållanden inom den västra delen av utredningsområdet där kohesionsjord förekommer. STRUCTOR MARK GÖTEBORG AB Kungsgatan Göteborg h:\4173 tanum, fördjupad utredning kajen\1\g\text\pm-1 (pm geoteknik).docx

10 FJÄLLBACKA KAJEN 1 (19) Uppdragsnummer Handläggare Status 4173 TT Tabell Gynnsamma och ogynnsamma förhållanden inom västra utredningsområdet Förutsättning Gynnsam Ogynnsam Konsekvens av skred Begränsad utbredning av skred Risk för människoliv och ekonomisk skada Släntens beständighet Inga tecken på rörelser i slänten Status på eventuella erosionsskydd okänd. Tidigare förändringar i slänten - - Jordens egenskaper Låg sensitivitet Kohesionsjord Analys- och beräkningsarbetets tillförlitlighet Fält- och laboratorieundersökningar Släntens geometri Grundvatten- och portrycksförhållanden Samtidigt valda ogynnsammaste extremvärden för last, portryck och vattenstånd. Tvådimensionell analys, på säkra sidan Tätt undersökt, undersökningar även utförda från flotte CPT-sonderingar är utförda In situ-provning är utförd med vingförsök Kompressionsförsök är utförda Direkta odränerade skjuvförsök är utförda Bottenlodning utförd Begränsade förväntade tryckvariationer Prognostiserade tryck används Ingen känslighetsanalys utförd på valda parametrar Glidytans läge i plan representerar slänten genomsnittliga geometri Triaxialförsök saknas Långtidsobservationer Ytvattenförhållanden Karakteristiska vattenstånd är kända Stora vattenståndsvariationer Utifrån ovan listade förutsättningar rekommenderas följande säkerhetsnivå per markanvändningsområde, se tabell nedan. Tabell Markanvändning Vald säkerhetsnivå för respektive markanvändningsområde Erforderlig säkerhet mot brott F C F KOMB F φ Befintlig bebyggelse och anläggning 1,3 1,2 1,3 Nyexploatering (planläggning) 1,4 1,3 1,3 STRUCTOR MARK GÖTEBORG AB Kungsgatan Göteborg h:\4173 tanum, fördjupad utredning kajen\1\g\text\pm-1 (pm geoteknik).docx

11 FJÄLLBACKA KAJEN 11 (19) Uppdragsnummer Handläggare Status 4173 TT 4.3 Beräkningsförutsättningar Släntgeometri ovan vatten har tolkats utifrån kommunens grundkarta. En terrängmodell över havsbottennivåer har tagits fram utifrån utförd bottenlodning. Jordlagerföljd, lagertjocklekar och egenskaper har utvärderats från de geotekniska undersökningarna. Materialegenskaper har utvärderats utifrån i områdena utförda geotekniska fält- och laboratorieundersökningar. För kohesionsjord har odränerad skjuvhållfasthet (c uk ) och densitet (ρ) utvärderats direkt från sammanställning av härledda värden (ingenjörsmässigt medelvärde). Den dränerade skjuvhållfastheten för kohesionsjord har beskrivits enligt praxis (Skredkommissionens riktlinjer) med hjälp av en inre friktionsvinkel φ k = 3, samt ett kohesionsintercept som är 1 % av den utvärderade odränerade skjuvhållfastheten (c k =,1 c uk ). För friktions- och mellanjord har materialegenskaperna (hållfasthet och densitet) valts enligt praxis (TK Geo). Valda parametrar använda i utförda stabilitetsberäkningar redovisas i Bilaga A. Kohesionsjordens hållfasthet är indelad i fyra hållfasthetsprofiler, se Figur och beräkningsbilagor. I stabilitetsberäkningarna ansätts havsvattennivån till LLW (-1,13). Under landområdet antas nivån för MW (-,13) gälla som grundvattennivå. I det underliggande friktionslagret sätts på nivån -2 trycknivån till prognostiserad trycknivå motsvarande +,89 enligt (4). Till havs är portrycket hydrostatiskt ner till havsbotten för att därunder öka linjärt till prognostiserad trycknivå +,89 i underliggande friktionslager. Marklaster har ansatts där de verkar ogynnsamt. För byggnader antas marken belastas med 1 kn/m 2 per våningsplan ovan mark. Hänsyn tas till avlastning där källare finns. Last inom uppställningsytor är kn/m 2. Trafiklast på allmän väg (variabel last, 13 kn/m 2 ) beaktas endast i odränerad analys. Befintlig kajkonstruktion är pålad och muren mot bakomliggande mark är förankrad med dragstag, se Figur och -2. Då betongpålarna som kajen är grundlagd på är i dåligt eller mycket dåligt skick har pålarnas stabiliserande verkan ej medräknats. Dragstagens gynnsamma inverkan har utnyttjats för stabilitetsberäkningar avseende befintliga förhållanden. Denna last har beräknats till 1 kn/lm vilket baseras på en beräkning av passivt jordtryck mot dragplatta och fördelat över dragstagens medelavstånd. STRUCTOR MARK GÖTEBORG AB Kungsgatan Göteborg h:\4173 tanum, fördjupad utredning kajen\1\g\text\pm-1 (pm geoteknik).docx

12 FJÄLLBACKA KAJEN 12 (19) Uppdragsnummer Handläggare Status 4173 TT Figur Dragstag Utmed en 3 m lång sträcka i kajens norra del har lättfyllning i form av granulerad slagg lagt ut till nivån +, och med en bredd av 1 m, se Figur Figur Område med lättfyllning. Även dragstagens läge i plan framgår. STRUCTOR MARK GÖTEBORG AB Kungsgatan Göteborg h:\4173 tanum, fördjupad utredning kajen\1\g\text\pm-1 (pm geoteknik).docx

13 FJÄLLBACKA KAJEN Uppdragsnummer Handläggare Status 4173 TT 13 (19) 4.4 Beräkningsresultat, befintliga förhållanden Beräkningar har utförts i nio sektioner för nuvarande förhållanden, där läget för sektionerna återfinns i Figur och resultaten redovisas i Tabell nedan. BOHUSGEO I H E D C2 C B A Figur Beräkningssektionernas läge i plan. Blå yta markerar ungefärlig utbredning av lättfyllning (granulerad slagg). STRUCTOR MARK GÖTEBORG AB Kungsgatan Göteborg h:\4173 tanum, fördjupad utredning kajen\1\g\text\pm-1 (pm geoteknik).docx

14 FJÄLLBACKA KAJEN 14 (19) Uppdragsnummer Handläggare Status 4173 TT Tabell Resultat från utförda beräkningar under nuvarande förhållanden Lägsta beräknade Sektion säkerhetsfaktor Bilaga/Figur F C F KOMB A 1,22 1,21 B1-1,-2 B 1,2 1,22 B1-3,-4 C 1,19 1,1 B1,-6 C2 (hänsyn tagen till lättfyllning) 1,3 1,28 B1-7,-8 D 1,14 1,3 B1-9,-1 E 1,3,99 B1-11,-12 H 1,64 1,3 B1-13,-16 I 1,69 1,2 B1-17,-2 Bohusgeo 1,1 1,4 B1-21,-24 Av beräkningarna framgår att stabiliteten inte uppfyller uppställda krav och i flera av sektionerna erhålls mycket låga säkerheter mot markbrott. Får att uppnå erforderlig säkerhet mot markbrott krävs således stabilitetshöjande åtgärder i delar av utredningsområdet. Med de mycket låga resultat som erhållits i sektioner D och E borde tecken på rörelser/sättningar kunna observeras. Detta är inte fallet och sannolikt finns gynnsamma effekter vilka bör ge en verklig säkerhetsfaktor som är högre än beräknad. Av stor betydelse är hur mycket den lösa gyttjan i havsviken väger samt dess tjocklek. Vidare har inte pålar under befintliga stenkajer och byggnader medräknats eftersom inga uppgifter på dessa kunnat hittas. Det bedöms däremot som osannolikt att dessa positiva bidrag skulle innebära att det inte krävs några förbättringsåtgärder. Resultat från utförda beräkningar redovisas i sin helhet i Bilaga B1. STRUCTOR MARK GÖTEBORG AB Kungsgatan Göteborg h:\4173 tanum, fördjupad utredning kajen\1\g\text\pm-1 (pm geoteknik).docx

15 FJÄLLBACKA KAJEN 1 (19) Uppdragsnummer Handläggare Status 4173 TT 4. Möjliga stabilitetshöjande åtgärder För framtida förhållanden behöver hänsyn till stigande havsvattennivåer tas. Enligt kommunens programskiss över området vid dagens betongkaj föreslås markytan här att ligga på nivån +2,4, dvs. ca,8 m högre jämfört med idag. De förstärkningsåtgärder, eller kombinationer därav, som bedöms möjliga är: Installation av permanent bakåtförankrad stålspont Tryckbank i havsviken Jetpelare Bankpålning/påldäck Installation av stålspont är ett alternativ utmed området från dagens betongkaj fram till befintlig stenpir för att kunna möjliggöra en ändring av detaljplanen och uppnå nybyggnadskrav. Stålsponten slås genom de lösa jordlagren ner i fastare friktionsjord och bakåtförankras. Livslängden är begränsad eftersom hänsyn till avrostning måste tas. Vattendom krävs för arbeten i vatten. Inom viken är motfyllning genom att lägga ut en tryckbank en god teknisk lösning. Lösningen är bestående men innebär samtidigt en försämring för hamnverksamheten då vattendjupen blir små närmast befintliga kajer. Vidare krävs vattendom för att kunna utföra fyllningsarbeten i vatten. Inom landytan är förstärkning med bankpålar/påldäck av betong möjliga åtgärder. Metoden förutsätter dock att utrymme finns och att åtminstone delar av befintliga fyllnadsmassor schaktas bort inför arbeten med pålning. Detta med hänsyn till att fyllningen dels utgör ett hinder (sprängsten) och dels för att medföra en avlastning (förbättring) av stabilitetsförhållandena. En stor fördel är att det finns goda möjligheter att höja markytan. Jetpelare är en slags betongpelare som bildas av att en cementslurry pumpas in i jorden och som binder ihop med jorden och bildar en kontinuerlig betongpelare. Metoden är väl lämpad i friktionsjord, men mindre beprövad i lera/gyttja. Liksom för pålning är hinder i form av sprängsten en nackdel för metoden. 4.6 Kontrollerade stabilitetshöjande åtgärder Beräkningar har utförts i tre sektioner, C, D och E, vilka sammanfaller med sektioner vid kontroll av befintliga förhållanden. För spont gäller att sponten ska skära av de glidytor smed för låg säkerhet och att den ska tillses ha erforderlig förankring. STRUCTOR MARK GÖTEBORG AB Kungsgatan Göteborg h:\4173 tanum, fördjupad utredning kajen\1\g\text\pm-1 (pm geoteknik).docx

16 FJÄLLBACKA KAJEN 16 (19) Uppdragsnummer Handläggare Status 4173 TT Området vid betongkajen För området vid befintlig betongkaj finns av kommunen två alternativa utformningar föreslagna benämnda alt 3 och 4, se Figur Figur Alternativa utformningar av området vid betongkajen, till vänster en kajkonstruktion i trä och till höger en konstruktion i betong. Alternativet med träkaj innebär att den hårdjorda trafikytan flyttas österut mot berget utmed den största delen av området, förutom en mindre lastkaj i den norra delen. Lösningen innebär att de hårdgjorda ytorna kan avgränsas med en mindre stödmur och området framför muren kan schaktas av något. Träkajen bärs upp av pålar. För alternativet med hårdgjord kaj har stålspont studerats. Spontlinjen har antagits strax bakom befintlig kajkonstruktion och innebär att ca 1 längdmeter spont installeras. Kajkonstruktionen utanför bärs upp av pålar. Sammanställning av utförda beräkningar framgår i tabell nedan. Tabell Resultat från utförda beräkningar med förstärkning Sektion Åtgärd F C F KOMB Bilaga/Figur C Träkaj (stödmur) Hördgjord kaj (spont) 1,46 1,44 1,43 1,36 B2-1,-2 B2-3,-4 STRUCTOR MARK GÖTEBORG AB Kungsgatan Göteborg h:\4173 tanum, fördjupad utredning kajen\1\g\text\pm-1 (pm geoteknik).docx

17 FJÄLLBACKA KAJEN 17 (19) Uppdragsnummer Handläggare Status 4173 TT Området från betongkajen fram till stenpiren Alternativ med tryckbank har studerats i anslutning till Richters och sektionen strax norr därom. För dessa sektioner har målsättningen med åtgärden varit att uppnå en förbättring av dagens situation, dvs procentuell förbättring. Det är möjligt att nå även nyexploateringsnivå om ytterligare massor fylls ut i havsviken, se beräkningsresultat nedan. Beräkningen förutsätter att nivån på markytan är oförändrad jämfört med dagens nivåer. Spontlinjen har antagits strax framför befintlig kajkonstruktion och innebär att ca 14 längdmeter spont installeras. Kajkonstruktionen bärs upp av pålar Sammanställning av utförda beräkningar framgår i tabell nedan. Tabell Resultat från utförda beräkningar med förstärkning Sektion Åtgärd F C F KOMB Bilaga/Figur D E Tryckbank, förbättring Tryckbank, nyexploatering Spont Tryckbank, förbättring Tryckbank, nyexploatering Spont 1,27 1,4 2,6 1,23 1,4 1, 1,21 1,31 1,83 1,23 1,36 1,43 B2,-6 B2-7,-8 B2-9,-1 B2-11,-12 B2-13,-14 B2,-16 Resultat från utförda beräkningar redovisas i sin helhet i Bilaga B2. STRUCTOR MARK GÖTEBORG AB Kungsgatan Göteborg h:\4173 tanum, fördjupad utredning kajen\1\g\text\pm-1 (pm geoteknik).docx

18 FJÄLLBACKA KAJEN 18 (19) Uppdragsnummer Handläggare Status 4173 TT 4.7 Kostnadsuppskattning stabilitetshöjande åtgärder Nedan presenteras en mycket enkel kostnadskalkyl där enbart den geotekniska åtgärden bedöms. Tillkommer gör kostnader för projektering, kringarbeten såsom ersättning av befintliga bryggor, nya kajer/bryggor etc. och dessa varierar beroende på val av lösning. Delen vid betongkajen: För betongkajen görs uppskattningen att en spont omfattar ca 8 m 2. Kostnaden bedöms till ca 2,-3 mnkr. För alternativ med stödmur ger motsvarande kalkyl en kostnad av ca, mnkr samt spont för lastzonen om ca,7 mnkr. Området från betongkajen till stenpiren: För att erhålla erforderlig säkerhet mot markbrott motsvarande befintlig bebyggelse krävs att en tryckbank motsvarande ca 2 m 3 läggs ut i viken. För att nå nybyggnadskrav krävs drygt 2 m 3. Kostnaden bedöms till 1,3 respektive 2,6 mnkr. Utgående från sektion D och E uppskattas spontarean till ca 1 m 2 med en kostnad på 3-4 mnkr. STRUCTOR MARK GÖTEBORG AB Kungsgatan Göteborg h:\4173 tanum, fördjupad utredning kajen\1\g\text\pm-1 (pm geoteknik).docx

19 FJÄLLBACKA KAJEN 19 (19) Uppdragsnummer Handläggare Status 4173 TT SLUTSATS Föreliggande fördjupade stabilitetsutredning visar att stabiliteten i den norra delen av det studerade området uppfyller erforderliga krav på stabilitet både med avseende på befintlig bebyggelse och anläggning och nyexploatering. I de centrala delarna av området är stabilitetsförhållandena fortsatt mycket ansträngda med en beräknad säkerhet mot markbrott nära 1,. I dagsläget finns förslag till höjdsättning och utformning endast för en mindre del av området. En utformning av hela området behöver göras. I detta arbete behöver markanvändning, eventuella bryggor etc. tillsammans med förslag till framtida marknivåer studeras. Detta underlag är nödvändigt eftersom det dels styr vilka belastningsförutsättningar som gäller och dels hur området ska klassas, dvs. om delar kan hanteras som befintlig bebyggelse och anläggning eller om det ska hanteras som nyexploatering. Därefter kan planbestämmelser och en detaljerad projektering av lämpliga åtgärder utföras, optimeras och kostnadsberäknas. Stabilitetshöjande åtgärder bör utföras oavsett om en ny detaljplan för området tas fram eller ej, framförallt i de centrala delarna mellan befintlig betongkaj och stenpir. Om denna del hamnar i kategorin befintlig bebyggelse och anläggning finns möjlighet att söka bidra för stabilitetsförbättrande åtgärder hos myndigheten för samhällsskydd och beredskap, MSB. Göteborg Tomas Trapp STRUCTOR MARK GÖTEBORG AB Kungsgatan Göteborg h:\4173 tanum, fördjupad utredning kajen\1\g\text\pm-1 (pm geoteknik).docx

20 UTREDNING FJÄLLBACKA KAJEN Uppdragsnummer Handläggare Bilaga Sidnr TT Bilaga A 1 (6) Utvärderade jordegenskaper För utförda stabilitetsberäkningar valda karakteristiska värden framgår av tabell A-1. Utvärderade karakteristiska värden för kohesionsjord framgår av figur A1-A. Tabell A-1 Valda karakteriska egenskaper för stabilitetsberäkningar. Jordlager Egenskap Karakteristiskt värde Sprängstensfyllning Sprängstensfyllning, tryckbank Fyllning Sand, skalgrus Bottenfriktion Gyttjig sand Granulerad slagg Gyttja/lera 1 Gyttja/lera-2 Gyttja/lera-3 Gyttja/lera-4 Gyttja/lera Lera-2 Lera/gyttja 1, sekt E Lera/gyttja 2, sekt E Tunghet Hållfasthet Tunghet Hållfasthet Tunghet Hållfasthet Tunghet Hållfasthet Tunghet γ k = 18, kn/m³ γ mk = 2, kn/m³ φ k = 4, γ k = 18, kn/m³ γ mk = 2, kn/m³ φ k = 38, γ k = 18, kn/m³ γ mk = 2, kn/m³ φ k = 3, γ k = 18, kn/m³ γ mk = 2, kn/m³ φ k = 34, γ k = 18 kn/m³ γ mk = 21 kn/m³ Hållfasthet φ k = 38, Tunghet γ k = 18 kn/m³ γ mk = 2 kn/m³ Hållfasthet φ k = 33, Tunghet γ k = 9 kn/m³ Hållfasthet φ k = 3, Tunghet Hållfasthet Tunghet γ k = 12,8 kn/m³ c uk = 3 kpa γ k = 17,8 kn/m³ Hållfasthet c uk = 3+2,3*d kpa (d=; z= -6,) Tunghet Hållfasthet Tunghet γ k = 17,3 kn/m³ c uk = 13 kpa γ k = 17,3 kn/m³ Hållfasthet c uk =13+2,3*d kpa (d=; z= -6,) Tunghet Hållfasthet Tunghet Hållfasthet Tunghet Hållfasthet Tunghet γ k = 17,3 kn/m³ c uk = 21 kpa γ k = 17,8 kn/m³ c uk = 16 kpa γ k = 13, kn/m³ c uk = 3 kpa γ k = 17,8 kn/m³ Hållfasthet c uk = 3+1,3*d kpa (d=; z= -3,)

21 UTREDNING FJÄLLBACKA KAJEN Uppdragsnummer Handläggare Bilaga Sidnr TT Bilaga A 2 (6) Utvärderade jordegenskaper Nivå (m) 1,2 1,4 1,6 1,8 2, 2, Densitet ρ [t/m 3 ] Figur A Vald land +1,1 Empiri (Larsson, 27), p(w)-1 Vald vatten -4 S141 (+1,1) p 1 (+1,6) p BG (-,2) p S112 (-,2) p S11 (-,2) p 12b (-) p S143B (+1,1) p Sammanställning av s uppmätt skrymdensitet.

22 UTREDNING FJÄLLBACKA KAJEN Uppdragsnummer Handläggare Bilaga Sidnr TT Bilaga A 3 (6) Utvärderade jordegenskaper 3 Vattenkvot, w n [%] Nivå (m) Figur A Sammanställning av uppmätt vattenkvot. Vald wn-1 Vald wn-2 1 (+1,3) w 6 (+1,6) w 8 (+1,9) w 1 (+1,6) w 11 (+1,4) w 1 (+1,) w S141 (+1,1) w S143 (+1) w BG (-,2) w S143B (+1,1) w S11 (-,2) w S112 (-,2) w

23 UTREDNING FJÄLLBACKA KAJEN Uppdragsnummer Handläggare Bilaga Sidnr TT Bilaga A 4 (6) Utvärderade jordegenskaper 3 2 Konflytgräns, w L [%] Lågplastisk Mellanplastisk Högplastisk Mycket högplastisk Nivå (m) Vald WL-1 Vald WL-2 1 (+1,3) wl 1 (+1,6) wl 11 (+1,4) wl 1 (+1,) wl S141 (+1,1) wl S143 (+1) wl BG (-,2) wl BG2 (+1,4) wl BG3 (+) wl BG6 (+1,) wl S11 (-,2) wl S112 (-,2) wl 12b (-) wl S143B (+1,1) wl -17. Figur A-3 Sammanställning av uppmätt konflytgräns.

24 UTREDNING FJÄLLBACKA KAJEN Uppdragsnummer Handläggare Bilaga Sidnr TT Bilaga A (6) Utvärderade jordegenskaper Sensitivitet, S t [-] Lågsensitiv Mellansensitiv Högsensitiv Kvicklera Nivå (m) S141 (+1,1) Fallkon, St 1 (+1,6) Fallkon, St BG (-,2) Fallkon, St -9-1 S11 (-,2) Fallkon, St S112 (-,2) Fallkon, St Figur A-4 Sammanställning av uppmätt senitivetskvot.

25 UTREDNING FJÄLLBACKA KAJEN Uppdragsnummer Handläggare Bilaga Sidnr TT Bilaga A 6 (6) Utvärderade jordegenskaper Odränerad skjuvhållfasthet, c u [kpa] Nivå (m) Figur A Extremt låg Mycket låg Låg Sammanställning av odränerad skjuvhållfasthet och valda skjuvhållfasthetsprofiler. Vald Gyttja/lera land-1 Vald Gyttja/lera hav-2 Vald Lera-kaj 1 (+1,3) CPT Tfu,korr 9A (+1,) CPT Tfu,korr 1 (+1,6) Fallkon, Cu,korr(WL-2) 1 (+1,6) Vb Cu,okorr) 1 (+1,6) CPT Tfu,korr 11 (+1,4) Vb Cu,korr(WL-1) 11 (+1,4) CPT Tfu,korr 12b (-) Fallkon, Cu,korr(WL-2) 12b (-) Vb Cu,korr(WL-2,O'c-2) 14 (+1,6) Vb Cu,korr(WL-2) 14 (+1,6) CPT Tfu,korr 1 (+1,) CPT Tfu,korr S141 (+1,1) Vb Cu,korr(WL-S141) S141 (+1,1) Fallkon, Cu,korr(WL-S141) S143 (+1) Vb Cu,korr(WL-1) S143B (+1,1) Fallkon, Cu,korr(WL-S143B) S143B (+1,1) Skjuvförsök Cu S13 (-,2) CPT Tfu,korr S1 (-,1) CPT Tfu,korr S11 (-,2) Fallkon, Cu,korr(WL-S11) S11 (-,2) Vb Cu,korr(WL-S11) S11 (-,2) CPT Tfu,korr S11 (-,2) Skjuvförsök Cu S111 (-,3) Vb Cu,korr(WL-2) S111 (-,3) CPT Tfu,korr S112 (-,2) Fallkon, Cu,korr(WL-S112) S112 (-,2) Vb Cu,korr(WL-S112) S112 (-,2) CPT Tfu,korr S112 (-,2) Skjuvförsök Cu S113 (+1,1) Vb Cu,korr(WL-2) S113 (+1,1) CPT Tfu,korr BG2 (+1,4) Vb Cu,korr(WL-1) BG3 (+) Vb Cu,korr(WL-BG3) BG (-,2) Vb Cu,korr(WL-BG) BG (-,2) Fallkon, Cu,korr(WL-BG) BG6 (+1,) Vb Cu,korr(WL-1) Vatten sektion E

26 2 FJÄLLBACKAN KAJEN 4173 TT Bilaga B1 1 (24) Stabilitetsberäkningar, nuvarande förhållanden Sektion: A Skede: Befintliga förhållanden Analys: Odränerad analys Filnamn: A_bef.gsz Sökväg: H:\4173 Tanum, fördjupad utredning \1\G\Stab\ Sparad, datum: 21-1 Sparad, tid: 1:47:12 Analysmetod: Morgenstern-Price Glidytedefinition: Grid and Radius Porvattentryckdefinition: Piezometric Line 2 1, 1,3 1,4 1,22 2 1,9 Fc=1,22 S11 14 S11 1 S12 q= kpa Fyllning (mc) Kajkonstruktion 2 Name: Fyllning (mc) Phi': 3 Constant Unit Wt. Above W ater Table: 18 kn/m³ Name: Le-1 (odr) Model: S= f(datum) C-Datum: 1 kpa C-Rate of Change:,8 (kn/m²)/m Datum (Elevation): -9 m Gy-1 (odr) Le/Gy-3 (odr) gysa (mc) Name: Constant Unit Wt. Above W ater Table: 18 kn/m³ -1 Le-1 (odr) Gy-2 (odr) Name: Unit Weight: 21 kn/m³ Constant Unit Wt. Above W ater Table: 18 kn/m³ Name: Gy-1 (odr) Cohesion': 3 kpa -2-2 Name: Kajkonstruktion Model: High Strength Name: gysa (mc) Unit Weight: 18 kn/m³ Phi': 33 Name: Gy-2 (odr) Model: S= f(datum) C-Datum: 3 kpa C-Rate of Change: 2,3 (kn/m²)/m Datum (Elevation): -6 m Name: Le/G y-3 (odr) Cohesion': 13 kpa Figur B1-1 Sektion A, odränerad analys.

27 2 FJÄLLBACKAN KAJEN 4173 TT Bilaga B1 2 (24) Stabilitetsberäkningar, nuvarande förhållanden Sektion: A Skede: Befintliga förhållanden Analys: Kombinerad analys 2 Filnamn: A_bef.gsz Sökväg: H:\4173 Tanum, fördjupad utredning \1\G\Stab\ Sparad, datum: 21-1 Sparad, tid: 14:42:33 Analysmetod: Morgenstern-Price Glidytedefinition: Grid and Radius Porvattentryckdefinition: Pressure Head Spatial Function 2 1, 1,21 1,3 2 1,9 Fkomb=1,21 Name: Fyllning (mc) Phi': 3 Constant Unit Wt. Above W ater Table: 18 kn/m³ Name: Constant Unit Wt. Above W ater Table: 18 kn/m³ -1 S11 Gy-2 (komb) Le-1 (komb) Gy-1 (komb) 14 S12 S11 1 q= kpa Le/Gy-3 (komb) gysa (mc) Fyllning (mc) Kajkonstruktion 1,4 Name: Unit Weight: 21 kn/m³ Constant Unit Wt. Above W ater Table: 18 kn/m³ Name: Kajkonstruktion Model: High Strength Name: Gy-1 (komb) Model: Combined, S= f(depth) C-Top of Layer: kpa Cu-Top of Layer: 3 kpa Cu-Rate of Change: (kn/m²)/m C/Cu Ratio:, 1 Name: gysa (mc) Unit Weight: 18 kn/m³ Phi': 33 Name: Le-1 (komb) Model: Combined, S= f(datum) C-Datum: kpa Cu-Datum: 1 kpa Cu-Rate of Change:,8 (kn/m²)/m C/Cu Ratio:, 1 Datum (Elevation): -9 m -2-2 Name: Le/Gy-3 (komb) Model: Combined, S= f(depth) C-Top of Layer: kpa Cu-Top of Layer: 13 kpa Cu-Rate of Change: (kn/m²)/m C/Cu Ratio:, 1 Name: Gy-2 (komb) Model: Combined, S= f(datum) C-Datum: kpa Cu-Datum: 3 kpa Cu-Rate of Change: 2,3 (kn/m²)/m C/Cu Ratio:, 1 Datum (Elevation): -6 m Figur B Sektion A, kombinerad analys.

28 2 FJÄLLBACKAN KAJEN 4173 TT Bilaga B1 3 (24) Stabilitetsberäkningar, nuvarande förhållanden Sektion: B Skede: Befintliga förhållanden Analys: Odränerad analys 2 Filnamn: B_bef.gsz Sökväg: H:\4173 Tanum, fördjupad utredning \1\G\Stab\ Sparad, datum: 21-1 Sparad, tid: 1::48 Analysmetod: Morgenstern-Price Glidytedefinition: Grid and Radius Porvattentryckdefinition: Piezometric Line 2 2 1, 1,2 1,9 Fc=1,2-1 Le-1 (odr) Gy-2 (odr) Gy-1 (odr) 12 S13 13 S14 q= kpa Fyllning (mc) Kajkonstruktion 1,3 Le/Gy-3 (odr) 1,4 gysa (mc) Le/Gy (odr) S146 Name: Fyllning (mc) Phi': 3 Constant Unit Wt. Above W ater Table: 18 kn/m³ Name: Le-1 (odr) Model: S= f(datum) C-Datum: 1 kpa C-Rate of Change:,8 (kn/m²)/m Datum (Elevation): -9 m Name: Constant Unit Wt. Above W ater Table: 18 kn/m³ Name: Unit Weight: 21 kn/m³ Constant Unit Wt. Above W ater Table: 18 kn/m³ Name: Gy-1 (odr) Cohesion': 3 kpa Name: Kajkonstruktion Model: High Strength Name: gysa (mc) Unit Weight: 18 kn/m³ Phi': 33 Name: Gy-2 (odr) Model: S= f(datum) C-Datum: 3 kpa C-Rate of Change: 2,3 (kn/m²)/m Datum (Elevation): -6 m -2 Name: Le/Gy-3 (odr) Cohesion': 13 kpa Name: Le/Gy (odr) Cohesion': 21 kpa Figur B1-3 Sektion B, odränerad analys.

29 2 FJÄLLBACKAN KAJEN 4173 TT Bilaga B1 4 (24) Stabilitetsberäkningar, nuvarande förhållanden Sektion: B Skede: Befintliga förhållanden Analys: Kombinerad analys 1, Filnamn: B_bef.gsz Sökväg: H:\4173 Tanum, fördjupad utredning \1\G\Stab\ Sparad, datum: 21-1 Sparad, tid: 1::48 Analysmetod: Morgenstern-Price Glidytedefinition: Grid and Radius 1,22 Porvattentryckdefinition: Pressure Head Spatial Function ,9 Fkomb=1,22 Name: Fyllning (mc) Phi': 3 Constant Unit Wt. Above W ater Table: 18 kn/m³ Name: Constant Unit Wt. Above W ater Table: 18 kn/m³ Name: Unit Weight: 21 kn/m³ Constant Unit Wt. Above W ater Table: 18 kn/m³ Name: Kajkonstruktion Model: High Strength 12 S13 13 S14 q= kpa Fyllning (mc) Kajkonstruktion 1,3 1,4 S146 Name: Gy-1 (komb) Model: Combined, S= f(depth) C-Top of Layer: kpa Cu-Top of Layer: 3 kpa Cu-Rate of Change: (kn/m²)/m C/Cu Ratio:, 1 Name: gysa (mc) Unit Weight: 18 kn/m³ Phi': 33-1 Le-1 (komb) Gy-2 (komb) Gy-1 (komb) Le/Gy-3 (komb) gysa (mc) Le/Gy (komb) Name: Le-1 (komb) Model: Combined, S= f(datum) C-Datum: kpa Cu-Datum: 1 kpa Cu-Rate of Change:,8 (kn/m²)/m C/Cu Ratio:, 1 Datum (Elevation): -9 m Name: Le/G y-3 (komb) Model: Combined, S= f(depth) C-Top of Layer: kpa Cu-Top of Layer: 13 kpa Cu-Rate of Change: (kn/m²)/m C/Cu Ratio:, 1 Name: Gy-2 (komb) Model: Combined, S= f(datum) C-Datum: kpa Cu-Datum: 3 kpa Cu-Rate of Change: 2,3 (kn/m²)/m C/Cu Ratio:, 1 Datum (Elevation): -6 m -2 Name: Le/G y (komb) Model: Combined, S= f(depth) C-Top of Layer: kpa Cu-Top of Layer: 21 kpa Cu-Rate of Change: (kn/m²)/m C/Cu Ratio:, Figur B1-4 Sektion B, kombinerad analys.

30 2 FJÄLLBACKAN KAJEN 4173 TT Bilaga B1 (24) Stabilitetsberäkningar, nuvarande förhållanden Sektion: C Skede: Befintliga förhållanden Analys: Odränerad analys 2 Filnamn: C_bef.gsz Sökväg: H:\4173 Tanum, fördjupad utredning \1\G\Stab\ Sparad, datum: 21-1 Sparad, tid: 1:1:8 Analysmetod: M orgenstern-price Glidytedefinition: Grid and Radius Porvattentryckdefinition: Piezometric Line -1-2 S111 Le-1 (odr) Gy-2 (odr) 2 2 Gy-1 (odr) 1 Le/Gy-4 (odr) 1, Fc=1,19 1,2 1,19 1,3 1,4 S1 Le/Gy-3 (odr) gysa (mc) Le/Gy (odr) 1,9 11A 11 q= kpa Fyllning (mc) Kajkonstruktion Name: Fyllning (mc) Phi': 3 Name: Le-1 (odr) Model: S=f(datum) C-Datum: 1 kpa C-Rate of Change:,8 (kn/m²)/m Datum (Elevation): -9 m Name: Name: Unit Weight: 21 kn/m³ Name: Gy-1 (odr) Cohesion': 3 kpa Name: Kajkonstruktion Model: High Strength Name: gysa (mc) Unit Weight: 18 kn/m³ Phi': 33 Name: Gy-2 (odr) Model: S=f(datum) C-Datum: 3 kpa C-Rate of Change: 2,3 (kn/m²)/m Datum (Elevation): -6 m Name: Le/Gy-3 (odr) Cohesion': 13 kpa Name: Le/Gy-4 (odr) Model: S=f(datum) C-Datum: 13 kpa C-Rate of Change: 2,3 (kn/m²)/m Datum (Elevation): -6 m Name: Le/Gy (odr) Cohesion': 21 kpa Figur B1 Sektion C, odränerad analys.

31 2 2 2 FJÄLLBACKAN KAJEN 4173 TT Bilaga B1 6 (24) Stabilitetsberäkningar, nuvarande förhållanden Sektion: C Skede: Befintliga förhållanden Analys: Kombinerad analys Filnamn: C_bef.gsz Sökväg: H:\4173 Tanum, fördjupad utredning \1\G\Stab\ Sparad, datum: 21-1 Sparad, tid: 1:1:8 Analysmetod: M orgenstern-price Glidytedefinition: Grid and Radius Porvattentryckdefinition: Pressure Head Spatial Function -1 S111 Le-1 (komb) Gy-2 (komb) 1, Gy-1 (komb) 1 Le/Gy-4 (komb) Fkomb=1,1 1,2 1,1 1,3 Le/Gy-3 (komb) gysa (mc) Le/Gy (komb) 1,4 S1 1,9 11A 11 q= kpa Fyllning (mc) Kajkonstruktion Name: Fyllning (mc) Phi': 3 Name: Name: Unit Weight: 21 kn/m³ Name: Kajkonstruktion Model: High Strength Name: Gy-1 (komb) Model: Combined, S= f(depth) C-Top of Layer: kpa Cu-Top of Layer: 3 kpa Cu-Rate of Change: (kn/m²)/m C/Cu Ratio:, 1 Name: gysa (mc) Unit Weight: 18 kn/m³ Phi': 33 Name: Le-1 (komb) Model: Combined, S= f(datum) C-Datum: kpa Cu-Datum: 1 kpa Cu-Rate of Change:,8 (kn/m²)/m C/Cu Ratio:, 1 Datum (Elevation): -9 m Name: Le/Gy-3 (komb) Model: Combined, S= f(depth) C-Top of Layer: kpa Cu-Top of Layer: 13 kpa Cu-Rate of Change: (kn/m²)/m C/Cu Ratio:, 1 Name: Le/Gy-4 (komb) Model: Combined, S= f(datum) C-Datum: kpa Cu-Datum: 13 kpa Cu-Rate of Change: 2,3 (kn/m²)/m C/Cu Ratio:, 1 Datum (Elevation): -6 m -2-2 Name: Gy-2 (komb) Model: Combined, S= f(datum) C-Datum: kpa Cu-Datum: 3 kpa Cu-Rate of Change: 2,3 (kn/m²)/m C/Cu Ratio:, 1 Datum (Elevation): -6 m Name: Le/Gy (komb) Model: Combined, S= f(depth) C-Top of Layer: kpa Cu-Top of Layer: 21 kpa Cu-Rate of Change: (kn/m²)/m C/Cu Ratio:, 1 Figur B Sektion C, kombinerad analys.

32 2 1,9 FJÄLLBACKAN KAJEN 4173 TT Bilaga B1 7 (24) Stabilitetsberäkningar, nuvarande förhållanden Sektion: C2 lättfyllning Skede: Befintliga förhållanden Analys: Odränerad analys Filnamn: C2_bef.gsz Sökv äg: H:\4173 Tanum, fördjupad utredning \1\G\Stab\ Sparad, datum: Sparad, tid: 9:16:6 Analy smetod: Morgenstern-Price Glidy tedefinition: Grid and Radius Porv attentryckdefinition: Piezometric Line 2 2 Fc=1,3 2 Name: Fyllning (mc) Unit Weight: 2 k N/m³ Phi': 3 1,3 1,4 Name: Le-1 (odr) Model: S=f(datum) C-Datum: 1 kpa C-Rate of Change:,8 (kn/m²)/m Datum (Elevation):-9 m S111 Gy-2 (odr) Gy-1 (odr) 1, 1 11A S1 11 q= kpa Fyllning (mc) Kajkonstruktion Granulerad slagg (mc) Le/Gy-3 (odr) gysa (mc) Le/Gy (odr) Name: Unit Weight: 2 k N/m³ Name: Unit Weight: 21 k N/m³ Name: Gy-1 (odr) Cohesion': 3 kpa Name: Kajkonstruktion Model: High Strength Unit Weight: 2 k N/m³ Name: gysa (mc) Unit Weight: 18 k N/m³ Phi': 33-1 Le-1 (odr) Le/Gy-4 (odr) Name: Gy-2 (odr) Model: S=f(datum) C-Datum: 3 kpa C-Rate of Change: 2,3 (kn/m²)/m Datum (Elevation):-6 m Name: Le/Gy-3 (odr) Cohesion': 13 kpa Name: Le/Gy-4 (odr) Model: S=f(datum) C-Datum: 13 kpa C-Rate of Change: 2,3 (kn/m²)/m Datum (Elevation):-6 m -2 Name: Le/Gy (odr) Cohesion': 21 kpa Name: Granulerad slagg (mc) Unit Weight: 9 kn /m³ Phi': Figur B1-7 Sektion C2, odränerad analys.

33 ,9 FJÄLLBACKAN KAJEN 4173 TT Bilaga B1 8 (24) Stabilitetsberäkningar, nuvarande förhållanden Sektion: C2 - lättfyllning Skede: Befintliga förhållanden Analys: Kombinerad analys Filnamn: C2_bef.gsz Sökv äg: H:\4173 Tanum, fördjupad utredning \1\G\Stab\ Sparad, datum: Sparad, tid: 9:16:6 Analy smetod: Morgenstern-Price Glidy tedefinition: Grid and Radius Porv attentryckdefinition: Pressure Head Spatial Function 1,3 2 Fkomb=1,28 Name: Fyllning (mc) Unit Weight: 2 k N/m³ Phi': 3 Name: Unit Weight: 2 k N/m³ Name: Unit Weight: 21 k N/m³ Name: Kajkonstruktion Model: High Strength Unit Weight: 2 k N/m³ Name: Gy-1 (komb) Model: Combined, S=f(depth) C-Top of Layer: kpa Cu-Top of Layer: 3 kpa Cu-Rate of Change: (kn/m²)/m C/Cu Ratio:,1 Name: gysa (mc) Unit Weight: 18 k N/m³ Phi': S111 Le-1 (komb) Gy-2 (komb) Gy-1 (komb) Le/Gy-4 (komb) 1, 1 1,4 S1 Fyllning (mc) Kajkonstruktion Granulerad slagg (mc) Le/Gy-3 (komb) gysa (mc) Le/Gy (komb) 11A 11 q= kpa Name: Le-1 (komb) Model: Combined, S=f(datum) C-Datum: kpa Cu-Datum: 1 kpa Cu-Rate of Change:,8 (kn/m²)/m C/Cu Ratio:,1 Datum (Elevation):-9 m Name: Le/Gy-3 (komb) Model: Combined, S=f(depth) C-Top of Layer: kpa Cu-Top of Layer: 13 kpa Cu-Rate of Change: (kn/m²)/m C/Cu Ratio:,1 Name: Le/Gy-4 (komb) Model: Combined, S=f(datum) C-Datum: kpa Cu-Datum: 13 kpa Cu-Rate of Change: 2,3 (kn/m²)/m C/Cu Ratio:,1 Datum (Elevation):-6 m Name: Gy-2 (komb) Model: Combined, S=f(datum) C-Datum: kpa Cu-Datum: 3 kpa Cu-Rate of Change: 2,3 (kn/m²)/m C/Cu Ratio:,1 Datum (Elevation):-6 m Name: Le/Gy (komb) Model: Combined, S=f(depth) C-Top of Layer: kpa Cu-Top of Layer: 21 kpa Cu-Rate of Change: (kn/m²)/m C/Cu Ratio:,1 Name: Granulerad slagg (mc) Unit Weight: 9 kn /m³ Phi': Figur B1-8 Sektion C2, kombinerad analys.

34 FJÄLLBACKAN KAJEN 4173 TT Bilaga B1 9 (24) Stabilitetsberäkningar, nuvarande förhållanden Sektion: D Skede: Befintliga förhållanden Analys: Odränerad analys Filnamn: D_bef.gsz Sökv äg: H:\4173 Tanum, fördjupad utredning \1\G\Stab\ Sparad, datum: 21-1 Sparad, tid: 13:1:2 Analy smetod: Morgenstern-Price Glidy tedefinition: Grid and Radius Porv attentryckdefinition: Piezometric Line Fc=1,1 Richters (byggnad antagen pålad q= kpa) -1 Fc=1,14 1,14 (9) Träbrygga (9A) S112 Kajkonstruktion Le/Gy-3 (odr) Gy-1 (odr) gysa (mc) Le/Gy (odr) Gy-2 (odr) Le/Gy (odr) Le-1 (odr) 8 Fyllning (mc) q=13 kpa Name: Fyllning (mc) Unit Weight: 2 k N/m³ Phi': 3 Name: Le-1 (odr) Model: S=f(datum) C-Datum: 1 kpa C-Rate of Change:,8 (kn/m²)/m Datum (Elevation):-9 m Name: Unit Weight: 2 k N/m³ Name: Unit Weight: 21 k N/m³ Name: Gy-1 (odr) Cohesion': 3 kpa Name: Kajkonstruktion Model: High Strength Unit Weight: 2 k N/m³ Name: gysa (mc) Unit Weight: 18 k N/m³ Phi': 33 Name: Gy-2 (odr) Model: S=f(datum) C-Datum: 3 kpa C-Rate of Change: 2,3 (kn/m²)/m Datum (Elevation):-6 m -2 Name: Le/Gy-3 (odr) Cohesion': 13 kpa Name: Le/Gy (odr) Cohesion': 21 kpa Figur B1-9 Sektion D, odränerad analys.

35 FJÄLLBACKAN KAJEN 4173 TT Bilaga B1 1 (24) Stabilitetsberäkningar, nuvarande förhållanden Sektion: D Skede: Befintliga förhållanden Analys: Kombinerad analys Filnamn: D_bef.gsz Sökväg: H:\4173 Tanum, fördjupad utredning \1\G\Stab\ Sparad, datum: 21-1 Sparad, tid: 13:1:2 Analysmetod: Morgenstern-Price Glidytedefinition: Grid and Radius Porvattentryckdefinition: Pressure Head Spatial Function Name: Fyllning (mc) Phi': 3 Name: Name: Unit Weight: 21 kn/m³ Gy-2 (komb) Le-1 (komb) S112 Fkomb=1,3 Gy-1 (komb) Fkomb=1,8 Kajkonstruktion Le/Gy-3 (komb) gysa (mc) Le/Gy (komb) Le/Gy (komb) 1,3 Träbrygga Richters (byggnad antagen pålad q= kpa) (9) (9A) 8 q= kpa Fyllning (mc) Name: Kajkonstruktion Model: High Strength Name: Gy-1 (komb) Model: Combined, S=f(depth) C-Top of Layer: kpa Cu-Top of Layer: 3 kpa Cu-Rate of Change: (kn/m²)/m C/Cu Ratio:,1 Name: gysa (mc) Unit Weight: 18 kn/m³ Phi': 33 Name: Le-1 (komb) Model: Combined, S=f(datum) C-Datum: kpa Cu-Datum: 1 kpa Cu-Rate of Change:,8 (kn/m²)/m C/Cu Ratio:,1 Datum (Elevation): -9 m Name: Le/Gy-3 (komb) Model: Combined, S=f(depth) C-Top of Layer: kpa Cu-Top of Layer: 13 kpa Cu-Rate of Change: (kn/m²)/m C/Cu Ratio:,1 Name: Gy-2 (komb) Model: Combined, S=f(datum) C-Datum: kpa Cu-Datum: 3 kpa Cu-Rate of Change: 2,3 (kn/m²)/m C/Cu Ratio:,1 Datum (Elevation): -6 m Name: Le/Gy (komb) Model: Combined, S=f(depth) C-Top of Layer: kpa Cu-Top of Layer: 21 kpa Cu-Rate of Change: (kn/m²)/m C/Cu Ratio:, Figur B1-1 Sektion D, kombinerad analys.

36 FJÄLLBACKAN KAJEN 4173 TT Bilaga B1 11 (24) Stabilitetsberäkningar, nuvarande förhållanden Sektion: E Skede: Befintliga förhållanden Analys: Odränerad analys Filnamn: E_bef_alternativ.gsz Sökv äg: H:\4173 Tanum, fördjupad utredning \1\G\Stab\ Sparad, datum: 21-1 Sparad, tid: 13:7:18 Analy smetod: Morgenstern-Price Glidy tedefinition: Grid and Radius Porv attentryckdefinition: Piezometric Line Fc=1,2-1 S113 Gy-2 grund (odr) Gy-2 grund (odr) Le-1 (odr) 1,2 Parkering Gata 6 q= kpa 7 q=13 kpa Träbrygga Fyllning sprängsten (mc) Kajkonstruktion Gy-1 (odr) Le/Gy-3 (odr) gysa (mc) Name: Fyllning sprängsten (mc) Unit Weight: 2 k N/m³ Phi': 4 Name: Le-1 (odr) Model: S=f(datum) C-Datum: 1 kpa C-Rate of Change:,8 (kn/m²)/m Datum (Elevation):-9 m Name: Unit Weight: 2 k N/m³ Name: Unit Weight: 21 k N/m³ Name: Gy-1 (odr) Unit Weight: 13, kn/m³ Cohesion': 3 kpa Name: Kajkonstruktion Model: High Strength Unit Weight: 2 k N/m³ Name: gysa (mc) Unit Weight: 18 k N/m³ Phi': 33-2 Name: Gy-2 grund (odr) Model: S=f(datum) C-Datum: 3 kpa C-Rate of Change: 1,3 (kn/m²)/m Datum (Elevation): -3, m Name: Le/Gy-3 (odr) Cohesion': 13 kpa Figur B1-11 Sektion E, odränerad analys.

37 FJÄLLBACKAN KAJEN 4173 TT Bilaga B1 12 (24) Stabilitetsberäkningar, nuvarande förhållanden Sektion: E Skede: Befintliga förhållanden Analys: Kombinerad analys Filnamn: E_bef_alternativ.gsz Sökv äg: H:\4173 Tanum, fördjupad utredning \1\G\Stab\ Sparad, datum: 21-1 Sparad, tid: 13:7:18 Analy smetod: Morgenstern-Price Glidy tedefinition: Grid and Radius Porv attentryckdefinition: Pressure Head Spatial Function -1-2 Gy-2 grund (komb) Gy-2 grund (komb) Le-1 (komb) S113 Gy-1 (komb) gysa (mc),99 Fkomb=,99 Parkering Gata 6 q= kpa 7 q= kpa Träbrygga Kajkonstruktion Fyllning sprängsten (mc) Le/Gy-3 (komb) Name: Fyllning sprängsten (mc) Unit Weight: 2 k N/m³ Phi': 4 Name: Unit Weight: 2 k N/m³ Name: Unit Weight: 21 k N/m³ Name: Kajkonstruktion Model: High Strength Unit Weight: 2 k N/m³ Name: Gy-1 (komb) Model: Combined, S=f(depth) Unit Weight: 13, kn/m³ C-Top of Layer: kpa Cu-Top of Layer: 3 kpa Cu-Rate of Change: (kn/m²)/m C/Cu Ratio:,1 Name: gysa (mc) Unit Weight: 18 k N/m³ Phi': 33 Name: Le-1 (komb) Model: Combined, S=f(datum) C-Datum: kpa Cu-Datum: 1 kpa Cu-Rate of Change:,8 (kn/m²)/m C/Cu Ratio:,1 Datum (Elevation):-9 m Name: Le/Gy-3 (komb) Model: Combined, S=f(depth) C-Top of Layer: kpa Cu-Top of Layer: 13 kpa Cu-Rate of Change: (kn/m²)/m C/Cu Ratio:,1 Name: Gy-2 grund (komb) Model: Combined, S=f(datum) C-Datum: kpa Cu-Datum: 3 kpa Cu-Rate of Change: 1,3 (kn/m²)/m C/Cu Ratio:,1 Datum (Elevation): -3, m Figur B1-12 Sektion E, kombinerad analys.

38 FJÄLLBACKAN KAJEN 4173 TT Bilaga B1 13 (24) Stabilitetsberäkningar, nuvarande förhållanden Sektion: H Skede: Befintliga förhållanden Analys: Odränerad analys Filnamn: H_bef.gsz Sökväg: H:\4173 Tanum, fördjupad utredning \1\G\Stab\ Sparad, datum: Sparad, tid: 14:39:42 1Analysmetod: Morgenstern-Price Glidytedefinition: Grid and Radius Porvattentryckdefinition: Piezometric Line 1 Fc=1,64 Gy-1 (odr) Le/Gy-3 (odr) Le/Gy-3 (odr) -1 Le/Gy-3 (odr) 1,64 S143B S143 Kajkonstruktion Parkering q= kpa S144 Fyllning sprängsten (mc) Gata q=13 kpa Le/Gy-3 (odr) Byggnadslast 1 kpa Name: Fyllning sprängsten (mc) Phi': 4 Name: Name: Unit Weight: 21 kn/m³ Name: Gy-1 (odr) Cohesion': 3 kpa Name: Kajkonstruktion Model: High Strength Name: Le/Gy -3 (odr) Cohesion': 13 kpa Figur B1-13 Sektion H, odränerad analys.

39 FJÄLLBACKAN KAJEN 4173 TT Bilaga B1 14 (24) Stabilitetsberäkningar, nuvarande förhållanden Sektion: H Skede: Befintliga förhållanden Analys: Odränerad analys Filnamn: H_bef.gsz Sökväg: H:\4173 Tanum, fördjupad utredning \1\G\Stab\ Sparad, datum: Sparad, tid: 14::3 1Analysmetod: Morgenstern-Price Glidytedefinition: Block Porvattentryckdefinition: Piezometric Line 1 Fc=1,93 1,93 Gy-1 (odr) Le/Gy-3 (odr) Le/Gy-3 (odr) -1 Le/Gy-3 (odr) S143B S143 Kajkonstruktion Parkering q= kpa S144 Fyllning sprängsten (mc) Gata q=13 kpa Le/Gy-3 (odr) Byggnadslast 1 kpa Name: Fyllning sprängsten (mc) Phi': 4 Name: Name: Unit Weight: 21 kn/m³ Name: Gy-1 (odr) Cohesion': 3 kpa Name: Kajkonstruktion Model: High Strength Name: Le/Gy -3 (odr) Cohesion': 13 kpa Figur B1-14 Sektion H, odränerad analys plan glidyta.