Kyrktorget, Partille centrum

Steen & Ström Sverige AB SWECO Infrastructure, Geoteknik, Göteborg; 211--9 13:14 Rev A 211--9 Göteborg 29--11 Sweco Infrastructure AB, Geoteknik Uppdragsnummer 23 22 SWECO Gullbergs Strandgata 3 Box 223, 43 14 Göteborg Telefon 31-62 7 Telefax 31-62 77 22 www.sweco.se Uppdrag 23 22; olac p:\2321\2332 - kyrktorget, partille centrum, dp\16 text\pm geoteknik-dp kyrktorget, partille c- rev9.docx

INNEHÅLL 1 Uppdrag... 2 2 Tidigare utförda undersökningar och utredningar... 3 3 Befintliga anläggningar... 4 4 Geoteknisk översikt... 4 4.1 Topografi och områdesbeskrivning... 4 4.2 Geotekniska förhållanden... 4.2.1 Densitet, vattenkvot, konflytgräns och sensitivitet... 4.2.2 Odränerad skjuvhållfasthet... 4.2.3 Förkonsolideringstryck och överkonsolideringsgrad... 7 4.3 Geohydrologiska förhållanden... 7 Stabilitet... 7.1 Allmänt... 7.2 Säkerhetsrekommendationer... 8.3 Beräkningsförutsättningar... 9.3.1 Utformning och geometri... 9.3.2 Materialparametrar... 9.3.3 Grundvatten, porttryck och vattennivå....3.4 Marklaster....4 Stabilitetsanalyser....4.1 Befintliga förhållanden....4.2 Detaljplan och nybyggnation.... Sammanfattning stabilitet... 12 6 Sättningsförhållanden... 13 7 Markradon... 13 8 Grundläggning... 13 BILAGOR 1 2 3 Översiktskarta geotekniska undersökningar i området Skjuvhållfasthet, sammanställning och utvärdering Stabilitetsberäkningar Steen & Ström Sverige AB 29--11, Rev A 211--9 1 (14) Uppdrag 23 22; olac p:\2321\2332 - kyrktorget, partille centrum, dp\16 text\pm geoteknik-dp kyrktorget, partille c-rev9.docx

1 Uppdrag På uppdrag av Steen & Ström Sverige AB har Sweco utfört en geoteknisk utredning i samband med upprättande av detaljplan för områdena kring Kyrktorget i Partille centrum, enligt nedanstående översiktskarta (Figur 1). Västra Stambanan Planerat parkeringsdäck Säveån Kyrkbron Willyshuset G:a Kronvägen Kyrktorget Allum E2 Figur 1 Översiktskarta detaljplaneområde kring. Området planeras för utbyggnad av handelsverksamheten och bussterminalen i köpcentret Allum. Inom detaljplaneområdet kring Kyrktorget planeras nya byggnader avsedda för handel, kontor och bostäder. I anslutning till befintliga parkeringsytor vid Säveån planeras dessutom anläggande av ett parkeringsdäck i två plan. Syftet med denna geotekniska utredning är att bestämma de geotekniska förhållandena och förutsättningarna för grundläggning av nya byggnader och anläggningar inom detaljplaneområdet, samt att klarlägga stabilitetsförhållandena mot Säveån för detaljplaneområdet. Det har tidigare utförts fördjupade stabilitetsutredningar mot Säveån inom/längs hela planområdet, se kapitel 2. Steen & Ström Sverige AB 29--11, Rev A 211--9 2 (14) Uppdrag 23 22; olac p:\2321\2332 - kyrktorget, partille centrum, dp\16 text\pm geoteknik-dp kyrktorget, partille c-rev9.docx

2 Tidigare utförda undersökningar och utredningar Ett stort antal geotekniska undersökningar och utredningar har genom åren utförts inom och i nära anslutning till Partille centrum. Följande utredningar har studerats och inarbetats som underlag för denna utredning: Slänten nedanför Domus i Partille, Geoteknisk undersökning Rolf Tellstedt AB, 1972-4-1 (uppdragsnr. 33-MO13) (borrpunkter betecknas med ID RT72- samt ursprunglig beteckning). Partille kyrka, yttrande över grundundersökning Rolf Tellstedt AB, 1974-2-4 (borrpunkter betecknas med ID T- samt ursprunglig beteckning). Partille kyrka, utredning angående grundförstärkningsbehov Rolf Tellstedt AB, 197-6 (borrpunkter betecknas med ID T- samt ursprunglig beteckning). Säveåns slänt vid Domus i Partille, geotekniska undersökning samt stabilitetsberäkningar VIAK AB, 1976-3-3 (uppdragsnr. 64.719) (borrpunkter betecknas med ID V41B- samt ursprunglig beteckning). Slänten nedanför Domus i Partille, förstärkningsförslag VIAK AB, 1978-1 (uppdragsnr. 64.79) (borrpunkter betecknas med ID V41B- samt ursprunglig beteckning). Partille kyrka, stabilitet mot Säveån Rolf Tellstadt AB, 1978-4- (borrpunkter betecknas med ID T- samt ursprunglig beteckning). Slänten mellan Partille kyrka och Säveån, stabilitetsberäkning VIAK AB, 1979-8-17 (uppdragsnr. 416.89) (borrpunkter betecknas med ID V7- samt ursprunglig beteckning) Porthällaskolan i Partille, PM över geotekniska förhållanden VIAK AB, 1981-21 (uppdragsnr. 416-/46.627) Partille centrum, geoteknisk undersökning VIAK AB, 1983-6-16 (uppdragsnr. 416-/46.6112) Nybyggnad av posten i Partille, geotekniska förhållanden J&W, 198-12-9 (uppdragsnr. 2 ) (borrpunkter betecknas med ID J&W- samt ursprunglig beteckning). Partille bibliotek, geoteknisk undersökning VIAK AB, 1987-26 (uppdragsnr. 416-/46.6481) (borrpunkter betecknas med ID V87- samt ursprunglig beteckning) Tillbyggnad av Porthällagymnasiet, geoteknisk undersökning VIAK AB, 1989-11-1 (uppdragsnr. 46-6684-2) (borrpunkter betecknas med ID V87-, V22- samt ursprunglig beteckning). Steen & Ström Sverige AB 29--11, Rev A 211--9 3 (14) Uppdrag 23 22; olac p:\2321\2332 - kyrktorget, partille centrum, dp\16 text\pm geoteknik-dp kyrktorget, partille c-rev9.docx

Södra stranden längs Gamla Kronvägen, översyn av stabilitetsförhållandena SGI, 1997-11-11 (uppdragsnr. 2-979-469) Översiktlig kartering av stabilitetsförhållandena inom tre kommuner i Västra Götalands län: Partille, Lerum och Mölndal. KM Anläggningsteknik AB, 1998-12-7 (uppdragsnr. 98 2 41) Kyrkbron-Porthällabron, Partille. Fördjupad och kompletterande stabilitetsutredning KM Anläggningsteknik AB, 1999-12-17 (uppdragsnr. 99 497) (borrpunkter betecknas med ID KM99- samt ursprunglig beteckning). Fördjupad stabilitetsutredning. Kv Kniven, Partille KM Anläggningsteknik AB, 2-31 (uppdragsnr. 2 8 261) Detaljplan för Partille Köpcentrum, Partille kommun. Geoteknisk utredning, anvisningar för planarbetet. J&W Samhällsbyggnad, 22-7 (uppdragsnr. 776) Åtorget Partille, fördjupad stabilitetsutredning Ramböll, 2-2-4 (uppdragsnr. 6146414) (borrpunkter betecknas med ID R- samt ursprunglig beteckning). Läget på de tidigare utförda geotekniska undersökningar som utförts vid ovanstående utredningar och beaktats för hållfasthetsbestämningar och utvärdering av de geotekniska förhållandena redovisas på översiktsritning i Bilaga 1. 3 Befintliga anläggningar Huvuddelen av befintliga byggnader i området är pålgrundlagda på spetsbärande pålar eller kohesionspålar. 4 Geoteknisk översikt 4.1 Topografi och områdesbeskrivning Kyrktorget är beläget vid Gamla Kronvägen mitt i Partille centrum och omringas av befintliga handels-, kontors-, och flerbostadshus samt gator och parkeringsytor. Partille centrum ligger i Säveåns dalgång där marken karakteriseras av mäktiga lager av lera. Utredningsområdet begränsas i norr av Säveån och i söder av E2. Vidare begränsas området i väster av Allum och Partille kyrka och i öster av Yllegatan och ett bostadsområde. Marken inom detaljplaneområdet kring Kyrktorget ligger på nivån ca +19. Avståndet till Säveån är ca 8 m. Inom parkeringsytan vid Säveån ligger marken på nivån ca +16 med en svag lutning mot ån. Marken mellan parkeringen och Säveån utgörs av en grässlänt med nivåskillnad på ca m och en släntlutning på ca 1:4. Längs Säveån har inom denna delsträcka stabilitetsförbättrande åtgärder tidigare utförts i form av avschaktningsplan, utläggning av erosionsskydd i Säveån (samkross cm) samt installation av vertikaldräner utmed GC-vägen Steen & Ström Sverige AB 29--11, Rev A 211--9 4 (14) Uppdrag 23 22; olac p:\2321\2332 - kyrktorget, partille centrum, dp\16 text\pm geoteknik-dp kyrktorget, partille c-rev9.docx

4.2 Geotekniska förhållanden De geotekniska förhållandena i området är av samma karaktär som generellt gäller längs Säveåns dalgång genom Partille. Jordlagren utgörs överst av ca 1-2 m torrskorpelera ovan ett mäktigt lager med lös siltig lera som successivt blir fastare med djupet. Leran vilar på ett lager med friktionsjord innan berget tar vid. Närmast Säveån är leran bitvis gyttjig i de övre lagren. Geotekniska undersökningar visar på en homogen lera, ingen förekomst av några skikt, med en mäktighet på upp emot ca 4 m. 4.2.1 Densitet, vattenkvot, konflytgräns och sensitivitet Lerans skrymdensitet är generellt ca 1, t/m 3, med en något ökande tendens mot djupet. Den gyttjiga leran har en något lägre skrymdensitet, ca 1,4 t/m 3. I den lösa leran varierar den naturliga vattenkvoten (w N ) mellan ca 8%. Lerans konflytgräns (w L ) varierar mellan ca 7-9%, vilket medför en reduktion av den uppmätta odränerade skjuvhållfastheten (vid vingförsök och konförsök) med ca 2-3% (µ=,8-,7). De högsta värdena på konflytgränsen förekommer främst i den gyttjiga leran. Sensitiviteten, S t, är ca -2 vilket visar att leran är mellansensitiv. 4.2.2 Odränerad skjuvhållfasthet Lerans odränerade skjuvhållfasthet har utvärderats utifrån tidigare utförda fält- och laboratorieundersökningar. Spridningen mellan utförda hållfasthetsbestämningar bitvis relativt stor. I Figur 2 redovisas en sammanställning av utvalda utförda skjuvhållfasthetsbestämningar (främst vingförsök samt ett fåtal skjuvförsök). Nivå Odränerad skjuvhållfasthet [kpa] (korrigerad m.a.p. w L) 2 3 4 6 7 8 +18 Vald hållf. N (16; 1,4*z kpa) Vald hållf. S (14; 1,4*z kpa) +17 +16 KM99-1 (vb) KM99-2 (vb) + KM99-3 (vb) KM99-4 (vb) +14 KM99 (vb) KM99-6 (vb) +13 +12 KM99-7 (vb) KM99-8 (vb) +11 KM99-9 (vb) KM99 (vb) + KM99 (Skju v) R-6 (vb) +9 R-7 (vb) S97-T7-3 +8 +7 S97-V7-1 S97-V7-2 +6 S97-T-1 S97-T + S97-T-RT1 S97-RT72-11 +4 +3 S97-V41 B-1 S97-V41 B-2 +2 S97-V41 B-3 S97-V41 B-4 +1 S97-V41 B S97-R T72-7 + S97-V14 61A S97-V14 62-1 -2 S97-POST1 S97-POST2-3 S97-POST4 S97-V18 1-1 -4 S97-V18 1-6 S97-V18 1-9 -6 S97-T-1 3 S97-T-1 4-7 S97-V2 2-36 S97-V2 2-37 -8 S97-V2 2-38 S97-V2 2-39 -9 S97-V2 2-312 S97-V2 2-313 -11 V87-2 2 V87-2 3-12 V87-2 V87-2 6-13 -14 Figur 2 Sammanställning och utvärdering av lerans odränerade skjuvhållfasthet. Steen & Ström Sverige AB 29--11, Rev A 211--9 (14) Uppdrag 23 22; olac p:\2321\2332 - kyrktorget, partille centrum, dp\16 text\pm geoteknik-dp kyrktorget, partille c-rev9.docx

Skjuvhållfastheten i leran varierar något inom utredningsområdet. Inom detaljplaneområdet, d.v.s. området mellan E2 och Gamla Kronvägen, har den korrigerade odränerade skjuvhållfastheten i leran utvärderats till 14 kpa ner till nivån +11, (d.v.s. ca 7-8 m djup under markytan) för att därunder öka mot djupet med ca 1,4 kpa/m (τ fu =14+1,4 z kpa). I området mellan Gamla Kronvägen och Säveån har enligt tidigare utredningar en något högre skjuvhållfasthet konstaterats, vilken utvärderats till 16 kpa ner till nivån +, (d.v.s. ca 6-7 m djup under markytan) för att därunder öka mot djupet med ca 1,4 kpa/m (τ fu =14+1,4 z kpa). Avancerade laboratorieundersökningar i form av aktiva odränerade triaxialförsök och odränerade direkta skjuvförsök visar att skjuvhållfastheten vid ett aktivt brott är väsentligt mycket högre (ca 4%) än vid direkt skjuvning. Med stöd av detta kan därmed hållfasthetsanisotropi tillgodoräknas i leran. Vid stabilitetsberäkningarna har hållfasthetsanisotropi använts med anisotropifunktionen som gäller för K =,7 (enligt Skredkommissionens anvisningar 3:9), vilket normalt råder för västsvenska leror. Detta betyder i praktiken att i glidytornas aktivzon, beroende på skjuvytans lutning mot horisontalplanet, erhålls en förhöjning av den odränerade skjuvhållfastheten med ca -3% (sinusformad funktion beroende på skjuvplanets lutning, Figur 3). I glidytornas passivzon erhålls däremot en reducering av skjuvhållfastheten med ca %. Effekten av anisotropi blir därmed större ju brantare slänten och glidytan är. 1.3 1.2 Modifier Factor 1.1 1 Figur 3 Anisotropifunktion, K =,7..9-9 -6-3 3 6 9 Inclination ( ) Valet av anisotropifunktion (K =,7) kan tyckas vara något försiktigt med hänsyn till att de utförda triaxialförsöken visar att skjuvhållfastheten vid ett aktivt brott är så mycket högre än vid direkt skjuvning. Det bedöms dock inte att det i detta skede är rimligt att tillgodoräkna sig mer effekter från anisotropi då underlaget endast utgörs av ett fåtal försök. Steen & Ström Sverige AB 29--11, Rev A 211--9 6 (14) Uppdrag 23 22; olac p:\2321\2332 - kyrktorget, partille centrum, dp\16 text\pm geoteknik-dp kyrktorget, partille c-rev9.docx

4.2.3 Förkonsolideringstryck och överkonsolideringsgrad Lerans förkonsolideringstryck (σ c) har bestämts med ett antal triaxial-, och CRS-försök från tidigare undersökningar. Försöken visar att leran bedöms vara svagt överkonsoliderad ca 2% i området nära E2. Närmare Säveån visar försöken att leran är överkonsoliderad med ca 7% i de övre delarna av jordprofilen för att minska med djupet ner till ca 4%. Den högre överkonsolideringen i närheten till Säveån beror sannolikt på att en avlastning skett i samband med bildandet av erosionsslänten ur en ursprungligt relativt plan sedimentbassäng. 4.3 Geohydrologiska förhållanden Portrycksförhållandena har utvärderats med hjälp av tidigare utförda portrycksmätningar. Dessa är utförda på ett antal platser inom det rubricerade området. Grundvattenytan befinner sig generellt på djupet ca 1-1, m under marknivån. Portrycket i leran är hydrostatiskt ner till djup mellan ca -7 m. Portrycksmätningar i området visar på att det därunder byggs upp ett svagt övertryck mot djupet i leran med en ungefärlig trycknivå i nivå med befintlig markyta. Grundvattennivån varierar något beroende på årstid och kan periodvis något vara högre än uppmätt nivå. Vattennivån i Säveån påverkas av reglering vid Jonsereds kraftstation i utloppet från Aspen. Vattenståndet varierar stort under året. I Partille centrum har vattenståndet i Säveån följande karakteristiska nivåer (enligt uppgifter från Partille kommun): Högsta högvattennivå (HHW) +14,3 Medelvattenivå (MW) +12,3 Lägsta lågvattennivå (LLW) +, Stabilitet.1 Allmänt Stabiliteten mot Säveån har i denna utredning kontrollerats i tre sektioner för att bestämma stabilitetsförhållandena för såväl detaljplan som planerat parkeringsdäcket i anslutning till befintliga parkeringsytorna invid Säveån. Läget och benämningen på de tre beräkningssektionerna är detsamma som vid tidigare utförda stabilitetsutredningar inom området (KM Anläggningsteknik 1999-12-17 resp. J&W Samhällsbyggnad 22-7), enligt nedanstående översiktsfigur (Figur 4). Steen & Ström Sverige AB 29--11, Rev A 211--9 7 (14) Uppdrag 23 22; olac p:\2321\2332 - kyrktorget, partille centrum, dp\16 text\pm geoteknik-dp kyrktorget, partille c-rev9.docx

Sektion C Sektion B Sektion A Figur 4 Lägen för beräkningssektioner i vilka stabiliteten har kontrollerats. Stabilitetsanalyserna har utförts som kombinerad och odränerad analys med Slope/W version 7.13 (Geostudio 27). Redovisade säkerhetsfaktorer avser Morgernstern-Price metod för cirkulärcylindriska glidytor..2 Säkerhetsrekommendationer Stabilitetsutredningen har utförts enligt Skredkommissionens anvisningar, Rapport 3:9, där erforderlig säkerhetsfaktor för detaljplanen och parkeringsdäcket gäller för Fördjupad stabilitetsutredning för markområden med markanvändningen Nyexploatering. Enligt ovanstående gäller därmed följande rekommendation på säkerhetsfaktorn mot brott utifrån rådande förutsättningar: Tabell 1 Säkerhetsrekommendation enligt Skredkommissionens anvisningar, Rapport 3:9 (Tabell 8:1). Nyexploatering Befintlig bebyggelse F c 1, 1,4 1,4 1,3 F komb 1,3 1,3 1,3 1,2 Säkerhetsrekommendationen utgörs således av ett spann mellan olika nivåer på erforderlig säkerhetsfaktor. Vilket krav på erforderlig säkerhetsfaktor som råder inom ett projekt bestäms av ett stort antal faktorer som betecknas som gynnsamma eller ogynnsamma. Exempel på en ogynnsam faktor är t.ex. förekomst av kvicklera, stora konsekvenser av ett skred, pågående erosion eller ett begränsat antal geotekniska undersökningar etc. Steen & Ström Sverige AB 29--11, Rev A 211--9 8 (14) Uppdrag 23 22; olac p:\2321\2332 - kyrktorget, partille centrum, dp\16 text\pm geoteknik-dp kyrktorget, partille c-rev9.docx

De geotekniska förhållandena inom detaljplaneområdet är mycket väl undersökta. Marken utgörs till största delen av en lös mellansensitiv lera och ligger inom är ett historiskt skredkänsligt område. Längs Säveåns stränder har avschaktningsplan tidigare utförts och det finns dessutom erosionsskydd (av varierande ålder och kvalitet) utlagda. Med utgångspunkt från de förutsättningar (både yttre och geotekniska) som råder inom det aktuella området rekommenderas därmed följande säkerhetsnivå för detaljplan och p-däck: Tabell 2 Gällande säkerhetsrekommendation för denna utredning. Nyexploatering (inom parkeringsomr sektion C)) Befintlig bebyggelse (Kyrkbron-Willyshuset, sektion A & B) F c 1,4 1,3 F komb 1,3 1,2.3 Beräkningsförutsättningar.3.1 Utformning och geometri Underlag till utförda stabilitetsberäkningar för planområdet har hämtats från tidigare utförda avvägningar, höjdinformation från digital primärkarta samt bottenlodningar i Säveån..3.2 Materialparametrar I nedanstående tabell redovisas exempel på de materialparametrar som använts vid stabilitetsberäkningarna. Valda materialparametrar för respektive beräkningssektion redovisas i sin helhet på respektive stabilitetsberäkning i Bilaga 3. Let Torrskorpelera Säv eån, LLW +, Siltig Lera Siltig lera -9-9 -8-8 -7-7 -6-6 -4-4 -3-3 -2-2 2 2 3 3 4 Jordlager Säveån Torrskorpelera Siltig lera Bedömda materialegenskaper Tunghet, Odränerad skjuvhållfasthet, fu Anisotropifunktion, K Tunghet, Odränerad skjuvhållfasthet, fu Anisotropifunktion, K Tunghet, Odränerad skjuvhållfasthet, fu Anisotropifunktion, K kn/m 3 16 kpa,7 14, kn/m 3 16 kpa,7 kn/m 3 16+1,4 z kpa,7 Lerans dränerade hållfasthetsegenskaper har vid stabilitetsberäkningarna antagits till =3 och c=,1 fu, vilket normalt gäller för leror i Västsverige. Steen & Ström Sverige AB 29--11, Rev A 211--9 9 (14) Uppdrag 23 22; olac p:\2321\2332 - kyrktorget, partille centrum, dp\16 text\pm geoteknik-dp kyrktorget, partille c-rev9.docx

.3.3 Grundvatten, porttryck och vattennivå Grundvattenytans läge har vid stabilitetsanalyserna placerats på djupet ca 1-1, m under markytan ovan släntkrön. Portrycksprofilen i leran har valts med en successiv ökning mot djupet så att den från djupet m ansluter mot en trycknivå i nivå med markytan.. Vattennivån i Säveån har valts motsvara lägsta lågvatten (LLW). Vid lägsta lågvatten är vattnets mothållande effekt som lägst vilket därmed utgör det farligaste fallet för stabiliteten (odränerad analys)..3.4 Marklaster Trafik- och marklaster har ansatts i de fall där de befunnits i aktivzonen av glidytorna (d.v.s. i den pådrivande delen av glidytorna). Trafiklasten på gator har satts till kpa över hela gatans bredd och på parkeringsytor till kpa, enligt Skredkommissionens rapport 3.9. På normala GC-vägar har en marklast på kpa ansatts. I läget för planerat parkeringsdäck har en marklast på 2 kpa ansatts. Pålgrundlagda byggnader har i stabilitetsanalyserna ansatts inte utgöra någon belastning på marken..4 Stabilitetsanalyser.4.1 Befintliga förhållanden Stabiliteten för befintliga förhållanden har i tidigare utförda stabilitetsutredningar 1 ansetts uppfylla rekommenderad säkerhetsnivå enligt Skredkommissionens anvisningar gällande befintlig bebyggelse. I de tidigare utredningarna har stabiliteten analyserats i antal sektioner varav tre av dem (benämnda A till C) är belägna längs Säveån i höjd med det aktuella detaljplaneområdet samt det planerade parkeringsdäcket. För dessa sektioner varierar säkerhetsfaktorerna mot brott mellan ca F komb =1,2-1,6 respektive F c =1,3-1,7..4.2 Detaljplan och nybyggnation Sektion A Kyrkbron Sektion A representerar området närmast i anslutning till Kyrkbron. Gränsen för detaljplaneområdet är som närmast beläget på avståndet ca 7 m från Säveån. Utförda stabilitetsanalyser visar på en lägsta säkerhetsfaktor mot ett kombinerat brott på ca F komb =1,3 (Figur ) respektive mot ett odränerat brott ca F c =1,6. Glidytorna med lägst säkerhetsfaktor mot brott har en utbredning till ca 3 m från strandkant. Säkerhetsfaktorn mot brott för glidytor med en utbredning upp till detaljplaneområdet är ca F komb =1,8 respektive ca F c =2, vilket uppfyller Skredkommissionens rekommendationer. 1 Kyrkbron-Porthällabron, Partille. Fördjupad och kompletterande stabilitetsutredning KM Anläggningsteknik AB, 1999-12-17 Detaljplan för Partille Köpcentrum, Partille kommun. Geoteknisk utredning, anvisningar för planarbetet. J&W Samhällsbyggnad, 22-7 (Säkerhetsfaktorn mot brott i dessa bägge utredningar avser Bishop s metod) Steen & Ström Sverige AB 29--11, Rev A 211--9 (14) Uppdrag 23 22; olac p:\2321\2332 - kyrktorget, partille centrum, dp\16 text\pm geoteknik-dp kyrktorget, partille c-rev9.docx

1 1 1.4 1.31 2 Gräns DP 2 2 Gamla Kronvägen kpa Torrskorpelera F=1,42 GC-väg kpa 2 F=1,8 Säveån, LLW +, Siltig lera -9-9 -8-8 -7-7 -6-6 -4-4 -3-3 -2-2 2 2 3 3 4 Figur Stabilitetsanalys sektion A, kombinerad analys. Sektion B Willyshuset Sektion B representerar partiet av Säveån längs Willyshuset, d.v.s. mitt för Kyrktorget. Avståndet från Säveåns strandkant till detaljplaneområdet är ca 7 m. Lägsta säkerhetsfaktorn mot ett kombinerat brott är ca F komb =1,2 (Figur 6) och mot ett odränerat brott ca F c =1,3 vilket därmed precis uppfyller Skredkommisionens rekommendation för befintlig bebyggelse. Utbredningen av glidytorna med lägst säkerhetsfaktor mot brott sträcker sig fram till byggnaden och dess avlastningsplatser/lastkajer i direkt anslutning ovan släntkrön. Säkerhetsfaktorn mot brott för glidytor med en utbredning upp till detaljplaneområdet är ca F komb =2, respektive ca F c =2,2 vilket uppfyller Skredkommissionens rekommendationer. 1.6 1.4 1.6 1.2 1.2 1.3 1.2 2 Gamla Kronvägen kpa 2 Gräns DP Torrskorpelera Willys-huset (pålad) Lastplats kpa GC-väg kpa 2 2 F=2, Säveån, LLW +, Friktionsjord Siltig lera -9-9 -8-8 -7-7 -6-6 -4-4 -3-3 -2-2 2 2 3 3 4 Figur 6 Stabilitetsanalys sektion B, kombinerad analys. Skredkommissionens rekommendation avseende stabiliteten uppfylls för såväl nyexploatering inom detaljplaneområdet som för befintlig bebyggelse mellan Gamla Kronvägen och Säveån. Steen & Ström Sverige AB 29--11, Rev A 211--9 11 (14) Uppdrag 23 22; olac p:\2321\2332 - kyrktorget, partille centrum, dp\16 text\pm geoteknik-dp kyrktorget, partille c-rev9.docx

1.6 1.7 Sektion C parkeringsytor/parkeringsdäck Områdena öster om Willyshuset utgörs idag av parkeringsytor. Stabiliteten för befintliga parkeringsytor är tillfredsställande god. Säkerhetsfaktorn mot brott är ca F komb =1,4 respektive ca F c =1,6 (Bilaga 3). För att öka antalet parkeringsplatser i området planeras ett parkeringsdäck i två plan varav ett plan avser parkering på eller i nivå med befintlig mark. I detta skede har lasterna från en sådan typ av byggnad ej varit exakt kända. För stabilitetsanalyserna har dock en markbelastning på 2 kpa ansatts inom hela byggnadsytan vilket med god marginal minst bedöms motsvara maximal förväntad markbelastning. Utförda stabilitetsanalyser visar på en säkerhetsfaktor mot ett kombinerat brott på ca F komb =1,3 (Figur 7) respektive mot ett odränerat brott ca F c =1,4 vilket uppfyller Skredkommissionens rekommendationer. Utbredningen av glidytorna med lägsta säkerhetsfaktor mot brott är ca 4 m. 1.6 1.4 1. 1.31 1.4 1. 2 Gräns DP 2 2 Torrskorpelera P-däck 2 kpa Väg kpa GC-v äg kpa 2 F=1,6 Säv eån, LLW +, Siltig lera -9-9 -8-8 -7-7 -6-6 -4-4 -3-3 -2-2 2 2 3 3 4 Figur 7 Stabilitetsanalys sektion C, P-däck 2 kpa, kombinerad analys.. Sammanfattning stabilitet Stabiliteten mot Säveån inom och i direkt anslutning till planområdet uppfyller rekommenderad säkerhetsnivå, enligt Skredkommissionens anvisningar Rapport 3:9, för såväl ny detaljplan som befintlig bebyggelse och anläggningar. Det erfordras därmed inga stabilitetsförbättrande åtgärder för detaljplanen. Det planerade parkeringsdäcket kan, med avseende på stabiliteten, belasta marken med ca 2 kpa utan att stabilitetsåtgärder erfordras. I samband med detaljprojektering av parkeringsdäcket och höjdsättning av marken runt detta skall stabilitetsförhållandena mot Steen & Ström Sverige AB 29--11, Rev A 211--9 12 (14) Uppdrag 23 22; olac p:\2321\2332 - kyrktorget, partille centrum, dp\16 text\pm geoteknik-dp kyrktorget, partille c-rev9.docx

Säveån beaktas för att verifiera att gällande stabilitetsrekommendationer enligt Skredkommissionen uppfylls. Vid Willyshuset och dess avlastningsplatser/lastkajer uppfylls rekommenderad säkerhetsnivå för befintliga förhållanden. Om någon form av framtida förändring av byggnad eller markutnyttjande vid Willyshuset önskas (d.v.s. ny detaljplan) erfordras att någon form stabilitetsåtgärd utföres för att uppfylla rekommenderad säkerhetsnivå för nyexploatering. Med hänsyn till rådande markförhållanden bedöms lastkompensation (avlastning och återuppbyggnad med lätta massor) i ett sådant fall som lämplig åtgärdsmetod. Enligt utförda stabilitetsberäkningar (Bilaga 3) erfordras avlastning av marken ovan släntkrön med i storleksordningen ca -2 kpa för att uppfylla stabilitetsrekommendationerna för nyexploatering. 6 Sättningsförhållanden Marken inom detaljplaneområdet är mycket sättningskänslig och all tillskottsbelastning kommer att ge upphov till sättningar. Inom området pågår idag vissa sättningar (som idag till största delen utgörs av krypsättningar) i storleksordningen ca, cm/år. Storleken på den pågående krypsättningen har hämtats från äldre utredningar. Variationer kan dock förekomma inom området. Sättningsdifferenser är påtagligast i anslutning till stödpålade konstruktioner. Mark- och beläggningsjusteringar har dock utförts inom området vid flertalet tillfällen vilka då justerat/åtgärdat utbildade sättningsdifferenser. Utförda CRS-försök i områdena kring Kyrktorget visar att leran är svagt överkonsoliderad, ca -2 kpa (d.v.s. ca 2 % ned till ca m djup) för rådande portrycks- och spänningstillstånd i jorden. Utförda CRS-försök visar vidare att sättningsmodulen M L inom den västra delen av området är ca 3 kpa. 7 Markradon I Göteborgsområdet innehåller berggrunden radon i måttliga eller höga halter. Marken inom det aktuella området utgörs av mäktig lera (ca 4 m) och därmed är strålningen från radon i berggrunden mycket låg. Med avseende på detta kan detaljplaneområdet därmed klassas som lågriskområde (lågradonmark). 8 Grundläggning Nya byggnader och tyngre sättningskänsliga konstruktioner inom planområdet skall grundläggas på pålar (kohesions eller spetsbärande beroende på vilka laster som skall tas omhand). Belastningsökningar (för såväl permanenta och temporära skeden) inom området, till följd av uppfyllnader eller grundvattensänkningar, skall beaktas så att inga oönskade sättningar och sättningsdifferenser uppstår för planerade eller befintliga byggnader och anläggningar. Steen & Ström Sverige AB 29--11, Rev A 211--9 13 (14) Uppdrag 23 22; olac p:\2321\2332 - kyrktorget, partille centrum, dp\16 text\pm geoteknik-dp kyrktorget, partille c-rev9.docx

Källarvåningar skall utföras vattentäta för att undvika grundvattensänkning. Med djupa källarvåningar och en grundvattenyta nära markytan blir byggnaden utsatt för lyftkrafter på grund av vattentrycket. Vid detaljprojektering skall detta beaktas (detta gäller för såväl permanenta som temporära skeden). Åtgärder för att undvika upplyftning kan utgöras av en gravitationslösning (det vill säga en tyngre konstruktion) eller genom dragförankrade pålar. Vid detaljprojektering av pålgrundläggning skall negativ mantelfriktion beaktas (till följd av pågående sättningar). Storleken på påhängslasterna skall bestämmas i kommande projekteringsskeden. Lerproppar skall dras, med anledning av massundanträngning, vid pålning i anslutning till intilliggande ledningar och byggnader. Övergångar mellan pålade konstruktioner och omgivande mark där sättning pågår, vid exempelvis entréer eller inom trafikerade ytor, föreslås utföras med länkplattor för att undvika för stora sättningsdifferenser. Vid kompensationsgrundläggning med lättfyllnadsmaterial skall risken för upplyftning, med anledning av höga grundvattennivåer, beaktas. Generellt gäller att schakter inom området bör utföras inom spont. Vid schaktarbeten med och utan spont skall hänsyn tas till risken för stabilitetsbrott. Schaktslänter och sponter skall anpassas efter jordlagrens uppbyggnad och hållfasthet, samt med beaktande av förekommande belastningar och pågående trafik intill schakt. I samband med detaljprojektering och byggskede skall en byggnadsteknisk beskrivning upprättas där de geotekniska frågeställningarna noggrant beaktas. Vidare skall ett kontrollprogram med avseende på omgivningspåverkan upprättas som bl.a. beskriver krav och uppföljning av rörelser i intilliggande fastigheter. Vid arbeten inom området skall stabiliteten beaktas vid utförande av lokala schakter och uppfyllnader. Göteborg 29--11, Rev A 211--9 Sweco Infrastructure AB, Geoteknik Ola Skepp Urban Högsta Steen & Ström Sverige AB 29--11, Rev A 211--9 14 (14) Uppdrag 23 22; olac p:\2321\2332 - kyrktorget, partille centrum, dp\16 text\pm geoteknik-dp kyrktorget, partille c-rev9.docx

Bilaga 1

Bilaga 1 (sid 1 av 1)

Bilaga 2

Bilaga 2 (sid 1 av 1) Partille kommun Sammanställning och utvärdering av odränerad skjuvhållfasthet Nivå 2 3 4 6 7 8 +18 +17 +16 + +14 +13 +12 +11 + +9 +8 +7 +6 + +4 +3 +2 +1 + -1-2 -3-4 -6-7 -8-9 -11-12 -13-14 Odränerad skjuvhållfasthet [kpa] (korrigerad m.a.p. w L ) Vald hållf. N (16; 1,4*z kpa) Vald hållf. S (14; 1,4*z kpa) KM99-1 (vb) KM99-2 (vb) KM99-3 (vb) KM99-4 (vb) KM99 (vb) KM99-6 (vb) KM99-7 (vb) KM99-8 (vb) KM99-9 (vb) KM99 (vb) KM99 (Skjuv) R-6 (vb) R-7 (vb) S97-T7-3 S97-V7-1 S97-V7-2 S97-T-1 S97-T S97-T-RT1 S97-RT72-11 S97-V41B-1 S97-V41B-2 S97-V41B-3 S97-V41B-4 S97-V41B S97-RT72-7 S97-V1461A S97-V1462 S97-POST1 S97-POST2 S97-POST4 S97-V181-1 S97-V181-6 S97-V181-9 S97-T-13 S97-T-14 S97-V22-36 S97-V22-37 S97-V22-38 S97-V22-39 S97-V22-312 S97-V22-313 V87-22 V87-23 V87-2 V87-26

Bilaga 3

Bilaga 3 (sid 1 av ) KYRKTORGET, PARTILLE C Detaljplan 1. 1.7 1.6 Sektion A Kombinerad analys Hållf.anisotropi, K=,7 1.6 1. Uppdrag:. Detaljplan. Beställare: Sten & Ström Sverige AB Skala (A4): 1: 1. 1.4 1.4 Analysmetod: Morgenstern-Price Glidytor: Grid and Radius (optimization: No) GW & portryck: Pressure Head Spatial Function Filnamn: A-DP-k-an.gsz Senast sparad: 29--4; 2::4 P:\2321\2332 -, DP\13 Beräkningar\A-DP-k-an.gsz 1.31 Name: Torrskorpelera Model: Combined, S=f(depth) Unit Weight: kn/m³ Phi: 3 C-Top of Layer: kpa C-Rate of Increase: Cu-Top of Layer: 16 kpa Cu-Rate Increase: C/Cu Ratio:.1 Name: Model: Combined, S=f(depth) Unit Weight: 14. kn/m³ Phi: 3 C-Top of Layer: kpa C-Rate of Increase: Cu-Top of Layer: 16 kpa Cu-Rate Increase: C/Cu Ratio:.1 Name: Siltig lera Model: Combined, S=f(datum) Unit Weight: kn/m³ Phi: 3 C-Datum: kpa C-Rate of Increase: Cu-Datum: 16 kpa Cu-Rate Increase: 1.4 C/Cu Ratio:.1 Elevation:. m 2 2 Torrskorpelera F=1,42 GC-väg kpa Säveån, LLW +, Siltig lera -9-9 -8-8 -7-7 -6-6 -4-4 -3-3 -2-2 2 2 3 3 4 2 2

Bilaga 3 (sid 2 av ) KYRKTORGET, PARTILLE C Detaljplan 1.9 Sektion A Odränerad analys Hållf.anisotropi, K=,7 1.8 Uppdrag:. Detaljplan. Beställare: Sten & Ström Sverige AB Skala (A4): 1: 1.8 Name: Torrskorpelera Model: Undrained (Phi=) Unit Weight: kn/m³ Cohesion: 16 kpa 1.7 Analysmetod: Morgenstern-Price Glidytor: Grid and Radius (optimization: No) GW & portryck: Pressure Head Spatial Function Filnamn: A-DP-od-an.gsz Senast sparad: 29--4; 2:8:4 2 2 Name: Model: Undrained (Phi=) Unit Weight: 14. kn/m³ Cohesion: 16 kpa 1.6 P:\2321\2332 -, DP\13 Beräkningar\A-DP-od-an.gsz 1.7 Name: Siltig lera Model: S=f(datum) Unit Weight: kn/m³ C-Datum: 16 kpa C-Rate of Increase: 1.4 Limiting C: kpa Elevation:. m 1.9 2 GC-väg kpa 2 Torrskorpelera Säveån, LLW +, Siltig lera -9-9 -8-8 -7-7 -6-6 -4-4 -3-3 -2-2 2 2 3 3 4

Bilaga 3 (sid 3 av ) 2. 1.3 1.9 1.4 1. 1.8 1.6 KYRKTORGET, PARTILLE C Detaljplan Sektion B Kombinerad analys Hållf.anisotropi, K=,7 1.7 1.6 1. Uppdrag:. Detaljplan. Beställare: Sten & Ström Sverige AB Skala (A4): 1: 1.4 1.3 Analysmetod: Morgenstern-Price Glidytor: Grid and Radius (optimization: No) GW & portryck: Pressure Head Spatial Function Filnamn: B-DP-k-an.gsz Senast sparad: 29--4; 22:11:1 P:\2321\2332 -, DP\13 Beräkningar\B-DP-k-an.gsz 1.2 Name: Torrskorpelera Model: Combined, S=f(depth) Unit Weight: kn/m³ Phi: 3 C-Top of Layer: kpa C-Rate of Increase: Cu-Top of Layer: 16 kpa Cu-Rate Increase: C/Cu Ratio:.1 Name: Model: Combined, S=f(depth) Unit Weight: 14. kn/m³ Phi: 3 C-Top of Layer: kpa C-Rate of Increase: Cu-Top of Layer: 16 kpa Cu-Rate Increase: C/Cu Ratio:.1 Name: Siltig lera Model: Combined, S=f(datum) Unit Weight: kn/m³ Phi: 3 C-Datum: kpa C-Rate of Increase: Cu-Datum: 16 kpa Cu-Rate Increase: 1.4 C/Cu Ratio:.1 Elevation:. m 2 2 Torrskorpelera Willys-huset (pålad) Lastplats kpa GC-väg kpa Säveån, LLW +, Siltig lera -9-9 -8-8 -7-7 -6-6 -4-4 -3-3 -2-2 2 2 3 3 4 2 2

Bilaga 3 (sid 4 av ) 2.2 2. 2. KYRKTORGET, PARTILLE C Detaljplan Sektion B Odränerad analys Hållf.anisotropi, K=,7 1.9 1.8 Uppdrag:. Detaljplan. Beställare: Sten & Ström Sverige AB Skala (A4): 1: 1.6 1.6 1.7 Analysmetod: Morgenstern-Price Glidytor: Grid and Radius (optimization: No) GW & portryck: Pressure Head Spatial Function Filnamn: B-DP-od-an.gsz Senast sparad: 29--4; 22:17:12 P:\2321\2332 -, DP\13 Beräkningar\B-DP-od-an.gsz Name: Torrskorpelera Model: Undrained (Phi=) Unit Weight: kn/m³ Cohesion: 16 kpa Name: Model: S=f(depth) Unit Weight: 14. kn/m³ C-Top of Layer: 16 kpa C-Rate of Increase: Limiting C: kpa 1. 1. 1.4 1.4 1.32 Name: Siltig lera Model: S=f(datum) Unit Weight: kn/m³ C-Datum: 16 kpa C-Rate of Increase: 1.4 Limiting C: kpa Elevation:. m 2 2 Torrskorpelera Willys-huset (pålad) Lastplats kpa GC-väg kpa Säveån, LLW +, Siltig lera -9-9 -8-8 -7-7 -6-6 -4-4 -3-3 -2-2 2 2 3 3 4 2 2

Bilaga 3 (sid av ) 1.9 1. 1.7 1.4 1.8 1.6 1.7 KYRKTORGET, PARTILLE C Detaljplan Sektion B Kombinerad analys Hållf.anisotropi, K=,7 Avlastning ca 2 kpa 1.6 1. Uppdrag:. Detaljplan. Beställare: Sten & Ström Sverige AB Skala (A4): 1: Analysmetod: Morgenstern-Price Glidytor: Grid and Radius (optimization: No) GW & portryck: Pressure Head Spatial Function Filnamn: B-DP-k-an-åtg.gsz Senast sparad: 29--4; 23:43:4 1.4 P:\2321\2332 -, DP\13 Beräkningar\B-DP-k-an-åtg.gsz 1.32 Name: Torrskorpelera Model: Combined, S=f(depth) Unit Weight: kn/m³ Phi: 3 C-Top of Layer: kpa C-Rate of Increase: Cu-Top of Layer: 16 kpa Cu-Rate Increase: C/Cu Ratio:.1 Name: Model: Combined, S=f(depth) Unit Weight: 14. kn/m³ Phi: 3 C-Top of Layer: kpa C-Rate of Increase: Cu-Top of Layer: 16 kpa Cu-Rate Increase: C/Cu Ratio:.1 Name: Siltig lera Model: Combined, S=f(datum) Unit Weight: kn/m³ Phi: 3 C-Datum: kpa C-Rate of Increase: Cu-Datum: 16 kpa Cu-Rate Increase: 1.4 C/Cu Ratio:.1 Elevation:. m Name: Cellplast Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 1 kn/m³ Unit Wt. Above Water Table: 18 kn/m³ Cohesion: kpa Phi: 3 Phi-B: 2 2 Torrskorpelera Willys-huset (pålad) Lastplats kpa Cellplast GC-väg kpa Säveån, LLW +, Siltig lera -9-9 -8-8 -7-7 -6-6 -4-4 -3-3 -2-2 2 2 3 3 4 2 2

Bilaga 3 (sid 6 av ) 2.2 2. 2. 2. 2. 1.9 KYRKTORGET, PARTILLE C Detaljplan Sektion B Odränerad analys Hållf.anisotropi, K=,7 Avlastning ca 2 kpa Name: Torrskorpelera Model: Undrained (Phi=) Unit Weight: kn/m³ Cohesion: 16 kpa 1.9 1.8 1.8 Uppdrag:. Detaljplan. Beställare: Sten & Ström Sverige AB Skala (A4): 1: Name: Model: S=f(depth) Unit Weight: 14. kn/m³ C-Top of Layer: 16 kpa C-Rate of Increase: Limiting C: kpa Analysmetod: Morgenstern-Price Glidytor: Grid and Radius (optimization: No) GW & portryck: Pressure Head Spatial Function Filnamn: B-DP-od-an-åtg.gsz Senast sparad: 29--4; 23::9 Name: Siltig lera Model: S=f(datum) Unit Weight: kn/m³ C-Datum: 16 kpa C-Rate of Increase: 1.4 Limiting C: kpa Elevation:. m P:\2321\2332 -, DP\13 Beräkningar\B-DP-od-an-åtg.gsz 1.71 Name: Cellplast Model: Mohr-Coulomb Unit Weight: 1 kn/m³ Unit Wt. Above Water Table: 18 kn/m³ Cohesion: kpa Phi: 3 Phi-B: 2 2 2 Lastplats kpa Willys-huset (pålad) 2 GC-väg kpa Cellplast Torrskorpelera Säveån, LLW +, Siltig lera -9-9 -8-8 -7-7 -6-6 -4-4 -3-3 -2-2 2 2 3 3 4

Bilaga 3 (sid 7 av ) 2. 1.9 KYRKTORGET, PARTILLE C Detaljplan Sektion C Kombinerad analys Befintliga förhållanden Hållf.anisotropi, K=,7 1.9 1.8 Uppdrag:. Detaljplan. Beställare: Sten & Ström Sverige AB Skala (A4): 1: 1.8 1.7 1.7 1. 1.6 Analysmetod: Morgenstern-Price Glidytor: Grid and Radius (optimization: No) GW & portryck: Pressure Head Spatial Function Filnamn: C-DP-k-an-P.gsz Senast sparad: 29--4; 21:17:22 P:\2321\2332 -, DP\13 Beräkningar\C-DP-k-an-P.gsz Name: Torrskorpelera Model: Combined, S=f(depth) Unit Weight: kn/m³ Phi: 3 C-Top of Layer: kpa C-Rate of Increase: Cu-Top of Layer: 16 kpa Cu-Rate Increase: C/Cu Ratio:.1 Name: Model: Combined, S=f(depth) Unit Weight: 14. kn/m³ Phi: 3 C-Top of Layer: kpa C-Rate of Increase: Cu-Top of Layer: 16 kpa Cu-Rate Increase: C/Cu Ratio:.1 1.6 Name: Siltig lera Model: Combined, S=f(datum) Unit Weight: kn/m³ Phi: 3 C-Datum: kpa C-Rate of Increase: Cu-Datum: 16 kpa Cu-Rate Increase: 1.4 C/Cu Ratio:.1 Elevation:. m 1. 1.4 1.4 1.37 2 2 Torrskorpelera Parkering kpa GC-väg kpa Säveån, LLW +, Siltig lera -9-9 -8-8 -7-7 -6-6 -4-4 -3-3 -2-2 2 2 3 3 4 2 2

Bilaga 3 (sid 8 av ) 2.3 2.2 KYRKTORGET, PARTILLE C Detaljplan Sektion C odränerad analys Befintliga förhållanden Hållf.anisotropi, K=,7 2. 2. Uppdrag:. Detaljplan. Beställare: Sten & Ström Sverige AB Skala (A4): 1: 2. Name: Torrskorpelera Model: Undrained (Phi=) Unit Weight: kn/m³ Cohesion: 16 kpa 1.9 1.9 Analysmetod: Morgenstern-Price Glidytor: Grid and Radius (optimization: No) GW & portryck: Pressure Head Spatial Function Filnamn: C-DP-od-an-P.gsz Senast sparad: 29--4; 21:21:6 Name: Model: S=f(depth) Unit Weight: 14. kn/m³ C-Top of Layer: 16 kpa C-Rate of Increase: Limiting C: kpa P:\2321\2332 -, DP\13 Beräkningar\C-DP-od-an-P.gsz 2 2 1.8 1.8 Name: Siltig lera Model: S=f(datum) Unit Weight: kn/m³ C-Datum: 16 kpa C-Rate of Increase: 1.4 Limiting C: kpa Elevation:. m 1.7 1.7 1.6 2 Parkering kpa 2 GC-väg kpa Torrskorpelera Säveån, LLW +, Siltig lera -9-9 -8-8 -7-7 -6-6 -4-4 -3-3 -2-2 2 2 3 3 4

Bilaga 3 (sid 9 av ) 1.7 KYRKTORGET, PARTILLE C Detaljplan Sektion C Kombinerad analys Parkeringsdäck, 2 kpa Hållf.anisotropi, K=,7 1.6 1.6 1. Uppdrag:. Detaljplan. Beställare: Sten & Ström Sverige AB Skala (A4): 1: 1. 1.4 1.4 Analysmetod: Morgenstern-Price Glidytor: Grid and Radius (optimization: No) GW & portryck: Pressure Head Spatial Function Filnamn: C-DP-k-an-Pdäck2.gsz Senast sparad: 29--4; 21:39:32 P:\2321\2332 -, DP\13 Beräkningar\C-DP-k-an-Pdäck2.gsz 1.34 Name: Torrskorpelera Model: Combined, S=f(depth) Unit Weight: kn/m³ Phi: 3 C-Top of Layer: kpa C-Rate of Increase: Cu-Top of Layer: 16 kpa Cu-Rate Increase: C/Cu Ratio:.1 Name: Model: Combined, S=f(depth) Unit Weight: 14. kn/m³ Phi: 3 C-Top of Layer: kpa C-Rate of Increase: Cu-Top of Layer: 16 kpa Cu-Rate Increase: C/Cu Ratio:.1 Name: Siltig lera Model: Combined, S=f(datum) Unit Weight: kn/m³ Phi: 3 C-Datum: kpa C-Rate of Increase: Cu-Datum: 16 kpa Cu-Rate Increase: 1.4 C/Cu Ratio:.1 Elevation:. m 2 2 Torrskorpelera P-däck 2 kpa Väg kpa GC-väg kpa Säveån, LLW +, Siltig lera -9-9 -8-8 -7-7 -6-6 -4-4 -3-3 -2-2 2 2 3 3 4 2 2

Bilaga 3 (sid av ) 1.8 KYRKTORGET, PARTILLE C Detaljplan Sektion C Odränerad analys Parkeringsdäck, 2 kpa Hållf.anisotropi, K=,7 2. 1.8 1.7 1.7 Uppdrag:. Detaljplan. Beställare: Sten & Ström Sverige AB Skala (A4): 1: 1.6 1.6 1. 1. Analysmetod: Morgenstern-Price Glidytor: Grid and Radius (optimization: No) GW & portryck: Pressure Head Spatial Function Filnamn: C-DP-od-an-Pdäck2.gsz Senast sparad: 29--4; 21:47: P:\2321\2332 -, DP\13 Beräkningar\C-DP-od-an-Pdäck2.gsz 1.44 Name: Torrskorpelera Model: Undrained (Phi=) Unit Weight: kn/m³ Cohesion: 16 kpa Name: Model: S=f(depth) Unit Weight: 14. kn/m³ C-Top of Layer: 16 kpa C-Rate of Increase: Limiting C: kpa Name: Siltig lera Model: S=f(datum) Unit Weight: kn/m³ C-Datum: 16 kpa C-Rate of Increase: 1.4 Limiting C: kpa Elevation:. m 2 2 Torrskorpelera P-däck 2 kpa Väg kpa GC-väg kpa Säveån, LLW +, Siltig lera -9-9 -8-8 -7-7 -6-6 -4-4 -3-3 -2-2 2 2 3 3 4 2 2