FULLSKALEPROVNING OCH DATORBERÄKNING
|
|
- Lars Bengtsson
- för 5 år sedan
- Visningar:
Transkript
1 INSTITUTIONEN FÖR KONSTRUKTIONSTEKNIK TEKNISKA HÖGSKOLAN I LUND PLATTAKSTOL, FASTSTÄLLANDE AV BROTTLASTEN GENOM FULLSKALEPROVNING OCH DATORBERÄKNING EXA~lliNSARBETE AV GEORGIOS XOURAFIS LUND HT-84
2
3
4 , 50 mm v 1 1 Varmförzinkad tunnplåt 120 mm Stålkvalite SIS Plåttjocklek 1,5 mm ~ o 105 l (Den sträckade linjen anger den modell, som i fortsättningen används för redovisningen och datorberäkningen.) N 6,0 m FIG. 1: Plåtprofilens mått och data samt plåttakstolens geometriska utformning.
5 - 3 - BESKRIVNING AV FULLSKALEPROVNINGEN Takstolen ställdes i vertikalt läge på ett rullager och ett fixlager vid de respektive stödpunkterna. Med hjälp av rörstänger, vars ena ända fästes på överramens övre fläns och andra ända vinkelrätt mot den intilliggande väggen, förhindrades takstolens sidorörelser så att den behöll sitt vertikala läge under provningen. Arrangemanget visas i bild nedan. stabilisering av takstolen i vertikalt läge. De olika, jämnt fördelade lasterna, som verkar på takstolen sirnulerades med tio punktlaster, P 1, på överramen och fyra punktlast-. er, P 2, på underrarnen. Lasterna placerades så att symmetriskt lastfall åstadkoms. Av figur 2 framgår den principiella lastplaceringen för provningen. P 1 motsvarar den jämnt fördelade lasten av yttertakets egentyngd och snölasten, medan P 2 motsvarar den järnn t fördelade lasten av innertakets egentyngd (ca 220 N/, 2} och beräknam des till 0,4 kn per punktlast. P var alltså konstant last, medan 2 P 1 ökades successivt med jämna laststeg (ca 50 N per punktlast och minut) tills brott inträffade. Belastningen skedde med hj älp av två hydrauliska domkrafter, som var och en påförde lika stor last på högra respektive vänstra över-
6 ra; (/Yh l'~ r 4 r "/2,a;<b/4. b!z ' a t b p11 p1 1 p1 l j' c t p1 l <!> p1 l ~ r, <P 4 c b a t t r t l C/z k C/z f/ 4 t b!z kb/4 la/41, a~z ka /4l l l l l l 11 r r r c ~ -e-1 l ~ r r2 <!> 8 ~ t d/2 d!z J J e /4 ~ e/2 ll e; 4 J J o/ J 2 o/ 2 ~ J d J e j, d l p21 ( " FIG. 2: Placering av laster och transduktorer för fullskaleprovningen.
7 - 5 - ramen där P -lasterna angriper. Lastöverföringen åstadkoms genom 1 ett jämviktssystem som bestod av stålbalkar och kättingar. P -lasterna verkade i form av tyngder (40 kg per styck), som hängdes på 2 underramen. I figur 3 och 4 visas den principiella uppställningen av provningsanordningen. Nedböjningen avlästes med hjälp av åtta transduktorer som placerades symmetriskt i olika punkter av takstolen, samt en transduktor för avläsning av den horisontella förskjutningen vid rullagrets sida (se fig. 2). Transduktorerna och domkrafterna kopplades till en dator med vars hjälp nedböjningen vid varje laststeg avlästes. I figur 5 redo~ visas takstolens nedböjning i de olika mättpunkterna som funktion av pålagd last. Som framgår av figuren inträffade brottet vid Ptot= 24,0 kn (där Ptot= 10 P ,4) i form av lokal buckling huvudsakligen i överramens övre fläns. Brottets läge och utseende visas i figur 3 respektive 6.
8 - Hängande T Nedåtriktad vikt (40 kg) domkraft f Brottpunktens läge (j) Pil i ::!.P p.:::::==;::=== 2 p l i :::=:=::::; p 2P 3P FIG. 3~ Principiell uppställning av provningsanordningen.
9 to t 1 och 7 PikN~~~~~~ 25,0 ~ 8 2 o l o n- 3 och ,01 1/ (X) 10,0; N // 5,0 0,0 0,0 6,0 12,0 18,0 24,0 30,0 FIG. 5: Nedböjning som funktion av pålagd last vid de olika mätpunkterna. Nedböjning i mm
10 - 9 - FIG. 6: Bilder över brottutseendet.
11 BROTTLASTBERÄKNING MED HJÄLP AV DATOR Datorprogrammet som användes är avsett för att beräkna de olika snittkrafter som normalkraft, moment, spänning o.dyl. som verkar i konstruktionens olika snitt vid ett givet lastfall och en given geometrisk utformning. I figur 7 visas det för beräkningen aktuella lastfallet och konstruktionens motsvarande deformationsfigur. Vad beträffar lastplaceringen är den den samma som vid fullskaleprovningen och P 1 sattes lika med 1,0 kn. Knutpunkterna mellan konstruktionens olika delar antogs vara momentstyva, något som ligger nära verkligheten. För jämförelsens skull företogs dock ytterligare en datorberäkning, där knutpunkterna antogs vara ledade. Nedan visas en tabell där nedböjningen i de mättpunkter som betraktades vid fullskaleprovningen och för Ptot= 11,6 kn (se fig. 5) jämförs med nedböjningen som erhölls i samma punkter vid de två olika datorberäkningarna: Nedböjning i mm Punkt Datorberäkning Fullskale- Ledad Momentstyv provning 1 och ,6 1, 4 2 och r 6 3 r 1 3 och , 2 2, O r 6 1, ,2 4,3 * 9-0,3-0,1-0,2 *): Horisontell förskjutning. Minustecken anger att. punkten förskjuter sig till vänster (se fig. 2). Av ovanstående tabell kan man konstatera att knutpunkterna kan betraktas som momentstyva trots att en viss deformation i skruvförbanden förekommer. Av figur 8 framgår den momentfördelning som råder på över- och underramen enligt datorberäkningen. Av datorresultaten erhålls
12 r, r r r1 r r r2 P 1 =1,0kN P 2 = O, 4 kn -~ -~ 2,2 mm FIG. 7: Aktuellt lastfall och motsvarande deformat~onsfigur 1 enligt datorberäkningen.
13 ~ 0,7 knm p, l (J max \ t. p, f--- 4,6 kn \'--. ~ \... ~ ~ ~ 1 13' 4 k N 1,7 kn l p,. l!\ p, l.. \L \ 1,3 kn J 1,8 kn 0max = 66,6 MPa (tryck i överkant) M = O, 7 knm 0,7 knm N = 4,46 kn (tryck) O, 38 knm , 0,21 knm FIG. 8: Momentfördelning som råder på över- och underramen enligt datorberäkningen.
14 13 - max. spänning, omax' i samrna snitt som brottet inträffade vid fullskaleprovningen. Som redan har nämnts inträffade brottet i form av lokal buckling huvudsakligen i överramens övre fläns, där a konstaterats. såmax ledes beräknas brottlasten genom att betrakta övre flänsen som tryckt plant element. Beräkningen sker enligt Tunnplåtsnormen, StBK-N5 79. (Hänvisningar till respektive paragraf ges nedan.) Vid provdragning av den aktuella tunnplåten erhölls sträckgräns f = 283 MPa. y 21:321 : Rel= fy- 20 MPa, om fy<:320 MPa, detta ger Rel= = 263 MPa där Re = undre sträckgräns 1 Buckling av tryckt plant element med fri kant parallelt med tryckriktningen beaktas genom att en effektiv area, Akef' läggs till grund för beräkningen. 32:241 : då för stål gäller Sk" 0,86 t/b;~ där k = bucklingskoefficient. Utan utredning sätts 0,5. a således fås: / o, 5. 2, 1. 1 o/ f\= 0 r 86 ',/49, = 2 Akef= 0,523 49,25 1,5 = 38,6/rnrn 0,523 Tryckkraften som verkar vid effektiva arean, Akef' då brott in-
15 .; träffar ges av: -6 3 Fb = Akef Rel = 38, = 10,1 kn Med hjälp av Fb får man tryckspänningen som verkar vid nominella arean, ~' då F b 0 Nb = /~ = brott inträffar -3 1 O ' 1 ' 1 O / 6 = 1 3 4, 7 MP a 1, Då P 1 = 1,0 kn och P 2 = 0,4 kn erhålls enligt figur 8 Ptot= 10 1, ,4 = 11,6 kn som ger o = 66,6 MPa max Enligt elasticitetsteorin råder det linjärt samband mellan Ptot och o max så att: k Ptot= omax => k 11,6 = 66,6 =>k= 5,74 Det linjära sambandet gäller förstås också mellan den totala brottlasten, Ptotb' och tryckspänningen, onb' som verkar då brott inträffar och därför fås: k Ptotb= ONb => k (10 P1b + 4 P2) = onb => 5,74 (10 P ,4) = 134,7 b _10 2,19/ qbrott- /6 1,2 = 3 r 04 qtill = 2,03 k~~2 = 2,19 kn eller som ger qbrott /1, 5 => Detta ska jämföras med de värden som erhölls vid fullskaleprovningen, nämligen: 2 4 / = kn / 2 l qbrott = /6 1,2, /m el er qtill = 3,33~,5 = 2,22 kn~m2 Man kan påstå att överensstämmelsen mellan värden är tillräckligt tillfredsställande.
16 JÄMFÖRELSE MED EN TRÄTAKSTOL Det är inte meningsfullt att företa en direkt jämförelse mellan den aktuella plåttakstolen och en trätakstol av identisk utformning. Detta på grund av att trätakstolar alltid anses ha ledade knutpunkter, något som redan har visats inte gynna konstruktionen med den aktuella utformningen. Vi föredrar därför att redovisa en jämförelse med en trätakstol som har en annan utformning än plåttakstolen men med samrna spännvidd och lutning. Av figur 9 framgår trätakstolens utformning och lasternas placering samt deformationsfigur för detta lastfall enligt datorberäkningen. Lasterna bestämdes och placerades så att deras summa och placering motsvarar det lastfall som hittills har betraktats. Genom att dela upp lastfallet så att två olika lastfall erhålls kan man betrakta P :s respektive P :s och P :s inverkan på konstruktionen. Detta visas i figur 10 respektive 11 i form av moment fördelning över konstruktionen och kornmer att användas i beräkningen som följer. Trätakstolens virke antas ha nedanstående data: Tvärsnitt 120 x 45 mm Elasticitetsmodul 8000 MPa Konstruktionsvirke: T 24 Av figur 10 framgår att det är två snitt som anses vara farliga med tanke på brott, ett vid stödet och ett vid överramens mitt. Snittkrafterna som verkar på de två snitten kornmer att läggas till grund för beräkningen. Beräkningen sker enligt KB-metoden. **** Snitt 1 (vid stödet) Lastfall 1 enligt fig. 10 ger: M = 0,51 knrn 11 N 11 = 6,98 kn (drag) (Pakt= 1,25 kn)
17 a P 1 = 1, 25 kn P 2 = 0,53 kn P 3 = 0,27 kn r, 1 L/3 r2 L/2. l 'l L/6 r3. l 'f l (l f f 4,0 mm FIG. 9: Aktuellt lastfall och motsvarande deformationsfigur enligt datorberäkningen.
18 LASTFALL 1 0,46 knm,/ l p1 l ) l o 11 == 6,03 MPa (drag i överkant) 0,34 knrn M11 == N 11 == 0,51 knrn 6,98 kn (drag) 0 21 = 5f61 fjj.pa (tryck i underkant) M21 == Of46 knrn Of 51 ~ N21 == 7 f 17 k N (tryck) ~ t. O f 15 knm FIG. 10: Momentfördelning på grund av P 1 :s inverkan på överramen enligt datorberäkningen.
19 LASTFALL 2 Momentet på överramen försummas eftersom det är litet = 0177 r-ipa {drag i överkant) M12 = 0106 knm - N12 = 1, os k N (drag) 0 22 = 0131 MPa M22 = 0101 knm N22 = 1119 kn (tryck (tryck) p21 i överkant) o 1 12 r3 l O 1 16 knm FIG. 11: Momentfördelning på grund av P 2 :s och P 3 :s inverkan på underramen enligt datorberäkningen.
20 Lastfall 2 enligt fig. 11 ger: M 12 = 0,06 knm Tillåtna påkänningar enligt SBN Böjning : OB = 9 MPa Dragning: o 0 = 6 MPa N 12 = 1,05 kn (drag) Enligt SBN skall en träbalk som är utsatt både för moment och normalkraft uppfylla vilkoret o o Bakt 0 akt ~ o + o 1, detta kan skrivas om så att Btill 0 till (. ptill. M11 + P W O akt Btill där W= tvärsnittets böjmotstånd = 1, m 3 Alltså: -3 2 A= tvärsnittets area= 5,4 10 m N 12 ) + -A- -o-'---- ~ 1 0 till ( p till. o, o- 3. 'l , , ). 0, , ( ptill 6, , ) 1, o- 3. 5, 4. 1 o , 4. 1 o- 3 8 detta ger: q - 'ptill = 8 1,53 till- c 6 1,2 L Yc ~ 1 => Ptill = 1,53 kn -> q = 1 70 kn/ 2 - till ' /m **** Snitt 2 (vid överramens mitt) Lastfall 1 enligt fig. 10 ger: M = 0,46 knm 21 N 21 = 7,17 kn (tryck) (Pakt= 1,25 kn) Lastfall 2 enligt fig. 11 ger: M = 0.01 knm 22 N 22 = 1,19 kn (tryck)
21 Tillåtna påkänningar enligt SBN Böjning: crb = 9 MPa Tryck crt = 9 MPa Reduktion av tillåten tryckpåkänning med hänsyn till knäcklängden: L = B L = 0,6 1,66 = 0,99 k där A = L = vid snittet längsta intilliggande fack L k = O 'fi2 = > A = 2 9 i o l 12 Enligt SBN 1 tabell 27: 321, för A=29 erhålls reduktionsfaktorn K = 0,92 och därför fås: l cr T = K l 9 = = 8, 3 MP a KB-metod på samma sätt som ovan: ( ptili M21 + P W cr akt Btill + N22 ) < 1 A cr " T till ( ptill 0, , ~ ~--+ \1, , , ) , _P_t_l_ 1_1_ --:::7 ~~- 1 _ 7 _._ 1 3 _G-_-;::; , 19 1 O- 3 ) ( 1, , ,3 5, ,3 detta ger : = 8 1, l 2 ~ 1 => ptill= 1,85kN En jämförelse mellan de erhållna värden visar att för trätakstolen ''11 = 1, 7 kn'/ 2 ga er: qtill m
22 KOMMENTARER Genom att jämföra de tillåtna lasterna, som erhölls från de redan redovisade beräkningarna för de två olika konstruktionerna, kan man lätt konstatera att plåttakstolen har bättre hållfasthet än den antagna trätakstolen. Det betyder dock inte att plåttakstolen är idealiskt och genomtänkt konstruerad med tanke på dess beteende under belastningen. Av brottpunktens läge och brottutseendet kan man dra slutsatsen att snedbenens funktion inte svarar mot den avsedda, nämligen att verka som stöd för överramen. Detta bekräftas också av momentfördelningen som erhölls enligt datorberäkningen (se fig. 8). Där kan man se att momentet vid brottpunkten är positivt och inte negativt som det borde vara om det långa snedbenet, som blir draget istället för tryckt, verkligen stödde överramen. Det finns alltså starka skäl för att studera vidare och komma med ändringar av plåttakstolens geometriska utformning, så att en genomtänkt konstruktion, vars bärförmåga utnyttjas på bästa möjliga sätt, fås fram. Vad fullskaleprovningen beträffar kan man påstå att sådana försök är det mest pålitliga sättet att studera en konstruktions beteende och med relativt sto~ säkerhet fastställa dess brottlast. Det kan därför vara nödvändigt att flera provningar utförs, i den mån man är angelägen att utveckla den nya plåttakstolen till en konkurrenskraftig produkt.
23 LITTERATURFÖRTECKNING (1) Arne Ryd n Egerup: "Theoretical and experimental determination of the stiffness and ultimate load of tirnber trusses" - Technical University of Denmark, (2) Odd Brynildsen: "Structural models for trussed rafters" - The Norwegian Institute of wood working and wood technology, Oslo (3) Th. Feldborg & M. Johansen: "Wood trussed rafter design" - SBl-rapport 118, statens Byggeforskningsinstitut 1981, H~rsholm, Denmark. (4) Bo Källsner: "Utformning och dimensionering av takstolar med indragna upplag" - Svenska Träforskningsinstitutet, Stockholm 1981.
PPU408 HT15. Beräkningar stål. Lars Bark MdH/IDT
Beräkningar stål 1 Balk skall optimeras map vikt (dvs göras så lätt som möjligt) En i aluminium, en i höghållfast stål Mått: - Längd 180 mm - Tvärsnittets yttermått Höjd: 18 mm Bredd: 12 mm Lastfall: -
Läs merPPU408 HT15. Beräkningar stål. Lars Bark MdH/IDT
Beräkningar stål 1 Balk skall optimeras map vikt (dvs göras så lätt som möjligt) En i aluminium, en i höghållfast stål Mått: - Längd 180 mm - Tvärsnittets yttermått Höjd: 18 mm Bredd: 12 mm Lastfall: -
Läs merTentamen i. Konstruktionsteknik. 26 maj 2009 kl
Bygg och Miljöteknolo gi Avdelningen för Konstruktionsteknik Tentamen i Konstruktionsteknik 26 maj 2009 kl. 8.00 13.00 Tillåtna hjälpmedel: Tabell & Formelsamlingar Räknedosa OBS! I vissa uppgifter kan
Läs merBelastningsanalys, 5 poäng Balkteori Deformationer och spänningar
Spänningar orsakade av deformationer i balkar En från början helt rak balk antar en bågform under böjande belastning. Vi studerar bilderna nedan: För deformationerna gäller att horisontella linjer blir
Läs mer1. En synlig limträbalk i tak med höjd 900 mm, i kvalitet GL32c med rektangulär sektion, belastad med snölast.
UMEÅ UNIVERSITET Tillämpad fysik och elektronik Byggteknik Uppgifter 2016-08-26 Träkonstruktioner 1. En synlig limträbalk i tak med höjd 900 mm, i kvalitet GL32c med rektangulär sektion, belastad med snölast.
Läs merExempel 11: Sammansatt ram
Exempel 11: Sammansatt ram 11.1 Konstruktion, mått och dimensioneringsunderlag Dimensionera den sammansatta ramen enligt nedan. Sammansatt ram Tvärsnitt 8 7 6 5 4 3 2 1 Takåsar Primärbalkar 18 1,80 1,80
Läs mercaeec301 Snittkontroll stål Användarmanual Eurocode Software AB
caeec301 Snittkontroll stål Analys av pelarelement enligt SS-EN 1993-1-1:2005. Programmet utför snittkontroll för givna snittkrafter och upplagsvillkor. Rev: C Eurocode Software AB caeec301 Snittkontroll
Läs merTentamen i Konstruktionsteknik
Bygg och Miljöteknologi Avdelningen för Konstruktionsteknik Tentamen i Konstruktionsteknik 5 Juni 2015 kl. 14.00-19.00 Gasquesalen Tillåtna hjälpmedel: Tabell & Formelsamling Räknedosa OBS! I vissa uppgifter
Läs merBetongbalkar. Böjning. UMEÅ UNIVERSITET Tillämpad fysik och elektronik Annika Moström. Räkneuppgifter
UMEÅ UNIVERSITET Tillämpad fysik och elektronik Annika Moström Räkneuppgifter 2012-11-15 Betongbalkar Böjning 1. Beräkna momentkapacitet för ett betongtvärsnitt med bredd 150 mm och höjd 400 mm armerad
Läs merI figuren nedan visas en ritning över stommen till ett bostadshus. Stommen ska bestå av
Uppgift 2 I figuren nedan visas en ritning över stommen till ett bostadshus. Stommen ska bestå av fackverkstakstol i trä, centrumavstånd mellan takstolarna 1200 mm, lutning 4. träreglar i väggarna, centrumavstånd
Läs merBetongkonstruktion BYGC11 (7,5hp)
Karlstads universitet 1(11) Betongkonstruktion BYGC11 (7,5hp) Tentamen Tid Fredag 17/01 2014 kl. 14.00 19.00 Plats Universitetets skrivsal Ansvarig Asaad Almssad tel 0736 19 2019 Carina Rehnström tel 070
Läs merExempel 5: Treledstakstol
5.1 Konstruktion, mått och dimensioneringsunderlag Dimensionera treledstakstolen enligt nedan. Beakta två olika fall: 1. Dragband av limträ. 2. Dragband av stål. 1. Dragband av limträ 2. Dragband av stål
Läs merTentamen i Konstruktionsteknik
Bygg och Miljöteknologi Avdelningen för Konstruktionsteknik Tentamen i Konstruktionsteknik 2 Juni 2014 kl. 14.00-19.00 Gasquesalen Tillåtna hjälpmedel: Tabell & Formelsamlingar Räknedosa OBS! I vissa uppgifter
Läs mer4.3. 498 Gyproc Handbok 7 Gyproc Teknik. Statik. Bärförmåga hos Gyproc GFR DUROnomic Regel. Dimensioneringsvärden för transversallast och axiallast
.3 Dimensionering av Gyproc DUROnomic Bärförmåga hos Gyproc GFR DUROnomic Regel Dimensioneringsvärden för transversallast och axiallast Gyproc GFR Duronomic förstärkningsreglar kan uppta såväl transversallaster
Läs merAngående skjuvbuckling
Sidan 1 av 6 Angående skjuvbuckling Man kan misstänka att liven i en sandwich med invändiga balkar kan haverera genom skjuvbuckling. Att skjuvbuckling kan uppstå kan man förklara med att en skjuvlast kan
Läs merBetongkonstruktion BYGC11 (7,5hp)
Karlstads universitet 1(12) Betongkonstruktion BYGC11 (7,5hp) Tentamen Tid Torsdag 17/1 2013 kl 14.00 19.00 Plats Universitetets skrivsal Ansvarig Asaad Almssad tel 0736 19 2019 Carina Rehnström tel 070
Läs merKonstruktionsteknik 25 maj 2012 kl Gasquesalen
Bygg och Miljöteknologi Avdelningen för Konstruktionsteknik Tentamen i Konstruktionsteknik 25 maj 2012 kl. 14.00 19.00 Gasquesalen Tillåtna hjälpmedel: Tabell & Formelsamlingar Räknedosa OBS! I vissa uppgifter
Läs merKONSTRUKTIONSTEKNIK 1
KONSTRUKTIONSTEKNIK 1 TENTAMEN Ladokkod: 41B16B-20151-C76V5- NAMN: Personnummer: - Tentamensdatum: 17 mars 2015 Tid: 09:00 13.00 HJÄLPMEDEL: Formelsamling: Konstruktionsteknik I (inklusive här i eget skrivna
Läs merTRÄKONSTRUKTIONSTEKNIK
UMEÅ UNIVERSITET 2012-01-26 Tekniska högskolan Byggteknik EXEMPELSAMLING I TRÄKONSTRUKTIONSTEKNIK Utdrag: Träförband och sammansatta konstruktioner (Ex. 4.1-2,5-8,10,13 innehåller gamla svar) Sammanställd
Läs mercaeec302 Pelare stål Användarmanual Eurocode Software AB
caeec302 Pelare stål Beräkning av laster enligt SS-EN 1991-1-4:2005 och analys av pelare i stål enligt SS-EN 1993-1-1:2005. Användarmanual Rev: B Eurocode Software AB caeec302 Pelare stål Sidan 2(24) Innehållsförteckning
Läs merDimensionering i bruksgränstillstånd
Dimensionering i bruksgränstillstånd Kapitel 10 Byggkonstruktion 13 april 2016 Dimensionering av byggnadskonstruktioner 1 Bruksgränstillstånd Formändringar Deformationer Svängningar Sprickbildning 13 april
Läs merGyproc Handbok 7 Gyproc Teknik. Statik. Dimensionering Dimensionering av Glasroc THERMOnomic ytterväggar
.. Dimensionering av Glasroc THERMOnomic ytterväggar. Dimensionering Gyproc Thermonomic reglar och skenor är tillverkade i höghållfast stål med sträckgränsen (f yk ) 0 MPa. Profilerna tillverkas av varmförzinkad
Läs merTekniskt Godkännande. Profilerad stålplåt TP128, TP200 med brandmotstånd R15-R60. SP Sveriges Tekniska Forskningsinstitut (SP SITAC) bekräftar att
SP Sveriges Tekniska Forskningsinstitut (SP SITAC) bekräftar att Profilerad stålplåt TP128, TP200 med brandmotstånd R15-R60 har bedömts uppfylla Boverkets Byggregler (BBR) i de avseenden och under de förutsättningar
Läs merVSMA01 - Mekanik ERIK SERRANO
VSMA01 - Mekanik ERIK SERRANO Repetition Krafter Representation, komposanter Friläggning och jämvikt Friktion Element och upplag stång, lina, balk Spänning och töjning Böjning Knäckning Newtons lagar Lag
Läs merwww.eurocodesoftware.se
www.eurocodesoftware.se caeec220 Pelare betong Program för dimensionering av betongtvärsnitt belastade med moment och normalkraft. Resultat är drag-, tryckarmering och effektiv höjd. Användarmanual Rev
Läs merTentamen i Hållfasthetslära AK
Avdelningen för Hållfasthetslära Lunds Tekniska Högskola, LTH Tentamen i Hållfasthetslära AK1 2017-08-17 Tentand är skyldig att visa upp fotolegitimation. Om sådan inte medförts till tentamen skall den
Läs merVSMA01 - Mekanik ERIK SERRANO
VSMA01 - Mekanik ERIK SERRANO Innehåll Material Spänning, töjning, styvhet Dragning, tryck, skjuvning, böjning Stång, balk styvhet och bärförmåga Knäckning Exempel: Spänning i en stång x F A Töjning Normaltöjning
Läs merExempel 13: Treledsbåge
Exempel 13: Treledsbåge 13.1 Konstruktion, mått och dimensioneringsunderlag Dimensionera treledsbågen enligt nedan. Treledsbåge 84,42 R72,67 12,00 3,00 56,7º 40,00 80,00 40,00 Statisk modell Bestäm tvärsnittets
Läs merBelastningsanalys, 5 poäng Balkteori Moment och tvärkrafter. Balkböjning Teknisk balkteori Stresses in Beams
Balkböjning Teknisk balkteori Stresses in Beams Som den sista belastningstypen på en kropps tvärsnitt kommer vi att undersöka det böjande momentet M:s inverkan. Medan man mest är intresserad av skjuvspänningarna
Läs merKonstruktionsuppgifter för kursen Strukturmekanik grunder för V3. Jim Brouzoulis Tillämpad Mekanik Chalmers
Konstruktionsuppgifter för kursen Strukturmekanik grunder för V3 Jim Brouzoulis Tillämpad Mekanik Chalmers 1 Förord Denna skrift innehåller de konstruktionsuppgifter som avses lösas i kursen Strukturmekanik
Läs merMaterial, form och kraft, F11
Material, form och kraft, F11 Repetition Dimensionering Hållfasthet, Deformation/Styvhet Effektivspänning (tex von Mises) Spröda/Sega (kan omfördela spänning) Stabilitet instabilitet Pelarknäckning Vippning
Läs merBYGGNADSKONSTRUKTION IV
2006-01-28 BYGGNADSKONSTRUKTION IV Konstruktionsuppgift 2: Dimensionering och utformning av hallbyggnad i limträ Datablad Snözon... Åsavstånd a =... m Takbalksavstånd b =... m Egentyngd av yttertak g =...
Läs merK-uppgifter Strukturmekanik/Materialmekanik
K-uppgifter Strukturmekanik/Materialmekanik K 1 Bestäm resultanten till de båda krafterna. Ange storlek och vinkel i förhållande till x-axeln. y 4N 7N x K 2 Bestäm kraftens komposanter längs x- och y-axeln.
Läs merMoment och normalkraft
Moment och normalkraft Betong Konstruktionsteknik LTH 1 Pelare Främsta uppgift är att bära normalkraft. Konstruktionsteknik LTH 2 Pelare Typer Korta stubbiga pelare: Bärförmågan beror av hållfasthet och
Läs merhistoriska svenska takkonstruktioner
Historiska takkonstruktioner så fungerar de De flesta som har besökt en gammal kyrkvind blir fascinerade. Det är något speciellt med de här rummen och med de imponerande (ibland flera våningar höga) handbilade
Läs merTentamen i kursen Balkteori, VSM-091, , kl
Tentamen i kursen Balkteori, VSM-091, 008-10-1, kl 08.00-13.00 Maimal poäng på tentamen är 0. För godkänt tentamensresultat krävs 18 poäng. Tillåtna hjälpmedel: räknare, kursens formelsamling och Calfemmanual.
Läs merSkivverkan för träregelstomme klädd med utvändig gips eller Minerit vindskivor
Lund -- Tord Isaksson Bygg och Miljöteknologi Avdelningen för Konstruktionsteknik Skivverkan för träregelstomme klädd med utvändig gips eller Minerit vindskivor På uppdrag av Tepro Byggmaterial AB har
Läs merFÖRDJUPNINGSKURS I BYGGKONSTRUKTION
FÖRDJUPNINGSKURS I BYGGKONSTRUKTION Summering Teori FÖRVÄNTADE STUDIERESULTAT EFTER GENOMGÅNGEN KURS SKA STUDENTEN KUNNA: Teori: beräkna dimensionerande lasteffekt av yttre laster och deformationer på
Läs merGyproc DUROnomic Innerväggar med stålstomme
.15 Gyproc DUROnomic Innerväggar med stålstomme .15 Gyproc DUROnomic Innerväggar med stålstomme Innehåll Stålprofiler Regel Gyproc GFR DUROnomic och skena Gyproc GFS DUROnomic... kap 6.2 Allmän beskrivning
Läs merMaterial, form och kraft, F5
Material, form och kraft, F5 Repetition Material, isotropi, ortotropi Strukturelement Stång, fackverk Balk, ramverk Upplag och kopplingar Linjärt elastiskt isotropt material Normalspänning Skjuvspänning
Läs merProgram A2.06 Stabiliserande väggar
SOFTWARE ENGINEERING AB Beräkningsprogram - Statik Program A2.06 Stabiliserande väggar Software Engineering AB Hisingsgatan 0 417 0 Göteborg Tel : 01 5080 Fa : 01 508 E-post : info@bggdata.se 2001-08-29,
Läs merwww.eurocodesoftware.se caeec201 Armering Tvärsnitt Program för dimensionering av betongtvärsnitt belastade med moment och normalkraft. Resultat är drag-, tryckarmering och effektiv höjd. Användarmanual
Läs merSkivbuckling. Fritt upplagd skiva på fyra kanter. Före buckling. Vid buckling. Lund University / Roberto Crocetti/
Skivbuckling Före buckling Fritt upplagd skiva på fyra kanter Vid buckling Axiellt belastad sträva (bredd = b, tjocklek = t) P cr E a I 1 (1 ) Axiellt belastad sträva (bredd = b, tjocklek = t) 1 E I P
Läs merExempel 14: Fackverksbåge
Exempel 14: Fackverksbåge 14.1 Konstruktion, mått och dimensioneringsunderlag Dimensionera fackverksbågen enligt nedan. Fackverksbåge 67,85 Överram Diagonalstänger Trcksträvor Dragband Underram 6,05 6,63
Läs mer3 Fackverk. Stabil Instabil Stabil. Figur 3.2 Jämviktskrav för ett fackverk
3 Fackverk 3.1 Inledning En struktur som består av ett antal stänger eller balkar och som kopplats ihop med mer eller mindre ledade knutpunkter kallas för fackverk. Exempel på fackverkskonstruktioner är
Läs merTentamen i Konstruktionsteknik
Bygg och Miljöteknologi Avdelningen för Konstruktionsteknik Tentamen i Konstruktionsteknik 3 Juni 2013 kl. 8.00 13.00 Gasquesalen Tillåtna hjälpmedel: Tabell & Formelsamlingar Räknedosa OBS! I vissa uppgifter
Läs merLunds Tekniska Högskola, LTH
Avdelningen för Hållfasthetslära Lunds Tekniska Högskola, LTH Tentamen i Hållfasthetslära AK2 2017-08-21 Tentand är skyldig att visa upp fotolegitimation. Om sådan inte medförts till tentamen skall den
Läs mercaeec205 Stadium I och II Användarmanual Eurocode Software AB
caeec205 Stadium I och II Rutin för beräkning av spänningar och töjningar för olika typer av tvärsnitt, belastade med moment och normalkraft. Hänsyn tas till krympning och krypning. Rev C Eurocode Software
Läs merB3) x y. q 1. q 2 x=3.0 m. x=1.0 m
B1) En konsolbalk med tvärsnitt enligt figurerna nedan är i sin spets belastad med en punktlast P på de olika sätten a), b) och c). Hur böjer och/eller vrider balken i de olika fallen? B2) Ett balktvärsnitt,
Läs merExempel 12: Balk med krökt under- och överram
6,00 Exempel 12: Exempel 12: 12.1 Konstruktion, mått och dimensioneringsunderlag Dimensionera fackverket med krökt under- och överram enligt nedan. Överram Underram R 235,9 det.2 R 235,9 1,5 det.1 10,00
Läs merAnalys av belastning på räckesinfästning på tvärspänd platta
Analys av belastning på räckesinfästning på tvärspänd platta Slutrapport Mats Ekevad, Luleå Tekniska Universitet 2014-05-28 Förord Rapporten beskriver resultatet av beräkningar på räckesinfästningar på
Läs merTentamen i kursen Balkteori, VSM-091, , kl
Tentamen i kursen Balkteori, VSM-091, 009-10-19, kl 14.00-19.00 Maximal poäng på tentamen är 40. För godkänt tentamensresultat krävs 18 poäng. Tillåtna hjälpmedel: räknare, kursens formelsamling och alfemmanual.
Läs mercaeec201 Armering Tvärsnitt Användarmanual Eurocode Software AB
caeec201 Armering Tvärsnitt Program för dimensionering av betongtvärsnitt belastade med moment och normalkraft. Resultat är drag-, tryckarmering och effektiv höjd. Användarmanual Rev C Eurocode Software
Läs mer1. Dimensionering och utformning av hallbyggnad i limträ
Tillämpad fysik och elektronik/ Byggteknik Fördjupningskurs i byggkonstruktion Annika Moström 2014 Sid 1 (5) Konstruktionsuppgift : Limträhall 1. Dimensionering och utformning av hallbyggnad i limträ Uppgiften
Läs merProjekteringsanvisning
Projekteringsanvisning 1 Projekteringsanvisning Den bärande stommen i ett hus med IsoTimber dimensioneras av byggnadskonstruktören enligt Eurokod. Denna projekteringsanvisning är avsedd att användas som
Läs merBANSTANDARD I GÖTEBORG, KONSTRUKTION Kapitel Utgåva Sida K 1.2 SPÅR, Material 1 ( 5 ) Avsnitt Datum Senaste ändring K 1.2.13 Betongsliper 2014-10-15
BANSTANDARD I GÖTEBORG, KONSTRUKTION Kapitel Utgåva Sida K 1.2 SPÅR, Material 1 ( 5 ) Avsnitt Datum Senaste ändring K 1.2.13 Betongsliper 2014-10-15 Upprättad av Fastställd av Håkan Karlén Susanne Hultgren
Läs mer8 Teknisk balkteori. 8.1 Snittstorheter. 8.2 Jämviktsekvationerna för en balk. Teknisk balkteori 12. En balk utsätts för transversella belastningar:
Teknisk balkteori 12 8 Teknisk balkteori En balk utsätts för transversella belastningar: 8.1 Snittstorheter N= normalkraft (x-led) T= tvärkraft (-led) M= böjmoment (kring y-axeln) Positiva snittstorheter:
Läs merBetongkonstruktion Facit Övningstal del 2 Asaad Almssad i samarbete med Göran Lindberg
Pelare ÖVNING 27 Pelaren i figuren nedan i brottgränstillståndet belastas med en centriskt placerad normalkraft 850. Kontrollera om pelarens bärförmåga är tillräcklig. Betong C30/37, b 350, 350, c 50,
Läs mer& äe %s Statens väg- och trafikinstitut. VZfnotat. Nummer: V 04 - Datum: Titel: Inledande studier av tvåskiktsläggning av vältbetong
VZfnotat Nummer: V 04 - Datum: 1986-11-14 Titel: Inledande studier av tvåskiktsläggning av vältbetong Författare: Örjan Petersson Avdelning: Vägavdelningen (Vägkonstruktionssektionen) Projektnummer: 4
Läs merUmeå universitet Tillämpad fysik och elektronik Annika Moström Rambärverk. Projektuppgift 2 Hållfasthetslärans grunder Våren 2012
Umeå universitet Tillämpad fysik och elektronik Annika Moström 01-0-3 Rambärverk Projektuppgift Hållfasthetslärans grunder Våren 01 Rambärverk 1 Knut Balk Knut 3 Balk 1 Balk 3 Knut 1 Knut 4 1 Figure 1:
Läs mer3.1. 3.1.15:204 och :205 :202 3.1.15:203. 186 Gyproc Handbok 8 Gyproc Projektering. Innerväggar. Elevation och typsektion av vägg
Gyproc DUROnomic Innerväggar med stålstomme Typdetalj.15:01 0 Elevation och typsektion av vägg.15:0 och :05 :0 1. Förstärkningsregel Gyproc GFR DUROnomic. 1,5 mm Gyproc Gipsskivor Elevation.15:0 Typsektion
Läs merTENTAMEN I FÖRDJUPNINGSKURS I BYGGKONSTRUKTION
UMEÅ UNIVERSITET Tillämpad fysik och elektronik Byggteknik TENTAMEN I FÖRDJUPNINGSKURS I BYGGKONSTRUKTION Datum: 016-0-3 Tid: 9.00-15.00 Antal uppgifter: 4 Max poäng: 40 Lärare: Annika Moström Hjälpmedel:
Läs merStumskarvars inverkan på bärförmåga och styvhet
Stumskarvars inverkan på bärförmåga och styvhet Slutrapport TCN 241834 Mats Ekevad, Luleå Tekniska Universitet 2014-06-17 Förord Projektet har genomförts under 2013-2014 och är gjort i TCN:s regi. Initiativet
Läs merExempel 2: Sadelbalk. 2.1 Konstruktion, mått och dimensioneringsunderlag. Exempel 2: Sadelbalk. Dimensionera sadelbalken enligt nedan.
2.1 Konstruktion, mått och dimensioneringsunderlag Dimensionera sadelbalken enligt nedan. Sadelbalk X 1 429 3,6 360 6 000 800 10 000 10 000 20 000 Statisk modell Bestäm tvärsnittets mått enligt den preliminära
Läs merExempel 3: Bumerangbalk
Exempel 3: Bumerangbalk 3.1 Konstruktion, mått och dimensioneringsunderlag Dimensionera bumerangbalken enligt nedan. Bumerangbalk X 1 600 9 R18 000 12 360 6 000 800 10 000 10 000 20 000 Statisk modell
Läs merÖversättning från limträbalk till stålbalk (IPE, HEA och HEB)
Översättning från liträbalk till stålbalk (IPE, HEA och HEB) Beräkningarna är gjorda enligt BKR (www.boverket.se). För en noral balk behöver an kolla böjande oent och nedböjning. Tvärkraft är högst osannolikt
Läs merOarmerade väggar utsatta för tvärkraft (skjuvväggar) Stomanalys
Oarmerade väggar utsatta för tvärkraft (skjuvväggar) Stomanalys Generellt Beskrivs i SS-EN 1996-1-1, avsnitt 6.2 och avsnitt 5.5.3 I handboken Utformning av murverkskonstruktioner enligt Eurokod 6, beskrivs
Läs merKonstruktionsuppgift i byggnadsmekanik II. Flervåningsbyggnad i stål. Anders Andersson Malin Bengtsson
Konstruktionsuppgift i byggnadsmekanik II Flervåningsbyggnad i stål Anders Andersson Malin Bengtsson SAMMANFATTNING Syftet med projektet har varit att dimensionera en flervåningsbyggnad i stål utifrån
Läs merBiomekanik Belastningsanalys
Biomekanik Belastningsanalys Skillnad? Biomekanik Belastningsanalys Yttre krafter och moment Hastigheter och accelerationer Inre spänningar, töjningar och deformationer (Dynamiska påkänningar) I de delar
Läs merTentamen i Hållfasthetslära AK2 för M Torsdag , kl
Avdelningen för Hållfasthetslära Lunds Tekniska Högskola, LTH Tentamen i Hållfasthetslära AK2 för M Torsdag 2015-06-04, kl. 8.00-13.00 Tentand är skyldig att visa upp fotolegitimation. Om sådan inte medförts
Läs merDeformationsmätning vid pågjutning av plattbärlag. Provningsuppdrag för AB Färdig Betong INGEMAR LÖFGREN
Deformationsmätning vid pågjutning av plattbärlag Provningsuppdrag för AB Färdig Betong INGEMAR LÖFGREN Institutionen för Konstruktionsteknik Rapport Nr. 02:9 Betongbyggnad CHALMERS TEKNISKA HÖGSKOLA Göteborg,
Läs merHUNTON FANERTRÄBALK LVL
TEKNISK ANDBOK FÖR GOLV OC TAK UNTON FANERTRÄBALK LVL Fanerträbalk för höga krav SE - 04/18 FANERTRÄBALK LVL MLT Ltd. Werk Torzhok Z-9.1-811 MLT Ltd. Werk Torzhok Z-9.1-811 Kvalitet och effektivitet UNTON
Läs merBeteende hos samverkansbjälklag med stål och betong utsatta för brand. Enkel dimensioneringsmetod
Beteende hos med stål och betong utsatta brand Enkel dimensioneringsmetod Syftet med dimensioneringsmetoden 2 3 Presentationens innehåll Mekaniskt beteende hos armerade Modell betongbjälklaget Brottmoder
Läs merSvetsade balkar. Jan Stenmark. Utveckling inom området svetsade konstruk6oner 3:e nordiska konferensen om dimensionering och 6llverkning
Svetsade balkar Utveckling inom området svetsade konstruk6oner 3:e nordiska konferensen om dimensionering och 6llverkning Jan Stenmark Stockholm Waterfront 2016-09- 29 Balktyper Integrerade balkar typ
Läs merUppgifter till KRAFTER. Peter Gustavsson Per-Erik Austrell
Uppgifter till KRAFTER Peter Gustavsson Per-Erik Austrell 1 Innehåll 1 Introduktion till statiken... 3 A-uppgifter... 3 2 Krafter... 5 A-uppgifter... 5 B-uppgifter... 5 3 Moment... 7 A-uppgifter... 7 B-uppgifter...
Läs merTENTAMEN I KURSEN DIMENSIONERING AV BYGGNADSKONSTRUKTIONER
UMEÅ UNIVERSITET Tillämpad fysik och elektronik Byggteknik TENTAMEN I KURSEN DIMENSIONERING AV BYGGNADSKONSTRUKTIONER Datum: 01-1-07 Tid: 9.00-15.00 Antal uppgifter: 4 Max poäng: 40 Lärare: Annika Moström
Läs merBeräkningsstrategier för murverkskonstruktioner
Beräkningsstrategier för murverkskonstruktioner Tomas Gustavsson TG konstruktioner AB 2017-06-08 Dimensionerande lastfall ofta endera av: 1. Vindlast mot fasad + min vertikallast 2. Max vertikallast +
Läs merAtt beakta vid konstruktion i aluminium. Kap 19
Att beakta vid konstruktion i aluminium. Kap 19 1 Låg vikt (densitet = 2 700 kg/m3 ) - Låg vikt har betydelse främst när egentyngden är dominerande samt vid transport och montering. Låg elasticitetsmodul
Läs merTENTAMEN I FÖRDJUPNINGSKURS I BYGGKONSTRUKTION
UMEÅ UNIVERSITET Tillämpad fysik och elektronik Byggteknik TENTAMEN I FÖRDJUPNINGSKURS I BYGGKONSTRUKTION Datum: 016-05-06 Tid: 9.00-15.00 Antal uppgifter: 4 Max poäng: 40 Lärare: Annika Moström Hjälpmedel:
Läs merBetongprovning Hårdnad betong Elasticitetsmodul vid tryckprovning. Concrete testing Hardened concrete Modulus of elasticity in compression
SVENSK STANDARD Fastställd 2005-02-18 Utgåva 2 Betongprovning Hårdnad betong Elasticitetsmodul vid tryckprovning Concrete testing Hardened concrete Modulus of elasticity in compression ICS 91.100.30 Språk:
Läs merBoverkets författningssamling Utgivare: Förnamn Efternamn
Boverkets författningssamling Utgivare: Förnamn Efternamn Boverkets föreskrifter om ändring i verkets föreskrifter och allmänna råd (2011:10) om tillämpning av europeiska konstruktionsstandarder (eurokoder);
Läs merAllmänna profildata. *Gäller Z och C. Dessutom finns ofta udda planplåtsbredder för tillverkning av specialprofiler.
Lättbalkar 1 Allmänna profildata Dessutom finns ofta udda planplåtsbredder för tillverkning av specialprofiler. *Gäller Z och C. Offereras vid förfrågan. (160 180 645 finns alltid från 1,5 mm tjocklek)
Läs merExempel. Inspecta Academy 2014-03-04
Inspecta Academy 1 på stålkonstruktioner I princip alla stålkonstruktioner som består av balkar eller liknande ska dimensioneras enligt Eurocode 3 Vanligaste exempel Byggnader Broar Andra vanliga exempel
Läs merAnalys av lyftarm för Sublift. Stefan Erlandsson Stefan Clementz
Analys av lyftarm för Sublift Stefan Erlandsson Stefan Clementz Examensarbete på grundnivå i hållfasthetslära KTH Hållfasthetslära Handledare: Mårten Olsson Juni 2010 Sammanfattning Syftet med rapporten
Läs merProgram A2.05/A206 Stabiliserande väggar
Program A2.05/A206 Stabiliserande väggar Användningsområde Programmet behandlar system av statiskt bestämda eller statiskt obestämda stabiliserande väggar. Med programmet kan man behandla 2 typer av väggsystem:
Läs merDimensionering för moment Betong
Dimensionering för moment Betong Böjmomentbelastning x Mmax Böjmomentbelastning stål och trä σmax TP M σmax W x,max z I y M I z max z z y max x,max M W z z Bärförmåga: M R f y W Betong - Låg draghållfasthet
Läs merTentamen i Hållfasthetslära AK
Avdelningen för Hållfasthetslära Lunds Tekniska Högskola, LTH Tentamen i Hållfasthetslära AK1 2017-04-18 Tentand är skyldig att visa upp fotolegitimation. Om sådan inte medförts till tentamen skall den
Läs merMål en del av vision NS-1 (NRA) Bygga och leva med trä
Konkurrenskraftiga träbroar för framtiden Evenstad bro, Norge och Kristoffer Karlsson Mål en del av vision NS-1 (NRA) Bygga och leva med trä Målet omfattar utveckling av byggnadsteknik med avseende på:
Läs merTENTAMEN I KURSEN TRÄBYGGNAD
UMEÅ UNIVERSITET Tillämpad fysik och elektronik Byggteknik TENTAMEN I KURSEN TRÄBYGGNAD Datum: 013-05-11 Tid: 9.00-15.00 Antal uppgifter: 4 Max poäng: 40 Lärare: Annika Moström Hjälpmedel: Limträhandboken
Läs merDimensionering för moment och normalkraft stål/trä KAPITEL 9 DEL 2
Dimensionering för moment och normalkraft stål/trä KAPITEL 9 DEL 2 oment och normalkraft Laster Q (k) Snittkrafter och moment L q (k/m) max = ql 2 /8 max =Q Snittkrafterna jämförs med bärförmågan, t.ex.
Läs merLösning: B/a = 2,5 och r/a = 0,1 ger (enl diagram) K t = 2,8 (ca), vilket ger σ max = 2,8 (100/92) 100 = 304 MPa. a B. K t 3,2 3,0 2,8 2,6 2,5 2,25
Tekniska Högskolan i Linköping, IEI /Tore Dahlberg TENTAMEN i Hållfasthetslära - Enkla bärverk TMHL0, 009-03-13 kl LÖSNINGAR DEL 1 - (Teoridel utan hjälpmedel) 1. Du har en plattstav som utsätts för en
Läs merKarlstads universitet 1(7) Byggteknik
Karlstads universitet 1(7) Träkonstruktion BYGB21 5 hp Tentamen Tid Lördag 28 november 2015 kl 9.00-14.00 Plats Universitetets skrivsal Ansvarig Kenny Pettersson, tel 0738 16 16 91 Hjälpmedel Miniräknare
Läs merSkjuvning och skjuvspänning τ
2014-12-02 Skjuvning och skjuvspänning τ Innehållsförteckning: Skjuvspänning Jämförelsespänning Limförband Nitförband Lödförband Svetsförband Skjuvning vid tillverkning Bilagor: Kälsvets, beräkning av
Läs merRedovisning av tillåtna lastutnyttjanden för byggnaden.
Uppdragsnr: 1012 8402 1 (6) PM Conventum Mässhall Kv. Stinsen Örebro Redovisning av tillåtna lastutnyttjanden för byggnaden. Plan 1. ( Se bifogad ritning K-40.1-001 ) Garage -golv: 1. Last från personbilar
Läs merTENTAMEN I FÖRDJUPNINGSKURS I BYGGKONSTRUKTION
UMEÅ UNIVERSITET Tillämpad fysik och elektronik Byggteknik TENTAMEN I FÖRDJUPNINGSKURS I BYGGKONSTRUKTION Datum: 014-08-8 Tid: 9.00-15.00 Antal uppgifter: 4 Max poäng: 40 Lärare: Annika Moström Hjälpmedel:
Läs mer3. Bestäm tvärsnittsklass för en balk av VKR 120 x 120 x 4,5-profil i stålkvalitet S355 som endast är påverkad av moment.
UMEÅ UNIVERSITET Tillämpad fysik och elektronik Byggteknik Uppgifter 2016-08-26 Stålkonstruktion 1. Bestäm tvärsnittsklass för en svetsad balk med I-profil i stålkvalitet S275. Tvärsnittets totala höjd
Läs merRepetition. Newtons första lag. En partikel förblir i vila eller likformig rörelse om ingen kraft verkar på den (om summan av alla krafter=0)
Repetition Newtons första lag En partikel förblir i vila eller likformig rörelse om ingen kraft verkar på den (om summan av alla krafter=0) v Om ett föremål är i vila eller likformig rörelse är summan
Läs merLösning: ε= δ eller ε=du
Tekniska Högskolan i inköping, IEI /Tore Dahlberg TENTAMEN i Hållfasthetslära - Enkla bärverk TMH02, 2008-06-04 kl ÖSNINGAR DE 1 - (Teoridel utan hjälpmedel) 1. Definiera begreppet töjning (ε) och ange
Läs merSnittkrafter konsol. Plattjocklek i inspänningssnittet Plattjocklek insida kantbalk effektiv höjd vid inspänningssnittet
Snittkrafter konsol Detta dokument redovisar beräkning av dimensionerande snittkrafter av trafik för en konsol. Vid beräkning av moment används en modell med balk på fjädrande underlag. Vid beräkning av
Läs mercaeec220 Pelare betong Användarmanual Eurocode Software AB
caeec220 Pelare betong Program för dimensionering av betongtvärsnitt belastade med moment och normalkraft. Resultat är drag-, tryckarmering och effektiv höjd. Användarmanual Rev C Eurocode Software AB
Läs mer