DECEMBER 213 GO 4 LNG / GÖTEBORGS HAMN AB DETALJPLAN FÖR VERKSAMHETER VID CISTERNGATAN, GÖTEBORG PM GEOTEKNIK FÖR DETALJPLAN
ADRESS COWI AB Skärgårdsgatan 1 Box 1276 42 41 Göteborg Sverige TEL 1 8 1 FAX 1 8 1 1 WWW cowi.se DECEMBER 213 GO 4 LNG / GÖTEBORGS HAMN AB DETALJPLAN FÖR VERKSAMHETER VID CISTERNGATAN, GÖTEBORG PM GEOTEKNIK FÖR DETALJPLAN PROJEKTNR. A4669 DOKUMENTNR. PME1 VERSION 1. UTGIVNINGSDATUM 213-12-9 UTARBETAD Hilda Dahlin GRANSKAD Kristin Sandberg GODKÄND Kristin Sandberg
DETALJPLAN FÖR VERKSAMHETER VID CISTERNGATAN, GÖTEBORG PM GEOTEKNIK FÖR DETALJPLAN INNEHÅLL 1 Uppdrag 7 2 Utförda undersökningar 7 3 Planförslag 7 4 Topografiska förhållanden 9 Geotekniska förhållanden 1.1 Jordlagerföljd 1.2 Hållfasthetsegenskaper 1.3 Sättningsegenskaper 11 6 Hydrogeologiska förhållanden 11 7 Erosionsförhållanden 12 8 Befintliga konstruktioner i mark 12 9 Stabilitetsanalys 14 9.1 Beräkningssektioner 14 9.2 Val av säkerhetsfaktorer 17 9.3 Sammanställning av dimensionerande beräkningsparametrar 18 9.4 Resultat stabilitetsanalys 2 9. Slutsats stabilitetsanalys 22 C:\Users\nefo\AppData\Local\Microsoft\Windows\Temporary Internet Files\Content.Outlook\6IRSQ2R9\A4669-3-PME1.docx
6 DETALJPLAN FÖR VERKSAMHETER VID CISTERNGATAN, GÖTEBORG PM GEOTEKNIK FÖR DETALJPLAN 1 Sättningsanalys 23 11 Grundläggningsförhållanden 23 12 Rekommendationer 24 BILAGOR Bilaga 1 Bilaga 2 Bilaga 3 Bilaga 4 Bilaga Lerans hållfasthetsegenskaper Spänningsdiagram Resultat hydrogeologiska undersökningar Befintliga konstruktioner och batymetrisk mätning Stabilitetsberäkningar C:\Users\nefo\AppData\Local\Microsoft\Windows\Temporary Internet Files\Content.Outlook\6IRSQ2R9\A4669-3-PME1.docx
DETALJPLAN FÖR VERKSAMHETER VID CISTERNGATAN, GÖTEBORG PM GEOTEKNIK FÖR DETALJPLAN 7 1 Uppdrag COWI AB har på uppdrag av projektet GO 4 LNG och Göteborgs Hamn AB utfört en geoteknisk utredning för Detaljplan för verksamheter vid Cisterngatan, i, Göteborg. Syftet med de geotekniska undersökningarna har varit att utgöra underlag för beskrivning av de geotekniska, miljötekniska och hydrogeologiska förhållandena för det framtida planläggningsarbetet. De geotekniska undersökningarna har även utgjort underlag för beskrivning av grundläggningsförhållandena inom det aktuella området samt för en sättnings- och stabilitetsanalys. Inför aktuellt uppdrag har en geoteknisk arkivinventering över tidigare utförda undersökningar inom området utförts. 2 Utförda undersökningar COWI AB utförde geotekniska undersökningar för detaljplanen under oktober och november månad 213. Resultatet från undersökningarna redovisas i Markteknisk Undersökningsrapport (MUR) - Geoteknik, Detaljplan för verksamheter vid Cisterngatan, Göteborg. Handlingen är daterad 213-12-9 och har dokumentnamn A4669-3-RAP1. Aktuellt koordinatsystem för utredningen är i plan Sweref 99 12 och höjdsystem är RH2. 3 Planförslag Detaljplanen syftar till att byggnader och anläggningar för mottagning, lagring och distribution av energigasprodukter (främst flytande naturgas, LNG) ska kunna uppföras inom planområdet. Detaljplanen omfattar även pirer och kajer där ledningar för både petroleum- och gasprodukter finns för lastning och lossning via fartyg. För översiktskarta över det aktuella området, se Bild 1. Planområdet omfattar ca 12 hektar och är nedan markerat med röd linje. C:\Users\nefo\AppData\Local\Microsoft\Windows\Temporary Internet Files\Content.Outlook\6IRSQ2R9\A4669-3-PME1.docx
8 DETALJPLAN FÖR VERKSAMHETER VID CISTERNGATAN, GÖTEBORG PM GEOTEKNIK FÖR DETALJPLAN Cisterngatan Bild 1. Översiktskarta. Röd linje markerar planområdet. Bild 2. Illustration över planförslag, från Samrådshandling213-1-2 C:\Users\nefo\AppData\Local\Microsoft\Windows\Temporary Internet Files\Content.Outlook\6IRSQ2R9\A4669-3-PME1.docx
DETALJPLAN FÖR VERKSAMHETER VID CISTERNGATAN, GÖTEBORG PM GEOTEKNIK FÖR DETALJPLAN 9 4 Topografiska förhållanden Utredningsområdet ligger i på Hisingen, ca 6 km väster om centrala Göteborg. Planområdet ligger i en tidigare uppfylld havsvik, som nu används för hantering av energiprodukter och hamnverksamhet. Inom planområdet finns ett terminalområde i väster, en pir i mitten av planområdet och en kajkonstruktion i öster. Cisterngatan passerar genom planområdet i nordvästlig-sydostlig riktning, se Bild 1 ovan. I den västra delen av planområdet är markytans nivå ca +3, i norr och sjunker ned till ca +2,1, intill Cisterngatan i söder. Cisterngatan ligger på nivå mellan ca +2, och + 2,3. Söder om Cisterngatan (väster om befintlig pir) finns ett erosionsskydd av sprängsten. Befintlig pir ligger på nivå mellan ca +2, och +3,. Kajens nivå (öster om piren) varierar mellan ca +2, och +2,2. I utförda undersökningspunkter på kajen ligger bassängbotten på nivå ca -. Göta Älv muddras med jämna mellanrum, varför älvbottens nivå kan variera över planområdet. I utförda undersökningspunkter i Göta Älv ligger älvbotten på nivå mellan ca -9 och -13. I utförda stabilitetsberäkningar har älvens bottengeometri längs beräkningssektionerna hämtats från batymetriska mätningar under 213, erhållna av Göteborgs Hamn AB. Bild 3. Foto taget mot sydost, mot befintlig pir, 213-1-18 C:\Users\nefo\AppData\Local\Microsoft\Windows\Temporary Internet Files\Content.Outlook\6IRSQ2R9\A4669-3-PME1.docx
1 DETALJPLAN FÖR VERKSAMHETER VID CISTERNGATAN, GÖTEBORG PM GEOTEKNIK FÖR DETALJPLAN Geotekniska förhållanden.1 Jordlagerföljd Jordlagerföljden består huvudsakligen av hårdgjorda ytor följt av fyllningsjord på lera ovan friktionsjord på berg. Ställvis, främst i den västra delen av planområdet, förekommer fyllningsjord direkt på berg. I den västra delen av planområdet (på land, väster om piren) utgörs jordlagerföljden under den hårdgjorda ytan (ca, m) av fyllningsjord, huvudsakligen sprängsten och makadam (ca, -1,7 m) följt av grusig, stenig sand och lera (ca,9-2, m). Fyllningsjorden innehåller även block. Under fyllningsjorden finns ställvis ett lager av torrskorpelera (ca, m). Därefter följer en sulfidbandad lera med silt- och sandskikt (ca 2-3 m). Insprängt i lerlagret finns också ett ca,4 m tjockt lager av siltig sand. Under leran följer friktionsmaterial med en tjocklek på mellan 2, och 2, m. Berg har i den västra delen av planområdet påträffats på mellan och 1, m djup under markytan. I den östra delen av planområdet (på land, öster om piren) utgörs jordlagerföljden under den hårdgjorda ytan (ca,-,7) av fyllningsjord, ställvis sprängsten (ca,- m) och grusig, siltig sand eller siltig lera (ca 2-4 m). Under fyllningsjorden följer sulfidbandad lera (ca 2,-8, m) som vilar på friktionsmaterial (ca 1-4 m). I undersökningar utförda från befintlig kajkonstruktion saknas fyllningsjorden och en lera (ca 3-4,2 m) följer under älvbotten. Tjocklek på underliggande friktionsmaterial varierar mellan 1, och 4, m. Berg har i utförda sonderingspunkter i den östra delen av planområdet påträffats på mellan ca 8, och 19, m djup under markytan. I de undersökningspunkter som utförts från flotte i Göta Älv utgörs jordlagerföljden under älvbotten av lera följt av friktionsmaterial. I undersökningspunkten närmast land, väster om piren uppgår lermäktigheten till ca 4, m. Öster om piren, närmast land uppgår lermäktigheten (där den förekommer) till ca 1,-3, m. Längre ut i vattenområdet, väster om piren uppgår lerans tjocklek till ca 2 m och söder om piren till över 2 m. Friktionsmaterialet öster om piren har en mäktighet på mellan 1,4 och 9, m..2 Hållfasthetsegenskaper Vingsondering, CPT-sondering och ostörd provtagning har utförts inom detaljplanområdet. Resultaten från vingsonderingen och den ostörda provtagningen (konförsök) visar på en uppmätt odränerad (korrigerad) skjuvhållfasthet som varierar mellan ca 13 och kpa. Lerans konflytgräns har i de ostörda provtagningarna uppmätts till mellan 34 och 7 %, där de lägre värdena har uppmätts närmast underliggande friktionsmaterial. Ett sammanvägt härlett värde för skjuvhållfastheten (korrigerad) har valts för tre delområden, se Tabell 1 och Bilaga 1. Indelningen i delområden är vald under beaktande av både lerans densitet och skjuvhållfasthet, varför skjuvhållfastheten C:\Users\nefo\AppData\Local\Microsoft\Windows\Temporary Internet Files\Content.Outlook\6IRSQ2R9\A4669-3-PME1.docx
DETALJPLAN FÖR VERKSAMHETER VID CISTERNGATAN, GÖTEBORG PM GEOTEKNIK FÖR DETALJPLAN 11 för delområde 2 och 3 är lika (i utförda stabilitetsberäkningar har delområdena skilda densiteter på ingående lerlager). Tabell 1. Valt värde, korrigerad skjuvhållfasthet Delområde Valt värde Nivå [1] - Land, väster om piren 19 +,2. z kpa z < [2] - Land, öster om piren 1 +,8. z kpa 23 + 1,4. z kpa [3] - Havsbotten 1 +,8. z kpa 23 + 1,4. z kpa < z < -1-1 < z <- 3 < z < -1-1 < z <- 3 Lerans densitet varierar mellan 1,8 1,96 t/m 3. Sensitiviteten varierar i utförda provtagningar mellan 1 och 17..3 Sättningsegenskaper Lerans sättningsegenskaper har undersökts genom CRS-försök på sammanlagt 6 nivåer i två punkter (land och älv) inom den västra delen av utredningsområdet. Utförda laboratorieförsök visar på en svagt överkonsoliderad lera på land, med en överkonsolideringsgrad (OCR) mellan ca 1,6 och 1,8. För undersökningspunkten i älven redovisar utförda laboratorieförsök en starkt överkonsoliderad lera, med en överkonsolideringsgrad mellan ca 4 och 7. Lerans förkonsolideringstryck (σ c ) varierar på land (C3) mellan 81 och 126 kpa mellan djupen 4 och 6 m under markytan. För undersökningspunkten i älven (C4) varierar lerans förkonsolideringstryck (σ c ) mellan 14 och 222 kpa mellan djupen 2,-, m under älvbotten. Spänningsdiagram för punkt C3 respektive C4 redovisas i Bilaga 2. 6 Hydrogeologiska förhållanden Göta Älv har en högsta högvattenyta (HHW) på nivå +1,1, en medelvattenyta (MW) på nivå -,18 samt en lägsta lågvattenyta (LLW) på nivå -1,29. Inom området har lerans portryck mätts i punkt C3 på 6, m djup under markytan. Punkt C3 är placerad i planområdets västra del. Avläsning av installerad portrycksmätare i punkt C3 gjordes under november månad år 213. Resultatet redovisas i Bilaga 3. Under perioden 31 oktober till 18 november varierar portrycksnivåerna med ca,3 m. Mätperioden var inte nederbördsrik. Avläsningar av lerans porvattentryck visar på trycknivåer C:\Users\nefo\AppData\Local\Microsoft\Windows\Temporary Internet Files\Content.Outlook\6IRSQ2R9\A4669-3-PME1.docx
12 DETALJPLAN FÖR VERKSAMHETER VID CISTERNGATAN, GÖTEBORG PM GEOTEKNIK FÖR DETALJPLAN motsvarande en fri grundvattenyta ca,-1 m under markytan. Lerans portryck ökar mot djupet med ca 1,4 kpa per meter. 7 Erosionsförhållanden En bedömning av s erosionsförhållanden har gjorts. Ogynnsamma faktorer bedöms vara pågående båttrafik (propellererosion), att området ligger längs del av Göta Älv där vattenhastigheten kan vara hög samt att leran ställvis har siltinnehåll. Gynnsamma faktorer i bedömningen utgörs av att strandskoningen till Göta Älv har ett befintligt erosionsskydd, även under kajkonstruktionen i öster. Piren i den centrala delen av planområdet fungerar även som vågbrytare och hela planområdet ligger relativt skyddat mot väster. Vidare är markytan relativt flack och geologin utgörs huvudsakligen av lera. Därför bedöms risken för erosion som ringa utifrån rådande befintliga förhållanden. 8 Befintliga konstruktioner i mark Befintliga konstruktioner (cisterner, tankar och byggnader) förutsätts huvudsakligen vara grundlagda med pålar ned till underliggande friktionsjord eller direkt på berg. I området närmast Göta Älv finns en befintlig sprängstenvall under markytan som är förstärkt med träpålar. Sprängstensvallen byggdes i samband med att fylldes ut med muddermassor. Konstruktionsritningar för sprängstensvallens utbredning i plan, väster och öster om piren, har inventerats, se bilageförteckning samt Bild 4 och nedan. Dessa ritningar är dock upprättade för planerad konstruktion, inte relationsritningar och ritningarna stämmer inte alltid överens med nuvarande förhållanden. Främst är det nivå på dåvarande markyta och därmed sprängstensvallens mäktighet där skillnader finns. Vidare varierar dagens släntlutning ned mot Göta Älv, troligtvis har ytterligare erosionsskydd lagts ut sedan 196-talet fram till idag. C:\Users\nefo\AppData\Local\Microsoft\Windows\Temporary Internet Files\Content.Outlook\6IRSQ2R9\A4669-3-PME1.docx
DETALJPLAN FÖR VERKSAMHETER VID CISTERNGATAN, GÖTEBORG PM GEOTEKNIK FÖR DETALJPLAN 13 Bild 4. Utklipp från ritning 9-881, sektion med sprängstensfyllning och pålgrundläggning intill Cisterngatan, väster om piren. Bild. Utklipp från ritning 9-9677, sektion med sprängstensfyllning och pålgrundläggning intill Cisterngatan, öster om piren. Konstruktionsritningar för befintlig pir (vågbrytaren) har också inventerats, se bilageförteckning. Befintlig pir är enligt ritningarna utfylld med sprängstensfyllning och grundlagd med stödpålar ned till fast botten. Befintliga kajkonstruktioner på piren är grundlagda med pålar. Djup till fast botten eller berg varierar längs vågbrytaren, se Bild 6 och 7 nedan. Bild 6. Utklipp från ritning 9-9721, elevation över djup till berg längs piren i planområdets södra del. C:\Users\nefo\AppData\Local\Microsoft\Windows\Temporary Internet Files\Content.Outlook\6IRSQ2R9\A4669-3-PME1.docx
14 DETALJPLAN FÖR VERKSAMHETER VID CISTERNGATAN, GÖTEBORG PM GEOTEKNIK FÖR DETALJPLAN Bild 7. Utklipp från ritning 9-714, tvärsektion över befintlig pirs grundläggning (ca 3 m från land). 9 Stabilitetsanalys Stabilitetsanalysen är utförd med programmet Slope/W Geostudio 27. Krav för säkerhetsfaktorer mot stabilitetsbrott samt laster är framtagna i enlighet med: IEG Rapport 4:21, Tillståndsbedömning/klassificering av naturliga slänter och slänter med befintlig bebyggelse och anläggningar. Vägledning för tillämpning av Skredkommissionens rapporter 3:9 och 2:96 (delar av). TK Geo 11, Trafikverkets tekniska krav för geokonstruktioner, Trv Publ. 211:47. Beräkningen utförs med totalsäkerhetsmetoden och karakteristiska värden. 9.1 Beräkningssektioner För det aktuella utredningsområdet har stabilitetsförhållandena analyserats i fyra sektioner, benämnda beräkningssektion 1-4, se Bild 8 nedan. C:\Users\nefo\AppData\Local\Microsoft\Windows\Temporary Internet Files\Content.Outlook\6IRSQ2R9\A4669-3-PME1.docx
DETALJPLAN FÖR VERKSAMHETER VID CISTERNGATAN, GÖTEBORG PM GEOTEKNIK FÖR DETALJPLAN 1 1 2 3 4 Bild 8. Plan över valda beräkningssektioner för stabilitet inom detaljplaneområdet. Sektionerna har valts för att vara representativa för de delar av planområdet där mest omfattande åtgärder planeras, då stabiliteten ned mot Göta Älv kan vara avgörande/dimensionerande för hur marken kan nyttjas. Syftet var att kontrollera stabiliteten för befintliga förhållanden (säkerhet för stabilitet) samt att ge eventuella restriktioner med anledning av planerade utbyggnader i detaljplanen (nyexploatering planläggning). Beräkningssektion 1 och 2 finns väster om piren, där markytan lutar från nivå ca +3, i norr till nivå ca +2,1 intill Cisterngatan och Göta Älv i söder. Delvis under Cisterngatan finns en befintlig sprängstensvall, vilken är grundlagd på bankpålar. I strandskoningen ned till Göta Älv finns ett utlagt erosionsskydd bestående av sprängstensblock. Sektion 1 har en jordlagerföljd med ett mäktigare lerlager, dock har den en relativt flack älvbotten. Jordlagerföljden i sektion 2 utgörs huvudsakligen av friktionsjord, här är älvbotten närmast land relativt brant. Stabilitetsförhållandena har i sektion 1 och 2 analyserats för befintliga förhållanden och planerade förhållanden. Inom delområdet planeras höjning av markytan generellt till nivå +2,, Cisterngatan kommer att ligga i befintlig nivå. Byggnader, anläggningar och konstruktioner avses uppföras med färdigt golv på nivå +2,9. Känsliga anläggningar och installationer kommer att uppföras på nivå +3,. Inom detaljplanen ska det också förberedas för ett framtida utlastningsspår (järnväg), strax väster om beräkningssektion 1. Beräkningssektion 3 finns öster om piren, där markytan och befintlig kaj ligger på nivå mellan ca +2, och +2,3. Även här är Cisterngatan delvis C:\Users\nefo\AppData\Local\Microsoft\Windows\Temporary Internet Files\Content.Outlook\6IRSQ2R9\A4669-3-PME1.docx
16 DETALJPLAN FÖR VERKSAMHETER VID CISTERNGATAN, GÖTEBORG PM GEOTEKNIK FÖR DETALJPLAN uppbyggd på en sprängstensvall, grundlagd på bankpålar. Befintlig kajkonstruktion är grundlagd med överpåle av betong och underpåle av trä, ned till fast botten. Stabiliteten har i sektionen kontrollerats för befintliga förhållanden. Området öster om piren avses inte förändras i detaljplanen vad gäller laster och nivåer, varvid planerade förhållanden blir de samma som för befintliga. Beräkningssektion 4 ligger tvärs piren i planområdets södra del. Då befintliga kajkonstruktioner inom detaljplanområdet är grundlagda med pålar och djupet till berg ökar mot söder är beräkningssektionen upprättad strax norr om den sydligaste kajplatsen. Markytans nivå på piren varierar mellan ca +1, och +3, och sjunker på ömse sidor ner mot Göta Älv. Stabiliteten har i sektionen kontrollerats för befintliga förhållanden och planerade förhållanden (oförändrade med avseende på att laster från nytt ledningsstråk förs ned till berg). I beräkningsmodellerna är markytan och Göta Älvs bottennivå inom planområdet tagna från höjdsatt grundkarta och batymetrisk mätning (213), erhållna av Göteborgs Hamn AB. Vid stabilitetsanalysen har konstruktionsritningar för sprängstensvallen, kajkonstruktionerna och tillhörande pålar använts. Tillståndet på befintlig pålgrundläggning är i dagsläget okänd, men då grundläggningen legat under vattenytan sedan anläggning bedöms dess beskaffenhet som god. Pålarna är medräknade i stabilitetsberäkningarna för att ta upp yttre laster (tyngden från sprängstensvall och trafiklast) som angriper inom grundläggningens utbredning i plan. Det gäller även för den spont, som redovisas i Bild 4. Tyngd från grundvatten bedöms inte tas upp av pålgrundläggningen, varför sprängstensvallen i stabilitetsberäkningarna redovisas som en fördjupning i marken. För beräkningssektion 1 och 2, väster om piren, har konstruktionsritning nr 9-881använts. Ritningen är utförd av Göteborgs Hamn och daterad 199-12-14. Ritningen är bilagd till denna PM, se bilageförteckning. För beräkningssektion 3, öster om piren, har konstruktionsritning nr 9-9677 använts. Ritningen är utförd av Göteborgs Hamn och daterad 199-12-12. Ritningen är bilagd till denna PM, se bilageförteckning. För beräkningssektion 4, i planområdets södra del, har följande konstruktionsritningar upprättade av Göteborgs Hamn använts: 9-714, upprättad 194-12-1 9-721, upprättad 197--7 9-1366, upprättad 1964-4-XX (datering otydlig) C:\Users\nefo\AppData\Local\Microsoft\Windows\Temporary Internet Files\Content.Outlook\6IRSQ2R9\A4669-3-PME1.docx
DETALJPLAN FÖR VERKSAMHETER VID CISTERNGATAN, GÖTEBORG PM GEOTEKNIK FÖR DETALJPLAN 17 9.2 Val av säkerhetsfaktorer I enlighet med IEG Rapport 4:21 (nyexploatering/planering detaljerad utredning) ligger intervallet på erforderlig säkerhetsfaktor på F c 1,7-1, (odränerad analys) och F komb 1,-1,4 (kombinerad analys). En bedömning av områdets gynnsamma och ogynnsamma förutsättningar har gjorts, för val av säkerhetsfaktor för stabilitetsbrott. Resultatet redovisas i Tabell 2 nedan. Tabell 2. Gynnsamma och ogynnsamma förutsättningar. Förutsättning Gynnsamma Ogynnsamma Konsekvenser av skred Begränsad utbredning av skred. Ej kvicklera. Risk för människoliv eller stor ekonomisk skada Släntens beständighet Inga tecken på rörelser i slänten. Vegetationsfria eller avverkade områden. Tidigare förändringar i slänten Stabilitetsförbättrande åtgärder (strandskoning, vågbrytare och erosionsskydd inom planområdet). Utlagda fungerande erosionsskydd. Jordens egenskaper Kohesionsjordar. Stor spridning i bestämda hållfasthetsegenskaper Inhomogen jord Analys- och beräkningsarbetets tillförlitlighet Tvådimensionell analys (som regel något på säkra sidan). Ringa sannolikhet för att samtidigt valda ogynnsammaste extremvärden för last, portryck, vattenstånd inträffar samtidigt. Fält- och laboratorieundersökningens innehåll och omfattning CPT-sonderingar är utförda. Kompressionsförsök är utförda. In situ-provning är utförd med vingförsök. Triaxialförsök saknas. Direkta skjuvförsök saknas. Släntens geometri Välkänd geometri i älvbotten (batymetriska mätningar). C:\Users\nefo\AppData\Local\Microsoft\Windows\Temporary Internet Files\Content.Outlook\6IRSQ2R9\A4669-3-PME1.docx
18 DETALJPLAN FÖR VERKSAMHETER VID CISTERNGATAN, GÖTEBORG PM GEOTEKNIK FÖR DETALJPLAN Förutsättning Gynnsamma Ogynnsamma Grundvatten- och portrycksförhållanden Begränsade förväntade tryckvariationer Långtidsobservationer saknas. Ytvattenförhållanden Karakteristiska vattenstånd är kända. Stora vattenståndsvariationer Med hänsyn till konsekvenser av skred enligt Tabell 2 ovan har erforderlig säkerhetsfaktor valts till lägst i intervallet, i odränerad analys till F c 1, och i kombinerad analys till F komb 1,4. 9.3 Sammanställning av dimensionerande beräkningsparametrar 9.3.1 Jordmaterialparametrar Karakteristiska värden (sammanvägda, härledda värden) är framtagna för hela detaljplanområdet och redovisas i Tabell 3 nedan. Egenskaper för friktionsmaterialet i befintlig fyllningsjord och underliggande friktionsjord är hämtade från tabellvärden. Tabell 3 Sammanställning av sammanvägda härledda värden för beräkningssektionerna 1-4. Jordmaterial Jordparameter Härlett värde Vägöverbyggnad Tunghet, ( ) 18 kn/m 3 Inre friktionsvinkel ( ) 42 Fyllningsjord Tunghet, ( ) 19 kn/m 3 Effektiv tunghet, ( ) 11 kn/m 3 Inre friktionsvinkel ( ) 38 Sprängsten Tunghet, ( ) 18 kn/m 3 Effektiv tunghet, ( ) 11 kn/m 3 Inre friktionsvinkel ( ) 4 [1] Lera, Land, väster Tunghet, ( ) 17, kn/m 3 C:\Users\nefo\AppData\Local\Microsoft\Windows\Temporary Internet Files\Content.Outlook\6IRSQ2R9\A4669-3-PME1.docx
DETALJPLAN FÖR VERKSAMHETER VID CISTERNGATAN, GÖTEBORG PM GEOTEKNIK FÖR DETALJPLAN 19 Jordmaterial Jordparameter Härlett värde om piren Effektiv tunghet, ( ') 7, kn/m 3 Odränerad skjuvhållfasthet, ( fu ) 19 +,2. z 1 kpa Dränerad skjuvhållfasthet, ( fd ) 1,9 +,2. z kpa Inre friktionsvinkel ( ') 3 [2] Lera, Land, öster om piren Tunghet, ( ) 17, kn/m 3 Effektiv tunghet, ( ') 7, kn/m 3 Odränerad skjuvhållfasthet, ( fu ) 1 +,8. z 1 kpa 23 + 1,4. z 2 kpa Dränerad skjuvhållfasthet, ( fd ) 1, +,8. z 1 kpa 2,3 +,14. z 2 kpa Inre friktionsvinkel ( ') 3 [3] Lera, Havsbotten Tunghet, ( ) 16 1 kn/m 3 16, 2 kn/m 3 Effektiv tunghet, ( ') 6 1 kn/m 3 6, 2 kn/m 3 Odränerad skjuvhållfasthet, ( fu ) 1 +,8. z 1 kpa 23 + 1,4. z 2 kpa Dränerad skjuvhållfasthet, ( fd ) 1, +,8. z 1 kpa 2,3 +,14. z 2 kpa Inre friktionsvinkel ( ') 3 Friktionsmaterial Tunghet, ( ) 18 kn/m 3 Effektiv tunghet, ( ') 1 kn/m 3 Inre friktionsvinkel ( ') 31 1 z från nivå, 2 z från nivå -1. fd antas var,1. fu. C:\Users\nefo\AppData\Local\Microsoft\Windows\Temporary Internet Files\Content.Outlook\6IRSQ2R9\A4669-3-PME1.docx
2 DETALJPLAN FÖR VERKSAMHETER VID CISTERNGATAN, GÖTEBORG PM GEOTEKNIK FÖR DETALJPLAN Stabilitetsberäkningarna har kompletterats med en känslighetsanalys, för att se hur stor påverkan en lägre skjuvhållfasthet har för stabiliteten. Känslighetsanalysen genomfördes genom en sänkning av skjuvhållfastheten med 1 % i beräkningssektion 1 och 2. 9.3.2 Porvattentryck I stabilitetsberäkningarna har en grundvattenyta på, m djup under markytan använts, med en portrycksfördelning enligt uppmätta värden i undersökningspunkt C3, det vill säga en ökning av porvattentrycket med 1,4 kpa per meter. En känslighetsanalys med hänsyn till förväntade klimatförändringar har också utförts. I känslighetsanalysen har ett grundvattentryck motsvarande en fri grundvattenyta i markytan använts. Känslighetsanalysen motsvarar ett tillfälle efter ett extremt skyfall, samtidigt som Göta Älv har lågvattenförhållanden. 9.3.3 Laster Befintliga konstruktioner (cisterner, tankar och kajer) förutsätts huvudsakligen vara grundlagda med pålar ned till underliggande friktionsjord eller direkt på berg. Dessa konstruktioner bedöms därför inte ge någon tillskottslast på markytan. Trafiklaster har för befintliga förhållanden givits en karakteristisk ytlast på 2 kn/m 2 för hela Cisterngatans vägbredd (korta kritiska brottytor), se kapitel 4.3.1.2 i TK Geo 11. Där trafiklasten ligger över befintliga träpålar i Cisterngatan förutsätts trafiklasten tas upp av grundläggningen (ca 4 m av vägbredden). För ett framtida utlastningsspår (järnväg) har en karakteristisk ytlast på 34 kn/m 2 använts, se Tabell 4.3-1 i TK Geo 11. Ytlasten har i stabilitetsberäkningarna förutsatts angripa på en markyta med nivå +2,9. Vald trafiklast innebär även att kontroll av stabilitet avseende inlastning via väg parallellt med spåret är utförd. För framtida laster ovan ny marknivå (byggnader och dylikt) har maximalt tillåten last beräknats fram för aktuell säkerhetsfaktor avseende stabilitet. Inom den södra delen av detaljplanområdet (piren) är egentyngd från sprängstensfyllning medräknad. Övriga laster förs ned till berg. 9.4 Resultat stabilitetsanalys Stabilitetsberäkningarna i odränerad och kombinerad analys för befintliga förhållanden har resulterat i säkerhetsfaktorerna F c (odränerad analys) och F komb (kombinerad analys) enligt Tabell 4 nedan. Säkerhetsfaktorerna redovisas för glidytor som slår upp norr respektive söder om pålgrundläggningen. I Bilaga redovisas beräkningarna i sin helhet. För beräkningssektion 3 har befintliga förhållanden en icke tillfredsställande säkerhet mot stabilitetsbrott, varför ett förslag till möjlig förstärkningsåtgärd också har kontrollerats. C:\Users\nefo\AppData\Local\Microsoft\Windows\Temporary Internet Files\Content.Outlook\6IRSQ2R9\A4669-3-PME1.docx
DETALJPLAN FÖR VERKSAMHETER VID CISTERNGATAN, GÖTEBORG PM GEOTEKNIK FÖR DETALJPLAN 21 Tabell 4 Beräknade säkerhetsfaktorer med avseende på stabilitetsbrott. Sektion, beskrivning F c F komb Bilaga Sektion 1, (Land, väster om pir), befintlig sektion 1,62 (N) 1,83 (S) 1,67 (N) 1,8 (S) :1-:4 Sektion 1, befintlig sektion, känslighetsanalys minskning av skjuvhållfasthet med 1 % 1,47 (N) 1,6 (S) 1,2 (N) 1,49 (S) :-:8 Sektion 1, befintlig sektion, känslighetsanalys, höjning av grundvattenytan - - 1,8 (N) 1,4 (S) :9-:1 Sektion 1, planerad utbyggnad, markyta nivå +2, 1,7 (N) 1,61 (N) :11-:12 Sektion 1, planerad utbyggnad, markyta nivå +2,9 1,43 (N) 1,4 (N) :13-:14 Sektion 1, planerad utbyggnad (utlastningsspår järnväg), markyta nivå +2,9 1,1 (N) - :1 Sektion 1, planerad utbyggnad, tillåten last från byggnad 1, (N) 1,47 (N) :16-:17 Sektion 2 (Land, väster om pir), befintlig sektion 1,72 (N) 2,36 (S) 1,74 (N) 2,1 (S) :18-:21 Sektion 2, befintlig sektion, känslighetsanalys minskning av skjuvhållfasthet med 1 % 1,9 (N) 2,13 (S) 1,61 (N) 1,99 (S) :22-:2 Sektion 2, befintlig sektion, känslighetsanalys, höjning av grundvattenytan - - 1,66 (N) 1,93 (S) :26-:27 Sektion 2, planerad utbyggnad (markyta nivå +2,9). 1,3 (N) 1,64 (N) :28-:29 Sektion 3 (Land, öster om pir), befintlig sektion 1,33 (N) 1,2 (S) 1,2 (N) 1,19 (S) :3-:33 Sektion 3, befintlig sektion, förslag till grundförstärkning (spont) 1, (N) 1,4 (N) :34-:3 Sektion 4 (Land, pir), befintlig sektion 1,6 (Ö) 1,7 (V) 1, (Ö) 1,68 (V) :36-:39 Sektion 4, befintlig sektion, känslighetsanalys 1,42 (Ö) 1,37 (Ö) :4-:43 C:\Users\nefo\AppData\Local\Microsoft\Windows\Temporary Internet Files\Content.Outlook\6IRSQ2R9\A4669-3-PME1.docx
22 DETALJPLAN FÖR VERKSAMHETER VID CISTERNGATAN, GÖTEBORG PM GEOTEKNIK FÖR DETALJPLAN Sektion, beskrivning F c F komb Bilaga minskning av skjuvhållfasthet med 1% 1,8 (V) 1,8 (V) 9. Slutsats stabilitetsanalys För beräkningssektion 1 och 2 visar stabilitetsanalysen för befintliga förhållanden en tillfredsställande beräknad säkerhetsfaktor mot stabilitetsbrott i både odränerad och kombinerad analys, för glidytor som slår upp norr respektive söder om sprängstensvallen i Cisterngatan (skede nyexploatering/planläggning). Utförd känslighetsanalys med avseende på minskning av skjuvhållfastheten med 1 % i beräkningssektion 1 och 2 visar en tillfredsställande beräknad säkerhetsfaktor mot stabilitetsbrott (på gränsen till tillfredsställande i odränerad analys för sektion 1). I sektion 1 visar utförda beräkningar med en höjning av markytan till nivå +2, (planerad markuppfyllnad) tillfredsställande säkerhetsfaktor mot stabilitetsbrott. Däremot medför en höjning av markytan till nivå +2,9 (motsvarande kringfyllning till byggnader/anläggningar) att beräknad säkerhetsfaktor mot stabilitetsbrott ej klarar gällande krav. För beräkningssektion 2 är beräknad säkerhetsfaktor mot stabilitetsbrott tillfredsställande vid en markyta på nivå +2,9. Stabilitetsberäkningar för ett framtida utlastningsspår inklusive väg strax väster om beräkningssektion 1 redovisar en tillfredsställande säkerhet mot stabilitetsbrott, på ett avstånd av 24 m från släntkrön ned till Göta Älv. Beräkningar utförda för beräkningssektion 3 (öster om piren) redovisar en icke tillfredsställande säkerhetsfaktor mot stabilitetsbrott för befintliga förhållanden, för både glidytor som slår upp norr respektive söder om pålgrundlagd sprängstensvall i Cisterngatan. Stabilitetshöjande förstärkningsåtgärder bedöms erfordras, där områdets totalstabilitet ska beaktas. Möjliga åtgärder kan vara att konstruera ett påldäck i Cisterngatan eller installera en spont som håller emot glidytor med låg säkerhet. Lättfyllning rekommenderas ej, då nivån på Göta Älv sannolikt kommer att höjas i framtiden och problem med upplyftning kan uppstå samt att lättfyllningen då heller inte kan hållas dränerad (lätt). Kontrollberäkning av en möjlig åtgärd (spontförstärkning nära släntkrön) visar att beräknade säkerhetsfaktorer mot stabilitetsbrott i både odränerad och kombinerad analys blir tillfredsställande enligt gällande normer och krav, vid installation ned till fast botten. Val av slutgiltig förstärkningsåtgärd ska dock detaljstuderas i framtida utredning, där även laster i området bakom (norr om Cisterngatan) ska beaktas. Detta för att inte begränsa det områdets nyttjande negativt, då det ligger utanför aktuell detaljplan. Beräkningar utförda för beräkningssektion 4 (planområdets södra del) redovisar en tillfredställande säkerhetsfaktor mot stabilitetsbrott för befintliga förhållanden, C:\Users\nefo\AppData\Local\Microsoft\Windows\Temporary Internet Files\Content.Outlook\6IRSQ2R9\A4669-3-PME1.docx
DETALJPLAN FÖR VERKSAMHETER VID CISTERNGATAN, GÖTEBORG PM GEOTEKNIK FÖR DETALJPLAN 23 för glidytor som slår upp både öster och väster om piren. Utförd känslighetsanalys med avseende på minskning av skjuvhållfastheten med 1 % redovisar dock en icke tillfredsställande beräknad säkerhetsfaktor mot stabilitetsbrott för glidytor som slår upp på den östra sidan av piren. 1 Sättningsanalys Enligt uppmätta värden från CPT-sondering och CRS-försök på prov från ostörd provtagning är leran i området svagt överkonsoliderad, med förkonsolideringstryck en överkonsolideringsgrad, OCR, på mellan 1,6 och 1,8. Vid en utbredd tillskottslast på 2 kpa i markytan, motsvarande en uppfyllning från nivå +2, till nivå +3, visar att mindre sättningar börjar utbildas. Lerans mäktighet varierar i området. Problem med differenssättningar inom området kan således uppkomma, såväl vad gäller differenssättningar mellan pålade konstruktioner och omgivande mark, som differenssättningar för konstruktioner som grundläggs över större yta (med varierande jorddjup). Innan byggnation rekommenderas att sättningsproblematiken utreds mer i detalj. 11 Grundläggningsförhållanden Jordlagerföljden för det aktuella planområdet är sättningsbenägen. Sättningar bedöms uppstå även för små laster, såsom markuppfyllnader etc. Väster om piren redovisar stabilitetsberäkningar med höjd markyta till nivå +2, på en knappt tillfredsställande stabilitet och uppfyllnad till nivå +2,9 redovisar en icke tillfredsställande stablitet. Fullständig kompensationsgrundläggning av planerade byggnader kan vara svårt att uppnå då risk för upplyftning på grund av grundvattentrycket föreligger (,-1, m under markytan) samt att det kan bli vatten stående i lättfyllningen. För nya anläggningar och byggnader rekommenderas pålgrundläggning eller grundläggning direkt på berg. För mindre/mycket lätta byggnader kan plattgrundläggning vara ett alternativ, så länge dess placering inte påverkar totalstabiliteten negativt ut mot Göta Älv. Sättningar ska kontrolleras så de inte påverkar omgivningen eller den nya byggnaden negativt. Eventuell kringfyllning till byggnad får inte påverka stabiliteten ned mot Göta Älv negativt, så att säkerhetsfaktorn mot skred överskrids. C:\Users\nefo\AppData\Local\Microsoft\Windows\Temporary Internet Files\Content.Outlook\6IRSQ2R9\A4669-3-PME1.docx
24 DETALJPLAN FÖR VERKSAMHETER VID CISTERNGATAN, GÖTEBORG PM GEOTEKNIK FÖR DETALJPLAN 12 Rekommendationer Bild 9. Planskiss över områden att beakta inom detaljplanen På ett avstånd av 17 m från släntkrön ned till Göta Älv (huvudsakligen Cisterngatans sträckning) ska det i detaljplanen arbetas in en maximalt tillåten markbelastning på kpa (motsvarande befintlig markyta, trafiklast ej medräknad). Med hänsyn till stabilitetsproblematiken ska det på ett avstånd mellan 17 och 24 m från släntkrön inte tillåtas en markyta högre än nivå +2,. För området väster om piren (framtida terminalområde) kan det på ett avstånd av 24 m från släntkrön tillåtas en markyta på nivå +2,9, större höjningar än så skall kontrolleras med avseende på säkerhet för stabilitetsbrott. Inom terminalområdets västra del kan det på ett avstånd av 24 m från släntkrön tillåtas en (temporär) trafiklast på 34 kpa. Inom 24 m från släntkrön kan en permanent belastning (last från byggnad) på 43 kpa tillåtas med hänsyn till stabilitetsförhållandena. Med hänsyn till sättningsförhållandena inom planområdet ska dock laster med begränsad utbredning, över 2 kpa kontrolleras med avseende på sättningsproblematiken. Om högre laster (utöver befintlig, medräknad trafiklast) önskas så måste dessa verifieras med stabilitetsberäkningar eller grundförstärkningar. C:\Users\nefo\AppData\Local\Microsoft\Windows\Temporary Internet Files\Content.Outlook\6IRSQ2R9\A4669-3-PME1.docx
DETALJPLAN FÖR VERKSAMHETER VID CISTERNGATAN, GÖTEBORG PM GEOTEKNIK FÖR DETALJPLAN 2 Då de stabilitetsberäkningar som utförts öster om befintlig pir (Cisterngatans östra del, intill befintlig kaj) inte redovisar tillräcklig säkerhet mot stabilitetsbrott måste stabilitetshöjande åtgärder vidtas. Tillåten maximal markbelastning för området öster om piren kan ej besvaras innan förstärkningsåtgärd är vald. I detaljplanen kan man dock ställa kravet att åtgärden skall klara befintlig trafiklast. En eventuell framtida markhöjning skall också beaktas. Ytterligare laster, t ex från området norr om detaljplanen bör beaktas vid projektering av stabilitetshöjande åtgärder. Den del av planområdet som utgörs av vattenområde får inte muddras djupare än redan tillåten nivå (underhållsmuddring) utan att föregås av stabilitetsberäkningar. Beräkningarna ska visa att säkerheten mot stabilitetsbrott är tillfredsställande enligt Eurokod (IEG TD Slänter & bankar, Rapport 6:28). För planområdets södra och östra del (pir- och kajområde) förutsätts planerade ledningsstråk förläggas på pålad konstruktion. Konstruktionen ska kontrolleras avseende nya laster. Vid förläggning av ledningsstråk utanför pålad konstruktion eller utanför fyllning på berg ska stabiliteten verifieras enligt Eurokod (IEG TD Slänter & bankar, Rapport 6:28). För tillbyggnader inom hela detaljplanområdet rekommenderas pålgrundläggning med hänsyn till sättningsproblematiken och stabiliteten. För framtida projektering bör jordmaterialparametrarna (skjuvhållfasthet och sättningsparametrar) tillsammans med lerans portryck mer noggrant kontrolleras i riktade undersökningspunkter för exakta lägen för anläggningar och konstruktioner. C:\Users\nefo\AppData\Local\Microsoft\Windows\Temporary Internet Files\Content.Outlook\6IRSQ2R9\A4669-3-PME1.docx
BILAGA 1:2 SKJUVHÅLLFASTHETSDIAGRAM Uppdragsnummer: A4669 Projekt: [1] - Land, väster 2 Skjuvhållfasthet, korrigerad (kpa) 1 2 3 4 6 Startvärde: 19 kpa Nivå K1:,2 kpa/m -2-4 HA1897 [kv] -6 HA28 [kv] Nivå (m) -8-1 -12-14 C1 [cpt] C3 [vb] C3 [kv] C3 [cpt] Vald Tau -16-18 -2-22 -24-26 -28-3 -32
BILAGA 1:3 DIAGRAM DENSITET Uppdragsnummer: A4669 Projekt: [1] - Land, väster Densitet (ton/m 3 ) 1,3 1,4 1, 1,6 1,7 1,8 1,9 2, 2,1 2-2 -4-6 Nivå (m) -8-1 -12 HA1897 [kv] HA28 [kv] C3 [kv] Vald -14-16 -18-2 -22-24 -26-28 -3-32
BILAGA 1:4 SKJUVHÅLLFASTHETSDIAGRAM Uppdragsnummer: A4669 Projekt: [2] - Land, öster 2 Skjuvhållfasthet, korrigerad (kpa) 1 2 3 4 6 Startvärde: 1 kpa Nivå K1:,8 kpa/m K2: 1,4 kpa/m -1-2 -4-6 HA1391 [kv] HA189 [kv] HA1896 [kv] Nivå (m) -8-1 -12-14 HA1897 [kv] HA2316 [kv] HA2317 [kv] HA28 [kv] TY4 [vb] TY [cpt] -16 TY6 [vb] TY13 [cpt] -18-2 TY14 [kv] TY14 [cpt] TY17 [kv] -22 TY17 [cpt] TY19 [vb] -24-26 TY19 [cpt] TY22 [cpt] Vald Tau -28-3 -32
BILAGA 1: DIAGRAM DENSITET Uppdragsnummer: A4669 Projekt: [2] - Land, öster Densitet (ton/m 3 ) 1,3 1,4 1, 1,6 1,7 1,8 1,9 2, 2,1 2-2 -4-6 HA1391 [kv] HA189 [kv] Nivå (m) -8-1 -12-14 HA1896 [kv] HA1897 [kv] HA2316 [kv] HA2317 [kv] HA28 [kv] -16 TY14 [kv] -18-2 TY17 [kv] Vald -22-24 -26-28 -3-32
BILAGA 1:6 SKJUVHÅLLFASTHETSDIAGRAM Uppdragsnummer: A4669 Projekt: [3] - Havsbotten 2 Skjuvhållfasthet, korrigerad (kpa) 1 2 3 4 6 Startvärde: 1 kpa Nivå K1:,8 kpa/m K2: 1,4 kpa/m -1-2 -4 HA1497 [kv] Nivå (m) -6-8 -1-12 HA1897 [kv] HA214 [kv] HA21 [kv] HA216 [kv] HA237 [kv] HA238 [kv] -14 HA2399 [kv] HA28 [kv] -16 6K1 [kv] -18 6K2 [kv] 6V [kv] -2 61K [kv] -22 61V [kv] C4 [vb] -24 C4 [kv] -26 C4 [cpt] C [vb] -28 C [cpt] -3 Vald tau -32
BILAGA 1:7 DIAGRAM DENSITET Uppdragsnummer: A4669 Projekt: [3] - Havsbotten Densitet (ton/m 3 ) 1,3 1,4 1, 1,6 1,7 1,8 1,9 2, 2,1 2-2 -4-6 HA1497 [kv] HA1897 [kv] Nivå (m) -8-1 -12-14 -16-18 -2-22 -24 HA214 [kv] HA21 [kv] HA216 [kv] HA237 [kv] HA238 [kv] HA2399 [kv] HA28 [kv] 6K1 [kv] 6K2 [kv] 6V [kv] 61K [kv] 61V [kv] C4 [kv] Vald -26-28 -3-32
Djup (m) SPÄNNINGSDIAGRAM Bilaga 2:1 Uppdragsnummer: A4669 Projekt: Detaljplan [1] - Land, väster Spänning (kpa) 1 1 2 2 2 4 Sigma'c C3 [CRS-försök] Sigma'c C3 [CPT] 6 Sigma'c C3 [Hansbo kv] Sigma'c C3 [Hansbo vb] C3,8 Sigma'c 8 Sigma' C3 1 12 14 16 18 2
Djup (m u vy) SPÄNNINGSDIAGRAM Bilaga 2:2 Uppdragsnummer: A4669 Projekt: Detaljplan [3] - Havsbotten Spänning (kpa) 1 1 2 2 2 4 Sigma'c C4 [CRS-försök] Sigma'c C4 [CPT] Sigma'c C4 [Hansbo kv] 6 Sigma'c C4 [Hansbo vb] C4,8 Sigma'c 8 Sigma' C4 1 12 14 16 18 2
Djup under markytan PORTRYCKSDIAGRAM Bilaga 3:1 Uppdragsnummer: Projekt: Borrpunkt: A4669 C3 Portryck [mvp] 1 1 Maximalt upmätta värden Minsta uppmätta värden Mätperiod: 213-11-6 till 213-11-18 Markytans nivå: +2,2
Portryck [mvp] PORTRYCKSDIAGRAM Bilaga 3:2 Uppdragsnummer: Projekt: Borrpunkt: A4669 C3 1, 9, 8, 7, 6,, 4, 3, 2, 1,, 213-11-2 213-11-18 213-11-16 213-11-14 213-11-12 213-11-1 213-11-8 213-11-6 213-11-4 Datum Djup, 6, m Mätperiod: 213-11-6 till 213-11-18 Markytans nivå: +2,2
BILAGA 4:2
BILAGA 4:3
BILAGA 4:4
BILAGA 4:
BILAGA 4:6
BILAGA 4:7
Unr: A4669 BILAGA :1 Sektion 1 Odränerad analys Befintliga förhållanden Method: Morgenstern-Price PWP Conditions Source: Piezometric Line Date: 213-11-2 File Name: Sektion 1 - Befintlig sektion, med pålar.gsz Directory: \\cowi.net\projects\a4\a4669\3_pdoc\data\släntstabilitet\med pålar\ Elevation 1.624 1 Trafiklast = 2 kpa - Fyllnadsmaterial Vägöverbyggnad Sprängsten Lera Land V, O-1 Lera Havsbotten, O-1-1 Befintlig spont -1 Befintliga träpålar till fast botten Friktionsmaterial / Sand -2 Lera Havsbotten, O-2-2 -3-3 -4-4 1 1 2 2 3 3 4 4 6 6 7 7 8 8 9 9 1 1 11 11 12 12 Distance Name: Lera Land V, O-1 Unit Weight: 17. kn/m³ C-Datum: 19 kpa C-Rate of Change:.2 kpa/m Limiting C: kpa Elevation: m Name: Lera Havsbotten, O-1 Unit Weight: 16 kn/m³ C-Datum: 1 kpa C-Rate of Change:.8 kpa/m Limiting C: kpa Elevation: m Name: Lera Havsbotten, O-2 Unit Weight: 16. kn/m³ C-Datum: 23 kpa C-Rate of Change: 1.4 kpa/m Limiting C: kpa Elevation: -1 m Name: Friktionsmaterial / Sand Unit Weight: 2 kn/m³ Cohesion: kpa Phi: 31 Name: Fyllnadsmaterial Unit Wt. Above Water Table: 19 kn/m³ Cohesion: kpa Phi: 38 Name: Sprängsten Cohesion: kpa Phi: 4 Name: Vägöverbyggnad Cohesion: kpa Phi: 42
Unr: A4669 BILAGA :2 Sektion 1 Odränerad analys Befintliga förhållanden Method: Morgenstern-Price PWP Conditions Source: Piezometric Line Date: 213-11-2 File Name: Sektion 1 - Befintlig sektion, med pålar.gsz Directory: \\cowi.net\projects\a4\a4669\3_pdoc\data\släntstabilitet\med pålar\ Elevation 1.826 1 Trafiklast = 2 kpa - Fyllnadsmaterial Vägöverbyggnad Sprängsten Lera Land V, O-1 Lera Havsbotten, O-1-1 Befintlig spont -1 Befintliga träpålar till fast botten Friktionsmaterial / Sand -2 Lera Havsbotten, O-2-2 -3-3 -4-4 1 1 2 2 3 3 4 4 6 6 7 7 8 8 9 9 1 1 11 11 12 12 Distance Name: Lera Land V, O-1 Unit Weight: 17. kn/m³ C-Datum: 19 kpa C-Rate of Change:.2 kpa/m Limiting C: kpa Elevation: m Name: Lera Havsbotten, O-1 Unit Weight: 16 kn/m³ C-Datum: 1 kpa C-Rate of Change:.8 kpa/m Limiting C: kpa Elevation: m Name: Lera Havsbotten, O-2 Unit Weight: 16. kn/m³ C-Datum: 23 kpa C-Rate of Change: 1.4 kpa/m Limiting C: kpa Elevation: -1 m Name: Friktionsmaterial / Sand Unit Weight: 2 kn/m³ Cohesion: kpa Phi: 31 Name: Fyllnadsmaterial Unit Wt. Above Water Table: 19 kn/m³ Cohesion: kpa Phi: 38 Name: Sprängsten Cohesion: kpa Phi: 4 Name: Vägöverbyggnad Cohesion: kpa Phi: 42
Unr: A4669 BILAGA :3 Sektion 1 Kombinerad analys Befintliga förhållanden Elevation Method: Morgenstern-Price PWP Conditions Source: Piezometric Line Date: 213-11-2 File Name: Sektion 1 - Befintlig sektion, med pålar.gsz Directory: \\cowi.net\projects\a4\a4669\3_pdoc\data\släntstabilitet\med pålar\ 1 - -1-1 -2-2 -3-3 -4 Fyllnadsmaterial Vägöverbyggnad Lera Land V, K-1 Befintlig spont Befintliga träpålar till fast botten 1.66 Sprängsten Lera Havsbotten, K-1 Friktionsmaterial / Sand Distance Lera Havsbotten, K-2-4 1 1 2 2 3 3 4 4 6 6 7 7 8 8 9 9 1 1 11 11 12 12 Name: Friktionsmaterial / Sand Unit Weight: 2 kn/m³ Cohesion: kpa Phi: 31 Name: Fyllnadsmaterial Unit Wt. Above Water Table: 19 kn/m³ Cohesion: kpa Phi: 38 Name: Sprängsten Cohesion: kpa Phi: 4 Name: Vägöverbyggnad Cohesion: kpa Phi: 42 Name: Lera Land V, K-1 Unit Weight: 17. kn/m³ Phi: 3 C-Datum: 1.9 kpa C-Rate of Change:.2 kpa/m Cu-Datum: 19 kpa Cu-Rate of Change:.2 kpa/m C/Cu Ratio: Elevation: m Name: Lera Havsbotten, K-1 Unit Weight: 16 kn/m³ Phi: 3 C-Datum: 1. kpa C-Rate of Change:.8 kpa/m Cu-Datum: 1 kpa Cu-Rate of Change:.8 kpa/m C/Cu Ratio: Elevation: m Name: Lera Havsbotten, K-2 Unit Weight: 16. kn/m³ Phi: 3 C-Datum: 2.3 kpa C-Rate of Change:.14 kpa/m Cu-Datum: 23 kpa Cu-Rate of Change: 1.4 kpa/m C/Cu Ratio: Elevation: -1 m
Unr: A4669 BILAGA :4 Sektion 1 Kombinerad analys Befintliga förhållanden Elevation Method: Morgenstern-Price PWP Conditions Source: Piezometric Line Date: 213-11-2 File Name: Sektion 1 - Befintlig sektion, med pålar.gsz Directory: \\cowi.net\projects\a4\a4669\3_pdoc\data\släntstabilitet\med pålar\ 1 - -1-1 -2-2 -3-3 -4 Fyllnadsmaterial Vägöverbyggnad Lera Land V, K-1 Befintlig spont Befintliga träpålar till fast botten Sprängsten 1.79 Lera Havsbotten, K-1 Friktionsmaterial / Sand Distance Lera Havsbotten, K-2-4 1 1 2 2 3 3 4 4 6 6 7 7 8 8 9 9 1 1 11 11 12 12 Name: Friktionsmaterial / Sand Unit Weight: 2 kn/m³ Cohesion: kpa Phi: 31 Name: Fyllnadsmaterial Unit Wt. Above Water Table: 19 kn/m³ Cohesion: kpa Phi: 38 Name: Sprängsten Cohesion: kpa Phi: 4 Name: Vägöverbyggnad Cohesion: kpa Phi: 42 Name: Lera Land V, K-1 Unit Weight: 17. kn/m³ Phi: 3 C-Datum: 1.9 kpa C-Rate of Change:.2 kpa/m Cu-Datum: 19 kpa Cu-Rate of Change:.2 kpa/m C/Cu Ratio: Elevation: m Name: Lera Havsbotten, K-1 Unit Weight: 16 kn/m³ Phi: 3 C-Datum: 1. kpa C-Rate of Change:.8 kpa/m Cu-Datum: 1 kpa Cu-Rate of Change:.8 kpa/m C/Cu Ratio: Elevation: m Name: Lera Havsbotten, K-2 Unit Weight: 16. kn/m³ Phi: 3 C-Datum: 2.3 kpa C-Rate of Change:.14 kpa/m Cu-Datum: 23 kpa Cu-Rate of Change: 1.4 kpa/m C/Cu Ratio: Elevation: -1 m
Unr: A4669 BILAGA : Sektion 1 Odränerad analys Befintliga förhållanden Minskad skjuvhållfasthet med 1% Method: Morgenstern-Price PWP Conditions Source: Piezometric Line Date: 213-11-2 File Name: Sektion 1 - Befintlig sektion, med pålar.gsz Directory: \\cowi.net\projects\a4\a4669\3_pdoc\data\släntstabilitet\med pålar\ 1.472 Name: Friktionsmaterial / Sand Unit Weight: 2 kn/m³ Cohesion: kpa Phi: 31 Elevation 1 - -1-1 -2-2 -3-3 Trafiklast = 2 kpa Vägöverbyggnad Fyllnadsmaterial Sprängsten Lera Land V, O-1, Minskad skjuvhållfasthet med 1% Befintlig spont Lera Havsbotten, O-1, Minskad skjuvhållfasthet med 1% Befintliga träpålar till fast botten Friktionsmaterial / Sand Lera Havsbotten, O-2, Minskad skjuvhållfasthet med 1% Name: Fyllnadsmaterial Unit Wt. Above Water Table: 19 kn/m³ Cohesion: kpa Phi: 38 Name: Sprängsten Cohesion: kpa Phi: 4 Name: Vägöverbyggnad Cohesion: kpa Phi: 42 Name: Lera Land V, O-1, Minskad skjuvhållfasthet med 1% Unit Weight: 17. kn/m³ C-Datum: 17.1 kpa C-Rate of Change:.18 kpa/m Limiting C: kpa Elevation: m Name: Lera Havsbotten, O-1, Minskad skjuvhållfasthet med 1% Unit Weight: 16 kn/m³ C-Datum: 13. kpa C-Rate of Change:.72 kpa/m Limiting C: kpa Elevation: m -4-4 1 1 2 2 3 3 4 4 6 6 7 7 8 8 9 9 1 1 11 11 12 12 Distance Name: Lera Havsbotten, O-2, Minskad skjuvhållfasthet med 1% Unit Weight: 16. kn/m³ C-Datum: 2.7 kpa C-Rate of Change: 1.26 kpa/m Limiting C: kpa Elevation: -1 m
Unr: A4669 BILAGA :6 Sektion 1 Odränerad analys Befintliga förhållanden Minskad skjuvhållfasthet med 1% Method: Morgenstern-Price PWP Conditions Source: Piezometric Line Date: 213-11-2 File Name: Sektion 1 - Befintlig sektion, med pålar.gsz Directory: \\cowi.net\projects\a4\a4669\3_pdoc\data\släntstabilitet\med pålar\ Name: Friktionsmaterial / Sand Unit Weight: 2 kn/m³ Cohesion: kpa Phi: 31 Elevation 1 - -1-1 -2-2 -3-3 -4 Trafiklast = 2 kpa Vägöverbyggnad Fyllnadsmaterial Sprängsten Lera Land V, O-1, Minskad skjuvhållfasthet med 1% Befintlig spont 1.648 Lera Havsbotten, O-1, Minskad skjuvhållfasthet med 1% Befintliga träpålar till fast botten Friktionsmaterial / Sand Lera Havsbotten, O-2, Minskad skjuvhållfasthet med 1% -4 1 1 2 2 3 3 4 4 6 6 7 7 8 8 9 9 1 1 11 11 12 12 Distance Name: Fyllnadsmaterial Unit Wt. Above Water Table: 19 kn/m³ Cohesion: kpa Phi: 38 Name: Sprängsten Cohesion: kpa Phi: 4 Name: Vägöverbyggnad Cohesion: kpa Phi: 42 Name: Lera Land V, O-1, Minskad skjuvhållfasthet med 1% Unit Weight: 17. kn/m³ C-Datum: 17.1 kpa C-Rate of Change:.18 kpa/m Limiting C: kpa Elevation: m Name: Lera Havsbotten, O-1, Minskad skjuvhållfasthet med 1% Unit Weight: 16 kn/m³ C-Datum: 13. kpa C-Rate of Change:.72 kpa/m Limiting C: kpa Elevation: m Name: Lera Havsbotten, O-2, Minskad skjuvhållfasthet med 1% Unit Weight: 16. kn/m³ C-Datum: 2.7 kpa C-Rate of Change: 1.26 kpa/m Limiting C: kpa Elevation: -1 m
Unr: A4669 BILAGA :7 Sektion 1 Kombinerad analys Befintliga förhållanden Minskad skjuvhållfasthet med 1% Method: Morgenstern-Price PWP Conditions Source: Piezometric Line Date: 213-11-2 File Name: Sektion 1 - Befintlig sektion, med pålar.gsz Directory: \\cowi.net\projects\a4\a4669\3_pdoc\data\släntstabilitet\med pålar\ 1.19 Name: Friktionsmaterial / Sand Unit Weight: 2 kn/m³ Cohesion: kpa Phi: 31 Name: Fyllnadsmaterial Unit Wt. Above Water Table: 19 kn/m³ Cohesion: kpa Phi: 38 Elevation 1 - -1-1 -2-2 -3-3 -4 Fyllnadsmaterial Vägöverbyggnad Sprängsten Lera Land V, K-1, Minskad skjuvhållfasthet med 1% Befintlig spont Lera Havsbotten, K-1, Minskad skjuvhållfasthet med 1% Befintliga träpålar till fast botten Friktionsmaterial / Sand Lera Havsbotten, K-2, Minskad skjuvhållfasthet med 1% -4 1 1 2 2 3 3 4 4 6 6 7 7 8 8 9 9 1 1 11 11 12 12 Distance Name: Sprängsten Cohesion: kpa Phi: 4 Name: Vägöverbyggnad Cohesion: kpa Phi: 42 Name: Lera Land V, K-1, Minskad skjuvhållfasthet med 1% Unit Weight: 17. kn/m³ Phi: 3 C-Datum: 1.71 kpa C-Rate of Change:.18 kpa/m Cu-Datum: 17.1 kpa Cu-Rate of Change:.18 kpa/m C/Cu Ratio: Elevation: m Name: Lera Havsbotten, K-1, Minskad skjuvhållfasthet med 1% Unit Weight: 16 kn/m³ Phi: 3 C-Datum: 1.3 kpa C-Rate of Change:.72 kpa/m Cu-Datum: 13. kpa Cu-Rate of Change:.72 kpa/m C/Cu Ratio: Elevation: m Name: Lera Havsbotten, K-2, Minskad skjuvhållfasthet med 1% Unit Weight: 16. kn/m³ Phi: 3 C-Datum: 2.7 kpa C-Rate of Change:.126 kpa/m Cu-Datum: 2.7 kpa Cu-Rate of Change: 1.26 kpa/m C/Cu Ratio: Elevation: -1 m
Unr: A4669 BILAGA :8 Sektion 1 Kombinerad analys Befintliga förhållanden Minskad skjuvhållfasthet med 1% Method: Morgenstern-Price PWP Conditions Source: Piezometric Line Date: 213-11-2 File Name: Sektion 1 - Befintlig sektion, med pålar.gsz Directory: \\cowi.net\projects\a4\a4669\3_pdoc\data\släntstabilitet\med pålar\ Name: Friktionsmaterial / Sand Unit Weight: 2 kn/m³ Cohesion: kpa Phi: 31 Name: Fyllnadsmaterial Unit Wt. Above Water Table: 19 kn/m³ Cohesion: kpa Phi: 38 Elevation 1 - -1-1 -2-2 -3-3 -4 Fyllnadsmaterial Vägöverbyggnad Sprängsten Lera Land V, K-1, Minskad skjuvhållfasthet med 1% Befintlig spont 1.498 Lera Havsbotten, K-1, Minskad skjuvhållfasthet med 1% Befintliga träpålar till fast botten Friktionsmaterial / Sand Lera Havsbotten, K-2, Minskad skjuvhållfasthet med 1% -4 1 1 2 2 3 3 4 4 6 6 7 7 8 8 9 9 1 1 11 11 12 12 Distance Name: Sprängsten Cohesion: kpa Phi: 4 Name: Vägöverbyggnad Cohesion: kpa Phi: 42 Name: Lera Land V, K-1, Minskad skjuvhållfasthet med 1% Unit Weight: 17. kn/m³ Phi: 3 C-Datum: 1.71 kpa C-Rate of Change:.18 kpa/m Cu-Datum: 17.1 kpa Cu-Rate of Change:.18 kpa/m C/Cu Ratio: Elevation: m Name: Lera Havsbotten, K-1, Minskad skjuvhållfasthet med 1% Unit Weight: 16 kn/m³ Phi: 3 C-Datum: 1.3 kpa C-Rate of Change:.72 kpa/m Cu-Datum: 13. kpa Cu-Rate of Change:.72 kpa/m C/Cu Ratio: Elevation: m Name: Lera Havsbotten, K-2, Minskad skjuvhållfasthet med 1% Unit Weight: 16. kn/m³ Phi: 3 C-Datum: 2.7 kpa C-Rate of Change:.126 kpa/m Cu-Datum: 2.7 kpa Cu-Rate of Change: 1.26 kpa/m C/Cu Ratio: Elevation: -1 m
Unr: A4669 BILAGA :9 Sektion 1 Kombinerad analys Befintliga förhållanden Höjd grundvattenytan med ca 1 m Elevation Method: Morgenstern-Price PWP Conditions Source: Piezometric Line Date: 213-11-29 File Name: Sektion 1 - Befintlig sektion, med pålar.gsz Directory: \\cowi.net\projects\a4\a4669\3_pdoc\data\släntstabilitet\med pålar\ 1 - -1-1 -2-2 -3-3 -4 Fyllnadsmaterial Vägöverbyggnad Lera Land V, K-1 Befintlig spont Befintliga träpålar till fast botten 1.78 Sprängsten Lera Havsbotten, K-1 Friktionsmaterial / Sand Distance Lera Havsbotten, K-2-4 1 1 2 2 3 3 4 4 6 6 7 7 8 8 9 9 1 1 11 11 12 12 Name: Friktionsmaterial / Sand Unit Weight: 2 kn/m³ Cohesion: kpa Phi: 31 Name: Fyllnadsmaterial Unit Wt. Above Water Table: 19 kn/m³ Cohesion: kpa Phi: 38 Name: Sprängsten Cohesion: kpa Phi: 4 Name: Vägöverbyggnad Cohesion: kpa Phi: 42 Name: Lera Land V, K-1 Unit Weight: 17. kn/m³ Phi: 3 C-Datum: 1.9 kpa C-Rate of Change:.2 kpa/m Cu-Datum: 19 kpa Cu-Rate of Change:.2 kpa/m C/Cu Ratio: Elevation: m Name: Lera Havsbotten, K-1 Unit Weight: 16 kn/m³ Phi: 3 C-Datum: 1. kpa C-Rate of Change:.8 kpa/m Cu-Datum: 1 kpa Cu-Rate of Change:.8 kpa/m C/Cu Ratio: Elevation: m Name: Lera Havsbotten, K-2 Unit Weight: 16. kn/m³ Phi: 3 C-Datum: 2.3 kpa C-Rate of Change:.14 kpa/m Cu-Datum: 23 kpa Cu-Rate of Change: 1.4 kpa/m C/Cu Ratio: Elevation: -1 m