Mätning och Modellering av Hållfasthetsoch Värme-utveckling för Betonger med Svenska Cement
|
|
- Ludvig Ove Sundberg
- för 8 år sedan
- Visningar:
Transkript
1 T E K N I S K R A P P O RT Mätning och Modellering av Hållfasthetsoch Värme-utveckling för Betonger med Svenska Cement Jan-Erik Jonasson, Peter Fjellström
2
3 Mätning och Modellering av Hållfasthetsoch Värme-utveckling för Betonger med Svenska Cement Jan-Erik Jonasson, Peter Fjellström Luleå tekniska universitet Institutionen för Samhällsbyggnad och naturresurser Avdelningen för Byggkonstruktion och -produktion
4 ISSN: ISBN Luleå 11
5 FÖRORD Aktuell rapport ingår i forskningsprojektet Crack-Free Concrete, som är ett tvärvetenskapligt samarbete mellan LTU, LTH, CBI och SINTEF med Mats Emborg som projektledare. Projektets uppgift är ge ny kunskap om bakomliggande faktorer till sprickbildning i betongkonstruktioner och hur skadlig sprickbildning kan undvikas. Aktuell rapport redovisar modellering av hållfasthets- och värme-utveckling för betonger med svenska cement. Det praktiska arbetet i laboratoriet har genomförts som ett examensarbete vid LTU. Luleå i december 11 Jan-Erik Jonasson Peter Fjellström i
6 ii
7 INNEHÅLLSFÖRTECKNING FÖRORD... i INNEHÅLLSFÖRTECKNING... iii 1 BAKGRUND BESKRIVNING AV HÅLLFASTHETS- OCH VÄRME-UTVECKLING Temperaturkänslighet och hållfasthetsutveckling Tendenskurva vid ºC Hållfasthetstapp på grund av förhöjd härdningstemperatur Hydratationsvärme LABORATORIERESULTAT Betongrecept Mätning av tryckhållfasthet vid varierande härdningstemperaturer Temperaturmätningar från semi-adiabatförsöken UTVÄRDERING OCH ANPASSNING TILL EMPIRISKA MODELLER Hållfasthetstillväxt för varierande härdningstemperaturer Mognadsfunktion och hållfasthetsförlopp Temperaturmätningar i semi-adiabater Hydratationsvärme Modellparametrar för alla provade betonger MODELLER FÖR HÅLLFASTHETS- OCH VÄRME-UTVECKLING VID INBLANDNING AV TILLSATSMATERIAL Behovet av inblandning av tillsatsmaterial Olika typer av modeller Materialtekniska modeller Materialrelaterade modeller för variabla betongsammansättningar Materialrelaterade modeller för specifika recept REFERENSER BILAGA A Data från mognadsförsök... A-1 iii
8 iv
9 1 BAKGRUND Mognadsbegreppet för härdande betong utvecklades ursprungligen i England för att bedöma hållfasthetsutvecklingen vid förhöjda härdningstemperaturer. I Norden anammades mognadstekniken snabbt som en kraftfull metodik att bedöma skyddet mod tidig frysning samt hur snabbt formen kunde rivas under vintergjutningsmiljö eller vid kall väderlek. Det framkom olika hjälpmedel för både planering av och uppföljning av betonggjutningar. För ca två decennier sen skedde ytterligare ett intressant utvecklingssteg, som innebar en övergång från användning av s.k. objektkuber ute på byggarbetsplatser till att man gjuter in termotrådar för mätning av temperaturer, och via mognadstekniken beräknar hållfastheten. Denna teknik är numera vanlig i Sverige i samband med olika villkor kopplade till hållfasthetsutvecklingen. Behovet av att vidareutveckla metodiken finns idag, eftersom vi successivt breddar vårt sortiment av betonger, t ex för att minska CO 2 -belastningen. Forskningsprojektet Crack-Free Concrete har som uppgift att ge ny kunskap om ingående faktorer till sprickbildning i betongkonstruktioner och hur skadlig sprickbildning kan undvikas. Därför är det ett nödvändigt steg att titta på och beskriva mognadsmetodiken på ett relevant sätt. Eftersom användandet av tillsatsmaterial i Sverige hittills varit blygsam, redovisas i rapporten en introduktion till existerande modeller som beaktar effekter av tillsatsmaterial. 1
10 2
11 2 BESKRIVNING AV HÅLLFASTHETS- OCH VÄRME- UTVECKLING 2.1 Temperaturkänslighet och hållfasthetsutveckling Hållfasthetsutvecklingen i betongen påverkas av härdningstemperaturen, eftersom graden av kemiska reaktioner ökar med temperaturen (Hedlund, ). För att i laboratoriet undersöka hållfasthetstillväxtens beroende av temperaturen lagras betongkuber i tempererade vattenbad. Provning av hållfasthetsutvecklingen sker vid olika temperaturnivåer för betongprovkuber med måttet 1x1x1 mm. Provkropparna lagras i vattentemperaturnivåer som valts till, 35 respektive 5ºC. Hållfastheten för betongkuberna bestäms vid olika tidpunkter enligt följande tider: 8h, 16h, 24h, 32h, 52h och 12 h efter blandningen. Provning av hållfastheten utförs genom tryckbelastning tills brott inträffar i betongkuben. Erhållna värden på tryckhållfastheten ger direkt hållfasthetsutvecklingen för respektive temperatur, vilket ger kännedom om betongens temperaturkänslighet. Samtliga provkroppar är tillverkade i samma blandningsomgång för att inte få in onödiga blandningsvariationer i mätresultaten. Temperaturen i betongen registreras, och utvärderingen baseras på de mätta temperaturerna enligt metodiken i Ekerfors (1995). Nedan redovisas kortfattat här använda materialrelaterade empiriska modeller för beskrivning av hållfasthetsutvecklingen, se vidare Jonasson m.fl. (1) Tendenskurva vid ºC Utan justering med hänsyn till effekterna av förhöjd härdningstemperatur, redovisas hållfasthetsförloppet vid ºC, vilket kan benämnas referenshållfasthet beskriven av f ref cc n t A e f A ta f 28d exp s t t t e S S för för t e < t A t e t A (2-1) där f 28d (MPa), s (-), t S (h), t A (h), n A (-) är anpassningsparametrar för referenshållfastheten; f A (MPa) beräknas för t e (h) = t A (h) med hjälp av andra uttrycket i ekv (2-1). Mognadstiden eller ekvivalent tid beräknas enligt t e t dt t (2-2) T e där och 1 1 T exp (2-3) 293 T ref (2-4) T 1 3
12 2.1.2 Hållfasthetstapp på grund av förhöjd härdningstemperatur Den reducerade hållfastheten orsakad av förhöjd temperatur beskrivs av ref max fcc fcc drop drop, 28d f28d för alla t e (2-5) där max drop, 28d (-) = maximalt hållfasthetstapp vid t e = 28d, vilket motsvarar mycket höga härdningstemperaturer, i relation till f 28d, en parameter som bestäms vid anpassning mot försök. drop {,1} = faktor som tar hänsyn till temperaturnivån under härdningen. Tekniken att beskriva hållfasthetstappet enligt ekv (2-2) baseras på följande karakteristiska observationer 1) Hållfasthetstappet startar vid någon minsta temperatur, funktionen Temp. 2) Höga temperaturer påverkar hållfasthetstappet först efter viss tid, funktionen time. Den tredje effekten bygger på antagandet att 3) Hållfasthetstappet beror på hydratationshastigheten (d/dt e ) vilket motsvara bildad mängd hydratationsprodukter per tidsenhet, vilket är rimligt ur ett materialtekniskt synsätt. Lämpliga funktioner att beakta dessa tre fenomen är med och drop drop (2-6) ref t e d drop Temp time dte (2-7) dt e 672h d ref time dte (2-8) dt e 4
13 Den första funktionen Temp formuleras enligt Temp T Temp exp (2-9) TempD och den andra funktionen time enligt time te time exp (2-1) timed Den beräknade hydratationshastigheten sker genom tidsderivering av hydratationsgraden formulerad enligt 1 t exp ln(1 e ) (2-11) t1 Och dess tidsderivara blir d dte t1 te ( 1 1) te 1 ln(1 ) t1 (2-12) 2.2 Hydratationsvärme Värmeutveckling i betongen bestäms med hjälp av en semi-adiabat. En semi-adiabatprovning är en kalorimetrisk metod för att bestämma värmeutveckling (Ekerfors, 1995). Laboratorieprovningen utförs genom att isolera betongprovet med cellplast och registrera temperaturen i betongprovet. Hydrationsvärmet för det undersökta betongprovet beräknas utifrån de insamlade temperaturmätningarna från semi-adiabatprovningen. Metoden bygger på kontinuerlig mätning av temperaturen i den hydratiserande betongen. Värmeförlusten till omgivande luft beskrivs med ett framtestat avkylningstal, och denna förlustvärme adderas till den direkt uppmätta värmen i betongen (Ekerfors och Jonasson, och Jonasson m.fl, 9). Betongens under hydratationen utvecklade värme beskrivs av där Q Wu C (2-13) Q = utvecklad värme i betongen (J/m 3 ); W u = utvecklad värme efter oändlig tid per cementmängd (J/kg); C = cementhalt (kg/m 3 ); = hydratationsgrad, se ekv (2-11). 5
14 6
15 3 LABORATORIERESULTAT 3.1 Betongrecept Det är fem recept som utvärderas, vilka redovisas i reducerad form under Tabell 3.1. Tabell 3.1 Materialsammansättning för fem olika betongrecept. Recept Cementsort Bygg Bygg Bygg Anläggning Anläggning Cementmängd [kg/m 3 ] vct,7,55,38,55,38 Vatten effektivt [kg/m 3 ] Mätning av tryckhållfasthet vid varierande härdningstemperaturer För att bestämma tryckhållfastheten i betongen vid olika temperaturnivåer tas tre betongkuber från respektive vattenbad (T =, 35 eller 5C) vid förvalda tidpunkter efter gjutningen. Resultaten från tryckhållfasthetsprovningarna redovisade i bilaga A, och de finns uppritade i figurerna tillsammans med tillhörande temperaturregistreringar. Tryckhållfasthet, MPa Recept 1, Bygg vct,7 C 35 C 5 C C medel 35 C medel 5 C medel Tid efter gjutning, h Recept 1, Bygg vct, Tid efter gjutning, h a) Mätta tryckhållfastheter b) Registrerade betongtemperaturer Temperatur, ºC T 35 C_1 T 35 C_2 T 5 C_1 T 5 C_2 T C_1 T C_2 T_luft Figur 3.1 Tryckhållfasthetsmätningar och tillhörande temperaturregistreringar för Recept 1, Bygg vct,7. 7
16 Tryckhållfasthet, MPa Recept 2, Bygg vct,55 C 35 C 5 C C medel 35 C medel 5 C medel Tid efter gjutning, h Temperatur, ºC Recept 2, Bygg vct,55 T 35 C_1 T 35 C_2 T 5 C_1 T 5 C_2 T C_1 T C_2 T_luft Tid efter gjutning, h a) Mätta tryckhållfastheter b) Registrerade betongtemperaturer Figur 3.2 Tryckhållfasthet, MPa Tryckhållfasthetsmätningar och tillhörande temperaturregistreringar för Recept 2, Bygg vct,55. Recept 3, Bygg vct,38 5 C 4 35 C 5 C C medel 35 Cmedel 1 5 C medel Tid efter gjutning, h Recept 3, Bygg vct, Tid efter gjutning, h a) Mätta tryckhållfastheter b) Registrerade betongtemperaturer Temperatur, ºC T 35 C_1 T 35 C_2 T 5 C_1 T 5 C_2 T C_1 T C_2 T_luft Figur 3.3 Tryckhållfasthetsmätningar och tillhörande temperaturregistreringar för Recept 3, Bygg vct,38. 8
17 Tryckhållfasthet, MPa C 35 C 5 C C medel 35 Cmedel 5 Cmedel Recept 4, Anl vct,55 Temperatur, ºC T 35 C_1 T 35 C_2 T 5 C_1 T 5 C_2 T C_1 T C_2 T_luft 1 1 Recept 4, vct, Tid efter gjutning, h Tid efter gjutning, h a) Mätta tryckhållfastheter b) Registrerade betongtemperaturer Figur 3.4 Tryckhållfasthetsmätningar och tillhörande temperaturregistreringar för Recept 4, Anl vct,55. Tryckhållfasthet, MPa C 35 C 5 C C medel 35 C medel 5 C medel Recept 5, Anl vct,38 Temperatur, ºC T 35 C_1 T 35 C_2 T 5 C_1 T 5 C_2 T C_1 T C_2 T_luft 1 1 Recept 5, Anl vct, Tid efter gjutning, h Tid efter gjutning, h a) Mätta tryckhållfastheter b) Registrerade betongtemperaturer Figur 3.5 Tryckhållfasthetsmätningar och tillhörande temperaturregistreringar för Recept 5, Anl vct,38. 9
18 Vid jämförelse mellan figurerna 3.1a 3.5a framgår en signifikant skillnad mellan de tre första recepten och de två sista, då hållfasthetskurvorna för de tre första med byggcement har korsande hållfasthetsförlopp i realtid, medan de två sista hållfasthetsförloppen med anläggningscement inte korsar varandra. Det innebär att för byggcementet sker det ett hållfasthetstapp vid förhöjda härdningstemperaturer, vilket för anläggningscementet inte kan ses i figurerna 3.4a 3.5a. Mer om detta vid utvärderingen och anpassning till modellekvationer i kapitel 5. Den temperaturhöjning som registrerats strax efter gjutningen för alla 5C-lagringarna för alla recept utom för Recept 4, Anl vct,55 (figur 3.4b) visar att vid högre omgivande temperatur och snabbare cement sker en i tid begränsad temperaturhöjning p.g.a. tillskottsvärme från hydratationsvärmen. Dessutom framgår av figurerna 3.1b 3.5b att lufttemperaturen kan avvika ett antal grader från s.k. referenstemperaturen C. Dessa två iakttagelser leder till att det är av värde för utvärderingen att kunna registrera betongtemperaturerna under hela härdningsperioden, från gjutning och till sista provtryckningstillfället för respektive temperaturnivå. 3.3 Temperaturmätningar från semi-adiabatförsöken I samtliga betongrecept utom recept nr 5 (Anl vct,38) har två olika cylindriska semiadiabater använts. För recept 5 används endast semi-adiabaten med tunnare cellplastisolering (semi-adiabat B). Efter att den naturliga temperaturutvecklingen, styrd av betongens hydratationsvärme och isoleringsgraden, avklingat, värms betongen upp artificiellt med hjälp av en värmematta, vilket tidigare diskuterats i kapitel 2. För här aktuella mätningar registreras inte uppvärmningsförloppet utan enbart det efterföljande icke-härdande avsvalningsförloppet. Registrerade temperaturer i semi-adiabaterna för betong 1 5 visas i figurerna , och av figurerna kan man direkt se att byggcementet producerar mer värme än anläggningscementet under pågående hydratation (jämför maximal temperatur i figur 3.7a med figur 3.9a respektive maximal temperatur i figur 3.8a med figur 3.1a). Mer jämförelser rörande producerat värme kan ske efter utvärderingen, som presenteras i kapitel 4. 1
19 Betongtemperatur, C Recept 1, Bygg vct,7 Semi A_1 Semi A_2 Semi A_3 Luft Semi B_1 Semi B_2 Semi B_3 Medel_A Medel_B T_luft medel Temperatur vid avsvalning, C Recept 1, Bygg vct,7 Semi A_1 Semi A_2 Semi A_3 Luft Semi B_1 Semi B_2 Semi B_3 Medel_A Medel_B T_luft medel Tid efter gjutning, h Avsvalningstid, h a) Betongtemperaturer under härdning b) Icke-härdande avsvalningsförlopp Figur 3.6 Semi-adiabatisk betongtemperatur och icke-härdande avsvalningsförlopp för Recept 1, Bygg vct,7. Betongtemperatur, C Recept 2, Bygg vct,55 Semi A_1 Semi A_2 Semi A_3 Luft Semi B_1 Semi B_2 Semi B_3 Medel_A Temperatur vid avsvalning, C Recept 2, Bygg vct,55 Semi A_1 Semi A_2 Semi A_3 Luft Semi B_1 Semi B_2 Semi B_3 Medel_A 25 Medel_B T_luft medel 25 Medel_B T_luft medel Tid efter gjutning, C Avsvalningstid, h a) Betongtemperaturer under härdning b) Icke-härdande avsvalningsförlopp Figur 3.7 Semi-adiabatisk betongtemperatur och icke-härdande avsvalningsförlopp för Recept 2, Bygg vct,55. 11
20 65 6 Recept 3, Bygg vct, Recept 3, Bygg vct,38 Betongtemperatur, C Semi A_1 Semi A_2 Semi A_3 Luft Semi B_1 Semi B_2 Semi B_3 Medel_A Temperatur vid avsvalning, C Semi A_1 Semi A_2 Semi A_3 Luft Semi B_1 Semi B_2 Semi B_3 Medel_A Medel_B T_luft medel Medel_B T_luft medel Tid efter gjutning, h Avsavlningstid, h a) Betongtemperaturer under härdning b) Icke-härdande avsvalningsförlopp Figur 3.8 Semi-adiabatisk betongtemperatur och icke-härdande avsvalningsförlopp för Recept 3, Bygg vct,38. Betongtemperatur, C Recept 4, Anl vct,55 Semi A_1 Semi A_2 Semi A_3 Luft Semi B_1 Semi B_2 Semi B_3 Medel_A Medel_B T_luft medel Temperatur vid avsvalning, C Recept 4, Anl vct,55 Semi A_1 Semi A_2 Semi A_3 Luft Semi B_1 Semi B_2 Semi B_3 Medel_A Medel_B T_luft medel Tid efter gjutning, h Avsvalningstid, h a) Betongtemperaturer under härdning b) Icke-härdande avsvalningsförlopp Figur 3.9 Semi-adiabatisk betongtemperatur och icke-härdande avsvalningsförlopp för Recept 4, Anl vct,55. 12
21 Betongtemperatur, C Recept 5, Anl vct,38 Luft Semi B_1 Semi B_2 Semi B_3 Medel_B T_luft medel Temperatur vid avsvalning, C Recept 5, Anl vct,38 Luft Semi B_1 Semi B_2 Semi B_3 Medel_B T_luft medel Tid efter gjutning, h Avsvalningstid, h a) Betongtemperaturer under härdning b) Icke-härdande avsvalningsförlopp Figur 3.1 Semi-adiabatisk betongtemperatur och icke-härdande avsvalningsförlopp för Recept 5, Anl vct,38. 13
22 14
23 4 UTVÄRDERING OCH ANPASSNING TILL EMPIRISKA MODELLER 4.1 Hållfasthetstillväxt för varierande härdningstemperaturer Nedan redovisas anpassningarna mellan mätning och modellbeskrivningarna grafisk i ett antal figurer, och därefter presenteras de erhållna numeriska parametervärdena för samtliga betonger i avsnitt Mognadsfunktion och hållfasthetsförlopp Utifrån mätta hållfastheter vid varierande härdningstemperaturer och användning av ekvationerna 2-1 till 2-12 genomförs en utvärdering av erhållna resultat genom matematisk anpassning enligt den s.k. minsta-kvadratmetoden. Anpassningen sker med beräkningsverktyg utvecklade vid Luleå tekniska universitet. Mätningarna av hållfasthetstillväxt vid varierande temperaturer resulterar i följande funktionsbeskrivningar av ung betong: - Härdningens temperaturkänslighet eller mognadsfunktionen (ekv 2-3 och 2-4) - Referenshållfasthet för härdning vid temperaturen C (ekv 2-1) - Hållfasthetstapp vid förhöjd härdningstemperatur (ekv 2-5 till 2-12) Ovanstående tre funktioner är vad som krävs för att, utifrån mätta temperaturförlopp i en betongkonstruktion, beräkna hållfasthetstillväxten för den position där temperaturen mäts. Man kan uttrycka det med att ett mätt temperatur-tid-förlopp översätts till ett beräknat hållfasthet-tid-förlopp. Detta under förutsättning att man vet vilken betong som gjutits. Man kan vid en gjutning komplettera med provning av tryckhållfastheten för mindre provkroppar och mäta temperaturförloppet i proven, vilket är en metodik att vid behov kalibrera hållfasthetsförloppet för den levererade betongen. Hydratationens temperaturkänslighet eller mognadsfunktionen Begreppet mognadsfunktion med enbart hänsyn till temperaturens inverkan på härdningshastigheten är en förenklad beskrivning av olika faktorers påverkan på härdningen, men begreppet mognadsfunktion i detta sammanhang är etablerat i det svenska språket och i engelskspråkig litteratur (maturity function). I figur 4.1 visas erhållna mognadsfunktioner för samtliga provade recept, och som framgår av figuren resulterade den individuella anpassningen (separat recept för recept) i praktiskt taget samma mognadsfunktion för alla provade betonger. Alternativt skulle utvärderingen, troligen med nära nog samma kvadratavvikelser, kunna genomföras genom att för de provade betongerna söka en gemensam mognadsfunktion. 15
24 Temperaturfaktor Recept 1, Byggcement vct =,7 Recept 2, Byggcement vct =,55 Recept 3, Byggcement vct =,38 Recept 4, Anläggningscement vct =,55 Recept 5, Anläggningscement vct =,38 T_ref = C Temperatur, C Figur 4.1 Mognadsfunktion eller temperaturkänslighet för alla provade betonger Referenshållfasthet och hållfasthetstapp Vid utvärderingen erhållna referenshållfastheter (härdning vid högst C) och, om det finns behov, beskrivning av hållfasthetstappet vid förhöjd temperatur. Hållfasthetsutvecklingarna för samtliga provade betonger presenteras i figurerna Tryckhållfasthet, MPa Byggcement, recept nr 1 Tryckhållfasthet, MPa T_ T_35 T_5 f_28d f_cc_ref T5 C Max_tapp Max_tapp_28d T C T35 C 15 T= C T=35 C T=5 C f_28d Beräknad Ekvivalent tid, h Ekvivalent tid, h a) Referenshållfasthet b) Hållfasthetstapp Figur 4.2 Referenskurva och hållfasthetstapp för Recept 1, Bygg vct,
25 Tryckhållfasthet, MPa Byggcement, recept nr 2 Tryckhållfasthet, MPa T_ T_35 T_5 f_28d f_cc_ref T5 C Max_drop Max_drop_28d T C T35 C 1 T= C T=35 C T=5 C f_28d Beräknad Ekvivalent tid, h Ekvivalent tid, h a) Referenshållfasthet b) Hållfasthetstapp Figur 4.3 Referenskurva och hållfasthetstapp för Recept 2, Bygg vct,55 Tryckhållfasthet, MPa Byggcement, recept nr 3 T= C T=35 C T=5 C f_28d 1 Beräknad Ekvivalent tid, h Tryckhållfasthet, MPa T_ T_35 T_5 f_28d f_cc_ref T5 C Max_tapp Max_tapp_28d T C T35 C a) Referenshållfasthet b) Hållfasthetstapp Figur 4.4 Referenskurva och hållfasthetstapp för Recept 3, Bygg vct,38 Ekvivalent tid, h 17
26 Tryckhållfasthet, MPa Anläggningscement, recept nr 4 T= C T=35 C T=5 C f_28d Beräknad Ekvivalent tid, h Figur 4.5 Referenskurva utan hållfasthetstapp för Recept 4, Anl vct,55 Tryckhållfasthet, MPa Anläggningscement, recept nr 5 T= C T=35 C T=5 C 1 f_28d Beräknad Ekvivalent tid, h Figur 4.6 Referenskurva utan hållfasthetstapp för Recept 5, Anl vct,38 Av figurerna framgår att av de provade betongerna uppvisar anläggningscementet (figurerna ) inger hållfasthetstapp vid förhöjd härdningstemperatur upp till härdning vid 5C. Detta innebär att man inte behöver beakta risken för lägre sluthållfastheter för grova ( massiva ) konstruktioner och användning av anläggningscement. 18
27 4.2 Temperaturmätningar i semi-adiabater Nedan redovisas anpassningarna mellan mätningar och modellbeskrivningarna i ett antal figurer, och därefter presenteras de erhållna numeriska parametervärdena för samtliga betonger i avsnitt Hydratationsvärme Utifrån mätta temperaturer i semi-adiabater för härdande betong och avsvalningsförloppet för icke-härdande betong och användning av ekvationerna 2-11 till 2-13 genomförs en utvärdering av erhållna resultat genom matematisk anpassning enligt den s.k. minstakvadratmetoden. Anpassningen sker med beräkningsverktyg utvecklade vid Luleå tekniska universitet, och den bakomliggande utvärderingsmetodiken redovisas t.ex. i Ekerfors (1995). Mätningarna av temperaturer i semi-adiabater resulterar i följande funktionsbeskrivning av ung betong: - Hydratationsvärmet som funktion av ekvivalent tid (ekv 2-11 och 2-13) Vetskapen av hydratationsvärmet är vad som krävs för att med hjälp av värmeledningsekvationen inklusive källtermen med hydratationsvärmet beräkna temperaturförlopp i härdande betong. När betongtemperaturerna beräknats kan man, likväl som utifrån mätta temperaturer, översätta temperatur-tid-förloppen till hållfasthets-tidförlopp. Detta används vanligen vid planering av betonggjutningar, t ex vid förhandsberäkning av: - Erforderligt skydd mot tidig frysning - Tiden för formrivning - Tiden för uppnående av viss hållfasthet vid förspänning - Tiden för uppnående av hållfasthetskrav för godtycklig tillämpning. Beräkning av temperaturer för härdande betong kan också användas vid efterkalkyler för att bekräfta eller förkasta olika antagandet till vad som kan ha inträffat i olika situationer. Utvärderat hydratationsvärme som funktion av ekvivanlent tid visas i figurer 4.7 för Byggcement (Recept 1, 2 och 3) och i figur 4.8 för Anläggningscement (Recept 4 och 5). I figurerna representerar den blå och den gröna kurvan ur semi-adiabatmätningarna utvärderade förlopp (semi-adiabat A respektive B), och den modellanpassade lila kurvan har anpassats med samma vikt till de två försöksutvärderade förloppen. 19
28 Hydratationsvärme, kj/kg Byggcement, recept 1 BTG_1_ad_A BTG_1_ad_B W_ber_(A&B) Hydratationsvärme, kj/kg Byggcement, recept nr 2 BTG_2_ad_A BTG_2_ad_B W_ber_(A&B) 5 a) Ekvivivalent tid, h 5 b) Ekvivivalent tid, h Hydratationsvärme, kj/kg Byggcement, recept nr 3 BTG_A_ad_A 25 BTG_A_ad_B W_ber_(A&B) c) Figur 4.7 Hydratationsvärme för Byggcement. a) Recept 1, vct,7 b) Recept 2, vct,55 c) Recept 3, vct,38 Ekvivivalent tid, h
29 Hydratationsvärme, kj/kg Anläggningscement, recept nr 4 BTG_A_ad_A BTG_A_ad_B W_ber_(A&B) Hydratationsvärme, kj/kg Anläggningscement, recept nr 5 BTG_A_ad_B W_ber_(B) Ekvivivalent tid, h Ekvivivalent tid, h a) Recept 4 vct,55 b) Recept 5 vct,38 Figur 4.8 Hydratationsvärme för Anläggningscement. 4.3 Modellparametrar för alla provade betonger Bakgrund och ekvationer tillhörande parametrarna som redovisas i tabellerna 4.1 till 4.2 är redovisade i kapitel 2 som ekvationerna 2-1 till Tabell 4.1 Parametrar för beskrivning av referenshållfastheten och mognadsfunktionen. Recept f 28 d s t S t A n A ref 3 nr (MPa) (-) (h) (h) (-) (K) (-) t e (-) (h) 1 33,2, ,6, ,9, ,4, , ,8, , Tabell 4.2 Parametrar för hydratationsgrad, värmeutveckling och hållfasthetstapp Recept W u t 1 1 max Temp nr drop, 28d D Temp time D time (J/kg) (h) (-) (ºC) (-) (-) (h) (-) ,16 1,19, ,55 2,18, ,19 3,25, ,1, ,44 1,
30 22
31 5 MODELLER FÖR HÅLLFASTHETS- OCH VÄRME- UTVECKLING VID INBLANDNING AV TILLSATSMATERIAL 5.1 Behovet av inblandning av tillsatsmaterial Med mineraliska tillsatsmedel avses användning av produkter som betraktas vara restprodukter från någon industriell process. De vanligaste materialen är flygaska (puzzolant material från kolpulvereldade kraftverk eller värmeverk sam naturlig vulkanaska, s.k. trass), granulerad masugnsslagg (latent hydrauliskt material från järnframställning) och silikastoft (finkornigt puzzolant material från framställning av kiselmetall eller ferrokisel), se Johansson m fl (1994). Ursprungligen var huvudsyftet med inblandning av mineraliska tillsatsmaterial att sänka kostnaden för bindemedlet och därmed tillverka billigare betong. Idag sker inblandning av tillsatsmaterial antingen med avsikt att sänka CO 2 -belastningen genom att halten portlandcement kan sänkas eller att påverka olika egenskaper för betongen. En viktig aspekt är att vanligen minskas värmeutvecklingen per betongvolym, vilket kan vara gynnsamt för reduktion av temperaturrelaterade sprickor under härdningsfasen (Schrage and Summer, 1994). Användning av tillsatsmaterial i Sverige har historiskt varit mycket blygsam, men utifrån behovet att minska CO 2 -belastningen kommer sannolikt användningen av puzzolaner och latent hydraliska material att öka i framtiden. 5.2 Olika typer av modeller Man kan indela modellbeskrivningarna i tre skilda typer av modeller för beräkning av hållfasthets- och värmeutveckling vid blandning av portlandcement och tillsatsmaterial enligt: 1. Materialtekniska modeller utifrån grundläggande fysikaliska/kemiska mekanismer för olika typer och varierande halter av portlandcement och tillsatsmaterial 2. Materialrelaterade empiriska modeller för olika typer och varierande halter av portlandcement och tillsatsmaterial 3. Materialrelaterade empiriska modeller för beskrivning av enskilda försök för specifika materialsammansättningar De modeller som presenteras vid utvärderingen av försök i kapitel 4 tillhör den tredje kategorin - dock utan användning av tillsatsmaterial. Anpassningarna i kapitel 4 skulle kunna interpoleras, och i viss mån extrapoleras, på ett materialrelaterat sätt till varierande vattencementtal (vct) och varierande cementmängder, vilket skulle innebära en enkel tillämpning av den andra modellnivån. 23
32 De tre typerna av modeller presenteras i korthet nedan. Den redovisade litteraturgenomgången är inte komplett i den meningen att alla tillgängliga modeller är medtagna, men avsikten är främst att ge dörröppningar till några intressanta referenser inom området modellering av hållfasthets- och värmeutveckling i härdande betong med möjlighet att beakta blandcement, dvs. portlandcement och tillsatsmaterial Materialtekniska modeller Klassningen av modeller inom denna kategori innebär att de utgår från modellering av reaktionsgrad för bindemedlet med beaktande av mekanismer för enskilda partiklar och tar därefter hänsyn till total partikelfördelning i bindemedlet. Vid framtagning av materialparametrar beaktas den kemiska sammansättningen och fysikaliska beskrivningar av respektive komponent i bindemedlet, antingen direkt via kemiska reaktionsansatser eller genom hänsyn till relativa innehållet av olika oxider. Materialtekniska modeller kräver kunskap inom flera klassiska ämnesområden såsom exempelvis kemi, fysik, matematik och numeriska metoder, varför modellbyggandet vanligen har utvecklats i samarbetsgrupper med flera personer inblandade. Enligt litteraturgenomgången kan man indela utvecklingsområdena i tre geografiska centra med några nyckelreferenser enligt: Europa: van Breugel (1995), Brouwers and van Eijk (2) USA: Bentz och Garboczi (1991), Bentz () Asien: Maruyama, Matsushita and Noguchi (7), Park, Jee, Yoon and Lee (8), Wang end Lee (1), Wang, Cho and Lee (11), Narmluk and Nawa (11) Den europeiska och amerikanska utvecklingen av grundmodellerna har skett relativt oberoende av varandra, medan den asiatiska utvecklingen kan betraktas som vidareutvecklingar och kompletteringar utifrån de två tidigare modellerna. Gemensamt för alla dessa modeller synes vara att tillämpningen kräver tillgång till de datorprogram som utvecklats hos respektive forskningsgrupp, och tillgängligheten av dessa program har inte utretts här. En typisk beskrivning av denna modellgrupp är att man utgår från analyser för enskilda sfäriska bindemedelspartiklar och därefter tar hänsyn till den totala partikelfördelning, vilket illustreras i figur 5.1 från Park et al (8). Analysen resulterar i beräknade reaktionsgrader för aktuell betong med hänsyn till både betongens och bindemedlets sammansättning. Även inverkan av temperatur och ibland även fukt kan beaktas. Den beräknade reaktionsgraden kan både vara underlag för bestämning av hållfasthet, se figur 5.2 (van Breugel, 1995), och värmeutveckling, se figur 5.3 (Wang m fl, 11). Olika härdningstemperaturer beaktas med hjälp av anpassade mognadsfunktioner, se figur 5.4 (Narmluk and Nawa (11). 24
33 a) Analys av en sfärisk partikel b) Beaktande av totala partikelfördelningen Figur 5.1 Illustration av analys för en enskild partikel och därefter hänsyn till totala partikelfördelningen (Park m fl, 8). Figur 5.2 Samband mellan hållfasthet och reaktionsgrad enligt van Breugel (1995). Figur 5.3 Adiabatisk temperatur for olika bindemedelshalter vid inblandning av % flygaska enligt Wang m fl (11). 25
34 Figur 5.4 Beräknade reaktionsgrader för cementpasta med 25% flygaska och vattenbindemedelstal =.25 för temperaturerna, 35 och 5C enligt Narmluk and Nawa (11) Materialrelaterade modeller för variabla betongsammansättningar Denna modelltyp är det vanligaste sättet att sammanfatta försök där man 1) definierar en grupp av funktionellt likartade betonger och 2) expanderar resultaten till mer generella betonger inom gruppen. Detta skulle kunna göras för betongerna i kapitel 4 med en grupp för byggcement-betonger utifrån resultaten för recept 1 3 samt en grupp för anläggningscement-betonger utifrån resultaten för recept 4-5. Detta bör ske med beaktande av kända effekter för respektive materialegenskap när sammansättningen ändras, vilket är ett alternativ av materialrelaterad expansion. Nedan ges några få andra exempel på hur denna modellgrupp kan behandlas. Ett exempel på materialrelaterad modell för variabel sammansättning är att definiera effektivt kaliumoxidinnehåll (Tangtermsirikul m fl, 4) enligt CaO eff ( CaO c W c ) ( CaO 1 f W f ) (5-1) där CaO c = kalciumoxid i portlandcementet (% av vikten cement); flygaskan (% av vikten flygaska); W c = cementhalten (kg/m 3 ); = flygaskans effektivitetsfaktor för 28-dygnshållfastheten. Utifrån ekv 5-1 kan samband redovisade i figur 5.5 etableras. CaO f = kalciumoxid i W f = halten flygaska (kg/m 3 ); 26
35 Figur 5.5 Relation mellan 28-dygnshållfastheten och log( CaO eff ) för olika vattenbindemedelstal (w/b) enligt Tangtermsirikul m fl (4). För användning av ekvation 2-3 har Schindler and Folliard (4) presenterat en materialrelaterad modell för beräkning av aktiveringsenergi enligt and E ref f E pc3a pc4 AF Blaine (5-2a) f R 1. p p. 4. pslag (5-2b) FACaO E 1 5 FA 1 4 där E ref / R (K) med E ref = 221 (J/mol) och R = (J/(mol K)); f E = faktor för modifiering vid användning av tillsatsmaterial (-); pc 3 A = viktsandel C 3 A i relation till totalt bindemedel (-); pc 3 A = viktsandel C 4 AF i relation till totalt bindemedel (-); Blaine = Blainevärde, specifik yta för cementet (m 2 /kg); p FA = viktsandel flygaska i relation till totalt bindemedel (-); p SLAG = viktsandel slag i relation till totalt bindemedel (-); p FACaO = viktsandel CaO i flygaskan (-). Det finns ett stort antal materialrelaterade modeller för inblandning av tillsatsmaterial för olika egenskaper, och man ska alltid komma ihåg att de i strikt mening bara är giltiga för de materialsorter som provats i bakomliggande försök. Detta är speciellt viktig för tillsatsmaterial, eftersom kvaliteten på dessa restmaterial av naturliga skäl varierar inom relativt vida gränser. Generellt torde man däremot kunna använda formen för framtagna modeller och göra kalibreringar för de lokala material som är aktuella i egna tillämpningar. 27
36 5.2.3 Materialrelaterade modeller för specifika recept Alla modellbyggen måste alltid starta med försök för ett antal recept och anpassningar gjorda för den specifika sammansättningen, och anpassningen i kapitel 4 är ett exempel på detta beteende. Ursprungligen planerades att försök med inblandning av olika halter av flygaska skulle genomföras inom ramen för detta examensarbete, men p.g.a. försenade leveranser av ingående delmaterial kunde inte detta genomföras. Motsvarande försök med inblandning av olika halter av flygaska och slagg har t.ex. genomförts på NTNU i Norge (Ji, 8). För tillämning av direktanpassade modeller för ett specifikt recept är det också viktigt att man vid tillämpningen har en materialrelaterad inriktning på vad man observerar, och i kapitel 4 utgör t.ex. hållfasthetstappet vid förhöjd härdningstemperatur ett sådant exempel, då detta sannolikt beror på att porsystemets uppbyggnad sker på olika sätt vid olika härdningstemperaturer, vilket då måste speglas i modelleringsansatsen. 28
37 6 REFERENSER Bentz D P (): CEMHYD3D: A Three-Dimensional Cement Hydration and Microstructure Development Modelling Package - Version 2.. NISTIR 64, Building and Fire Research Laboratory, National Institute of Standards and Technology, Gaithersburg Maryland. Bentz D P and Garboczi E J (1991): Percolation of Phases in a Three-Dimensional Cement Paste Microstructural Model. Cement and Concrete Research 21/1991, pp Brouwers H J H and van Eijk R J (2): Fly ash reactivity: Extension and application of a shrinkage core model and thermodynamic approach. Journal of Materials Science 37/2, pp Ekerfors K (1995): Mognadsutveckling i ung betong, temperaturkänslighet, hållfasthet och värmeutveckling, Teknisk Lic 1995:34, Luleå tekniska universitet, Luleå Ekerfors K and Jonasson J-E (): Maturity Development in Young Concrete - Temperature Sensitivity, Strength and Heat Development. Nordic Concrete Research, Publication No. 25, 2/, ISBN , pp Hedlund H (): Hardening Concrete - Measurements and evaluation of non-elastic deformation and associated restraint stresses. Doctoral Thesis : 25, Luleå University of Technology, Luleå. Ji G (8): Cracking Risk of Concrete Structures in The Hardening Phase - Experiments, Material Modelling and Finite Element Analysis. Doctoral Thesis 8:198, Norwegian University of Science and Technology, Trondheim, 8. Johansson S-E och Redaktionsgruppen (1994): Tillsatsmaterial. Kapitel 6 i Betonghandbok Material, AB Svensk Byggtjänst och Cementa AB, Stockholm Jonasson J-E, Fjellström P och Bäckström H (1): Inverkan av variabel härdningstemperatur på betongens hållfasthetsutveckling. Bygg & Teknik, nr 7/1, sid Jonasson J-E, Wallin K och Nilsson M (9): Gjutning av vägg på platta - Studier av sprickrisker orsakat av temperaturförloppet vid härdningen. Teknisk rapport, Luleå tekniska universitet, Luleå 9. Maruyama I, Matsushita T and Noguchi T (7): Numerical Modeling of Portland Cement Hydration Based on Particle Kinetic Model and Multi-component Concept. 12 th International Congress on the Chemistry of Cement, 7. Narmluk M and Nawa T (11): Effect of fly ash on the kinetics of Portland cement hydration at different curing temperatures. Cement and Concrete Research 41/11, pp Park K-B, Jee N-Y, Yoon I-S and Lee H-S (8): Prediction of Temperature Distribution in High-Strength Concrete Using Hydration Model. ACI Materials Journal, March-April 8, pp Rasool A H och Rasool A H (11): Egenskaper för Betong i Ung Ålder: Hållfasthets- och värmeutveckling. D-uppsats. Luleå Tekniska Universitet, avdelningen för konstruktionsteknik. 29
38 Schindler A K and Folliard K J (5): Heat of Hydration Models for Cementitious Materials. ACI Materials Journal, January February 5, pp Schrage I and Summer T (1994): Factors Influencing Early Cracking of high-strength Concrete. Thermal Cracking in Concrete at Early Ages. R. Springenschmid, ed., E&FN Spon, London, UK, 1994, pp Tangtermsirikul S, Kaewkhluab T and Jitvutikrai P (4): A compressive strength model for roller-compacted concrete with fly ash. Magazine of Concrete Research 56/4, No. 1, February, pp Van Breugel K (1995): Numerical Simulation of Hydration and Microstructural Development in Hardening Cement-Based Materials II Applications. Cement and Concrete Research 25/1995, pp Wang X-Y, Cho H-K and Lee H-S (11): Prediction of temperature distribution in concrete incorporating fly ash or slag using a hydration model. Composition Part B: Engineering, 42/11, pp Wang X-Y and Lee H-S (1): Modeling the hydration of concrete incorporating fly ash or slag. Cement and Concrete Research 4/1, pp
39 BILAGA A Data från mognadsförsök A-1
40 Tabell A-1 Visar sammanställd data från mognadsförsök (Rasool och Rasool, 11). Recept 1 Bygg vct,7 Tid efter gjutning [h] Temperaturnivå [ C] Densitet [kg/m 3 ] Tryckhållfasthet [MPa] Medelvärde Medelvärde Medelvärde Medelvärde Medelvärde Medelvärde Medelvärde Medelvärde Medelvärde Medelvärde Medelvärde Medelvärde Medelvärde A-2
41 Recept 2 Bygg vct,55 Tid efter gjutning [h] Temperaturnivå [ C] Densitet [kg/m 3 ] Tryckhållfasthet [MPa] Medelvärde Medelvärde Medelvärde Medelvärde Medelvärde Medelvärde Medelvärde Medelvärde Medelvärde Medelvärde Medelvärde Medelvärde Medelvärde A-3
42 Recept 3 Bygg vct,38 Tid efter gjutning [h] Temperaturnivå [ C] Densitet [kg/m 3 ] Tryckhållfasthet [MPa] Medelvärde Medelvärde Medelvärde Medelvärde Medelvärde Medelvärde Medelvärde Medelvärde Medelvärde Medelvärde Medelvärde Medelvärde Medelvärde A-4
43 Recept 4 Anl vct,55 Tid efter gjutning [h] Temperaturnivå [ C] Densitet [kg/m 3 ] Tryckhållfasthet [MPa] Medelvärde Medelvärde Medelvärde Medelvärde Medelvärde Medelvärde Medelvärde Medelvärde Medelvärde Medelvärde Medelvärde Medelvärde Medelvärde A-5
44 Recept 5 Anl vct,38 Tid efter gjutning [h] Temperaturnivå [ C] Densitet [kg/m 3 ] Tryckhållfasthet [MPa] Medelvärde Medelvärde Medelvärde Medelvärde Medelvärde Medelvärde Medelvärde Medelvärde Medelvärde Medelvärde Medelvärde Medelvärde Medelvärde A-6
Materialdata för betong SKANSKA-K6516P
TEKNISK RAPPORT 25:25 Materialdata för betong SKANSKA-K656P JAN-ERIK JONASSON Luleå tekniska universitet Institutionen för Samhällsbyggnad Avdelningen för Byggkonstruktion 25:25 ISSN: 42-536 ISRN: LTU
Läs merKlimartsmart Betong - Egenskaper & användning. Ingemar Löfgren FoU chef Thomas Concrete Group
Klimartsmart Betong - Egenskaper & användning Ingemar Löfgren FoU chef Thomas Concrete Group Betong som ett material Utvecklas gradvis (kontrollerbart) från flytande/plastisk till fast form däremellan
Läs merBetong med tillsatsmaterial Inverkan på klimatbelastning och beständighet
Betong med tillsatsmaterial Inverkan på klimatbelastning och beständighet Ingemar Löfgren, FoU chef TCG & adjungerad professor Chalmers tekniska högskola Betongens tidslinje Blandning Gjutning Tillstyvnande
Läs merEXAMENSARBETE. Egenskaper för betong i ung ålder. Hållfasthets- och värmeutveckling. Ali Rasool Husain Ahmed Rasool Husain
EXAMENSARBETE Egenskaper för betong i ung ålder Hållfasthets- och värmeutveckling Ali Rasool Husain Ahmed Rasool Husain Civilingenjörsexamen Väg- och vattenbyggnadsteknik Luleå tekniska universitet Institutionen
Läs merTILLSATSMATERIAL FÖR BETONG
TILLSATSMATERIAL FÖR BETONG Leif Fjällberg, Oktober 2017 Research Institutes of Sweden Division Samhällsbyggnad RISE CBI Betonginstitutet Betong Betong för t. ex. hus- och broar består av: Portlandcement
Läs merDen nya betongen? Erfarenheter från cementtillverkare
Den nya betongen? Erfarenheter från cementtillverkare Anders Selander Cementa AB 2017-12-06 Utblick - Europa: Vilka cementtyper används? Cementa 2016 100% 90% 80% 70% 60% 50% 40% 30% 20% 10% 0% CEMBUREAU
Läs merNyheter inom betongforskningen
Nyheter inom betongforskningen nödvändiga materialegenskaper för uttorkningsberäkningar Peter Johansson Avdelning Byggnadsmaterial Lunds Tekniska Högskola Försöken bakom TorkaS3 100 Självuttorkning, Byggcement
Läs merNyheter inom betongområdet!
Nyheter inom betongområdet! Betong med mineraliska tillsatser Nödvändiga materialegenskaper för uttorkningsberäkningar Oskar Linderoth Peter Johansson Avdelning Byggnadsmaterial Lunds Tekniska Högskola
Läs merBetonggjutning i kall väderlek. Temperaturens betydelse
Betonggjutning i kall väderlek Temperaturens betydelse Betongens hållfasthetstillväxt Vid all betonggjutning är de närmaste timmarna och dagarna efter gjutningen avgörande för betongens hållfasthetstillväxt.
Läs merDOSERINGSRÅD MERIT 5000
DOSERNGSRÅD ANVÄNDNNG AV MERT 5000 BETONG TLLÄMPNNG AV SS-EN 206-1 OCH SS 13 70 03:2008. 1 nledning Merit 5000 är granulerad, torkad och mald masugnsslagg. Kraven i SS 13 70 03:2008 utgåva 4 punkt 5.1.6.
Läs merProjektet. Strukturutveckling och fuktbindning i cementbundna material där delar av Portlandcementet ersatts med flygaska. Doktorand: Handledare:
Strukturutveckling och fuktbindning i cementbundna material där delar av Portlandcementet ersatts med flygaska OSKAR LINDEROTH Projektet Doktorand: Oskar Linderoth Avd. Byggnadsmaterial, Lunds Universitet
Läs merNyheter inom betongforskningen -nödvändiga materialegenskaper för uttorkningsberäkningar
Nyheter inom betongforskningen -nödvändiga materialegenskaper för uttorkningsberäkningar Peter Johansson Avdelning Byggnadsmaterial Lunds Tekniska Högskola Försöken bakom TorkaS3 100 Självuttorkning, Byggcement
Läs merBetonggjutning i kall väderlek. Ett häfte om temperaturens betydelse
Betonggjutning i kall väderlek Ett häfte om temperaturens betydelse Januari 07 Betongens hållfasthetstillväxt Vid all betonggjutning är de närmaste timmarna och dagarna efter gjutningen avgörande för betongens
Läs merGJUTNING AV VÄGG PÅ PLATTA
GJUTNING AV VÄGG PÅ PLATTA Studier av sprickrisker orsakat av temperaturförloppet vid härdningen Jan-Erik Jonasson Kjell Wallin Martin Nilsson Abstrakt Försök med gjutning av konstruktionen vägg på platta
Läs merProjektet Strukturutveckling och fuktbindning i cementbundna material där delar av Portlandcementet ersatts med flygaska.
Strukturutveckling och fuktbindning i cementbundna material där delar av Portlandcementet ersatts med flygaska OSKAR LINDEROTH Projektet Handledare: Peter Johansson Lars Wadsö Katja Fridh Avd. Byggnadsmaterial,
Läs merBascement TEKNISK BESKRIVNING
TEKNISK BESKRIVNING Förord är en produkt som är anpassad till dagens högt ställda krav på ett hållbart samhällsbyggande. j Betong med ger en lägre CO 2 -belastning eftersom klinkerandelen kunnat reduceras.
Läs merBetong med lägre klimatpåverkan
Betong med lägre klimatpåverkan Hur åstadkommer vi detta? Thomas Concrete Group, C-lab Betong ett naturligt och oorganiskt material Finns tillgängligt överallt & lokalt tillverkat råmaterialen till cement
Läs merPrognosverktyg för betong. Hans Hedlund Skanska Sverige AB / SBUF Specialist Betong Tekn. Dr, Adj. Prof.
1 Prognosverktyg för betong Hans Hedlund Skanska Sverige AB / SBUF Specialist Betong Tekn. Dr, Adj. Prof. Presentationens innehåll Bakgrund TorkaS Korrigeringsfaktor vid lågt vct Produktionsplanering Betong
Läs merCraX1 - Handboksmetoden
CraX1 Handboksmetoden 1(6) CraX1 - Handboksmetoden Ovanstående rubrik betecknar resultatet av SBUF-projekt nr 06087 med ursprungstiteln Handledning om gjutning av grova konstruktioner begränsning av temperaturrelaterade
Läs merBetong med mineraliska tillsatser -Hur förändrade materialegenskaper kan inverka på den avlästa RF-nivån vid borrhålsmätningar
Betong med mineraliska tillsatser -Hur förändrade materialegenskaper kan inverka på den avlästa RF-nivån vid borrhålsmätningar Peter Johansson Avdelning Byggnadsmaterial Lunds Tekniska Högskola Vad är
Läs merCraX1 - Handboksmetoden
CraX1 Handboksmetoden 1(5) CraX1 - Handboksmetoden [SBUF-projekt nr 11238 med titeln Information om CraX1 - Handboksmetoden.] Det som kännetecknar CraX1 - Handboksmetoden är att det utvecklats en metodik
Läs merProvning av tryckhållfasthet, krympning och frostbeständighet av sprutbetong med TiOmix
CBI UPPDRAGSRAPPORT P900734-B Provning av tryckhållfasthet, krympning och frostbeständighet av sprutbetong med TiOmix www.cbi.se CBI Betonginstitutet Uppdragsrapport P900734-B Provning av tryckhållfasthet,
Läs merAvancerade metoder för planering och uppföljning av betongkonstruktioner
Avancerade metoder 1(7) Avancerade metoder för planering och uppföljning av betongkonstruktioner Slutrapportering av SBUF-projekt nr 11015 med rubricerad titel. Sammanfattning Aktuellt forskningsprojekt
Läs merBetong Användning av EN i Sverige
SVENSK STANDARD SS 13 70 03 Fastställd 2002-02-01 Utgåva 2 Betong Användning av EN 206-1 i Sverige Concrete Application of EN 206-1 in Sweden ICS 91.100.30 Språk: svenska Tryckt i mars 2002 Copyright SIS.
Läs merSLUTRAPPORT. Projekt 2.1.6a. Krympning hos betong med krossand
MinBaS II Mineral Ballast Sten Område 2 Rapport nr 2.1.6a MinBaS II Produktutveckling SLUTRAPPORT Projekt 2.1.6a. Krympning hos betong med krossand Sprickor är en effekt av stor krympning Dr Mats Emborg
Läs merTillsatsmaterial Till vad kan dessa användas?
Tillsatsmaterial Till vad kan dessa användas? Anders Lindvall Thomas Concrete Group, C-lab Detta med tillsatsmaterial är inget nytt i Sverige Betong med tillsatsmaterial har använts i Sverige sedan 1930-talet
Läs merFörord. Sollentuna i septemper 1997. Kjell Wallin, Peab Öst AB Projektledare
Förord Föreliggande projekt har genomförts på Peab Öst AB med stöd av externa medel från Svenska Byggbranschens Utvecklingsfond (SBUF). Tre olika arbetsplatser har ingått i projektet med gjutningar under
Läs merKapitel 3. Standardatmosfären
Kapitel 3. Standardatmosfären Omfattning: Allmänt om atmosfären Standardatmosfären Syfte med standardatmosfären Definition av höjd Lite fysik ISA-tabeller Tryck-, temp.- och densitetshöjd jonas.palo@bredband.net
Läs merBindemedlens inverkan på betongens uttorkning
Bindemedlens inverkan på betongens uttorkning Peter Johansson Avdelning Byggnadsmaterial Lunds Tekniska Högskola Niklas Johansson Cementa AB Bindmedel för betong med vct 0,36 Bascement Floridacement Byggcement
Läs merSVENSK STANDARD SS
Provläsningsexemplar / Preview SVENSK STANDARD SS 13 70 03 Fastställd Utgåva Sida 2001-05-23 1 1 (12) Copyright SIS. Reproduction in any form without permission is prohibited. Betong Användning av EN 206-1
Läs merBetong och armeringsteknik
Betong och armeringsteknik Materialet betong Efterbehandling Bilder från http://www.flickr.com Idag Teori om materialet betong Teori om efterbehandling av betong Övningsexempel på efterbehandling Frågor
Läs merBetong för industrigolv:
Betong för industrigolv: Senaste rön inom materialteknik Ingemar Löfgren, Thomas Concrete Group AB C.lab Blandning Gjutning Tillstyvnande & glättning Tidig hållfasthet 28-d Rivning & återvinning Betongens
Läs merFABRIKSBLANDAD BETONG
FABRIKSBLANDAD BETONG AT FÄRDIG GRUND har skapat ett koncept som gör det enkelt att köpa och få levererat fabriksblandad betong till ditt byggprojekt. Detta ger dig full kontroll över varje kubik med fast
Läs merBeständighetsegenskaper hos anläggningsbetong med stenkolsflygaska. SBUF-projekt 12382
Beständighetsegenskaper hos anläggningsbetong med stenkolsflygaska SBUF-projekt 12382 Fotot på framsidan visar frysytan hos en provkropp tillverkad av betong med 25 % flygaska av CEM I och vct ekv =0,45
Läs merFuktmätning i högpresterande
YSC.1 betong Foto: JM Ibland hävdas det att det inte är nödvändigt att mäta fukt i högpresterande betong, eftersom det är självuttorkningen som bestämmer hur torrt det blir och inte vilka torkinsatser
Läs merBetong- och armeringsteknik
Betong- och armeringsteknik Idag: Betong- och armeringsteknik Kapitel 16 26 16. Hantering av betong 17. Gjutning, bearbetning och ytbehandling 18. Betongens tillstyvnande och hårdnande 19. Efterbehandling
Läs merHenry Flisell. Silika Flygaska GGBS. AD dagen Henry Flisell Swecem AB
EPCC-konceptet. Valda delar om Cement och tillsatsmaterial (TM) utifrån kraven i EN 206, EN 197-1 och SS 137003 för användande av GGBS och flygaska i betongproduktion Henry Flisell Silika Flygaska GGBS
Läs merFukttransport i vattenbyggnadsbetong
Fukttransport i vattenbyggnadsbetong Doktorandprojekt Martin Rosenqvist 2011.03.30 DAGORDNING EXAMENSARBETE KUNSKAPSLUCKOR DOKTORANDPROJEKT PLANERING DELSTUDIER 2 Fukttransport i vattenbyggnadsbetong Martin
Läs merhttp://www.sis.se http://www.sis.se http://www.sis.se http://www.sis.se http://www.sis.se Provläsningsexemplar / Preview SVENSK STANDARD Fastställd 2004-10-15 Utgåva 3 Betong Användning av EN 206-1 i Sverige
Läs merVÄRMELASTER FRÅN TERMISK STRÅLNING I ROSTERPANNOR HENRIK HOFGREN
VÄRMELASTER FRÅN TERMISK STRÅLNING I ROSTERPANNOR HENRIK HOFGREN Ett samarbete mellan: Publikationer H. Hofgren et. al Measurements of some characteristics of thermal radiation in a 400 kw grate fired
Läs merVUC:s Informationsdag, Elisabeth Helsing, RISE
VUC:s Informationsdag, 2019-05-14 Elisabeth Helsing, RISE Plats för uttag: även om betongens egenskaper förändras mellan platsen för provtagning och avlämning får uttag av prover ske på annan plats än
Läs merByggingenjörsprogrammet Högskolan i Halmstad Sektion för Ekonomi och Teknik Examensarbete 15hp VT Alexander Andersson.
Byggingenjörsprogrammet Högskolan i Halmstad Sektion för Ekonomi och Teknik Examensarbete 15hp VT 2012 Alexander Andersson 1 Fredrik Ljungberg Abstract The maturation of concrete is strongly affected
Läs merAvnötningstest för Herkulit strö
Avnötningstest för Herkulit strö Rapport för AB Lindec, Göteborg, Sverige Referens: ABL/AR/211200 M.Sadegzadeh BSc MBA PhD CEng MICE Aston Services December 2000 1 Innehåll Sid nr Inledning Avnötningsmotstånd
Läs merBetong- och armeringsteknik
Betong- och armeringsteknik Idag: Betong- och armeringsteknik Kapitel 16 26 16. Hantering av betong 17. Gjutning, bearbetning och ytbehandling 18. Betongens tillstyvnande och hårdnande 19. Efterbehandling
Läs merEXAMENSARBETE. Tillsatsmaterial i betong. - hur påverkas den tidiga hållfasthetsutvecklingen. Camilla Lindelöf och Anna Ljungdahl. Byggingenjör 180hp
Byggingenjör 180hp EXAMENSARBETE Tillsatsmaterial i betong - hur påverkas den tidiga hållfasthetsutvecklingen Camilla Lindelöf och Anna Ljungdahl Byggteknik 15hp 2017-05-12 Sammanfattning Idag står cementindustrin
Läs merBetong med mineraliska tillsatser -Nödvändiga materialegenskaper för uttorkningsberäkningar
Betong med mineraliska tillsatser -Nödvändiga materialegenskaper för uttorkningsberäkningar Peter Johansson Avdelning Byggnadsmaterial Lunds Tekniska Högskola Self-desiccation in the sorption isotherm
Läs merMål en del av vision NS-1 (NRA) Bygga och leva med trä
Konkurrenskraftiga träbroar för framtiden Evenstad bro, Norge och Kristoffer Karlsson Mål en del av vision NS-1 (NRA) Bygga och leva med trä Målet omfattar utveckling av byggnadsteknik med avseende på:
Läs merTentamen i Kemisk Termodynamik kl 14-19
Tentamen i Kemisk Termodynamik 2011-06-09 kl 14-19 Hjälpmedel: Räknedosa, BETA och Formelsamling för kurserna i kemi vid KTH. Endast en uppgift per blad! Skriv namn och personnummer på varje blad! Alla
Läs merKRAV PÅ FROSTBESTÄNDIGHET HOS SVENSK BETONG ÅREN 1994-2008
LUNDS TEKNISKA HÖGSKOLA LUNDS UNIVERSITET Avdelning byggnadsmaterial KRAV PÅ FROSTBESTÄNDIGHET HOS SVENSK BETONG ÅREN 1994-2008 Requirements for frost resistance of Swedish concrete the years 1994-2008
Läs merMATERIALLÄRA (VBM611)
LTH Ingenjörshögskolan vid Campus Helsingborg Sanne Johansson MATERIALLÄRA (VBM611) Laborationer ht 1 2013 Postadress Box 882, SE-251 08 Helsingborg Besöksadress Universitetsplatsen 2 Telefon dir 046-222
Läs mersnabbare lättare enastående
Rapid Set Cementteknologi snabbare lättare enastående CEMENT ALL Mångsidig lagningsbruk MORTAR MIX Snabbhärdande lagningsbruk CONCRETE MIX Mycket snabbhärdande lagningsbetong KORODUR och CTS Cement två
Läs merBilaga 1. Materialundersökning och redovisning av undersökningsresultat. K:\81_2\810582\Rapport\SBUF-rapport\Bilagor\Bilaga 1.doc
Bilaga 1 Materialundersökning och redovisning av undersökningsresultat K:\81_2\810582\Rapport\SBUF-rapport\Bilagor\Bilaga 1.doc Bilaga 1 - Provväg 90 Redovisning 6.6.2001 1 (8) Provväg 90 materialundersökning
Läs merOptimering av betong med Byggcement (CEM II) till håldäcksproduktion
Högskolan I Halmstad Sektionen för Ekonomi och Teknik Byggingenjörsprogrammet Optimering av betong med Byggcement (CEM II) till håldäcksproduktion Martin Eriksson Jimmie Eriksson Karlsson Handledare: Bengt
Läs merMinBaS Område 2 Rapport nr 2:16 Mineral Ballast Sten
MinBaS projekt nr 2,2 Framtida betong Delprojekt 2,23 Utnyttjande av alternativa typer av ballast i betong Krossad ballast i betong Kompletterande laboratorieförsök och fullskaleförsök Delrapport 4 i pågående
Läs merVerktyg baserat på betong betraktad som partiklar > 0,125 mm och mikrobruk
Modelleringsverktyg för krossat berg i betong ett strategiskt projekt inom MinBaS Innovation Verktyg baserat på betong betraktad som partiklar > 0,125 och mikrobruk Björn Lagerblad Hans-Erik Gram Indata
Läs merBETONGTEKNIK DÅ OCH NU. En exposé över 90 års betongutveckling
BETONGTEKNIK DÅ OCH NU En exposé över 90 års betongutveckling Göran Fagerlund Avd. byggnadsmaterial, Lunds Tekniska Högskola KONSTRUKTIONSTEKNIK Alltmer sofistikerade beräkningsmetoder Allt större (mer
Läs merQuartzene i betong Hur påverkas hållfastheten?
AKADEMIN FÖR TEKNIK OCH MILJÖ Quartzene i betong Hur påverkas hållfastheten? Tobias Öhrn Juni 2012 Examensarbete 15 poäng Byggnadsteknik Examinator: Kjell Westberg Handledare: Peter Norberg 1 2 3 1 Sammanfattning
Läs merBetong med mineraliska tillsatser -Nödvändiga materialegenskaper för uttorkningsberäkningar
Betong med mineraliska tillsatser -Nödvändiga materialegenskaper för uttorkningsberäkningar Peter Johansson Avdelning Byggnadsmaterial Lunds Tekniska Högskola Self-desiccation in the sorption isotherm
Läs merDimensionering av byggnadskonstruktioner
Dimensionering av byggnadskonstruktioner Välkommen! 2016-03-22 Dimensionering av byggnadskonstruktioner 1 Dimensionering av byggnadskonstruktioner Kursen behandlar dimensionering av balkar, pelare och
Läs merPrognostisering av risker för alkalisilikareaktion (ASR) i vattenkraftskonstruktioner. Materialgruppen, CBI Betonginstitutet
Prognostisering av risker för alkalisilikareaktion (ASR) i vattenkraftskonstruktioner. i li ki Mariusz Kalinowski Materialgruppen, CBI Betonginstitutet Alkalisilikareaktion Starkt basisk miljö ph > 10
Läs merFuktmätning i betonggolv med pågjutningar
Fuktmätning i betonggolv med pågjutningar Bakgrund och syfte Fuktmätning i betonggolv med RF-metoden före mattläggning av fuktkänsliga golvbeläggningar är idag väletablerad. Metodiken togs fram i början
Läs merHans-Erik Gram
Proportionering och användning av krossat berg som ballast i betongproduktionen Hans-Erik Gram Innehåll Proportionering Indata Siktkurvan fördelar-begränsninger Kompaktdensiteten fördelar-begränsninger
Läs merANVÄNDNING AV ALKALIREAKTIV BALLAST I BETONG
ANVÄNDNING AV ALKALIREAKTIV BALLAST I BETONG CBI-dagen 15 mars 2017 Karin Appelquist Research Institutes of Sweden SAMHÄLLSBYGGNAD CBI BETONGINSTITUTET Användning av alkalireaktiv ballast i betong Vad
Läs merStämpning av bjälklag kräver kunskap
Stämpning av bjälklag kräver kunskap När ett bjälklag gjuts, utförs formstämpningen enligt anvisningar eller ritningar från formalternativt plattbärlagsleverantören. Detta innebär klara och tydliga regler
Läs merHÖGPRESTERANDE OCH SJÄLVKOMPAKTERANDE BETONG INOM HUSBYGGANDE. - Fältförsök och teoretiska studier av möjligheter och svårigheter
HÖGPRESTERANDE OCH SJÄLVKOMPAKTERANDE BETONG INOM HUSBYGGANDE - Fältförsök och teoretiska studier av möjligheter och svårigheter Sammanfattning Bakgrund Platsgjuten betong är globalt sett den mest använda
Läs merTryckhållfasthet för resurssnål betong
Tryckhållfasthet för resurssnål betong Utvärdering i tävling av högsta tryckhållfasthet för resurssnål betong Compressive strength of resource economic concrete Evaluation of competition in highest compressive
Läs merTEKNISK INFORMATION. Slagg Bremen. Historik och ursprung
TEKNISK INFORMATION Reviderad 14-01-16/OE. Gällande version kan laddas ner från www.thomasconcretegroup/thomascement Slagg Bremen Mald granulerad masugnsslagg för användning i betong och bruk enligt SS
Läs merTENTAPLUGG.NU AV STUDENTER FÖR STUDENTER. Kursnamn Fysik 1. Datum LP Laboration Balkböjning. Kursexaminator. Betygsgränser.
TENTAPLUGG.NU AV STUDENTER FÖR STUDENTER Kurskod F0004T Kursnamn Fysik 1 Datum LP2 10-11 Material Laboration Balkböjning Kursexaminator Betygsgränser Tentamenspoäng Övrig kommentar Sammanfattning Denna
Läs merCementstabilisering. Per Lindh NCC Teknik, Malmö
Cementstabilisering Per Lindh NCC Teknik, Malmö Varför skall man stabilisera? Minskar behovet av externa material i projekten Minskar utnyttjande av naturgrus och krossmaterial Minskar transportbehovet
Läs merAvnötningstest för. Lithurin I & Lithurin II Special
Avnötningstest för Lithurin I & Lithurin II Rapport för AB Lindec, Göteborg, Sverige Referens: ABL/ABR/051009B M.Sadegzadeh BSc MBA PhD CEng MICE Aston Services Oktober 2009 1 Innehåll Innehåll 2 Sid nr
Läs merProvläsningsexemplar / Preview SVENSK STANDARD SS 13 70 10 Fastställd 2002-03-22 Utgåva 1 Betongkonstruktioner Täckande betongskikt Concrete structures Concrete cover ICS 91.010.30 Språk: svenska Tryckt
Läs merEPCC Hur man praktiskt kan gå tillväga. Mikael Westerholm Cementa AB
EPCC Hur man praktiskt kan gå tillväga Mikael Westerholm Cementa AB Konceptet Equivalent likvärdig Performance prestanda hos of bindemedelskombinationer Combinations Concept Innehåll Bakgrund Den svenska
Läs merDe första viktiga timmarna! En skrift om plastiska krympsprickor
De första viktiga timmarna! En skrift om plastiska krympsprickor Plastiska krympsprickor i betong kan undvikas! Sprickor som uppstår i betongytan strax innan betongen börjar hårdna har i alla tider varit
Läs merSAMVERKAN MELLAN FÖRANKRINGSSTAG, BRUK OCH BERG BeFo-förstudie
SAMVERKAN MELLAN FÖRANKRINGSSTAG, BRUK OCH BERG BeFo-förstudie 1 Inledning Ingjutna bultar och spännkablar används vid anläggningar för att: Förankra konstruktioner som dammar, brooch vindkratsverksfundament,
Läs merPROVNING AV BORRKÄRNOR FRÅN FORSMARK
PROVNING AV BORRKÄRNOR FRÅN FORSMARK Manouchehr Hassanzadeh VATTENFALL RESEARCH AND DEVELOPMENT AB Rapportnummer U 09:135 2009-10-30 Provning av borrkärnor från Forsmark Från Rapportdatum Rapportnr Vattenfall
Läs merHandledning version 1.0. Datorprogrammet BI Dry Handledning för framtagning av uttorkningsprognoser
Handledning version 1.0. Datorprogrammet BI Dry Handledning för framtagning av uttorkningsprognoser INNEHÅLLSFÖRTECKNING Sid Allmänt 3 Generell teknisk bakgrund 3 Öppning av programmet/bakgrundsfönster
Läs merBetongprovning Hårdnad betong Tryckhållfasthet Omräkningsfaktorer
SVENSK STANDARD Fastställd 2005-02-18 Utgåva 4 Betongprovning Hårdnad betong Tryckhållfasthet Omräkningsfaktorer Concrete testing Hardened concrete Compressive strength Conversion factors ICS 91.100.30
Läs merP-13-07. Studier av frysningsegenskaper hos betong från 1 BMA. Per-Erik Thorsell Vattenfall Research and Development AB, Civil Engineering.
P-13-07 Studier av frysningsegenskaper hos betong från 1 BMA Per-Erik Thorsell Vattenfall Research and Development AB, Civil Engineering Maj 2013 Svensk Kärnbränslehantering AB Swedish Nuclear Fuel and
Läs merför kalibrering av fuktgivare. Systemet organiseras inom Rådet för Byggkompetens (RBK). I dag är fuktmätning i betonggolv en betydande verksamhet.
Hög betongkvalitet ger kort och säker torktid även under ogynnsamma klimatförhållanden Resultat från ett forskningsprojekt vid Lunds tekniska högskola (LTH) presenteras i artikeln. Det framgår att betong
Läs merDe första viktiga timmarna. Plastiska krympsprickor
De första viktiga timmarna Plastiska krympsprickor 4 De första viktiga timmarna Risken för så kallade plastiska krympsprickor finns alltid vid betonggjutning. Risken är som störst under de första timmarna
Läs merTextilarmering, av Karin Lundgren. Kapitel 7.6 i Betonghandbok Material, Del 1, Delmaterial samt färsk och hårdnande betong. Svensk Byggtjänst 2017.
Textilarmering, av Karin Lundgren Kapitel 7.6 i Betonghandbok Material, Del 1, Delmaterial samt färsk och hårdnande betong. Svensk Byggtjänst 2017. 7.6 Textilarmering 7.6.1 Allmänt Textilarmering består
Läs merSBUF Projekt nr 12001
SBUF Projekt nr 12001 Pågjutningar av stålfiberarmerad självkompakterande betong sprickbegränsning och vidhäftning Delrapport 4 - Minienkät om vidhäftningspåverkande faktorer Version 2017-05-15 Jonas Carlswärd
Läs merResultat från beräkningar av brottsannolikhet för en utskovsdel
Resultat från beräkningar av brottsannolikhet för en utskovsdel Marie Westberg Doktorand, Lunds Tekniska högskola & Vattenfall AB Vattenkraft Disposition Organisation Bakgrund Sannolikhetsbaserad utvärdering
Läs merDisciplinära diskurser i naturvetenskap och matematik
Disciplinära diskurser i naturvetenskap och matematik Jonas Forsman, Staffan Andersson, Jannika Andersson Chronholm, Cedric Linder Avdelningen för fysikens didaktik, Institutionen för fysik och materialvetenskap,
Läs merKarbonatisering av slagg- och flygaskebetong och dess inverkan på transportegenskaper
Karbonatisering av slagg- och flygaskebetong och dess inverkan på transportegenskaper Betong som innehåller alternativa bindemedel har en rad önskvärda och positiva egenskaper, vilka bland andra är mindre
Läs merUTTORKNI NGSPROGNOS FÖR BETONGKONSTRUKTI ONER MED TI LLGÄNGLI GA PROGNOSVERKTYG
ID: 12476. BERÄKNAD UTTORKNI NGSPROGNOS FÖR BETONGKONSTRUKTI ONER MED TI LLGÄNGLI GA PROGNOSVERKTYG En jämförande studie av likheter och skillnader för beräknat uttorkningsförlopp för några simulerade
Läs merRikard Hellgren KTH / WSP. Brottanalys av bergförankrade betongdammar
Rikard Hellgren KTH / WSP Brottanalys av bergförankrade betongdammar Rikard Hellgren Doktorandprojekt: Tillståndsbedömning av vattenkraftens betongkonstruktioner WSP Vattenbyggnad Modell för tillståndsbedömning
Läs mer1. Horisontella öppna vindsbjälklag alternativt svagt lutande öppna vindsbjälklag s.k. ryggåstak
1(13) Uppgifter som inhämtas från tillverkare eller leverantör av produkt med bestyrkta egenskaper Det är tillverkaren alternativt leverantören som ansvarar för riktigheten i underlaget. Observera att
Läs merEn ny algoritm för att beräkna tjälinträngning under periodiskt varierande klimatförhållanden. Stephen Burke Jesper Arfvidsson Johan Claesson
En ny algoritm för att beräkna tjälinträngning under periodiskt varierande klimatförhållanden Stephen Burke Jesper Arfvidsson Johan Claesson En ny algoritm för att beräkna tjälinträngning under periodiskt
Läs merFöreläsning 13: Multipel Regression
Föreläsning 13: Multipel Regression Matematisk statistik Chalmers University of Technology Oktober 9, 2017 Enkel linjär regression Vi har gjort mätningar av en responsvariabel Y för fixerade värden på
Läs merSjälvuppvärmning. Med vår kompetensbredd och unika expertis skapar vi nytta för många
Anders Lönnermark, RISE Självuppvärmning Anders Lönnermark 19 September 2018 Research Institutes of Sweden Safety and Transport Safety/Fire Research Med vår kompetensbredd och unika expertis skapar vi
Läs merTEKNISK RAPPORT TEMPERATURSPRICKOR I BETONGKONSTRUKTIONER. Handbok med diagram för sprickriskbedömning inklusive åtgärder för några vanliga typfall
2:4 TEKNISK RAPPORT TEMPERATURSPRICKOR I BETONGKONSTRUKTIONER Handbok med diagram för sprickriskbedömning inklusive åtgärder för några vanliga typfall CraX Temperaturmax utan åtgärd kylning värmd motgjutning
Läs merBetongens hållfasthetsutveckling vid användning av olika ersättare för portlandklinker
Betongens hållfasthetsutveckling vid användning av olika ersättare för portlandklinker En laborativ studie Concrete strength development in the use of different replacement for clinker An experimental
Läs merSprutbetong. Tommy Ellison. Kraftindustrins Betongdag 2014 1
Sprutbetong Tommy Ellison Kraftindustrins Betongdag 2014 1 Innehåll Sprutbetongs egenskaper Sprutmetoder Material Utrustning Kontroll Utförandekrav/Utbildning Kraftindustrins Betongdag 2014 2 Sprutbetongs
Läs merTemperaturberäkningar i härdande betongkonstruktioner med indata från isoterm kalorimetri
Temperaturberäkningar i härdande betongkonstruktioner med indata från isoterm kalorimetri Minni Flemark Lunds Tekniska Högskola Avdelningen för byggnadsmaterial TVBM-5110 Lund 2017 Examensarbete Copyright
Läs merSimulering av uttorkning i betong med COMSOL Multiphysics
Simulering av uttorkning i betong med COMSOL Multiphysics Förutsättningar Vct 0.36 Recept enligt Peter Johansson Modell K. Mjörnell samt J. E. Jonasson Partiellt ångtryck som drivande potential Tidsberoende
Läs merBetongkvalitetsuppföljning i vindkraftverksfundament
Betongkvalitetsuppföljning i vindkraftverksfundament Undersökning av härdningstemperaturens inverkan på sluthållfastheten Ralf Wasberg Examensarbete för ingenjörs (YH)-examen Utbildningsprogrammet för
Läs merInverkan från skala och passning på skjuvhållfastheten för bergsprickor
Inverkan från skala och passning på skjuvhållfastheten för bergsprickor BeFo rapport nr. 128, 2013 Fredrik Johansson, Tekn Dr. KTH Jord och Bergmekanik / SWECO Grasselli G. Shear strength of rock joints
Läs merAnvändning av flygaska i vattenbyggnadsbetong
Användning av flygaska i vattenbyggnadsbetong The use of fly ash in hydraulic concrete Författare: Mohammad Salam Abdulbaki Abdelah Mammar Chaouche Uppdragsgivare: SWECO ENERGUIDE Handledare: Erik Nordström,
Läs merKvarvarande utmattningskapacitet hos nitade metallbroar sammanfattning SBUF-projekt 12049
Kvarvarande utmattningskapacitet hos nitade metallbroar sammanfattning SBUF-projekt 12049 Många av dagens järnvägssträckningar byggdes i början av 1900-talet och de flesta av broarna som uppfördes är fortfarande
Läs mer