Inverkan av försmutsning av sprinkler

Relevanta dokument
Fuktreglering av regenerativ värmeväxling med värmning av uteluft eller frånluft

Tillräcklig utspädning av brandgaser

Värmeförlust för otäta isolerade kanalsystem

Tillräcklig utspädning av brandgaser

fukttillstånd med mätdata

Bestämning av tryckfallsfunktioner för T-stycke i T-system med mätdata

Förgiftning vid avklingande kolmonoxidhalt

Brandgasspridning via ventilationssystem för flerrumsbrandceller

Regenerativ värmeväxling utan renblåsning

Brandgasventilation av ett tågtunnelsystem

Dimensionerande lägsta utetemperatur

Luftström för skydd mot brandgasspridning

Bestämning av tryckfallsfunktioner för T-stycke i F-system med mätdata

Skattning av fuktverkningsgrad för regenerativ värmeväxling

Undersökning av rotorväxlares överföring

Beskrivning av temperatur och relativ fuktighet ute i svenskt klimat

Regenerativ ventilationsvärmeåtervinning. uppdelad efter vatteninnehåll. Lars Jensen

Utformning av sprinklersystem

Tryckfall för spalt med rektangulär 180º-böj

Fuktreglering av regenerativ värmeväxling med ventilationsflöde, varvtal eller vädring

Byggnadsformens betydelse

Jensen, Lars. Published: Link to publication

Regenerativ värmeväxling och renblåsning

Roterande värmeväxlare

Renblåsning och rotorkanalform

Regenerativ ventilationsvärmeåtervinning - Simulering av fukttillstånd med mätdata Jensen, Lars

Halvrunt textildon som backspjäll mätresultat

Reglering av värmesystem med framkoppling

Utetemperaturberoende årsenergibehov

Temperaturstratifiering i schakt CFD-beräkning med FDS

Regenerativ ventilationsvärmeåtervinning. utetemperatur under noll

Enkel metod för debitering av varmvatten. Jensen, Lars. Published: Link to publication

Fuktreglering av regenerativ värmeväxling

Renblåsning med diffusion

Termik och mekanisk brandgasventilation

Överföring vid inre rotorläckage

Jämförelse mellan regenerativ och rekuperativ ventilationsvärmeåtervinning

Luftströmning i byggnadskonstruktioner

Tryckfall i trapphus - Modellförsök

Roterande värmeväxlare och läckage

Mätsystem för operativ temperatur - test av hemtillverkade globtermometrar

Utetemperaturens osäkerhet -en rättelse

Impulsventilation av tunnlar

Analys av osäkerhet i beräkning av energianvändning i hus och utveckling av säkerhetsfaktorer

Trycksättning av trapphus - Utformning

Industriell ekonomi - affärsingenjör, 180 hp Bygg

Aktivering av boendesprinkler: Försök med olika glasbulber


Dynamisk mätning av lufttäthet

Kondensanalys av undermarkscykelgarage

Mer fuktreglering av regenerativ värmeväxling. Jensen, Lars. Published: Link to publication

Kolmonoxidförgiftning - principexempel

yttervägg 5,9 5,9 3,6 4,9 - - Golv 10,5 10, ,5 7 7 Tak 10,5 10, ,5 7 7 Fönster Radiator 0,5 0,5 0,8 0,5 0,3 -

Brandgasspridning genom tvärströmning vid utluftning och konvertering

Brandskyddsventilation av hiss- och trapphussystem

RAPPORT. Energi- och Inneklimatanalys Småhus Upprättad av: Hans Wetterlund Granskad av: Lisa Håkansson Godkänd av: Maria Alm

Tentamen IX1304 Matematik, Analys , lösningsidéer

Textildon som backspjäll - teori och mätresultat. Jensen, Lars. Published: Link to publication

Byggnadens värmeförlusttal vid DVUT

Energieffektiva system och lämpligt inneklimat i livsmedelsbutiker - En tvärvetenskaplig studie

AMP Inneklimat i världsklass. info@airmaster.se Krantz, tel Jens info@airmaster.

Energiberäkningar föreställningar och fakta. Johnny Kronvall Green Building Science

Fuktöverföring vid regenerativ värmeväxling

Renblåsning och termofores

TentamensKod: Tentamensdatum: Tid: Totalt antal poäng på tentamen:

Klimatskalets betydelse för energianvändningen. Eva-Lotta Kurkinen RISE Byggnadsfysik och Innemiljö

Trycksättning av trapphus med personbelastning Jensen, Lars

Sambandet mellan byggnadens stommaterial, värmedynamiska funktion och styr- & reglerstrategi Sammanställning av bakgrundsmaterial och kommentarer

Fuktstabilitet vid regenerativ värmeväxling. Lars Jensen

Installation av värmeåtervinning i kombination med tilläggsisolering av fasad

INSTALLATIONSTEKNIK VVS

PRODUKTION AV ENERGIEFFEKTIVA BYGGNADER PROCESSBESKRIVNING BILAGA 3 FÖRSLAG TILL UTBILDNINGSPLAN

Vilka bestämmelser gäller för trapphus för utrymning?

Strömningsanalys av tågtunnelstation Jensen, Lars

Statistik för Brandingenjörer. Laboration 3

Optimering av isoleringstjocklek på ackumulatortank

Svarsfil till remiss; Förslag till nya och ändrade föreskrifter och allmänna råd om energi och utsläpp från fastbränsleeldning, dnr: 1694/2016

Wilma kommer ut från sitt luftkonditionerade hotellrum bildas genast kondens (imma) på hennes glasögon. Uppskatta


Sprinklerpåverkad tunnelventilation

Skrivdon, miniräknare. Formelsamling bilagd tentamen.

Dimensionering och utformning av sprinklersystem

BESIKTNINGSRAPPORT. Energideklaration. Ålsta 3:197

04/03/2011. Ventilerade kläder. Ventilerade kläder. Värmeförluster vid olika luftflöden: skillnad med betingelse utan flöde i torr tillstånd

Största brandflöde för given spridningsvolym

Laboration 1 Mekanik baskurs

Energianvändning i byggnader. Energibalans. Enkel metod för att beräkna energi- och effektbehov

Energioptimering av kommersiell byggnad

Energieffektivisering, Seminare , verision 1. Tunga byggnader och termisk tröghet En energistudie

Brandgasevakuering av hisschakt CFD-beräkning med FDS Jensen, Lars

BRF BJÖRKVIKEN ENERGIBALANSRAPPORT TUVE BYGG. Nybyggnad bostäder Del av Hultet 1:11. Antal sidor: 8. Göteborg

Beräkning av U-värde för hus

Ventilationsbrandskydd med och utan spjäll

Definition av energiprestanda för nära-nollenergibyggnader systemgränser

50p. Rättningstiden är i normalfall 15 arbetsdagar, annars är det detta datum som gäller:

Totalprojekt Etapp I Val av energieffektiviserande åtgärder

Verkningsgrader vid regenerativ värmeväxling. Jensen, Lars. Published: Link to publication

Författare: Peter Roots och Carl-Eric Hagentoft

Brandsäkerhet i byggnader Sven Thelandersson. Byggnadskonstruktion Konstruktionsteknik LTH 1

Transkript:

Inverkan av försmutsning av sprinkler Lars Jensen Avdelningen för installationsteknik Institutionen för bygg- och miljöteknologi Lunds tekniska högskola Lunds universitet, 7 Rapport TVIT--7/7

Lunds Universitet Lunds Universitet, med nio fakulteter samt ett antal forskningscentra och specialhögskolor, är Skandinaviens största enhet för forskning och högre utbildning. Huvuddelen av universitetet ligger i Lund, som har invånare. En del forsknings- och utbildningsinstitutioner är dock belägna i Malmö, Helsingborg och Ljungbyhed. Lunds Universitet grundades 666 och har idag totalt 6 anställda och studerande som deltar i ett 9-tal utbildningsprogram och ca fristående kurser erbjudna av 88 institutioner. Avdelningen för installationsteknik Avdelningen för Installationsteknik tillhör institutionen för Bygg- och miljöteknologi på Lunds Tekniska Högskola, som utgör den tekniska fakulteten vid Lunds Universitet. Installationsteknik omfattar installationernas funktion vid påverkan av människor, verksamhet, byggnad och klimat. Forskningen har en systemanalytisk och metodutvecklande inriktning med syfte att utforma energieffektiva och funktionssäkra installationssystem och byggnader som ger bra inneklimat. Nuvarande forskning innefattar bl a utveckling av metoder för utveckling av beräkningsmetoder för godtyckliga fl ödessystem, konvertering av direktelvärmda hus till alternativa värmesystem, vädring och ventilation i skolor, system för brandsäkerhet, alternativa sätt att förhindra rökspridning vid brand, installationernas belastning på yttre miljön, att betrakta byggnad och installationer som ett byggnadstekniskt system, analysera och beräkna inneklimatet i olika typer av byggnader, effekter av brukarnas beteende för energianvändning, reglering av golvvärmesystem, bestämning av luftflöden i byggnader med hjälp av spårgasmetod. Vi utvecklar även användbara projekteringsverktyg för energi och inomhusklimat, system för individuell energimätning i flerbostadshus samt olika analysverktyg för optimering av ventilationsanläggningar hos industrin.

Inverkan av försmutsning av sprinkler Lars Jensen

Lars Jensen, 7 ISRN LUTVDG/TVIT--7/7--SE(9) Avdelningen för installationsteknik Institutionen för bygg- och miljöteknologi Lunds tekniska högskola Lunds universitet Box 8 LUND

Innehållsförteckning Inledning och problemställning Beräkning av RTI-värde med omskalning 7 Beräkning av RTI-värde med motståndsvärde 9 Beräkning av RTI-värde med motståndsmodell Sammanfattning och slutsatser 9

Inledning och problemställning Syftet med arbetsrapport är att undersöka hur försmutsning påverkar en sprinklers RTI-värde och därmed också en sprinklers tidskonstant. RTI-värdet är ett sätt att klassa en sprinklers termiska snabbhet. Förkortningen RTI står för Response Time Index. Den tekniska utvecklingen på sprinklerområdet har medfört att RTI-värdet har minskat från till genom att sprinklerbulbdiametern minskat från m till mm. Det råder direkt proportionalitet mellan RTI-värde och tidskonstant och därför kan analysen likaväl genomföras med redovisning av tidskonstant som med redovisning av RTI-värde. En problemställning är hur kan RTI-värde eller tidskonstant efter försmutsning skattas för en sprinkler med givet RTI-värde eller tidskonstant som ny, om det finns uppgifter för en annan sprinklers RTI-värde eller tidskonstant som ny och efter samma typ av försmutsning. En enkel metod är att tillämpa omskalning, vilket redovisas i avsnitt. En metod som beskriver försmutsningen som ett ökat termiskt värmemotstånd redovisas i avsnitt. Denna metod med ett värmemotstånd visar också att den enkla omskalningsmetodens framräknade värde i avsnitt är en överskattning. Hur försmutsningen kan påverka en sprinklers RTI-värde eller tidskonstant undersöks i avsnitt med antagande om försmutsning av en cylindrisk sprinklerbulbkropp. Analysen från avsnitt, och sammanfattas sist i avsnitt.

6

Beräkning av RTI-värde med omskalning Många äldre sprinkleranläggningar har sprinkler med höga RTI-värden och tidskonstanter och efter försmutsning blir RTI-värdena och tidskonstanterna ännu högre. En frågeställning är hur mycket ändras ett RTI-värde och tidskonstant efter samma försmutsning om byte sker till en sprinkler med ett annat RTI-värde och tidskonstant. Antag att försmutsningens inverkan för en ny och en försmutsad sprinkler av samma typ är känd med tidskonstanterna T respektive T. Om byte skall ske till en annan sprinkler med tidskonstanten T som ny, vad blir tidskonstanten efter samma försmutsning. En ytterst enkel beräkning är att skala om tidskonstanten T med faktorn T /T enligt (.) nedan. T = T T /T (s) (.) RTI-kvot ny yngre / ny äldre T /T.9.8.7.6..... skattad RTI-kvot drift yngre / drift äldre T /T.9.8.7.6........6.8 RTI-kvot ny äldre / drift äldre T /T Figur. Beräknad kvot T /T som funktion av T /T och T /T 7

8

Beräkning av RTI-värde med motståndsvärde En sprinklers RTI-värde och tidskonstant T definieras av följand samband: RTI = T v. (ms). (.) där v anger lufthastigheten förbi sprinklern när dess tidskonstant bestäms. Sprinklers tidskonstant T kan beräknas för antagande om en cylindrisk sprinklerbulb, vars ändar försummas, med följande uttryck: T = C/Ah = C m (s) (.) där C sprinklerbulbens värmelagringsförmåga, J/K Ah sprinklerbulbens värmeöverföringsförmåga, W/K A sprinklerbulbens mantelyta, m h värmeövergångstal för mantelytan, W/m K m värmemotstånd för mantelytan, K/W De tre parametrarna C, A och h kan uppskattas att vara funktioner av sprinklerbulbens radie r enligt uttrycken nedan. C ~ r (.) A ~ r (.) h ~ r -. (.) och sammantaget fås för själva tidskonstanten följande: T ~ r. (.6) Antag att tidskonstanten är känd för och efter försmutsning som T respektive T, vilka också kan skrivas som följer med införande av värmemotstånd m och m. T = C m (s) (.7) T = C m (s) (.8) Skillnaden i värmemotstånd är försmutsningens värmemotstånd m m, vilket beräknas som: m m = m m (K/W) (.9) m m = ( T T )/C (K/W) (.) 9

Vad tidskontanten efter försmutsning T blir för en sprinkler med tidskonstanten T skild från tidskonstanten T skall nu beräknas. Skillnaden i tidskonstant före försmutsning antas bero på att de två sprinklerbulberna har olika radier. Detta ger följande samband för radiekvoten k: k = r / r = ( T / T ) /. (-) (.) Värmelagringsförmåga och värmemotstånd kan för sprinklern med tidskonstant T som ny nu skrivas som följer: C = C k (J/K) (.) m = m k -. (K/W) (.) Den sökta tidskonstanten efter samma försmutsning kan nu skrivas som följer: T = C (m + m m ) (s) (.) Efter eliminering av alla parametrar utom T, T och T fås efter förenkling följande uttryck: T = ( T T /T ) [ - ( - ( T /T ) / ) ( - T /T ) ] (s) (.) där T T /T är den enkla omskalningen från avsnitt enligt (.) och det relativa felet f anges av den andra termen i [ ] eller som: f = - ( - ( T /T ) / ) ( T /T ) (-) (.6) Notera att det relativa felet f alltid är negativt om T <T och T >T, vilket gäller för byte från ett högre RTI-värde till ett lägre RTI-värde. Kvoten T /T redovisas med ett isodiagram i Figur. med x-axel T /T och med y-axel T /T. Isokurvorna för T /T sammanfaller nästan med y-axelns T /T. Felet redovisas som isodiagram i Figur. med samma axlar. Felet är alltid negativt. Detta innebär att den enkla omskalningen i avsnitt inte underskattar det RTI-värde som skall beräknas.

RTI-kvot ny yngre / ny äldre T /T.9.8.7.6..... beräknad RTI-kvot drift yngre / drift äldre T /T.9.8.7.6........6.8 RTI-kvot ny äldre / drift äldre T /T Figur. Beräknad kvot T /T som funktion av T /T och T /T relativt fel för skattat RTI-värde T.9 RTI-kvot ny yngre / ny äldre T /T.8.7.6..... -. -. -. -. -. -. -. -....6.8 RTI-kvot ny äldre / drift äldre T /T Figur. Relativt fel för T som funktion av T /T och T /T enligt (.6).

Beräkning av RTI-värde med motståndsmodell Syftet med detta avsnitt är att undersöka hur försmutsning av en cylindrisk kropp kan ändra värmemotståndet. Följande antaganden görs: Försmutsningen har värmeledningsförmågan λ W/mK. Försmutsningen ändrar ursprungsradien r med tjockleken t m. Värmeövergångstalet för konvektion sätts till W/m K för radien. mm. Värmeövergångstalet är proportionellt mot radien -.. Värmeövergångstalet för strålning sätts till W/m K. Uppgifterna om värmeövergångstalet för konvektion är hämtade från ett exempel i Bejan, A. (99) Heat Transfer sidan 68 med en mindre justering. Den cylindriska kroppens längd sätts till m, men detta har ingen betydelse eftersom kvoten mellan värmemotstånd efter försmutsning och före är av intresse. Följande samband gäller mellan RTI-värdet efter och före försmutsning enligt (.) och (.) och under förutsättning att försmutsningens värmelagringsförmåga försummas: RTI(r,t) = RTI(r,) m(r,t)/m(r,) (ms). (.) där sprinklerbulbens värmemotstånd ges av funktionen m(r,t). Det totala värmeövergångstalet för en yta med radien r anges som: h(r) = + (r/.) -. (W/m K) (.) Det värmemotståndet för mantelytan med radien r, längden m och en godtycklig försmutsning med tjockleken t kan skrivas som en summa av försmutsningens och ytans värmemotstånd med funktionerna m f (t/r) respektive m s (r+t): m(r,t) = m f (t/r) + m s (r+t) (K/W) (.) m f (t/r) = ln(+t/r)/πλ (K/W) (.) m s (r+t) = /[π(r+t) h(r+t)] (K/W) (.) De två funktionerna m f (t/r) respektive m s (r+t) redovisas med isodiagram i Figur. respektive Figur. med radien r som x-axel och tjockleken t som y-axel. Kvoten mellan försmutsningens och ytans värmemotstånd redovisas i Figur. och försmutsningens andel av det totala värmemotståndet redovisas i Figur.. Det resulterande motståndsvärdet m(r,t) enligt (.) redovisas i Figur.,.7 och.9 för värmeledningstalen λ.,.8 respektive.6 W/mK. Motsvarande motståndskvoterna m(r,t)/m(r,) redovisas i Figur.6,.8 respektive..

.. m s (r+t) K/W.6 λ. W/mK.6 tjocklek t mm..8.6..8...6. 6 radie r mm Figur. Isokurvor för värmemotstånd m s (r+t) som funktion av radie r och tjocklek t..8. 6.. m f (t/r) K/W λ. W/mK... 6.. tjocklek t mm............... 6 radie r mm Figur. Isokurvor för värmemotstånd m f (t/r) som funktion av radie r och tjocklek t.

tjocklek t mm..... 8. 9 7. 6... 8 7. 6 m f (t/r)/m s (r+t) 7 6...... 6 6 radie r mm λ. W/mK........... Figur. Isokurvor för kvoten m f (t/r)/m s (r+t) som funktion av radie r och tjocklek t....9 m f (t/r)/m(r,t) λ. W/mK.8..8 tjocklek t mm....8.8.7.7.7.6.6.6............... 6 radie r mm Figur. Isokurvor för kvoten m f (t/r)/m(r,t) som funktion av radie r och tjocklek t.

6 m(r,t) K/W λ. W/mK. 7.. 6.... tjocklek t mm... 6....... 6 radie r mm Figur. Isokurvor för värmemotstånd m(r,t) som funktion av radie r och tjocklek t. tjocklek t mm..... m(r,t)/m(r,). 6 radie r mm.. λ. W/mK......... Figur.6 Isokurvor för kvoten m(r,t)/m(r,) som funktion av radie r och tjocklek t. 6

. m(r,t) K/W. λ.8 W/mK... tjocklek t mm........ 6 radie r mm Figur.7 Isokurvor för värmemotstånd m(r,t) som funktion av radie r och tjocklek t.. m(r,t)/m(r,). λ.8 W/mK.. tjocklek t mm........8.8.8.6.6.6...... 6 radie r mm Figur.8 Isokurvor för kvoten m(r,t)/m(r,) som funktion av radie r och tjocklek t. 7

. m(r,t) K/W. λ.6 W/mK. tjocklek t mm..... 6 radie r mm Figur.9 Isokurvor för värmemotstånd m(r,t) som funktion av radie r och tjocklek t... m(r,t)/m(r,). λ.6 W/mK..... tjocklek t mm............. 6 radie r mm Figur. Isokurvor för kvoten m(r,t)/m(r,) som funktion av radie r och tjocklek t. 8

Sammanfattning och slutsatser Det finns många praktiska erfarenheter för hur sprinklers RTI-värden ändras på grund av försmutsning under längre tid i olika verksamheter. Denna kunskap kan användas för att beräkna hur ett RTI-värde för en annan ny sprinkler kommer att förändras på grund av försmutsning under samma förhållanden. Två omräkningsmetoder redovisas i avsnitt och. En fysikalisk modell för en försmutsad sprinklers värmemotstånd används i avsnitt för att skatta RTI-värdet efter en given försmutsning. Den enkla omskalningen av ett RTI-värde enligt (.) är en överskattning, vilket är en bra egenskap och ger en viss säkerhetsmarginal. En förbättrad beräkning av ett RTI-värde enligt (.) och med skattning av ett ökat motståndsvärde visar att felet för den enkla omskalningen enligt (.) har ett måttligt fel. En fysikalisk modell används i avsnitt för att skatta ändringen i RTI-värde som funktion av försmutsningens tjocklek. Försmutsningens värmelagringsförmåga försummas. Isokurvorna i Figur. visar att ytans värmemotstånd minskar med ökande radie r+t. Detta kan tolkas som att stora sprinklerbulber är att föredra framför mindre sprinklerbulber, men samtidigt ökar sprinklerbulbens värmelagringsförmåga och därmed RTI-värdet enligt (.-6). Isokurvorna i Figur. visar att försmutsningens värmemotstånd beror på kvoten t/r. Isokurvorna i Figur. visar att värmemotståndet för försmutsning kan blir flera gånger större än värmemotståndet för ytan om försmutsningens tjocklek är mer än mm. Samma sak framgår också i Figur. som visar att försmutsningens andel av det totala värmemotståndet. Isokurvor i Figur.- visar för olika värmeledningstal.,.8 och.6 W/mK för försmutsningen att både det totala värmemotståndet ökar med försmutsningen och kvoten mellan efter och före försmutsning. En försmutsning om mm och med ett värmeledningstal. W/mK motsvarande normal isolering och luft fördubblar värmemotståndet och därmed också RTI-värdet. Högre värmeledningstal ger en mindre förändring för samma försmutsning, men högre värmeledningstal kan innebära att försmutsningen värmelagringsförmåga inte kan försummas. 9