Humleviken, del av Hamburgsund 3:9 m fl

Humleviken, del av Hamburgsund 3:9 m fl Tanums kommun Uppdragsnummer: 7247 211-6-3 Reviderad av Jonas Lersten 213-2- Reviderad av Jonas Lersten (Sweco) 214-2-28, uppdragsnummer: 2362 Tekniskt PM, Geoteknik Vectura Consulting AB Handläggare Jonas Lersten Tel -48 44 23 jonas.lersten@vectura.se

Humleviken Uppdrags nr 7247 211-6-3 Rev 213-2-,214-2-28 Tekniskt PM, Geoteknik Innehållsförteckning 1 Uppdrag... 3 2 Geotekniska undersökningar... 4 2.1 Utförda geotekniska undersökningar... 4 3 Geoteknisk översikt... 4 3.1 Topografi och områdesbeskrivning... 4 3.2 Jordlager... 4 3.2.1 Område A... 4 3.2.2 Område B... 3.2.3 Område C... 3.2.4 Fastmarksområden... 3.3 Densitet, vattenkvot, konflytgräns och sensitivitet... 6 3.4 Odränerad skjuvhållfasthet... 7 3. Grundvatten och portryck... 8 4 Stabilitet... 8 4.1 Säkerhetsrekommendationer... 8 4.2 Stabilitetsberäkningar... 9 4.2.1 Materialparametrar... 9 4.2.2 Portryck... 9 4.2.3 Laster... Resultat... 6 Sättningar... 11 7 Grundläggning... 12 7.1 Område A... 12 7.2 Område B... 12 7.3 Område C... 13 7.4 Övrigt... 13 8 Jordschakt... 13 9 Slutsatser... 14 Bilagor Bilaga 1 Bilaga 2 Bilaga 3 Stabilitetsberäkningar Områdesindelning, A, B och C Skiss tryckbank 2 (14)

Tekniskt PM, Geoteknik Humleviken Uppdrags nr: 7247 211-6-3 Rev 213-2-, 214-2-28 Tekniskt PM, Geoteknik 1 Uppdrag På uppdrag av Göran Wahlund har Vectura Consulting AB utfört en geoteknisk utredning för rubricerat projekt. Den geotekniska utredningen skall ligga till grund för framtagande av en ny detaljplan samt ge förslag på lämplig grundläggning för enfamiljshus upp till två våningar inom området. Den nu utförda geotekniska utredningen berör i huvudsak de markområdena som utgörs av lösa jordlager (se ungefärligt område markerat med blå streckad linje på figur 1). Övrig del av området utgörs huvudsakligen av berg. Figur 1 - Röd linje markerar ungefärligt område som berör detaljplan, blå linje markerar ungefärligt utredningsområde. 3 (14)

Tekniskt PM, Geoteknik Humleviken Uppdrags nr: 7247 211-6-3 Rev 213-2-, 214-2-28 Tekniskt PM, Geoteknik 2 Geotekniska undersökningar 2.1 Utförda geotekniska undersökningar Till grund för den nu utförda geotekniska utredningen är geotekniska undersökningar utförda av Tellstedt i Göteborg AB (29) för nytt VA, littera 9-132 samt 2 som underlag för upprättande av detaljplan, littera 1-9. Kompletterande geotekniska undersökningar utfördes av Vectura under 211 och Sweco 214. En utförlig presentation av geotekniska undersökningar redovisas i tillhörande R-Geo, 3 Geoteknisk översikt För att underlätta hänvisningar i detta dokument har området delats upp i delområden benämnda A, B, C och fastmarksområden. Områdesindelningen framgår av bilaga 2. 3.1 Topografi och områdesbeskrivning Utredningsområdet utgörs av en mindre sedimentfylld dalgång i nord-sydlig sträckning omgivet i öst och väst av berg i dagen, partier av berget är lokalt mycket branta. Dalgången har tidigare varit förbunden med havet. Nivåskillnader mellan de högsta bergspartierna i öster och de lägst liggande partierna i de centrala delarna av dalgången uppgår till över 4 m. Genom dalgångens lägsta partier rinner en bäck och marken är här periodvis vattensjuk. Inom området som är ungefär mellan 6-7 hektar stort återfinns jordbruksfastigheter och bostadshus. Marken i dalgången har tidigare nyttjats som jordbruksmark. Marken som utgörs av lösa jordlager sluttar från fastmarkspartierna i öster (intill befintlig väg) med nivåer kring + ner mot de lägre liggande centrala delarna av dalgången i väster till nivåer kring + 4. Detta medför en nivåskillnad av ca 6 m på en sträcka av ca m viket ger en medellutning av ca 7 o. Lokalt är slänterna något brantare. 3.2 Jordlager 3.2.1 Område A Jordlagren utgörs från markytan i princip av: Vegetationsjord Lerig sand Lera Friktionsjord på berg Vegetationsjord har en tjocklek på ca,2-, m. Leriga sandens tjocklek varierar mellan 2-3 m. Den leriga sanden är ställvis skiktad med inslag av grus och silt. Leran är delvis siltig och tjockleken varierar mellan ca 1- m. 4 (14)

Tekniskt PM, Geoteknik Humleviken Uppdrags nr: 7247 211-6-3 Rev 213-2-, 214-2-28 Tekniskt PM, Geoteknik Friktionsjorden bedöms huvudsakligen utgöras av olika blandningar av silt, sand och grus med en varierande fasthet. Friktionsjordens tjocklek varierar men uppgår lokalt till minst m. 3.2.2 Område B Jordlagren utgörs från markytan i princip av: Vegetationsjord Lera Friktionsjord Vegetationsjord har en tjocklek på ca,2-, m. ns tjocklek uppgår till 2 m. n är ställvis lerig och har inslag av sand och skal. n har troligen bildats i samband med att det tidigare vattendraget har meandrat fram i dalbotten. Lerans tjocklek varierar mellan ca 11- m. Leran är ställvis siltig och det finns skikt av silt och friktionsjord på varierande nivåer. Friktionsjorden bedöms huvudsakligen utgöras av silt, sand och grus med en varierande fasthet. Friktionsjordens tjocklek varierar men uppgår lokalt till minst 2m. 3.2.3 Område C Jordlagren utgörs från markytan i princip av: Vegetationsjord Lerig sand Lera Friktionsjord på berg Vegetationsjord har en tjocklek på ca,2-, m. Leriga sandens tjocklek varierar mellan ca 1-3 m. Den leriga sanden har inslag av grus och silt. Lokalt överlagras även den leriga sanden av torrskorpelera. Leran är delvis siltig och tjockleken varierar mellan ca 2-16 m. Friktionsjorden bedöms huvudsakligen utgöras av olika blandningar av silt, sand och grus med en varierande fasthet. Friktionsjordens tjocklek varierar men uppgår lokalt till minst 9 m. 3.2.4 Fastmarksområden I de grundare partierna i närheten av berg utgörs jordlagren i huvudsak av relativt fast lagrad mellanjord och friktionsjord d.v.s. olika blandningar av sten, grus, sand, skalssand (14)

Tekniskt PM, Geoteknik Humleviken Uppdrags nr: 7247 211-6-3 Rev 213-2-, 214-2-28 Tekniskt PM, Geoteknik och silt. Även block kan finnas inlagrade. Friktionsjordens mäktighet varierar från tunt jordtäcke på berg till konstaterade mäktigheter på över 6 m. 3.3 Densitet, vattenkvot, konflytgräns och sensitivitet Lerans densitet i området (γ) varierar mellan 16-17, kn/m 3. Den naturliga vattenkvoten (WN) i leran varierar mellan ca -7 %. Konflytgränsen (WL) varierar mellan ca 3- %. Utförda laboratorieundersökningar på leran visar att sensitiviteten (St) i de två kolvprovtagningspunkterna VE och inom området varierar mellan 7->2. Den undersökta leran är därmed att betrakta som kvicklera 1. ns uppmätta vattenkvot (WN) varierar mellan ca 8- %. 1 Med kvicklera avses en lera med sensitiviteten som dessutom i ett omrört tillstånd har en odränerad skjuvhållfasthet,4 kpa. Kvickleror kännetecknas av att de i omrört tillstånd förlorar näst intill all sin hållfasthet. 6 (14)

Tekniskt PM, Geoteknik Humleviken Uppdrags nr: 7247 211-6-3 Rev 213-2-, 214-2-28 Tekniskt PM, Geoteknik 3.4 Odränerad skjuvhållfasthet Lerans odräneradee skjuvhållfasthet har utvärderats utifrån utförda vingförsök, konförsök samt CPT-sonderingar. Den odränerade skjuvhållfastheten harr sammanställts och korrigerats med hjälp av konflytgränsen. Sammanställningen redovisas r i figur 2. Figur 2 - Sammanställning av odränerad korrigerad skjuvhållfasthet. Leran överst i undersökningspunkterna VE och innehåller både sand, skal och grus och kan därmed anses störda. Utvärderade skjuvhållfasthet på dessa nivåer ärr därför medvetet lågt valda. Utvärderad och vald skjuvhållfasthet för område B och C framgår av den i figur 2, vänstra svarta linjen och har i stabilitetsberäkningar betecknats som lös lera. Denn i område A valda 7 (14)

Tekniskt PM, Geoteknik Humleviken Uppdrags nr: 7247 211-6-3 Rev 213-2-, 214-2-28 Tekniskt PM, Geoteknik skjuvhållfastheten framgår av den högra svarta linjen i figur 2 och har i stabilitetsberäkningar betecknats som fast lera. 3. Grundvatten och portryck Inom området finns två grundvattenrör. Båda rören är installerade med filterspets ner i friktionsjorden. Röret vid undersökningspunkten monterades av Tellstedt 2 (GW) och röret vid undersökningspunkten VE7 (GWVE7) monterades av Vectura 211 (för utförlig information se bilaga 4 i RGeo). Mätningar i rören visar på en trycknivå i friktionsjorden mellan,1-,9 m över markytan, det vill säga artesiskt tryck. Avläsningar av vattenytor i skruvprovtagningshålen visar på en grundvattennivå vid eller strax under markytan. 4 Stabilitet 4.1 Säkerhetsrekommendationer Stabilitetsutredningen har utförts enligt Skredkommissionens anvisningar, Rapport 3:9, där erforderliga säkerhetsfaktorer gäller för Detaljerad stabilitetsutredning för markanvändning Nyexploatering, se tabell 1. Tabell 1 - Riktvärden för val av erforderliga säkerhetsfaktorer enligt Skredkommissionens anvisningar, Rapport 3:9. Markanvändning Skede Nyexploatering Befintlig bebyggelse och anläggning Detaljerad utredning FC 1,7-1, + FKOMB 1,4-1,3 FC 1,7-1, + FKOMB 1,4-1,3 Fördjupad utredning FC 1,-1,4 + FKOMB 1,3-1,3 FC 1,4-1,3 + FKOMB 1,3-1,2 Säkerhetsrekommendationen utgörs av ett spann mellan olika nivåer på erforderlig säkerhetsfaktor. Vilka krav på säkerhetsfaktor som råder inom ett område (projekt) bestäms av ett antal faktorer som betecknas gynnsamma eller ogynnsamma. Exempel på ogynnsam faktor är t.ex. förekomst av kvicklera, branta slänter, pågående erosion eller en begränsad geoteknisk undersökning. Inom området finns ett relativt stort geotekniskt underlag vilket innebär god kännedom om jordens egenskaper, leran är visserligen kvick men återfinns på områden där marken är plan nere i dalgången samt att jordslänterna inom området är relativt flacka. Med utgångspunkt från dessa förutsättningar bedöms nedanstående säkerhetsnivå kunna tillämpas. FC 1,6 FKOMB 1,4 8 (14)

Tekniskt PM, Geoteknik Humleviken Uppdrags nr: 7247 211-6-3 Rev 213-2-, 214-2-28 Tekniskt PM, Geoteknik 4.2 Stabilitetsberäkningar Stabilitetsberäkningar har utförts som kombinerad och odränerad analys med beräkningsprogrammet GeoStudio 27 Slope/W Version 7.16. Stabiliteten har kontrollerats i två sektioner VA-VA och VB-VB. I den tidigare utredningen från Tellstedt har stabiliteten för en sektion A-A analyserats i den södra delen av dalgången. Inom övriga delar av området förekommer ingen sluttande mark där jorden utgörs av lösa jordlager såsom lera. Därmed bedöms att inga ytterligare stabilitetsanalyser behöver utföras inom området. Underlag till utförda stabilitetsberäkningar inom området har varit den digitala primärkartan samt avvägningar och inmätningar med GPS i geoteknisk mätningsklass B. 4.2.1 Materialparametrar I nedanstående tabell 2 redovisas de materialparametrar som använts vid stabilitetsberäkningarna. Tabell 2-Materialparametrar vid stabilitetsberäkningar. Lera lös Lera fast Tunghet γ Odränerad skjuvhållfasthet τfu Friktionsvinkel Ф Kohesionsintercept c Tunghet γ Odränerad skjuvhållfasthet τfu Friktionsvinkel Ф Kohesionsintercept Tunghet γ Odränerad skjuvhållfasthet τfu Friktionsvinkel Ф Kohesionsintercept Tunghet γ Odränerad skjuvhållfasthet τfu Friktionsvinkel Ф Kohesionsintercept Tunghet γ Odränerad skjuvhållfasthet τfu Friktionsvinkel Ф Kohesionsintercept 18 kn/m 3-3 o - 16, kn/m 3 Se tabell 3 och bilaga VE1 3 o,1x τfu 16, kn/m 3 Se tabell 3 och bilaga VE1 3 o,1x τfu 19, kn/m 3-32 o - 18 kn/m3-38 o - 4.2.2 Portryck Portrycket har antagits hydrostatiskt ned till 3 m djup med en grundvattenyta,-1 m undermarkytan. Djupare än 3 m har en hydrodynamisk portrycksprofil antagits med en tillväxt som växer mot en trycknivå i fiktionsjorden motsvarande 1m över markytan. En känslighetsanalys har även utförts med en portrycksnivå i friktionsjorden, 2 m över markytan. Portrycket i känslighetsanalysen är satt att botsvara bräddnivån där friktionsjorden under leran når markytan i vägdiket (alltså den teoretiskt högsta möjliga portrycksnivån). 9 (14)

Tekniskt PM, Geoteknik Humleviken Uppdrags nr: 7247 211-6-3 Rev 213-2-, 214-2-28 Tekniskt PM, Geoteknik 4.2.3 Laster För varje sektion har stabiliteten analyserats för befintliga förhållanden och med en trafiklast av 13 kpa för den befintliga vägen (i enlighet med TK Geo 11). Resultat Resultat från utförda stabilitetsberäkningar redovisas i nedanstående tabell 3. Tabell 3 - Beräkningsresultat stabilitet. Sektion VA Fc Fc med tryckbank Befintliga förhållanden 1,94 1,94 Last kpa 1,8 1,8 Plan glidyta 2,14 2, Plan glidyta + last kpa 2, 2, Sektion VB Befintliga förhållanden 1,6 1,6 Last kpa 1,6 1,68 Plan glidyta 1,64 1,62 Plan glidyta + last kpa 1,6 1,64 1,3 Känslighetsanalys med höga portryck sektion VB Befintliga förhållanden 1,2 1,62 1,2 Last kpa 1,2 1,64 1,3 Plan glidyta + last kpa 1,3 1,61 1, Bäcken Känslighetsanalys befintliga förhållanden 1,2 Känslighetsanalys last kpa 1,2 1,63 Fkomb Resultaten visar att säkerhetsfaktorn för befintliga förhållanden överstiger ställda krav enligt kap 4.1 (FC 1,6; FKOMB 1,4). Ställda krav uppfylls inte i plan glidyteberäkning med last i sektion VB (odränerad analys Fc=1,6) samt för de utförda odränerade analyserna i känslighetsanalysen. För att kunna tillåta en last på kpa krävs även att känslighetsanalysen uppfyller ställda krav. Framförallt eftersom artesiskt portryck förkommer i området. För att helt uppnå ställda krav i samtliga beräkningar krävs att en tryckbank utförs nedanför (väster om) område A. Förslagsskiss på tryckbank i plan finns redovisad i bilaga 3 och för sektion se bilaga 1 sida 12. En kontrollberäkning har gjorts avseende bäcken. För att inte påverka befintliga förhållanden och samtidigt klara stabilitetskravet på Fc=1,6 med last och tryckbank rekommenderas att dagens läge bibehålls. Behöver bäcken flyttas finns en rörelsemarginal på max m får i riktning mot område A. Gräns finns inritad i bilaga 3. Kontrollberäkning har utförts för en 1,m djup och 4m bred bäck. (14)

6 Sättningar Tekniskt PM, Geoteknik Humleviken Uppdrags nr: 7247 211-6-3 Rev 213-2-, 214-2-28 Tekniskt PM, Geoteknik I undersökningspunkten VE togs ostörda lerprover på, 8 och m. Utvärderingen av CRSförsök på lerproverna visar att leran är normal till svagt överkonsoliderad med en överkonsolideringsgrad (OCR) mellan 1,1 1,4. Detta medför att mindre tillskottsbelastningar från byggnader, grundvattensänkningar och uppfyllningar m.m. kommer att ge upphov till konsolideringssättningar, som kan vara skadliga för t.ex. byggnader och ledningar och även med tiden ge besvärande marksättningar utanför byggnaderna. I område B har det även påträffats gyttja och gyttjig lera med relativt höga vattenkvoter. är en organisk jord. Organisk jord har generellt dåliga geotekniska egenskaper såsom låg hållfasthet och stor kompressabilitet, n är således att betrakta som mycket sättningskänslig. 11 (14)

7 Grundläggning 7.1 Område A Tekniskt PM, Geoteknik Humleviken Uppdrags nr: 7247 211-6-3 Rev 213-2-, 214-2-28 Tekniskt PM, Geoteknik Ur stabilitetssynpunkt bör område A inte belastas om inte tryckbank utförs nedan/väster om området. Utförs tryckbank enligt förslagskiss bilaga 3 kan området belastas med kpa. För att kunna öka möjlig belastning inom område A, kan exempelvis tryckbanken utökas eller att område B fyllas ut helt. Till exempel ger en fyllnadshöjd på 1 m i hela området B att den godtagbara belastningen inom området kan höjas till 2 kpa. För att minimera belastning på markytan rekommenderas att grundläggning utförs till fast botten eller berg med spetsbärande stödpålar och fribärande bottenplatta. Alternativ grundläggning är kompensationsgrundläggning med exempelvis cellplast. 7.2 Område B På grund av den mycket sättningskänsliga gyttjan inom området rekommenderas att området fylls ut med 1-2 m krossmaterial som får ligga en längre tid (minst 2år) för att på så sätt ta ut sättningarna i gyttjan. En uppfyllnad verkar även som ett mothåll för område A. Vid en eventuell utfyllnad bör inventering av befintliga ledningar göras i området så att inte dessa skadas av fyllningen. Alternativt kan grundläggning utföras till fast botten eller berg med spetsbärande stödpålar och fribärande bottenplatta. Fyllnader under den fribärande bottenplattan bör kompensationsgrundläggas med exempelvis cellplast för att undvika sättningar mellan pålarna. Vid grundläggning på pålar inom område B är risken för differenssättningar mellan hus och omgivande mark mycket stor. Det är därför viktigt att höjdsättningen begränsas så att inga större utfyllnader krävs. Ledningsdragningar bör även göras flexibla så att ledningarna klarar sättningskillnader. Området är tidvis vattensjukt och det är viktigt att området dräneras väl med till exempel diken och ett väl fungerande dräneringssystem. En möjlig konsekvens att beakta är att en dränering av området kan ge upphov till en grundvattensänkning som bidrar till sättningar. 12 (14)

Tekniskt PM, Geoteknik Humleviken Uppdrags nr: 7247 211-6-3 Rev 213-2-, 214-2-28 Tekniskt PM, Geoteknik 7.3 Område C Inom området förkommer sättningskänslig lera. Grundläggning i området rekommenderas att den utföres som kompensationsgrundläggning med exempelvis cellplast. Alternativt kan grundläggning utföras med stödpålar och fribärande bottenplatta. Fyllnader under den fribärande bottenplattan bör kompensationsgrundläggas med exempelvis cellplast för att undvika sättningar mellan pålarna. Höjdsättningen bör i största möjliga mån begränsas så att inga större utfyllnader krävs (<,m fyllning). Detta för att minska risken för differenssättningar mellan hus grundlagda på pålar (eller kompensationsgrundlagda hus) och omgivande mark. 7.4 Övrigt Byggnader placerade inom områden med fastmark eller berg (se bilaga 1) kan grundläggas med kantförstyvad armerad betongplatta på mark eller på packad fyllning. Alternativt på sulor eller plintar på packad fyllning. Krävs sprängning för byggnad skall undersprängning göras med,-1 m under byggnad samt minst, m utanför blivande husliv. 8 Jordschakt Schakt skall alltid utföras med betryggande säkerhet mot ras och skred. Släntlutningen anpassas till jordens hållfasthet och grundvattenförhållanden. Generellt kan schakt utföras till max 1, m djup och släntlutning 1:1. Stabilitetsproblem kan lokalt uppstå under byggskedet vid djupa schakter och måste därför kontrolleras innan byggstart när detaljprojekteringen är klar. Jord som innehåller varierande mängd finsand och silt är tjälfarligt och kan bli flytbenägen i vattenmättat tillstånd. 13 (14)

Tekniskt PM, Geoteknik Humleviken Uppdrags nr: 7247 211-6-3 Rev 213-2-, 214-2-28 Tekniskt PM, Geoteknik 9 Slutsatser Utförda stabilitetsanalyser inom området visar att stabiliteten är tillfredställande för befintliga förhållanden. För att kunna tillåta last inom område A krävs dock att en tryckbank utförs. Under förutsättning att tryckbank byggs enligt förslagsskiss i bilaga 3 kan en lastrestriktion på kpa införs inom område A. Önskas möjlighet för ytterligare belastning i område A, krävs att tryckbanken utökas eller att hela område B fylls ut. Ny lastrestriktion skall i sådana fall bestämmas med en kompletterande stabilitetsberäkning(ar) för planerad tryckbank och fyllnadshöjd. För att klara stabilitetskravet på Fc=1,6 med last och tryckbank rekommenderas även att bäckens nuvarande läge bibehålls. Behöver bäcken flyttas finns en rörelsemarginal på max m i riktning mot område A (österut). Gräns finns inritad i bilaga 3. Det rekommenderas även att Bäcken inte görs större än idag, utan att den begränsas i djup och bredd. Max 1,m djup och 4m bred. En bredare och djupare bäck kan kräva större tryckbank. Önskas bäcken läggas närmare område A än uppritad gräns ska den kulverteras. Inom område B förkommer gyttja vilket är ett mycket sättningskänsligt material. Väljs pålgrundläggning inom detta område måste särskild hänsyn tas till de sättningskillnader som kan komma att uppstå mellan pålad byggnad och omgivande mark. Hänsyn till sättningar bör även tas till att uppfyllnader såsom tryckbanker. En överhöjning av utfyllnaden bör utföras med minst.m över önskad höjd för att kompensera för sättningar. 14 (14)

Bilaga 1 - Stabilitetsberäkningar 1/ Sektion VA-VA Befintliga Förhållanden File Name: Sektion VA-VA.gsz Name: Odränerad -Befntliga förhållanden Created By: Hansen Christian Last Edited By: Lersten Jonas Date: 213-2-13 Time: 16:9: PH head Spatial Fn.: Portryck 1m över my 1.94 Model: Undrained (Phi=) Name: Mu C-Top of Layer: kpa C-Rate of Change: kpa/m Name: - - - - - - -8-8 -7-7 -6-6 - - -4-4 -3-3 -2 - - - Name: Unit Weight: 19. kn/m³ Name: Phi: 3 Model: Undrained (Phi=) C-Top of Layer: kpa Name: Mu Unit Weight: 17 kn/m³ Phi: 42 File Name: Sektion VA-VA.gsz Name: Kombinerad befntliga förhållanden Created By: Hansen Christian Last Edited By: Lersten Jonas Date: 213-2-13 Time: 16:8:22 PH head Spatial Fn.: Portryck 1m över my 1.94 Name: Name: komb Phi: 3 C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: kpa Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio:. 1 komb Phi: 3 C-Top of Layer: 1.8 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: 18 kpa Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio:. 1 Mu komb komb komb - - - - - - -8-8 -7-7 -6-6 - - -4-4 -3-3 -2 - - - Name: Unit Weight: 19. kn/m³ Name: Phi: 3 Model: Undrained (Phi=) komb Phi: 3 C-Rate of Change:.12 kpa/m Cu-Top of Layer: kpa Cu-Rate of Change: 1.2 kpa/m C/Cu Ratio:. 1 Name: Mu Unit Weight: 17 kn/m³ Phi: 42

Bilaga 1 - Stabilitetsberäkningar 2/ Sektion VA-VA Last kpa File Name: Sektion VA-VA.gsz Name: 3) Odränerad -Befntliga förhållanden +last Created By: Hansen Christian Last Edited By: Lersten Jonas Date: 214-2-2 Time: 9:1: PH head Spatial Fn.: Portryck 1m över my 1.8 Model: Undrained (Phi=) Name: kpa Mu C-Top of Layer: kpa C-Rate of Change: kpa/m Name: - - - - - - -8-8 -7-7 -6-6 - - -4-4 -3-3 -2 - - - Name: Unit Weight: 19. kn/m³ Name: Phi: 3 Model: Undrained (Phi=) C-Top of Layer: kpa Name: Mu Unit Weight: 17 kn/m³ Phi: 42 File Name: Sektion VA-VA.gsz Name: 4) Komb -Befntliga förhållanden +last (2) Created By: Hansen Christian Last Edited By: Lersten Jonas Date: 214-2-26 Time: :33:21 PH head Spatial Fn.: Portryck 1m över my Name: 1.8 kpa Mu komb komb komb - - - - - - -8-8 -7-7 -6-6 - - -4-4 -3-3 -2 - - - Name: komb Model: Combined, S= f(depth) Phi: 3 C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: kpa Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio:. 1 komb Model: Combined, S= f(depth) Phi: 3 C-Top of Layer: 1.8 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: 18 kpa Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio:. 1 Name: Unit Weight: 19. kn/m³ Name: Phi: 3 Model: Undrained (Phi=) komb Model: Combined, S= f(depth) Phi: 3 C-Rate of Change:.12 kpa/m Cu-Top of Layer: kpa Cu-Rate of Change: 1.2 kpa/m C/Cu Ratio:. 1 Name: Mu Unit Weight: 17 kn/m³ Phi: 42

Bilaga 1 - Stabilitetsberäkningar 3/ Sektion VA-VA Plan Glidyta File Name: Sektion VA-VA.gsz Name: ) PG Odränerad -Befntliga förhållanden (2) Created By: Hansen Christian Last Edited By: Lersten Jonas Date: 214-2-2 Time: ::11 PH head Spatial Fn.: Portryck 1m över my Model: Undrained (Phi=) 2.14 kpa Mu Name: C-Top of Layer: kpa C-Rate of Change: kpa/m Name: - - - - - - -8-8 -7-7 -6-6 - - -4-4 -3-3 -2 - - - Name: Unit Weight: 19. kn/m³ Name: Phi: 3 Model: Undrained (Phi=) C-Top of Layer: kpa Name: Mu Unit Weight: 17 kn/m³ Phi: 42 File Name: Sektion VA-VA.gsz Name: 6) PG Komb-Befntliga förhållanden (3) Created By: Hansen Christian Last Edited By: Lersten Jonas Date: 214-2-2 Time: :47:32 PH head Spatial Fn.: Portryck 1m över my Name: Name: komb Model: Combined, S= f(depth) Phi: 3 C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: kpa Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio:.1 2. kpa Mu komb komb komb - - - - - - -8-8 -7-7 -6-6 - - -4-4 -3-3 -2 - - - komb Model: Combined, S= f(depth) Phi: 3 C-Top of Layer: 1.8 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: 18 kpa Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio:.1 Name: Unit Weight: 19. kn/m³ Name: Phi: 3 Model: Undrained (Phi=) komb Model: Combined, S= f(depth) Phi: 3 C-Rate of Change:.12 kpa/m Cu-Top of Layer: kpa Cu-Rate of Change: 1.2 kpa/m C/Cu Ratio:.1 Name: Mu Unit Weight: 17 kn/m³ Phi: 42

Bilaga 1 - Stabilitetsberäkningar 4/ Sektion VA-VA Plan Glidyta + last kpa File Name: Sektion VA-VA.gsz Name: 7) PG Odränerad -Befntliga förhållanden (3) Created By: Hansen Christian Last Edited By: Lersten Jonas Date: 214-2-26 Time: :37:3 PH head Spatial Fn.: Portryck 1m över my Model: Undrained (Phi=) 2. kpa Mu Name: C-Top of Layer: kpa C-Rate of Change: kpa/m Name: - - - - - - -8-8 -7-7 -6-6 - - -4-4 -3-3 -2 - - - Name: Unit Weight: 19. kn/m³ Name: Phi: 3 Model: Undrained (Phi=) C-Top of Layer: kpa Name: Mu Unit Weight: 17 kn/m³ Phi: 42 File Name: Sektion VA-VA.gsz Name: 8) PG Komb -Befntliga förhållanden Created By: Hansen Christian Last Edited By: Lersten Jonas Date: 214-2-26 Time: :39:4 PH head Spatial Fn.: Portryck 1m över my Name: Name: komb Model: Combined, S= f(depth) Phi: 3 C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: kpa Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio:. 1 2. kpa Mu komb komb komb - - - - - - -8-8 -7-7 -6-6 - - -4-4 -3-3 -2 - - - komb Model: Combined, S= f(depth) Phi: 3 C-Top of Layer: 1.8 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: 18 kpa Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio:. 1 Name: Unit Weight: 19. kn/m³ Name: Phi: 3 Model: Undrained (Phi=) komb Model: Combined, S= f(depth) Phi: 3 C-Rate of Change:.12 kpa/m Cu-Top of Layer: kpa Cu-Rate of Change: 1.2 kpa/m C/Cu Ratio:. 1 Name: Mu Unit Weight: 17 kn/m³ Phi: 42

Bilaga 1 - Stabilitetsberäkningar / Sektion VB-VB Befintliga förhållanden Name: 1) Odränerad - Bef intliga f örhållanden Date: 213-1-8 Time: 16:33: PH head Spatial Fn.: Portry ck 1m öv er my 1.6 - - - - - - -8-8 -7-7 -6-6 - - -4-4 -3-3 -2 - - - Model: Undrained (Phi=) Name: C-Top of Layer: kpa C-Rate of Change: kpa/m Name: Name: Unit Weight: 19. kn/m³ Name: Phi: 3 Model: Undrained (Phi=) C-Top of Layer: kpa Name: 2) Komb- Bef intliga f örhållanden Date: 214-2-27 Time: 13:31:43 PH head Spatial Fn.: Portry ck 1m öv er my - - - komb komb 2. 3. komb 2. 1.6-8 -8-7 -7-6 -6 - - -4-4 -3-3 -2 - - - - - - Name: Name: komb Phi: 3 C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: kpa Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio:.1 komb Phi: 3 C-Top of Layer: 1.8 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: 18 kpa Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio:.1 Name: Unit Weight: 19. kn/m³ Name: Phi: 3 Model: Undrained (Phi=) komb Phi: 3 C-Rate of Change:.12 kpa/m Cu-Top of Layer: kpa Cu-Rate of Change: 1.2 kpa/m C/Cu Ratio:.1 Sida 1 av 11

Bilaga 1 - Stabilitetsberäkningar 6/ Sektion VB-VB Last kpa Name: 3) Odränerad - med last Date: 213-1-8 Time: 16:6: 1.6 PH head Spatial Fn.: Portry ck 1m öv er my Model: Undrained (Phi=) Name: kpa - - - - - - -8-8 -7-7 -6-6 - - -4-4 -3-3 -2 - - - C-Top of Layer: kpa C-Rate of Change: kpa/m Name: Name: Unit Weight: 19. kn/m³ Name: Phi: 3 Model: Undrained (Phi=) C-Top of Layer: kpa Name: 4) Komb - med last 1.68 Date: 213-1-8 Time: 16:7:14 PH head Spatial Fn.: Portry ck 1m öv er my - - - komb komb kpa komb -8-8 -7-7 -6-6 - - -4-4 -3-3 -2 - - - - - - Name: Name: komb Phi: 3 C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: kpa Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio:.1 komb Phi: 3 C-Top of Layer: 1.8 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: 18 kpa Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio:.1 Name: Unit Weight: 19. kn/m³ Name: Phi: 3 Model: Undrained (Phi=) komb Phi: 3 C-Rate of Change:.12 kpa/m Cu-Top of Layer: kpa Cu-Rate of Change: 1.2 kpa/m C/Cu Ratio:.1 Sida 2 av 11

Bilaga 1 - Stabilitetsberäkningar 7/ Sektion VB-VB Plan glidyta Name: ) Plana glidy tor odrän bef intliga f örhållanden Date: 214-2-24 Time: 14:14: PH head Spatial Fn.: Portry ck 1m öv er my Model: Undrained (Phi=) 1.64 kpa - - - - - - -8-8 -7-7 -6-6 - - -4-4 -3-3 -2 - - - Name: C-Top of Layer: kpa C-Rate of Change: kpa/m Name: Name: Unit Weight: 19. kn/m³ Name: Phi: 3 Model: Undrained (Phi=) C-Top of Layer: kpa Name: 6) Plana glidy tor Komb bef intliga f örhållanden Date: 214-2-24 Time: 14:17:3 PH head Spatial Fn.: Portry ck 1m öv er my - - - komb komb 1.62 kpa komb -8-8 -7-7 -6-6 - - -4-4 -3-3 -2 - - - - - - Name: Name: komb Phi: 3 C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: kpa Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio:.1 komb Phi: 3 C-Top of Layer: 1.8 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: 18 kpa Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio:.1 Name: Unit Weight: 19. kn/m³ Name: Phi: 3 Model: Undrained (Phi=) komb Phi: 3 C-Rate of Change:.12 kpa/m Cu-Top of Layer: kpa Cu-Rate of Change: 1.2 kpa/m C/Cu Ratio:.1 Sida 3 av 11

Bilaga 1 - Stabilitetsberäkningar 8/ Sektion VB-VB Plan glidyta + last kpa Name: 7) Plana glidy tor odrän bef intliga f örhållanden + last Date: 214-2-24 Time: 14:37:27 PH head Spatial Fn.: Portry ck 1m öv er my Model: Undrained (Phi=) 1.6 kpa - - - - - - -8-8 -7-7 -6-6 - - -4-4 -3-3 -2 - - - Name: C-Top of Layer: kpa C-Rate of Change: kpa/m Name: Name: Unit Weight: 19. kn/m³ Name: Phi: 3 Model: Undrained (Phi=) C-Top of Layer: kpa Name: 8) Plana glidy tor Komb bef intliga f örhållanden +last Date: 214-2-24 Time: 14:38: PH head Spatial Fn.: Portry ck 1m öv er my - - - komb komb 1.3 kpa komb -8-8 -7-7 -6-6 - - -4-4 -3-3 -2 - - - - - - Name: Name: komb Phi: 3 C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: kpa Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio:.1 komb Phi: 3 C-Top of Layer: 1.8 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: 18 kpa Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio:.1 Name: Unit Weight: 19. kn/m³ Name: Phi: 3 Model: Undrained (Phi=) komb Phi: 3 C-Rate of Change:.12 kpa/m Cu-Top of Layer: kpa Cu-Rate of Change: 1.2 kpa/m C/Cu Ratio:.1 Sida 4 av 11

Bilaga 1 - Stabilitetsberäkningar 9/ Sektion VB-VB Känslighetsanalys befintliga förhållanden Name: 9) Känslighetsanaly s Höga Pp odränerad 1.2 Date: 214-2-24 Time: 14:6:16 PH head Spatial Fn.: Portry ck niv å 2m ö my Model: Undrained (Phi=) Name: kpa - - - - - - -8-8 -7-7 -6-6 - - -4-4 -3-3 -2 - - - C-Top of Layer: kpa C-Rate of Change: kpa/m Name: Name: Unit Weight: 19. kn/m³ Name: Phi: 3 Model: Undrained (Phi=) C-Top of Layer: kpa Name: 9b) Känslighetsanaly s Höga Pp Komb Date: 214-2-24 Time: 14:9:49 PH head Spatial Fn.: Portry ck niv å 2m ö my - - - komb komb 1.2 kpa komb -8-8 -7-7 -6-6 - - -4-4 -3-3 -2 - - - - - - Name: Name: komb Phi: 3 C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: kpa Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio:.1 komb Phi: 3 C-Top of Layer: 1.8 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: 18 kpa Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio:.1 Name: Unit Weight: 19. kn/m³ Name: Phi: 3 Model: Undrained (Phi=) komb Phi: 3 C-Rate of Change:.12 kpa/m Cu-Top of Layer: kpa Cu-Rate of Change: 1.2 kpa/m C/Cu Ratio:.1 Sida av 11

Bilaga 1 - Stabilitetsberäkningar / Sektion VB-VB Känslighetsanalys Last kpa Name: 9c) Känslighetsanaly s Höga Pp Odränerad + last Date: 214-2-2 Time: 8:41:2 PH head Spatial Fn.: Portry ck niv å 2m ö my 2. 3. 1.2 kpa - - - - - - -8-8 -7-7 -6-6 - - -4-4 -3-3 -2 - - - 2. Model: Undrained (Phi=) Name: C-Top of Layer: kpa C-Rate of Change: kpa/m Name: Name: Unit Weight: 19. kn/m³ Name: Phi: 3 Model: Undrained (Phi=) C-Top of Layer: kpa Name: 9d) Känslighetsanaly s Höga Pp Komb + last Date: 214-2-2 Time: 8:39:34 PH head Spatial Fn.: Portry ck niv å 2m ö my - - - komb komb 2. 2. 1.3 3. komb kpa -8-8 -7-7 -6-6 - - -4-4 -3-3 -2 - - - - - - Name: Name: komb Phi: 3 C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: kpa Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio:.1 komb Phi: 3 C-Top of Layer: 1.8 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: 18 kpa Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio:.1 Name: Unit Weight: 19. kn/m³ Name: Phi: 3 Model: Undrained (Phi=) komb Phi: 3 C-Rate of Change:.12 kpa/m Cu-Top of Layer: kpa Cu-Rate of Change: 1.2 kpa/m C/Cu Ratio:.1 Sida 6 av 11

Bilaga 1 - Stabilitetsberäkningar 11/ Sektion VB-VB Känslighetsanalys Plan glidyta + last kpa Name: 9e) Plana glidy tor odrän bef intliga f örhållanden + last Date: 214-2-2 Time: 8:46:17 PH head Spatial Fn.: Portry ck niv å 2m ö my Model: Undrained (Phi=) 1.3 kpa - - - - - - -8-8 -7-7 -6-6 - - -4-4 -3-3 -2 - - - Name: C-Top of Layer: kpa C-Rate of Change: kpa/m Name: Name: Unit Weight: 19. kn/m³ Name: Phi: 3 Model: Undrained (Phi=) C-Top of Layer: kpa Name: 9f ) Känslighetsanaly s Plana glidy tor Komb bef intliga f örhållanden +last (2) Date: 214-2-2 Time: 8:47:32 PH head Spatial Fn.: Portry ck niv å 2m ö my - - - komb komb 1. komb kpa -8-8 -7-7 -6-6 - - -4-4 -3-3 -2 - - - - - - Name: Name: komb Phi: 3 C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: kpa Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio:.1 komb Phi: 3 C-Top of Layer: 1.8 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Top of Layer: 18 kpa Cu-Rate of Change: kpa/m C/Cu Ratio:.1 Name: Unit Weight: 19. kn/m³ Name: Phi: 3 Model: Undrained (Phi=) komb Phi: 3 C-Rate of Change:.12 kpa/m Cu-Top of Layer: kpa Cu-Rate of Change: 1.2 kpa/m C/Cu Ratio:.1 Sida 7 av 11

Bilaga 1 - Stabilitetsberäkningar 12/ Sektion VB-VB Tryckbank Plan glidyta + last kpa Name: 7b) Plana glidy tor odrän bef intliga f örhållanden + last +try ckbank Created By: Hansen Christian Date: 214-2-2 Time: 14:23:39 PH head Spatial Fn.: Portry ck 1m öv er my - - - Tryckbank till nivå + 12m Fyllning 6m 1.64 kpa -8-8 -7-7 -6-6 - - -4-4 -3-3 -2 - - - - - - Model: Undrained (Phi=) Name: C-Top of Layer: kpa C-Rate of Change: kpa/m Name: Name: Unit Weight: 19. kn/m³ Name: Phi: 3 Model: Undrained (Phi=) C-Top of Layer: kpa Name: Fyllning Unit Weight: 19 kn/m³ Tryckbank Känslighetsanalys befintliga förhållanden 1.62 Name: 9) Känslighetsanaly s Höga Pp odränerad +try ckbank Created By: Hansen Christian Date: 214-2-2 Time: 14:32:27 PH head Spatial Fn.: Portry ck niv å 2m ö my Model: Undrained (Phi=) 6m Name: C-Top of Layer: kpa C-Rate of Change: kpa/m Tryckbank till nivå + 12m kpa Name: Name: Unit Weight: 19. kn/m³ - Fyllning - Name: Phi: 3 Model: Undrained (Phi=) - - C-Top of Layer: kpa - - -8-8 -7-7 -6-6 - - -4-4 -3-3 -2 - - - Name: Fyllning Unit Weight: 19 kn/m³ Sida 8 av 11

Bilaga 1 - Stabilitetsberäkningar 13/ Sektion VB-VB Tryckbank Känslighetsanalys last kpa Name: 9c) Känslighetsanaly s Höga Pp Odränerad + last +try ckbank Date: 214-2-2 Time: 14:38:8 1.61 PH head Spatial Fn.: Portry ck niv å 2m ö my - - - Tryckbank till nivå + 12m Fyllning 3. 2. 6m 2. kpa -8-8 -7-7 -6-6 - - -4-4 -3-3 -2 - - - - - - Model: Undrained (Phi=) Name: C-Top of Layer: kpa C-Rate of Change: kpa/m Name: Name: Unit Weight: 19. kn/m³ Name: Phi: 3 Model: Undrained (Phi=) C-Top of Layer: kpa Name: Fyllning Unit Weight: 19 kn/m³ Tryckbank Känslighetsanalys plan glidyta + last kpa Name: 9e) Plana glidy tor odrän bef intliga f örhållanden + last+ try ckbank Date: 214-2-2 Time: 14:44:1 PH head Spatial Fn.: Portry ck niv å 2m ö my - - - Tryckbank till nivå + 12m Fyllning 6m 1.61 kpa -8-8 -7-7 -6-6 - - -4-4 -3-3 -2 - - - - - - Model: Undrained (Phi=) Name: C-Top of Layer: kpa C-Rate of Change: kpa/m Name: Name: Unit Weight: 19. kn/m³ Name: Phi: 3 Model: Undrained (Phi=) C-Top of Layer: kpa Name: Fyllning Unit Weight: 19 kn/m³ Sida 9 av 11

Bilaga 1 - Stabilitetsberäkningar 14/ Sektion VB-VB Bäcken- Känslighetsanalys befintliga förhållanden Name: 9) Känslighetsanaly s Höga Pp odränerad 1.2 Created By: Hansen Christian Date: 214-2-27 Time: 13:12:34 PH head Spatial Fn.: Portry ck niv å 2m ö my Dagens läge Bäck 2. 3. Model: Undrained (Phi=) Name: m 2. kpa C-Top of Layer: kpa C-Rate of Change: kpa/m Name: - - Name: Unit Weight: 19. kn/m³ Name: Phi: 3 - - Model: Undrained (Phi=) - - -8-8 -7-7 -6-6 - - -4-4 -3-3 -2 - - - C-Top of Layer: kpa Bäcken- Känslighetsanalys last kpa Name: 9c) Känslighetsanaly s Höga Pp Odränerad + last Date: 214-2-27 Time: 13:12:34 PH head Spatial Fn.: Portry ck niv å 2m ö my Dagens läge Bäck 1.2 Model: Undrained (Phi=) Name: m 2. 3. 2. kpa C-Top of Layer: kpa C-Rate of Change: kpa/m Name: - - Name: Unit Weight: 19. kn/m³ Name: Phi: 3 - - Model: Undrained (Phi=) - - -8-8 -7-7 -6-6 - - -4-4 -3-3 -2 - - - C-Top of Layer: kpa Sida av 11

Bilaga 1 - Stabilitetsberäkningar / Sektion VB-VB Bäcken- Känslighetsanalys last kpa + tryckbank Name: 9c) Känslighetsanaly s Höga Pp Odränerad + last +try ckbank Date: 214-2-27 Time: 13::29 1.63 PH head Spatial Fn.: Portry ck niv å 2m ö my Dagens läge Bäck - - - m Fyllning 2. 2. 3. kpa -8-8 -7-7 -6-6 - - -4-4 -3-3 -2 - - - - - - Model: Undrained (Phi=) Name: C-Top of Layer: kpa C-Rate of Change: kpa/m Name: Name: Unit Weight: 19. kn/m³ Name: Phi: 3 Model: Undrained (Phi=) C-Top of Layer: kpa Name: Fyllning Unit Weight: 19 kn/m³ Sida 11 av 11

Bilaga 1- Områdesindelning 1/1