TB Gruppen. Alingsås,Hinden 7. Geoteknisk PM, projekteringsunderlag. Uppdragsnr: Version:

Transkript

1 TB Gruppen Alingsås,Hinden 7 Geoteknisk PM, projekteringsunderlag

2 Uppdragsgivare: Uppdragsgivarens kontaktperson: Konsult: Uppdragsledare: Teknikansvarig: Handläggare: TB Gruppen T Pap Norconsult AB T Pap B. G. Eckel T Pap Reviderad Handling Tommy Pap Bernhard Gervide Eckel Johan Sivengård Version Datum Beskrivning Upprättat Granskat Godkänt Detta dokument är framtaget av Norconsult AB som del av det uppdrag dokumentet gäller. Upphovsrätten tillhör Norconsult. Beställaren har, om inte annat avtalats, endast rätt att använda och kopiera redovisat uppdragsresultat för uppdragets avsedda ändamål Alingsås,Hinden 7 Innehåll n:\105\25\ \5 arbetsmaterial\01 dokument\g\pm - rev 2 tp\pm_hinden 7_geoteknik.docx (18)

3 Förutsättningar 5 2 Underlag för projekteringen 5 Styrande dokument 5 Geotekniska förhållanden 6 Topografi och markbeskaffenhet 6 Jordlagerbeskrivning 6 Jordens egenskaper 6 Hydrogeologiska förhållanden 8 Befintliga konstruktioner 8 Härledda egenskaper 9 Skjuvhållfasthet, cu / c 9 Deformationsegenskaper 9 Friktionsvinkel 10 Sättningar 11 Stabilitet 11 Omräkningsfaktorer 11 Karakteristiska värden 12 Dimensionerande värden 12 Indata till beräkningsprogram 13 Resultat 13 Sensitivitetsanalys 14 Lastrestriktioner 14 Radon 14 Blocknerfall 15 Erosion 15 Grundläggning 15 Radon 16 Schaktning/ markarbeten 16 Dimensioneringsförutsättningar 17 Kontrollåtgärder 18 Kontroll, omgivande gator och anläggningar 18 Kontroll, byggnader 18 n:\105\25\ \5 arbetsmaterial\01 dokument\g\pm - rev 2 tp\pm_hinden 7_geoteknik.docx (18)

4 RITNINGAR G401 G402 Släntsektioner i plan Lastrestriktioner i plan BILAGOR 1 Släntberäkning S1 2 Släntberäkning S2 n:\105\25\ \5 arbetsmaterial\01 dokument\g\pm - rev 2 tp\pm_hinden 7_geoteknik.docx (18)

5 Förutsättningar På uppdrag från Tommy Byggare AB (TB-Gruppen), har Norconsult AB genomfört geoteknisk undersökning och utredning inför uppförandet av ett bostäder i centrala Alingsås. Utredningen syftar till att ge underlag för detaljplanen samt projekteringen. I Figur 1, visas undersökningsområdets utbredning. Figur 1. Aktuellt område ( 2 Underlag för projekteringen Geotekniska fält- och laboratorieundersökningar har utförts i aktuellt område och redovisas separat i Markteknisk undersökningsrapport, geoteknik (MUR/Geo) med samma datum och uppdragsnummer. Rapporten har utförts av Norconsult. Underlag för projektering: [1] Alingsås, Hinden 7 Markteknisk undersökningsrapport MUR/Geo, daterad [2] ALINGSÅS KOMMUN/ BETOLA CONSULTING GROUP, KV MYGGAN 3 och 5, DETALJPLAN GF -konsult, daterad Styrande dokument Detta PM ansluter till SS-EN med tillhörande nationell bilaga. n:\105\25\ \5 arbetsmaterial\01 dokument\g\pm - rev 2 tp\pm_hinden 7_geoteknik.docx (18)

6 Geotekniska förhållanden Topografi och markbeskaffenhet För detaljer avseende topografi, se ritning G101 Situations- och borrplan. Markytan inom undersökningsområdet är plan med nivåer generellt varierande mellan ca + 65 till +64m med svag lutning från norr till söder. Genomfarten under järnvägen i söder ligger på nivån +60 till +61 m. Alla nivåangivelser i texten anges i höjdsystem RH2000. Området utgörs idag av grusad parkeringsyta med inslag av gräsytor/öppen mark, se Figur 3.1. Observera den svaga lutningen samt intilliggande bebyggelse. Jordlagerbeskrivning Generellt består jordlagren från markytan i huvudsak av: Fyllning och/eller torrskorpelera till ca 0,5-2.0 m djup. Siltig lera med sandskickt till ca m djup. Friktionsjord till ca 30 m Berg Jordlagren inom området bedöms överst utgöras av fyllning till ca 0,5 2 m djup. Fyllningen består, enligt närliggande provtagningar, av grus, sand, silt och asfaltsrester. Därunder följer en torrskopa samt Siltig lera med tunna sandskikt till ca m djup. Leran vilar på friktionsjord med ca 4-5 meters mäktighet ovan berg, friktionsjorden har verifierats i NC1, NC2, NC5, NC8, och bedöms ligga på meters djup. Djupet till berg har verifierats i NC2 inom utredningsområdet, där djupet var ca 30 meter. Jordens egenskaper Fyllningen över detaljplaneområdet är fast och består av grus, sand, silt och asfaltrester. Uppmätta vattenkvoter och varierar i östra delen mellan ca %. Densiteten är ca 1,9 ton/m 3 Torrskorpeleran förekommer över hela området. Torrskorpeleran är siltig och sandig, med en vattenkvot på %. Densiteten är ca 1,8 ton/m 3. Den Siltiga leran med sandskikt är en grå sulfidmelerad med lagervis inslag av silt, och tunna dränerande sandskikt. Vattenkvot och konflytgräns varierar mellan % respektive %, Densiteten varierar mellan ca 1,7-1,8 ton/m 3 med ökad densitet mot djupet. Leran bedöms vara högsensitiv med uppmätta St-kvoter mellan Den omrörda skjuvhållfastheten är mellan 0,17-0,57 kpa. Leran bedöms som kvicklera vid djupet av 4-6 m. Leran bedöms som överkonsoliderad med ett OCR på n:\105\25\ \5 arbetsmaterial\01 dokument\g\pm - rev 2 tp\pm_hinden 7_geoteknik.docx (18)

7 Utredningsområde Figur 3.1 Översiktsbild av aktuellt område (Google Earth, 2017). n:\105\25\ \5 arbetsmaterial\01 dokument\g\pm - rev 2 tp\pm_hinden 7_geoteknik.docx (18)

8 Hydrogeologiska förhållanden Inga grundvattenrör finns installerade. Utgående från CPT-undersökningar och marken vattenmättningsgrad antags grundvattenytan befinna sig under 2 meter från befintlig markyta (motsvarande nivån + 63 meter). Portrycket antags hydrostatisk mot djupet. CPT-undersökningarna visar på att leran dräneras underifrån i underliggande friktionsjord. Befintliga konstruktioner Området avgränsas med en väg åt norr och öster. I söder finns en GC-bro över Stråhles allé. Det finns två närliggande byggnader intill området som kan påverkas åt väster, dessa är bostadshus, och redovisas i plan samt fotografi nedan i Figur 3.2 HUS B HUS B HUS A HUS A Figur 3.2. Översiktsbild av befintliga byggnader i aktuellt område (Google Earth, 2017). n:\105\25\ \5 arbetsmaterial\01 dokument\g\pm - rev 2 tp\pm_hinden 7_geoteknik.docx (18)

9 Härledda egenskaper Skjuvhållfasthet, cu / c Enligt utförda CPT-sonderingar och konförsök varierar lerans odränerade skjuvhållfasthet (Cu korrigerad) huvudsakligen mellan ca 15 och 60 kpa från 0 till 35 m djup, Torrskorpan/fyllningen som är 3 m mäktig antags med en skjuvhållfasthet på ca 40 kpa. Leran därunder, tyder på en skjuvhållfasthet på ca 20 kpa till 5 meters djup eller nivån + 62 m. Konförsök från NCR 04 visardärefter ökar hållfastheten linjärt med djupet motsvarande 4 kpa/m. I Figur 4.1 redovisas uppmätt samt valt odränerad skjuvhållfasthet mot djupet. Tabell 4.2 Vald (karakteristisk) korrigerad hållfasthet, cu.korr Nivå [m] Djup [m] Korrigerad hållfasthet, C u.kor [kpa] *(z), där z = 0 på nivån *(z), där z = 0 på nivån 57 Den dränerade skjuvhållfasthen bestäms empiriskt med enligt sambandet c = 0,1 c u Deformationsegenskaper Enligt utförda CRS-försök i borrhål NC6 har lerans förkonsolideringstryck (σ c ) samt konsolideringsgrad utvärderats (OCR) enligt Figur 4.1. Enligt utförda CRS-försök är leran överkonsoliderad med ca 20 till 50 kpa vilket motsvarar en OCR på mellan 1,3 2.0) mellan nivå m. Därefter verkar OCR stabilt på ca 1.5. Krypningar verkar inte i området då leran är överkonsoliderad. Den primära kompressionsmodulen (M0) antags utifrån den siltig och sandiga lerans skjuvhållfasthet genom den empiriska formeln: M 0 = 1000 τ fu Den sekundära kompressionsmodulen (ML) från CRS-försöken framgår i Tabell 4.1. Tabell 4.1 kompressionsmodulen utifrån utförda CRS-försök Nivå [RH2000] Djup [m] M L [kpa] + 61 m m m m n:\105\25\ \5 arbetsmaterial\01 dokument\g\pm - rev 2 tp\pm_hinden 7_geoteknik.docx (18)

10 Nivå (m) RH2000 Ett representativt medelvärde kan antas till ca 1500 kpa för leran till 15 m djup. Under 15 till 25 m kan 2000 kpa antags. Tabell 4.2 Vald (karakteristisk) kompressionsmodul ML Nivå [m] Djup [m] M L [kpa] Friktionsvinkel Jordlager Fyllningen som är halvt packad sandig grus antags med 35 grader i friktionsvinkel och den underliggande siltiga leran med 30 grader. 65 Fyllning / Torrskorpa GWY Nivå 63 m (RH2000) Sammanställning Odränerad skjuvhållfasthet, korrigerad (kpa) 0 50 c u = 40 kpa φ = 30 Sammanställning Effektivspäniningsbild av området, Effektivtryck (kpa) OCR > 5 Kompressions modul M L M L = c u = z kpa OCR = M L = 1500 Lera 55 c u = z kpa OCR = 1.5 M L = NC 4 CPT Tfu,korr M L = NC 5 CPT Tfu,korr NC 6 CPT Tfu,korr NC 8 CPT Tfu,korr NC 6 Kon, Tfu,korr NCR 4 Kon, Tfu,korr NC 4 CPT σ c NC 5 CPT σ c NC 6 CPT σ c NC 8 CPT σ c NC 6 CPT S'vo NC 6 CRS σ c Figur 4.1. korrigerad hållfasthet, cu.korr mot nivån [RH2000] samt effektivspänning och förkonsolideringstrycket i området n:\105\25\ \5 arbetsmaterial\01 dokument\g\pm - rev 2 tp\pm_hinden 7_geoteknik.docx (18)

11 Sättningar Den siltiga leran är överkonsoliderad med kpa därtill är lerans mäktighet jämn vilket minskar risken för differenssättningar om belastning på grundläggningen hålls jämn. Därmed bedöms en last på 30 kpa endast generera mindre elastiska sättningar, omedelbart efter konstruktion, dessa primära sättningar beräknas vara i storleksordningen av ca 5 cm. Stabilitet Stabiliteten av området har utretts för detaljplanen. Nivåskillnaden i området mot norr och väst är relativt plant med nivåskillnader på ca 1 m eller lägre. En slänt finns dock mot gatan Stråhles allé som leder under järnvägen Västra Stambanan. Denna slänt har en nivåskillnad på ca 10 meter och varit föremål för utredningen. Stabilitetsberäkning före och efter planerad byggnation har utförts i två sektioner (S1 samt S2), för beräkningssektioner på ritning se G401, för bild på slänten se Figur 6.1. Figur 6.1. Slänt ner mot underfarten av järnvägen västra stambanan, nivåskillnaden är från +65 m till 61 m, dvs. totalt 4 m från överkant till underkant. Topografiskt underlag är inhämtat från grundkartan samt inmätta nivåer från tidigare utförda utredningar. Omräkningsfaktorer För friktionsvinkeln antas η φ = 1 då CPT-sonderingar har utförts. För skjuvhållfastheten har följande antagits: Antalet oberoende undersökningspunkter n=5 st. Kohesionsjorden förutsätts motsvara normalsvensk lera. η (1,2) = 1,0 n:\105\25\ \5 arbetsmaterial\01 dokument\g\pm - rev 2 tp\pm_hinden 7_geoteknik.docx (18)

12 Två metoder har använts (CPT/fallkonsförsök) för att bestämma cu, spridning i resultat liten. God kännedom om hållfastheterna från tidigare undersökningar i angränsande områden varför η (3) väljs enligt: η (3) = 0,95 Brottytan bedöms vara relativt stor och brottytans skjuvhållfasthet bestäms av jordens medelvärde. För dimensionering av slänter och bankar sätts till: η (4,5,6,7) = 1,0 η (8) = 1,0 Sammantaget ger detta: η (cu) = η (1,2) η (3) η (4,5,6,7) η (8) = 0.95 Karakteristiska värden Det karakteristiska värdet för en materialparameter definieras som: X k = η X Tabell 6.1 Karakteristiska hållfasthetsvärden, släntstabilitet Nivå c uk [kpa] c k [kpa] , z kpa 1, *(z) *(z), där z = 0 på nivån 67 1,9 + 0,38*(z) Ovan givna värden gäller för kohesionsjorden inom undersökningsområdet. Portryck i lerlagret samt underlagrande friktionsjord har modellerats med antagande om hydrostatisk fördelning från en grundvattennivå belägen i nivå med medelvattennivå + 62 m [RH2000]. Dimensionerande värden Det dimensionerande värdet beräknas enligt: För friktionsvinkeln innebär det: X d = 1 γ M X k φ d = tan 1 ( 1 η γ φ tanφ ) φ n:\105\25\ \5 arbetsmaterial\01 dokument\g\pm - rev 2 tp\pm_hinden 7_geoteknik.docx (18)

13 Partialkoefficienter för jordmaterial, γ M, enligt Tabell 4 nedan. Tabell 4. Partialkoefficienter för jordmaterial Jordparameter Värde Friktionsvinkel (tan ) γ φ 1,3 Effektiv kohesion (c ) γ c 1,3 Odränerad skjuvhållfasthet (cu) γ cu 1,5 Tunghet ( ) γ γ 1,0 Indata till beräkningsprogram Följande värden används som indata i beräkningsprogrammet, Geostudio Slope/W, för att kunna göra stabilitetsanalyser med partialkoefficienter enligt IEG:s Rapport 6:2008, Rev 1. Tillämpningsdokument EN Slänter och bankar. Tabell 6.2. Jordparametrar valda för stabilitetsberäkningar Material Namn Jordart Nivå [RH2000] Tunghet [kn/m 3 ] Odrän.Skjuvhåll fasthet cud [kpa] Drän.Skjuvhåll fasthet c [kpa] Friktionsvinkel φ'd [ ] Fyll/Let Fyllning / Let ,6 Le 1 siltig Lera *z *z 24 Le 2 siltig Lera *z *z 24 Väg Fyllning ,6 Resultat Resultat för sektionerna S1 och S2 redovisas i tabell 6.3 nedan. Både kombinerad samt odränerad analys har utförts för båda sektionerna S1 och S2. Före och efter byggnation. Tabell 6.3. Beräknade säkerheter Sektion FEN Befintlig slänt FEN Efter byggnation Bilaga S S Säkerheten i kombinerad samt odränerad analys för SK3 ska minst vara FEN 1.1. De beräknade säkerhetsfaktorerna är större än erforderliga krav, stabiliteten i området anses uppfyllt. Resultatet visar att beräknad stabilitet för befintliga förhållanden överstiger erforderlig säkerhet i samtliga sektioner och analyser. n:\105\25\ \5 arbetsmaterial\01 dokument\g\pm - rev 2 tp\pm_hinden 7_geoteknik.docx (18)

14 Sensitivitetsanalys Det finn en risk att grundvattennivån ökar till markyta på den pådrivande sidan. Två beräkningar beaktar en höjning av grundvattnet på den pådrivande sidan i kombinerad analys efter byggnation. Båda sektionerna resulterade till en godtycklig säkerhet. I Tabell 6.4 framgår beräknat säkerhet mot brott i sektion S1 och S2. Tabell 6.4. Beräknade säkerheter Sektion FEN Efter byggnation Bilaga S1- Högvatten S2- Högvatten Lastrestriktioner Lastrestriktionerna i området finns redovisat på ritningen G402. Området delas in i 3 lastzoner med lastkapacitet för 15, 7.5 samt 0 kpa. Lastzon 1, 15 kpa, utgör den planerade byggnaden samt delar av parkeringsytan i området. Lastzon 2, 7.5 kpa, utgörs av området närmast slänten i områdets södra del. Lastzon 3, 0 kpa, utgörs av området i slänt. Lasten över slänt beräknas från nivån +65 m. Lastzon 1: Den dimensionerande lasten på 20 kpa motsvarar 1m uppfyllning eller 15 kpa av en karaktäristiskt strukturell last. Lastzon 2: Den dimensionerande lasten på 10 kpa motsvarar 0.5m uppfyllning eller 7.5 kpa av en karaktäristiskt strukturell last. Lastzon 3: Den dimensionerande lasten på 0 kpa innebär att området inte får belastas ytterligare än dagens marknivåer. Om en pålastning av detta område planeras måste lasten helt ut lastkompenseras. Det är möjligt att uppföra både huset samt P-plats enligt plan, dock måste P-platserna närmast slänten lastkompenseras med t.ex. lättfyllning. Radon Radonundersökningar har inventerats från en intilliggande tomt KV Myggan 3 och 5. I [2] framgår följande om radonhalten i detta område. Uppmätta radongashalter varierade mellan 15 och 30 kbq/m 3 där de högsta värdena erhölls i den sandiga fyllningen intill växthusens långsida i söder samt vid kortsidan i öster. I de grusade ytorna öster om växthuset är ytfyllningen för grovkornig för att mätning med emanometern skulle kunna ske. Erhållna värden skall räknas upp med ca 10 % då optimala radongashalter i jordluften erhålls på 1 m djup under markytan medan använd metod innebär mätning på 0,7 m djup. Uppmätta värden jämförs med nedan angivna rekommendationer avseende klassificering av mark ur radonrisksynpunkt. <10 kbq/m 3 Lågradonmark n:\105\25\ \5 arbetsmaterial\01 dokument\g\pm - rev 2 tp\pm_hinden 7_geoteknik.docx (18)

15 10 50 kbq/m 3 Normalradonmark >50 kbq/m 3 Högradonmark Nu erhållna värden är jämförbara eller delvis något högre än de två ovannämnda värdena som erhållits vid Scandiaconsults undersökning. Marken klassas därför till (10 50 kbq/m 3 ) vilket motsvarar Normalradommark. Blocknerfall Ej aktuellt i undersökningsområdet. Erosion Slänten är gräsbevuxen med enskilda träd som med dess rotverkan förstärker slänten mot erosion. Grundläggning Figur 5.1. Planerad nybyggnation på området (TB gruppen) I aktuellt område skall en byggnad med 3 plan upprättas. det understa planet planeras att halvt grundläggas under mark till ett djup av ca 0.9 m. Den planerade byggnaden vilar på 3m fyllning/let samt ca 25 m fast till halvfast lera. Med hänsyn till lerans hållfast rekommenderas att källare byggs under hela huskroppen som planerat. n:\105\25\ \5 arbetsmaterial\01 dokument\g\pm - rev 2 tp\pm_hinden 7_geoteknik.docx (18)

16 Valet av grundläggning som rekommenderas är platta på mark med lättfyllning alternativt pålning. Detta förutsätter att en källare byggs enligt planerna under hela huset och placeras ca 1 m under befintlig markyta. Om källaren ej byggs krävs pålning. Radon Med ledning av mätresultaten skall planområdet klassificeras som normalradon-mark. All byggnation inom sådan mark där människor stadigvarande vistas skall uppföras i minst radonskyddande utförande. Som en extra säkerhetsåtgärd rekommenderas att en dräneringsslang, proppad i ena änden, läggs i dränerande lager under byggnaden och förbereds för anslutning till en frånluftsfläkt om det i framtiden, trots radonskyddande åtgärder, visar sig att förhöjda halter radongashalter förekommer inomhus. Schaktning/ markarbeten Då lerans karaktäristiska skjuvhållfasthet är 20 kpa kan Typschakter enligt Schakta säkert i Figur 7.1 användas. Vid schaktarbeten med och utan spont samt fyllnadsarbeten ska hänsyn tas till risken för stabilitetsbrott. Schaktslänter och sponter ska anpassas efter jordlagrens uppbyggnad och hållfasthet, samt med beaktande av förekommande belastningar och pågående trafik intill schakt. Med hänsyn till jordlagrens hållfasthet bedöms att schakt kan ske med slänt 1:1 eller flackare till max 1.75 m djup. Lasten på släntkrön ska begränsas till 5 kn/m 2. Om utrymme ej finns för konventionell schakt så måste schakten utföras inom avsträvad spont. Förutsättningar för spontdimensionering framgår av avsnitt 8. Dimensioneringsförutsättningar. n:\105\25\ \5 arbetsmaterial\01 dokument\g\pm - rev 2 tp\pm_hinden 7_geoteknik.docx (18)

17 Figur 7.1 Rekommenderade typschakter som kan användas till Hinden 7, (Svensk Byggtjänst, 2015). Byggnadstekniska åtgärder som medför en permanent grundvattensänkning bör ej utföras. Detta är viktigt inte enbart för planerade byggnader utan även för närliggande mark som kan utsättas för sättningar vid sänkning av grundvattenytan. För att förhindra framtida grundvattenavsänkning som orsakar sättningar bör ledningsgravar utföras med strömningsavskärande fyllning. Dimensioneringsförutsättningar Dimensionering, utförande och kontroll av permanenta och temporära grundkonstruktioner skall ske som lägst i geoteknisk kategori 2 (GK 2). Materialparametrar redovisas i Tabell 8.1. Tabell 8.1 Karakteristiska värden (EC7). Jordlager Materialegenskap Karakteristiskt värde Befintlig fyllning samt Torrskorpa Tunghet Effektiv tunghet under gvy γk = 18 kn/m 3 γ k = 10 kn/m 3 Friktionsvinkel k = 35º Odränerad skjuvhållfasthet cuk = 40 kpa n:\105\25\ \5 arbetsmaterial\01 dokument\g\pm - rev 2 tp\pm_hinden 7_geoteknik.docx (18)

18 Lera Tunghet Effektiv tunghet under gvy γk = 17 kn/m 3 γ k = 7 kn/m 3 Odränerad korrigerad skjuvhållfasthet Nivå kpa z kpa z kpa Friktionsvinkel k = 30º Underliggande friktionsjord Tunghet Effektiv tunghet under gvy γk = 18 kn/m 3 γ k = 11 kn/m 3 Friktionsvinkel k = 35º Kontrollåtgärder Kontroll, omgivande gator och anläggningar I samband med schakt- och grundläggningsarbeten skall regelbundna kontrollmätningar av rörelser utföras med hänsyn till angränsande byggnader, gator, ledningar. Kontroll, byggnader Sättningar och andra rörelser av byggnaderna under och efter uppförandes ska kontrolleras genom precisionsavvägning genom installation av avvägningsdubbar i väggar och pelare direkt efter gjutning av bjälklaget. Under uppförandet av stommen skall dubbarna avvägas en gång per månad och därefter var tredje månad fram till slutbesiktning. Dessutom skall mätning utföras ytterligare 2 ggr/år under garantitiden. Norconsult AB Väg och Bana Geoteknik Tommy Pap tommy.pap@norconsult.com Johan Sivengård johan.sivengard@norconsult.com n:\105\25\ \5 arbetsmaterial\01 dokument\g\pm - rev 2 tp\pm_hinden 7_geoteknik.docx (18)

19

20

21 Name: SLOPE/W Analysis Method: Morgenstern-Price Bilaga 1 KOMBINERAD ANALYS Sektion S1 Befintlig slänt innan byggnation Name: Väg Unit Weight: 23 kn/m³ Väg 15.9 m 4.5 m NC4 (+15.9 m) (-7.0 m) (-14.0 m) (+7.9 m) NC5 NC3 NC7 NC2 NC6 Skr +65 (+11.6 m) Skr CPT Tr Jb Tr CPT Kv(StII) CPT NC8 +65 F:gr Sa asfalt F:sa Gr CPT Vattenkvot w %%% Fyll/Let su si Let %%us i%%u %%us a%%u s u si Let %%usi%%u Le2 Le 1 si Le su si Le Name: Le 1 Model: Combined, S=f(datum) Unit Weight: 18 kn/m³ Phi: 24 C-Datum: 0.95 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Datum: 9.5 kpa Cu-Rate of Change: 0.62 kpa/m C/Cu Ratio: 0.1 Elevation: 62 m Name: Le2 Model: Combined, S=f(datum) Unit Weight: 17 kn/m³ Phi: 24 C-Datum: 1.26 kpa C-Rate of Change: 0.25 kpa/m Cu-Datum: 12.6 kpa Cu-Rate of Change: 2.53 kpa/m C/Cu Ratio: 0.1 Elevation: 57 m Name: Fyll/Let Unit Weight: 19 kn/m³ s/0.20m Matningskraft kn kn kn l/min %%usektion S1-S1 1: 100

22 Name: SLOPE/W Analysis Method: Morgenstern-Price ODRÄNERAD ANALYS Sektion S1 Befintlig slänt innan byggnation Väg 15.9 m m NC4 (+15.9 m) (-7.0 m) (-14.0 m) (+7.9 m) NC5 NC3 NC7 NC2 NC6 Skr +65 (+11.6 m) Skr CPT Tr Jb Tr CPT Kv(StII) CPT NC8 +65 F:gr Sa asfalt F:sa Gr CPT Vattenkvot w %%% Fyll/Let su si Let %%us i%%u %%us a%%u s u si Let %%usi%%u Le 1 si Le Bilaga 1 Name: Väg Unit Weight: 23 kn/m³ Name: Le 1 Model: S=f(datum) Unit Weight: 18 kn/m³ C-Datum: 9.5 kpa C-Rate of Change: 0.62 kpa/m Limiting C: 100 kpa Elevation: 62 m Name: Le2 Model: S=f(datum) Unit Weight: 17 kn/m³ C-Datum: 12.6 kpa C-Rate of Change: 2.5 kpa/m Limiting C: 100 kpa Elevation: 57 m Name: Fyll/Let Unit Weight: 19 kn/m³ su si Le Le s/0.20m Matningskraft kn kn kn l/min %%usektion S1-S1 1: 100

23 Name: SLOPE/W Analysis Method: Morgenstern-Price KOMBINERAD ANALYS Sektion S1 Befintlig slänt efter byggnation Byggnad Name: Väg Unit Weight: 23 kn/m³ Bilaga 1 Name: Le 1 Model: Combined, S=f(datum) Unit Weight: 18 kn/m³ Phi: 24 C-Datum: 0.95 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Datum: 9.5 kpa Cu-Rate of Change: 0.62 kpa/m C/Cu Ratio: 0.1 Elevation: 62 m Väg 15.9 m 4.5 m Le 1 Last = 20 kpa (+15.9 m) (-7.0 m) (-14.0 m) (+7.9 m) NC5 NC4 NC3 NC7 NC2 NC6 Skr (+11.6 m) Skr CPT Tr Jb Tr CPT +64.7Kv(StII) CPT NC8 F:gr Sa asfalt F:sa Gr CPT Vattenkvot w %%% Fyll/Let su si Let %%usi%%u %%usa%%u su si Let %%usi%%u si Le su si Le Name: Le2 Model: Combined, S=f(datum) Unit Weight: 17 kn/m³ Phi: 24 C-Datum: 1.25 kpa C-Rate of Change: 0.25 kpa/m Cu-Datum: 12.6 kpa Cu-Rate of Change: 2.5 kpa/m C/Cu Ratio: 0.1 Elevation: 57 m Name: Fyll/Let Unit Weight: 19 kn/m³ Le s/0.20m Matningskraft kn kn kn l/min %%usektion S1-S1 1: 100

24 Name: SLOPE/W Analysis Method: Morgenstern-Price Bilaga 1 ODRÄNERAD ANALYS Sektion S1 Befintlig slänt efter byggnation Byggnad Name: Väg Unit Weight: 23 kn/m³ Väg m 4.5 m Le 1 Last = 20 kpa (+15.9 m) (-7.0 m) (-14.0 m) (+7.9 m) NC5 NC4 NC3 NC7 NC2 NC6 Skr (+11.6 m) Skr CPT Tr Jb Tr CPT Kv(StII) CPT NC8 F:gr Sa asfalt F:sa Gr CPT Vattenkvot w %%% Fyll/Let su si Let %%usi%%u %%usa%%u su si Let %%usi%%u si Le su si Le Name: Le 1 Model: S=f(datum) Unit Weight: 18 kn/m³ C-Datum: 9.5 kpa C-Rate of Change: 0.62 kpa/m Limiting C: 12.6 kpa Elevation: 62 m Name: Le2 Model: S=f(datum) Unit Weight: 17 kn/m³ C-Datum: 12.5 kpa C-Rate of Change: 2.53 kpa/m Limiting C: 100 kpa Elevation: 57 m Name: Fyll/Let Unit Weight: 19 kn/m³ Le s/0.20m Matningskraft kn kn kn l/min %%usektion S1-S1 1: 100

25 Name: SLOPE/W Analysis Method: Morgenstern-Price KOMBINERAD ANALYS HÖGVATTEN Sektion S1 Befintlig slänt efter byggnation Väg m m Le2 Le 1 Last = 20 kpa NC4 (+15.9 m) (-7.0 m) (-14.0 m) (+7.9 m) NC5 NC3 NC7 NC2 NC6 Skr +65 (+11.6 m) Skr CPT Tr Jb Tr CPT +64.7Kv(StII) CPT NC8 +65 F:gr Sa asfalt F:sa Gr CPT Vattenkvot w %%% Fyll/Let su si Let %%usi%%u %%usa%%u su si Let %%usi%%u su si Le %%us i%%u su si Le %%us i%%u si Le Byggnad su si Le %%us i%%u su si Le Bilaga 1 Name: Väg Unit Weight: 23 kn/m³ Name: Le 1 Model: Combined, S=f(datum) Unit Weight: 18 kn/m³ Phi: 24 C-Datum: 0.95 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Datum: 9.5 kpa Cu-Rate of Change: 0.62 kpa/m C/Cu Ratio: 0.1 Elevation: 62 m Name: Le2 Model: Combined, S=f(datum) Unit Weight: 17 kn/m³ Phi: 24 C-Datum: 1.26 kpa C-Rate of Change: 0.25 kpa/m Cu-Datum: 12.6 kpa Cu-Rate of Change: 2.53 kpa/m C/Cu Ratio: 0.1 Elevation: 57 m Name: Fyll/Let Unit Weight: 19 kn/m³ s/0.20m Matningskraft kn kn kn l/min %%usektion S1-S1 1: 100

26 Name: SLOPE/W Analysis Method: Morgenstern-Price Odränerad ANALYS Innan byggnation Sektion S2 Byggplan med släntlinje Name: Väg Unit Weight: 23 kn/m³ Bilaga 2 Name: Le 1 Model: S=f(datum) Unit Weight: 18 kn/m³ C-Datum: 9.5 kpa C-Rate of Change: 0.62 kpa/m Limiting C: 100 kpa Elevation: 62 m Väg (-17.9 m) NC5 NC4 NC7 Skr Tr Jb CPT Skr CPT Tr Kv(StII) CPT NC8 CPT Le 1 (-31.2 m) NC3 Fyll/Let (-41.5 m) NC2 F:sa Gr su si Let %%usi%%u (-10.1 (-28.4 m) m) si Le (-25.2 m) NC6 F:gr Sa asfalt Vattenkvot w %%% s u si Let %%usi%%u %%usa%%u s u si Le %%us i%%u s u si Le %%us i%%u s u si Le %%us a%%u s u si Le %%us i%%u s u si Le %%us a%%u Name: Le2 Model: S=f(datum) Unit Weight: 17 kn/m³ C-Datum: 12.6 kpa C-Rate of Change: 2.5 kpa/m Limiting C: 100 kpa Elevation: 57 m Name: Fyll/Let Unit Weight: 19 kn/m³ su si Le s u si Le %%us a%%u Le s/0.20m 6 8 Matningskraft kN kn kn l/min %%usektion S2-S2 1: 100

27 Name: SLOPE/W Analysis Method: Morgenstern-Price KOMBINERAD ANALYS Innan byggnation Sektion S2 Byggplan med släntlinje Name: Väg Unit Weight: 23 kn/m³ Bilaga 2 Name: Le 1 Model: Combined, S=f(datum) Unit Weight: 18 kn/m³ Phi: 24 C-Datum: 0.95 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Datum: 9.5 kpa Cu-Rate of Change: 0.62 kpa/m C/Cu Ratio: 0.1 Elevation: 62 m Väg Tr Jb NC8 CPT (-17.9 m) NC4 Le 1 (-31.2 m) NC3 Fyll/Let (-41.5 m) NC2 CPT (-10.1 (-28.4 m) m) NC5 NC7 Skr CPT Tr F:sa Gr su si Let %%usi%%u si Le Skr Kv(StII) (-25.2 m) NC6 CPT F:gr Sa asfalt Vattenkvot w %%% s u s i Let %%us i%%u %%us a%%u Name: Le2 Model: Combined, S=f(datum) Unit Weight: 17 kn/m³ Phi: 24 C-Datum: 1.26 kpa C-Rate of Change: 0.25 kpa/m Cu-Datum: 12.6 kpa Cu-Rate of Change: 2.53 kpa/m C/Cu Ratio: 0.1 Elevation: 57 m Name: Fyll/Let Unit Weight: 19 kn/m³ su si Le Le s/0.20m 6 8 Matningskraft kN kn kn l/min ( ) %%usektion S2-S2 1: 100

28 Name: SLOPE/W Analysis Method: Morgenstern-Price Odränerad ANALYS Byggplan med släntlinje Bilaga 2 Efter byggnation Sektion S2 Name: Väg Unit Weight: 23 kn/m³ Name: Le 1 Model: S=f(datum) Unit Weight: 18 kn/m³ C-Datum: 9.5 kpa C-Rate of Change: 0.62 kpa/m Limiting C: 100 kpa Elevation: 62 m Väg CPT avstånd 7 m +65 Tr Jb NC8 (-17.9 m) NC4 Le 1 8 m 10 kpa (-31.2 m) NC3 Fyll/Let (-41.5 m) NC2 CPT kpa (-10.1 (-28.4 m) m) NC5 NC7 Skr CPT Tr F:sa Gr su si Let %%usi%%u si Le Skr Kv(StII) (-25.2 m) NC6 CPT F:gr Sa asfalt Vattenkvot w %%% s u s i Let %%us i%%u %%us a%%u Name: Le2 Model: S=f(datum) Unit Weight: 17 kn/m³ C-Datum: 12.6 kpa C-Rate of Change: 2.5 kpa/m Limiting C: 100 kpa Elevation: 57 m Name: Fyll/Let Unit Weight: 19 kn/m³ su si Le Le s/0.20m 6 8 Matningskraft kN kn kn l/min ( ) %%usektion S2-S2 1: 100

29 Name: SLOPE/W Analysis Method: Morgenstern-Price KOMBINERAD ANALYS Efter byggnation Sektion S2 Byggplan med släntlinje Name: Väg Unit Weight: 23 kn/m³ Bilaga 2 Väg CPT avstånd 7 m +65 Tr Jb NC8 (-17.9 m) NC4 Le 1 8 m 10 kpa (-31.2 m) NC3 Fyll/Let (-41.5 m) NC2 CPT kpa (-10.1 (-28.4 m) m) NC5 NC7 Skr CPT Tr F:sa Gr su si Let %%usi%%u si Le Skr Kv(StII) (-25.2 m) NC6 CPT F:gr Sa asfalt Vattenkvot w %%% s u s i Let %%us i%%u %%us a%%u su si Le Name: Le 1 Model: Combined, S=f(datum) Unit Weight: 18 kn/m³ Phi: 24 C-Datum: 0.95 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Datum: 9.5 kpa Cu-Rate of Change: 0.62 kpa/m C/Cu Ratio: 0.1 Elevation: 62 m Name: Le2 Model: Combined, S=f(datum) Unit Weight: 17 kn/m³ Phi: 24 C-Datum: 1.26 kpa C-Rate of Change: 0.25 kpa/m Cu-Datum: 12.6 kpa Cu-Rate of Change: 2.53 kpa/m C/Cu Ratio: 0.1 Elevation: 57 m Name: Fyll/Let Unit Weight: 19 kn/m³ Le s/0.20m 6 8 Matningskraft kN kn kn l/min ( ) %%usektion S2-S2 1: 100

30 Name: SLOPE/W Analysis Method: Morgenstern-Price KOMBINERAD ANALYS Efter byggnation + högvatten Sektion S2 Byggplan med släntlinje Name: Väg Unit Weight: 23 kn/m³ Bilaga 2 Name: Le 1 Model: Combined, S=f(datum) Unit Weight: 18 kn/m³ Phi: 24 C-Datum: 0.95 kpa C-Rate of Change: kpa/m Cu-Datum: 9.5 kpa Cu-Rate of Change: 0.62 kpa/m C/Cu Ratio: 0.1 Elevation: 62 m Väg CPT avstånd 7 m +65 Tr Jb NC8 (-17.9 m) NC4 Le 1 8 m 10 kpa (-31.2 m) NC3 Fyll/Let (-41.5 m) NC2 CPT kpa (-10.1 (-28.4 m) m) NC5 NC7 Skr CPT Tr F:sa Gr su si Let %%usi%%u si Le Skr Kv(StII) (-25.2 m) NC6 CPT F:gr Sa asfalt Vattenkvot w %%% s u si Let %%usi%%u %%usa%%u s u si Le %%us i%%u s u si Le %%us i%%u s u si Le %%us a%%u s u si Le %%us i%%u s u si Le %%us a%%u su si Le Name: Le2 Model: Combined, S=f(datum) Unit Weight: 17 kn/m³ Phi: 24 C-Datum: 1.26 kpa C-Rate of Change: 0.25 kpa/m Cu-Datum: 12.6 kpa Cu-Rate of Change: 2.53 kpa/m C/Cu Ratio: 0.1 Elevation: 57 m Name: Fyll/Let Unit Weight: 19 kn/m³ s u si Le %%us a%%u Le s/0.20m 6 8 Matningskraft kN kn kn l/min ( ) %%usektion S2-S2 1: 100