Optimering av ett mellanspänningsnät. Optimization of a medium voltage electricity grid. Jens Westerberg
|
|
- Rut Lund
- för 8 år sedan
- Visningar:
Transkript
1 Optimering av ett mellanspänningsnät Optimization of a medium voltage electricity grid Jens Westerberg EL1518 Vt 2015 Examensarbete, 15 hp Högskoleingenjörsprogrammet i Elkraftteknik, 180 hp
2 Sammanfattning EU vill genom att använda energin effektivare sänka sina energikostnader och minska sitt beroende av externa leverantörer av olja och gas vilket leder till att miljön skyddas. Av den anledningen krävs att energieffektiviteten ökas från produktion till den slutgiltiga konsumtionen inom EU. Jämtkraft är miljöcertifierat enligt ISO och arbetar därför årligen mot uppsatta miljömål. Detta examensarbete har studerat ett av dessa mål, möjligheten att minska överföringsförluster i ett av Jämtkrafts mellanspänningsnät. Området som examensarbetet baseras på är fördelningsstation Nälden FS23. Denna studie har undersökt möjligheterna att minska överföringsförluster i sex utgående linjer, från fördelningsstation till kunderna. Denna studie visar att det finns potential att minska överföringsförluster genom att öka spänningen i nätet. En direkt åtgärd och en långsiktig åtgärd har presenterats med olika potential. Den direkta åtgärden gör det möjligt att minska de årliga överföringsförlusterna med 6 MWh och det långsiktiga alternativet gör det möjligt att minska de årliga överföringsförlusterna i det studerade området med 14 MWh.
3 Abstract EU wants to reduce their energy costs and reduce its dependence on external suppliers of oil and gas by using energy more efficiently which leads to protection of the environment. For that reason it is crucial that energy efficiency is increased from production to final consumption in the EU. Jämtkraft is environmentally certified according to ISO and are therefore working yearly on environmental goals. This degree project has studied one of those goals, the opportunity to reduce transmission losses in one of Jämtkrafts medium voltage electricity grid. The area which this degree project is based on is the distribution station Nälden FS23. This study has examined the possibilities of decreasing transmission losses in six outgoing lines, from distribution station to customers. This study shows that there is potential to reduce transmission losses by increasing the voltage in the grid. A direct action as well as a long-term action was presented with different potential. A direct action makes it possible to reduce yearly transmission losses by 6 MWh and the long-term alternative makes it possible to reduce the yearly transmission losses in the studied area by 14 MWh.
4 Förord Detta examensarbete är utfört på uppdrag av Jämtkraft AB och omfattar 15 högskolepoäng. Jag vill tacka mina handledare på Jämtkraft, Lars G. Andersson och Daniel Köbi för möjligheten att genomföra detta examensarbete. Jag vill även tacka min handledare från Umeå Universitet, universitetsadjunkt Nils Lundgren för råd och korrekturläsning. Vidare vill jag tacka Amanda From för den förståelse och stöd som jag fått under detta examensarbete. Jens Westerberg Östersund,
5 Förkortningar och akronymer AC Växelström DC - Likström EU Europeiska unionen HSP - Högspänningsnät MSP - Mellanspänningsnät ELSÄK-FS - Elsäkerhetsverket författningssamling IEC International Electrotechnical Commission IEEE Institute of Electrical and Electronics Engineers ISO International Organization for Standardization SEK Svensk elstandard SS Svensk Standard SS-EN Europeisk standard RMS-värde - Effektivvärde
6 Innehållsförteckning 1. Inledning Bakgrund Jämtkrafts mål Syfte Frågeställning Sekundära frågeställningar Avgränsningar och antaganden Teori Elnätets uppbyggnad Luftledningar Kablar Reläskydd Förluster Begränsningar Transformator Konstruktion Distributionstransformator Miljömål EU Beräkningar Strömberäkningar Resistans i ledningar Ekonomi Förlustkostnad Arbetskostnad Återbetalningstid Investeringskalkyl Metod Arbetsmetod Programvara Mätperioder Felhantering av indata Sammanställning av mätvärden år PL PL PL
7 4.4 PL PL PL Teoretiska beräkningar Jämförelse mellan olika driftlägen Märkdata Transformator T Transformator T Jämtkrafts elnät Urval efter teoretiska beräkningar Slutgiltigt val Resultat Ekonomiska beräkningar Arbetskostnad Direkt åtgärd Långsiktig åtgärd Sammanfattning av resultat Diskussion Fortsatta studier Rekommendation Referenser Bilagor... 36
8 1. Inledning 1.1 Bakgrund EU kan genom att använda energin effektivare sänka sina energikostnader och minska sitt beroende av externa leverantörer av olja och gas vilket leder till att miljön skyddas. Av den anledningen krävs att energieffektiviteten ökas från produktion till den slutgiltiga konsumtionen inom EU. Till följd av ökade krav på energibesparingar på EU-nivå och nationell nivå undersöks därför möjligheten att minska överföringsförlusterna i ett av Jämtkrafts mellanspänningsnät. Jämtkraft som är miljöcertifierade enligt ISO har uppsatta miljömål, studien har behandlat ett av dessa. Området som studien baseras på är fördelningsstation Nälden FS23. Fördelningsstationen har valts ut eftersom att det är det mellanspänningsnät med störst förluster till följd av stora avstånd mellan olika konsumenter. Totalt finns det sex utgående ledningar till kunder från denna fördelningsstation som alla undersökts Jämtkrafts mål Jämtkraft är sedan 2003 miljöcertifierat enligt ISO 14001, detta innebär att företaget satt upp konkreta mål och bedriver ett aktivt miljöarbete. (Se bilaga 3) [5] Ett av Jämtkrafts miljömål under 2014 preciseras enligt [5]: Minska överföringsförluster under Krokoms fördelningsstation. Insamling av mätvärden Krokoms fördelningsstation ansågs vara likvärdig med den fördelningsstation vid Nälden FS23 som i denna studie undersökts och av den anledningen kan slutsatser från studien appliceras för att uppnå miljömålet. 1.2 Syfte Jämtkraft vill till följd av EUs miljömål undersöka om det är möjligt att höja spänningen i delar av sitt elnät för att därigenom minska de totala överföringsförlusterna. 1.3 Frågeställning Är det ekonomiskt försvarbart för Jämtkraft att höja spänningen i delar av sitt elnät för att därigenom minska de totala överföringsförlusterna? Sekundära frågeställningar Vilka risker medför en höjning av spänningen i elnätet? - Hur påverkas komponenter i elnätet? - Hur påverkas driftomläggningar? - Hur påverkas kundanläggningar? Vilka åtgärder krävs i elnätet för att åstadkomma denna spänningshöjning? Hur och var behöver mätningar utföras för att verifiera de teoretiska beräkningsvärdena? 1
9 1.4 Avgränsningar och antaganden Arbetet omfattar MSP-nätet Nälden 10kV. Vissa antaganden har utförts för att förenkla beräkningar, enligt följande: - Lasten antas vara rent resistiv vilket innebär att den aktiva effekten (P) är lika stor som den skenbara effekten (S). - Det antas att det inte är någon mikroproduktion i berörda delar av elnätet. 2
10 2. Teori 2.1 Elnätets uppbyggnad Sveriges elnät är uppbyggt av stamnät, regionala nät och lokala nät. SVK (Svenska kraftnät) är ansvarig för stamnätet vilket består av 220kV och 400kV ledningar. Huvuduppgiften för stamnätet är att transportera el över stora sträckor antingen från norra Sverige till södra eller vidare utanför gränserna till det område som har behov av el. De regionala näten har en spänningsnivå mellan 70 kv och 130 kv och ägs samt drivs av kraftföretag. Regionalnätens uppgift är att binda samman stamnätet med större mottagare av kraft, vilket kan innebära större energiförbrukare från industrin. De lokala näten understiger 20kV och ägs av distributionsföretag. Det är i det lokala nätet som spänningen transformeras från högspänning till den 230/400V arbetsspänning som finns i vanliga hushåll. [1] I tätort sker distributionen till största del med fördelningskabel vid både lågspänning och högspänning. På landsbygden har det tidigare varit vanligt med luftledning men vid nybyggnation övergår företag mer och mer till att använda kabel. [1] Det lokala nätet som denna studie fokuserar på kan antingen vara uppbyggt som maskat nät enligt figur 1 eller som radiellt som figur 2. Ett maskat nät ger en bättre leveranssäkerhet eftersom att det går att överföra el genom flera vägar men nackdelen är att det är dyrare jämfört med ett radiellt nät. Ett radiellt nät i småhusbebyggelse illustreras i figur 2 där matningskablar är anslutna till ett kabelskåp, leveranssäkerheten är sämre men det radiella nätet är det vanligaste systemet i Sveriges lokalnät. [1] Figur 1 Maskat nät s.237 [1] Figur 2 Radiellt nät s.237 [1] Luftledningar Vid spänningar mellan 0.4 och 66kV används nästan enbart stolpar gjorda av trä eftersom det är det billigaste och enklaste alternativet, totalt finns det cirka 7 miljoner kraftledningsstolpar i Sverige. [1] Luftledningar är ett samlingsnamn som innefattar friledningar, hängkabel och hängspiralledningar. Tidigare var det mycket vanligt att lågspänningsledningar 0.4 kv byggdes som friledare med koppartråd men numera är det uteslutande hängspiralledningar som byggs inom området. Detta eftersom att dessa har betydligt mindre reaktans och lägre spänningsfall vilket gör det möjligt att använda längre ledningar. Hängspiralledningen medför 3
11 dessutom högre säkerhet mot olycksfall. Uppbyggnaden är en enkel isolering som kräver isolerade upphängningsdon för infästning i stolpar. [1] Högspänningsledningar byggs däremot normalt som friledningar där faserna är horisontellt placerade på reglar med stödisolatorer. Ledarna är gjorda av stål-aluminium eller legerad aluminium vid spänningar mellan 11 och 66 kv. [1] Figur 3 illustrerar olika uppläggningsätt för ledningar från förr och i nutid. Friledning och hängspiral visas till höger i bilden. Figur 3 Uppläggningsätt för ledningar s.209 [1] Kablar Jordkabel används vid distribution till nät och abonnentstationer. Vid 11 och 22 kv finns det tre olika utföringsformer enligt figur 4. [1] Figur 4 Olika fördelningar av kabel s.233 [1] 4
12 2.1.3 Reläskydd Det första reläskyddet utvecklades tidigt i kraftsystemets historia av ASEA och var ett överströmsskydd med inverttid-karakteristik som lanserades redan I nuläget installeras det enbart statiska och mikroprocessorbaserade reläskydd i Sveriges elnät. Grundprincipen är dock densamma vilken är att skydda utrustning och anläggningar inom elkraftsystemet. [1] Uppbyggnad Statiska och mikroproducerade reläskydd är uppbyggda på samma sätt. Strömmar och spänningar ansluts från mättransformatorer till skyddets ingångstransformator. Det första som sker är att strömmar och spänningar filtreras av en filterkrets. Därefter samlas den analoga strömmen och spänningen för att behandlas av en mikroprocessor med dess numeriska algoritmer. Fördelen med detta är att huvuddelen av filtreringen sker digitalt. [1] De digitala skydd som illustreras i figur 5 kan strömmar och spänningar omvandlas till likriktat medelvärde, RMS-värde eller till fyrkantsvåg. Dessa storheter kan sedan digitaliseras och behandlas i en mikroprocessor. [1] Mätalgoritmen som används kan bestå av antingen en enkel nivåjämförelse eller till ett mer komplext förhållande som ett överlastskydd med minnesfunktion. I de flesta skydden ingår dock ett flertal mätfunktioner som kombineras inbördes med externa villkor. Denna process sker i logikdelen med hjälp av en mikroprocessor. Logikdelen kombinerar därefter signalerna med förinställda OCH-, ELLER- samt tidsfunktioner för att slutligen ge en start eller utlösningssignal. [1] Figur 5 Reläskyddets uppbyggnad s.371 [1] Kommunikationen med reläskydden beror på skyddets komplexitetsgrad men kan vara flaggor, knappar, rattar eller lysdioder till en LCD-display, ett tangentbord eller en PC. Dagens numeriska skydd har alla någon form av minnesfunktion. De flesta skydden måste även ha en separat LS-matning vilket sker via en DC/DC eller AC/DC omvandlare. [1] Förluster Förluster i elnätet kan sammanfattas som omvandlingsförluster och överföringsförluster. Till omvandlingsförluster räknas den energi som går förlorad vid omvandling till el. [3] Överföringsförlusterna räknas som de förluster som sker i elnätet, främst i ledningarna. Dessa 5
13 består av värme till följd av resistans (R) i ledningen men uppkommer även i transformatorer vid omvandling av spänningsnivå. [2] Förlusterna Wc vid enfasiga överföringar i ledningar har beräknats enligt: [9] Där Wc = R c I 2 Wc = enfasig effektförlust R c = resistans per fas i ledningen I = RMS ström i ledningen Vilket leder till att de trefasiga effektförlusterna beräknats enligt: [2] Pf = 3 W c (1) Där Pf = trefasig effektförlust Wc = enfasig effektförlust Effektförlusterna Pf ger upphov till energiförluster enligt: [2] Wf = Pf dt (2) Där Wf = energiförluster Begränsningar Lågspänningsnätet Enligt SS-EN ska den nominella nätfrekvensen i ett lågspänningsnät vara 50 Hz. Under normala driftförhållanden ska medelvärdet hos grundtonens frekvens mätt över 10s vara inom intervallet: [7] 50 ± 1 % ( Hz) under 99.5 % av tiden 50 ± 4/-6 % (47 52 Hz) under 100 % av tiden Vidare beskrivs att spänningsvariationen inte bör överstiga ± 10 % av den nominella spänningen U n. Under normala driftförhållanden ska 95 % av antalet 10-minuters medelvärden av effektivvärdet hos U n vara inom intervallet ± 10 %. Varje 10-minuters medelvärde ska vara inom intervallet +10/-15 %. [7] 6
14 Mellanspänningsnätet Enligt SS-EN ska den nominella nätfrekvensen i ett mellanspänningsnät vara 50 Hz. Under normala driftförhållanden ska medelvärdet hos grundtonens frekvens mätt över 10s vara inom intervallet: [7] 50 ± 1 % ( Hz) under 99.5 % av tiden 50 ± 4/-6 % (47 52 Hz) under 100 % av tiden Vidare beskrivs att spänningsvariationen inte bör överstiga ± 10 % av den nominella spänningen U c. Minst 99 % av antalet 10-minuters medelvärden av effektivvärdet hos U c vara under den övre gränsen +10 %. Minst 99 % av antalet 10-minuters medelvärden av effektivvärdet hos U c vara över den undre gränsen -10 %. Det får inte vara något 10-minuters medelvärde av effektivvärdet U c utanför intervallet ± 15 % [7] Spänningsvariation I elnät med liten nätimpedans varierar spänningen långsamt under dygnet och är oftast högst under natten då många belastningar är frånkopplade. Denna spänningsvariation sker dock inom ett litet intervall kring den nominella spänningen. [2] Det kan även förekomma överspänningar som är en tillfällig spänningshöjning över den nominella spänningshöjningen med en amplitud som överstiger 10 %. Dessa överspänningar orsakas av in eller urkopplingar av belastningar eller fel i elnätet.[2] I elnätet kan det även förekomma underspänningar som är en tillfällig sänkning av den nominella spänningen som understiger 90 % av det nominella värdet. Underspänningar kan uppstå på samma sätt som överspänningar dock är en viktig skillnad att många utrustningar i elnätet är känsliga för underspänningar. En motor kräver ökad ström om den matas med för låg spänning vilket medför sämre verkningsgrad. [2] 2.2 Transformator Transformatorer ingår i el-överföringssystemet och har till uppgift att omvandla elenergi från ett spänningssystem till ett annat spänningssystem med samma frekvens. Transformatorer som ingår i ett överföringssystem benämns som krafttransformatorer. Krafttransformatorerna delas in i distributionstransformatorer ( kva) och större transformatorer (>2000 kva). Grundprincipen är dock densamma för både enfas- och trefastransformatorer. [4] När transformatorns primärsida ansluts till ett växelspänningsnät skapas ett varierande växelflöde i järnkärnan som passerar lindningarna. Till följd av detta skapas en inducerad spänning över lindningarna och induktionslagen ger följande samband: [4] Där e = N dφ dt e = inducerad spänning 7
15 N = lindningar dφ = förändring växelflöde dt = förändring tid vilket ger: E 1 E 2 = N 1 N 2 Där E 1 = U 1 E 2 = U 2 N 1 = primärspänning i tomgång N 2 = sekundärspänning i tomgång Ovanstående samband kallas för spänningslagen och eftersom att spänningsfallet för en transformator är så litet att det försummas ersätts E med U och ger följande samband: [4] U 1 U 2 = N 1 N 2 = n Transformatorns omsättning ges därmed enligt: n = U 1 U 2 = N 1 N 2 = I 2 I 1 (3) Där n = transformatorns omsättningsfaktor N 1 = primärsidans lindningsvarvtal N 2 = sekundärsidans lindningsvarvtal U 1 = primärspänning i tomgång U 2 = sekundärspänning i tomgång I 2 = sekundärsidans ström I 1 = primärsidans ström 8
16 2.2.1 Konstruktion Figur 6 Enfastransformator s.2 [4] Figur 6 illustrerar en principskiss över en enfastransformator. Huvuddelar för transformatorn är kärnan och lindningarna, dessa är nödvändiga för att transformatorn skall fungera. Kärnan kan bestå av antingen kärntyp, manteltyp eller toroidtyp. Det tillkommer även olika typer av kringutrustning beroende på vilken typ av transformator det är. [4] Distributionstransformator Figur 7 Distributionstransformator s.26 [4] En distributionstransformator som illustreras i figur 7 är ofta placerad i en nätstation. Normalt är nedspänningen i dessa stationer 400 V och användningsområdet är omfattande. Dessa kan 9
17 dock vara utformade på väldigt många sätt men gemensamt för dem alla är att de består av ett enkelt högspänningsställverk med lastfrånskiljare i utmatningsenheterna. [1] Konstruktion Figur 8 Trefastransformator s.38 [4] Figur 8 illustrerar ett ekvivalent schema av trefastransformatorn. Trefastransformatorer har i de flesta fallen tre lindade ben där lindningarna kan kopplas i D, Y, eller Z-koppling. Transformatorer med lika koppling (Yy eller Dd) på både primärsidan och sekundärsidan kallas för ren koppling. Är det däremot en Dy-koppling kallas det för blandad koppling. [4] En distributionstransformator ska alltid ha en blandad koppling eftersom att sekundärsidan ska ha en uttagen neutralpunkt. Primärsidan är inte direktjordad vilket leder till att det inte finns någon uttagen neutralpunkt. Det måste även vara möjligt att belasta transformatorn mellan fas och neutralledare på sekundärsidan och dessutom måste nollpunkten kunna jordas. Detta innebär att en distributionstransformator normalt är y eller z-kopplad på sekundärsidan. [4] Omsättningskopplare En omsättningskopplare används för att anpassa distributionstransformatorer till den spänning som råder på uppställningsplatsen. Med hjälp av omsättningskopplaren kan transformatorn i små steg kopplas om för att höja eller sänka spänningen på sekundärsidan till önskad nivå. Omkopplingen kan enbart utföras i spänningslöst tillstånd. De olika kopplingslägena numreras så att ett högre nummer innebär en högre sekundärspänning oavsett vilken av lindningarna som är reglerbar. [4] En omsättningskopplare har tre eller fem lägen i steg om 2.5 % och justeras med en ratt eller spak på transformatorn vilket ger ett totalt reglerområde på cirka ± 5 % vid fem lägen. [4] Omsättningskopplarens sekundärspänning kan i detta fall beskrivas enligt: ±U ( 1 + 0,025) x (4) 10
18 Där U = Märkspänning X = Omkopplarens läge Figur 9 Omsättningskopplare s.41 [4] Figur 9 illustrerar en principskiss för en transformator med omsättningsomkopplare där spänningen på sekundärsidan förändras beroende på vilket läge omsättningskopplaren har på primärsidan Lindningsomkopplare Transformatorn som är placerad mellan högspänningsnätet och mellanspänningsnätet är i detta fall utrustad med en lindningsomkopplare. Lindningsomkopplaren möjliggör reglering av spänningen under drift för att kompensera spänningsfall i ledningar och transformatorer. Reglering sker automatisk av kontrollutrustning. Lindningsomkopplaren sitter placerad på uppsidan av transformatorn och har normalt mellan 17 och 19 lägen där varje läge motsvarar en omsättningsändring av 1.67 % vilket totalt ger ett reglerområde på cirka ± 13 % av huvudreglerlägets märkspänning. [4] Lindningsomkopplaren kan i detta fall vid sekundärsidan beskrivas enligt: ±U ( 1 + 0,0167) x (5) Där U = Märkspänning X = Lindningsomkopplarens läge Förluster När en transformator arbetar i tomgång uppstår ett flöde Φ som ger upphov till tomgångsström I 0 och järnförluster i kärnan. Dessa förluster benämns tomgångsförluster P o. [4] 11
19 När en transformators sekundärsida belastas uppstår resistansförluster i primärlindning och sekundärlindning, tillsattsförluster till följd av strömförträngning i ledarna samt virvelströmförluster till följd av läckflöden. Förlusterna summeras och benämns som belastningsförluster. [4] 2.3 Miljömål EU EU kan genom att använda energin effektivare sänka sina energikostnader och minska sitt beroende av externa leverantörer av olja och gas vilket leder till att miljön blir skyddad. Av den anledningen måste energieffektiviteten ökas från produktion till den slutgiltiga konsumtionen inom EU. Det är dock viktigt att fördelarna med energieffektiviseringen uppväger kostnaderna och därför riktas EU-åtgärder mot sektorer där potentialen för besparingar är som störst. EU har som mål att uppnå 20 % energibesparing till 2020 jämfört med den beräknade energianvändningen samma år. [6] 2.4 Beräkningar Strömberäkningar Utnyttjande av transformatorns omsättningsformel användes för att beräkna de teoretiska strömvärdena för olika omsättningsgrader. Omsättningsgraden justerades genom justering av spänningen U 2 enligt de steg som avsnitt 5.1 redogör. n = U 1 U 2 = N 1 N 2 = I 2 I 1 (3) Där n = transformatorns omsättningsfaktor N 1 = primärsidans lindningsvarvtal N 2 = sekundärsidans lindningsvarvtal U 1 = primärspänning i tomgång U 2 = sekundärspänning i tomgång I 2 = sekundärsidans ström I 1 = primärsidans ström Resistans i ledningar Resistans i ledningar har beräknats enligt: Längd (km) Resistans (ohm per km) = Resistans(Ohm) (6) 2.5 Ekonomi Förlustkostnad Enligt ellagen är det de från försäljning och elproduktion juridiskt åtskilda nätföretagen som ska ansvara för och ekonomiskt belastas av de nätförluster som uppstår vid 12
20 energiöverföringar. Varje nätägare är skyldig att beräkna sina egna nätförluster på timbasis och därefter ersätta förlusterna med erforderlig energi från balansansvarig producent. När förlusterna skall värderas måste hänsyn tas till energipriset från leverantören och dels påverkan på anslutningsavgiften till överliggande nät. [2] Förlusternas storlek beror på lastens karakteristik och hur lastströmmar flyter i nätet. Kostnaden beror däremot på när förlusterna uppstår i förhållande till priset på energi. [2] x y = Besparing i Kr (7) Där x = Energi (MWh) y = Värdering i kronor per MWh Arbetskostnad Arbetskostnad innebär den kostnad som uppstår vid behov av att justera omsättningskopplaren vid distributionstransformatorerna. Det kan även uppstå extra arbetskostnader vid kalibrering av reläskydd Återbetalningstid Återbetalningstiden för en investering har beräknats enligt Investeringskostnad Besparing = Återbetalning (år) (8) Investeringskalkyl Årlig besparing (SEK) Antal år Investeringskostnad (SEK) (9) 13
21 3. Metod 3.1 Arbetsmetod Denna studie var en teoretisk förstudie där avsnitt 5 behandlade uträkningar av teoretiska värden för att undersöka möjligheten att minska överföringsförluster i ledningarna enligt figur 10. Totalt har sex stycken ledningar (PL11-PL16) undersökts. Teoretiska slutsatser som utfördes har applicerats på mätvärden från perioden 2012 för att undersöka de mål som beskrivits i avsnitt 1.3. Effektförlusterna Pf för de olika ledningarna vid olika strömmar räknades ut i Trimble NIS (bilaga 5-10) genom justering av önskad last utifrån uppmätta laster och inställt börvärde på 10 kv sidan. Därefter skalades uppmätta medelströmvärden om i Excel enligt lindningsomkopplarstegen från bilaga 11. Effektförlusterna Pf från bilaga 5-10 applicerades sedan på de nya medelströmvärdena och energiförluster beräknades. Därefter värderades energiförlusterna i kronor. Övriga sekundära frågeställningar som beskrivs i avsnitt har besvarats och en åtgärdsplan har presenterats. Figur 10 Fördelningsstation Nälden FS Programvara Program som använts i studien är Jämtkrafts beräkningsverktyg Trimble NIS där ledningsresistans samt effektförluster har beräknats. [8] Microsoft Excel användes för att sammanställa mätvärden samt vid beräkningar av teoretiska värden för transformator T1 och transformator T Mätperioder Mätdata för år 2012,2013 och 2014 fanns tillgängligt för studien. Det gjordes dock en bedömning om att mätvärden för det året med mest överföringsförluster var av intresse. Utifrån detta valdes mätperioden 2012 för denna studie. Under detta år har strömmar i de 14
22 olika ledningarna (PL11-PL16) studerats och därefter jämförts med varandra. Mätningarna utfördes i de sex olika ledningarna som utgår från fördelningsstationen Nälden FS23. Ett medelvärde för strömmen under varje timme lagrades och användes för att räkna ut energiförbrukningen i ledningarna. Metoden gjorde det möjligt att summera årets energiförbrukning och räkna ut hela årets energiförluster. 3.4 Felhantering av indata Mätdata där det uppstått någon form av fel vid mätningen av medelström har sorterats ut och ersatts av den genomsnittliga timförbrukningen under det berörda året i ledningen. 15
23 Ström (A) Ström (A) 4. Sammanställning av mätvärden år 2012 Mätvärden som använts i studien är timbaserade medelströmsvärden. Dessa har lagrats för varje timme under året 2012 vilket gjort det möjligt att uppskatta effektförlusterna på ett mycket exakt sätt. 4.1 PL 11 PL Timvärde (h) Figur 11 PL11 Figur 11 illustrerar lagrade medelströmvärden för ledning PL11. Maxvärde för strömmen under 2012 var 92 A medan minvärdet under 2012 var 15 A. 4.2 PL 12 PL Timvärde (h) Figur 12 PL12 16
24 Ström (A) Ström (A) Figur 12 illustrerar lagrade medelströmvärden för ledning PL12. Maxvärde för strömmen under 2012 var 43 A medan minvärdet under 2012 var 3 A. 4.3 PL 13 PL Timvärde (h) Figur 13 PL13 Figur 13 illustrerar lagrade medelströmvärden för ledning PL13. Maxvärde för strömmen under 2012 var 81 A medan minvärdet under 2012 var 9 A. 4.4 PL 14 PL Timvärde (h) Figur 14 PL14 Figur 14 illustrerar lagrade medelströmvärden för ledning PL14. Maxvärde för strömmen under 2012 var 88 A medan minvärdet under 2012 var 1 A. 17
25 Ström (A) Ström (A) 4.5 PL PL15 Timvärde (h) Figur 15 PL15 Figur 15 illustrerar lagrade medelströmvärden för ledning PL15. Maxvärde för strömmen under 2012 var 79 A medan minvärdet under 2012 var 10 A. 4.6 PL 16 PL Timvärde (h) Figur 16 PL16 Figur 16 illustrerar lagrade medelströmvärden för ledning PL16. Maxvärde för strömmen under 2012 var 70 A medan minvärdet under 2012 var 1 A. 18
26 5. Teoretiska beräkningar De transformatorer som studerats i studien är distributionstransformatorer. Totalt har två stycken transformatorer i nätområdet Nälden studerats, en större krafttransformator och en mindre distributionstransformator. Den större transformatorn är placerad mellan högspänningsnätet och mellanspänningsnätet och har i detta fall en lindningsomkopplare. Den mindre transformatorn som studerats har en omsättningskopplare för att justera spänningen. 5.1 Jämförelse mellan olika driftlägen Transformator T1 och T2 är parallellkopplade i fördelningsstationen Nälden FS23 enligt figur 17. Dessa kommer dock aldrig att vara i drift samtidigt utan den som är urkopplad agerar som reserv. I studien undersöktes hur förluster i ledningarna mellan T1/T2 och T3 påverkades av att spänningen höjdes. Figur 17 Principskiss transformatorer med teoretisk spänningsnivå Tabell 1 illustrerar olika teoretiska spänningsnivåer för transformator T1 vid olika lindningsomkopplarlägen som är beräknade enligt bilaga 4 och ekvation (5). Tabell 1 Olika driftfall för transformator T1 enligt bilaga 4 T1 Lindningsomkopplarläge Spänningsnivå sekundärsida
27 6- Normalfall Tabell 2 illustrerar olika teoretiska spänningsnivåer för transformator T3 vid olika omkopplarlägen. Dessa är beräknade enligt ekvation (4) Tabell 2 olika driftfall för transformator T3 T3 Omkopplarläge Sekundärsida V V 3- Normalfall 400 V V V Märkdata Transformator T1 Transformator T1 har enligt figur 18 en primärspänning på 42 kv och en sekundärspänning som är 10.5 kv. Det finns 17 stycken olika lindningsomkopplarlägen och det lindningsomkopplarläge som gav rätt teoretisk sekundärspänning var läge 6. En ungefärlig medelspänning av 45.5 kv uppmättes under mars 2015 med ett inställt börvärde på kv. Dessa värden används således i detta teoretiska exempel. 20
28 Figur 18 Teknisk data transformator T Transformator T1 Enligt ekvation (3) och bilaga 4 har sekundärströmmen vid olika lindningsomkopplarlägen beräknats. Detta illustreras i figur 19. Lindingsomkopplarläge Spänning Sekundärsida (V) Omkopplingtal Ström Sekundärsida (I) vid 1A primärström Skillnad sekundärsida 1A % förändring av sekundärström ,54 4,54 0,34 8,0% ,47 4,47 0,27 6,3% ,41 4,41 0,21 4,9% ,34 4,34 0,14 3,3% ,27 4,27 0,07 1,6% ,20 4,20 0,00 0,0% ,13 4,13-0,07-1,6% ,07 4,07-0,14-3,3% ,00 4,00-0,20-4,7% ,93 3,93-0,27-6,3% ,86 3,86-0,34-8,0% ,79 3,79-0,41-9,6% ,73 3,73-0,48-11,2% ,66 3,66-0,54-12,6% ,60 3,60-0,61-14,3% ,53 3,53-0,67-15,7% ,47 3,47-0,74-17,3% Figur 19 Teoretiska beräkningar transformator T1 21
29 Sekundärström (%) Sekundär ström vid 1A primärström Ström Sekundärsida (I) vid 1A primärström 5,00 4,80 4,60 4,40 4,20 4,00 3,80 3,60 3,40 3,20 3, Lindingsomkopplarläge Figur 20 Minskning av sekundärström vid 1A primärström Vid 1A primärström förändrades sekundärströmmen enligt figur 20. Den procentuella minskningen av sekundärström illustreras i figur ,0% T1 Sekundärström 5,0% 0,0% -5,0% ,0% -15,0% -20,0% Lidningsomkopplarläge Figur 21 Procentuell minskning av sekundärström i förhållande till lindningsomkopplarläge Transformator T3 Transformator T3 har enligt tabell 2 fem stycken olika omkopplarlägen, dessa illustreras i tabell 3 där omsättningsfaktorn räknats ut enligt ekvation (3). 22
30 FASSPÄNNING (V) n = U 1 U 2 = = ±10670 ( 1 + 0,025) x Där U 1 = Primärspänning U 2 = Sekundärspänning n = Omsättningsfaktor x = ± 2 (Omkopplarläge) Tabell 3 Omkopplarläge Primärspänning Sekundärspänning Omsättningsfaktor , , , , ,36 Omkopplarläge 1 300,0 280,0 260,0 240,0 LÄGE 1 L5 Fasspänning Övregräns Undregräns 220,0 200, PRIMÄRSPÄNNING (V) Figur 22 Omkopplarläge 1 med övregräns och undergräns för fasspänning Figur 22 illustrerar omkopplarläge 1 för transformator T3. Möjliga lindningsomkopplarsteg för transformator T1 var således läge 2 läge 13 innan den övregräns som är definierad i SS- EN passerades. 23
31 FASSPÄNNING (V) FASSPÄNNING (V) Omkopplarläge 2 LÄGE 2 L4 Fasspänning Övregräns Undregräns 300,0 280,0 260,0 240,0 220,0 200, PRIMÄRSPÄNNING (V) Figur 23 Omkopplarläge 2 med övregräns och undergräns för fasspänning Figur 23 illustrerar omkopplarläge 2 för transformator T3. Möjliga lindningsomkopplarsteg för transformator T1 var således läge 1 läge 12 innan den övregräns som är definierad i SS- EN passerades. Omkopplarläge 3 300,0 280,0 260,0 240,0 LÄGE 3 L3 Fasspänning Övregräns Undregräns 220,0 200, PRIMÄRSPÄNNING (V) Figur 24 Omkopplarläge 3 med övregräns och undergräns för fasspänning 24
32 FASSPÄNNING (V) FASSPÄNNING (V) Figur 24 illustrerar omkopplarläge 3 för transformator T3. Möjliga lindningsomkopplarsteg för transformator T1 var således läge 1 läge 11 innan den övregräns som är definierad i SS- EN passerades. Omkopplarläge 4 300,0 280,0 260,0 240,0 220,0 LÄGE 4 L2 Fasspänning Övregräns Undregräns 200, PRIMÄRSPÄNNING (V) Figur 25 Omkopplarläge 4 med övregräns och undergräns för fasspänning Figur 25 illustrerar omkopplarläge 4 för transformator T3. Möjliga lindningsomkopplarsteg för transformator T1 var således läge 1 läge 10 innan den övregräns som är definierad i SS- EN passerades. Omkopplarläge 5 300,0 280,0 260,0 240,0 LÄGE 5 L1 Fasspänning Övregräns Undregräns 220,0 200, PRIMÄRSPÄNNING (V) Figur 26 Omkopplarläge 5 med övregräns och undergräns för fasspänning 25
33 Fasspäning (V) Figur 26 illustrerar omkopplarläge 5 för transformator T3. Möjliga lindningsomkopplarsteg för transformator T1 var således läge 1 läge 8 innan den övregräns som är definierad i SS- EN passerades Jämtkrafts elnät Mellanspänningsnätet är dimensionerat för en högsta driftspänning som är 12kV. Selektivplan för Nälden FS23 enligt bilaga 2 visar att reläskyddet är inställt på att bryta om spänningen antingen överstiger 11.6 kv eller understiger 9.2 kv i mer än 70 sekunder. Reläskyddet bryter om spänningen överstiger 12kV under 2 sekunder eller om den understiger 8.9 kv under 15 sekunder Urval efter teoretiska beräkningar Urval efter teoretiska beräkningar i avsnitt 5.1 har utförts genom att undersöka tabell 1. De lindningsomkopplarlägen som var intressanta var läge 7 läge 17 eftersom dessa uppfyller huvudfrågeställningen som studien grundar sig på. Läge 1-6 resulterar inte i en minskning av strömmen på sekundärsidan av T1 och har därför valts bort. Ledningar i mellanspänningsnätet är dimensionerade för 12kV vilket medför att endast lindningsomkopplarläge 7-12 är intressant i studien enligt tabell 1. Lindningsomkopplarläge 7-12 har därför undersökts. Distributionstransformatorns intressanta omkopplarlägen är mellan 1-3 då dessa uppfyller de krav som ställs i huvudfrågeställningen. Omkopplarläge 3 var utgångsläget och det undersöktes tillsammans med omkopplarläge 2 och omkopplarläge 1. Det som har undersökts var fasspänning hos kund. Spänningsvärdet måste hålla sig inom givna avgränsningar som beskrivits i avsnitt Distributionsomkopplarläge 3 gav enligt figur 27 att lindningsomkopplarläge 7-11 var möjligt. Vilket gav följande fasspänning hos kund: Omkopplarläge 3 255,0 250,0 245,0 241,9 246,0 250,8 240,0 235,0 234,1 238,0 230, Lindningsomkopplarläge Omkopplarläge 3 Figur 27 Fasspänningens förhållande till lindningsomkopplarläge vid omkopplarläge 3 Distributionsomkopplarläge 2 gav enligt figur 28 att lindningsomkopplarläge 7-12 var möjligt. Vilket gav följande fasspänning hos kund: 26
34 Fasspäning (V) Fasspäning (V) 250,0 245,0 240,0 Omkopplarläge 2 240,1 236,1 244,8 249,0 235,0 232,3 230,0 225,0 228, Lindningsomkopplarläge Omkopplarläge 2 Figur 28 Fasspänningens förhållande till lindningsomkopplarläge vid omkopplarläge 4 Distributionsomkopplarläge 1 gav enligt figur 29 att lindningsomkopplarläge 7-11 var möjligt. Vilket gav följande fasspänning hos kund: Omkopplarläge 1 245,0 242,8 240,0 238,7 235,0 230,0 226,6 230,3 234,2 225,0 222,9 220, Lindningsomkopplarläge Omkopplarläge 1 Figur 29 Fasspänningens förhållande till lindningsomkopplarläge vid omkopplarläge Slutgiltigt val Eftersom att fasspänningen varierar under året är det i detta fall inte lämpligt att välja en fasspänning som överstiger 240 V. Detta leder till att för omkopplarläge 3 har lindningsomkopplarläge 7 och 8 undersökts och för omkopplarläge 1 har lindningsomkopplarläge 10 och 11 undersökts. Arbetskostnaden är densamma vid omkopplarläge 1 och 2 och då bedömdes att omkopplarläge 1 var det bästa valet ur en ekonomisk synvinkel. Den procentuella strömminskningen för varje intressant lindningsomkopplarläge har undersökts och applicerats på mätvärden från 2012 enligt figur
35 Figur 30 Procentuell minskning av sekundärström i förhållande till lindningsomkopplarläge 28
36 Energi (kwh) 6. Resultat År 2012 minskning av energiförluster Läge 7 Läge 8 Läge 10 Läge 11 Pl 11 (kwh) Pl 12 (kwh) Pl 13 (kwh) Pl 14 (kwh) Pl 15 (kwh) Pl 16 (kwh) Totalt(kWh) Årliga förluster (kwh) Figur 31 Energibesparing Figur 31 illustrerar hur mycket energiförlusterna minskar vid olika lindningsomkopplarlägen. Vid lindningsomkopplarläge 7 är energibesparingen 3188 kwh. Lindningsomkopplarläge 8 ger en energibesparing av 6037 kwh. Därefter ger lindningsomkopplarläge 10 en energibesparing av kwh och slutligen ger lindningsomkopplarläge 11 en energibesparing av kwh. År 2012 Minskning av energiförluster Pl 11 (kwh) Pl 12 (kwh) Läge 7 Läge 8 Läge 10 Läge 11 Lindningsomkopplarläge Pl 13 (kwh) Pl 14 (kwh) Pl 15 (kwh) Pl 16 (kwh) Totalt(kWh) Figur 32 Energibesparing per ledning Figur 32 illustrerar grafiskt hur stor besparing de olika ledningarna ger var för sig samt den totala besparingen av energiförluster. Störst bidrag till dessa besparingar ger PL 13 som är den ledning med störst förluster i det elnät som studien undersökt. 29
37 Kronor (SEK) kwh År 2012 minskning av energiförluster Läge 7 Läge 8 Läge 10 Läge 11 Lindningsomkopplarläge Total besparing (kwh) Årliga förluster (kwh) Figur 33 Figur 33 visar hur stor minskningen av energiförluster är jämfört med de totala överföringsförlusterna vid olika lindningsomkopplarlägen under år Ekonomiska beräkningar Avsnitt 6.1 illustrerar hur stor energibesparingen är i kwh medan detta avsnitt redovisar besparingen i kronor. Jämtkraft värderar 1 MWh energiförluster till 380 kr. Besparingen har beräknats enligt ekvation (7). År 2012 Besparing Läge 7 Läge 8 Läge 10 Läge 11 Lindningsomkopplarläge Total besparing (SEK) Årliga förluster(sek) Figur 34 30
38 Figur 34 illustrerar den årliga besparingen för lindningsomkopplarläge läge 7, 8, 10 och 11. Läge 7 ger en årlig besparing av 1211 kr och läge 8 ger en besparing av 2294 kr. Läge 10 ger en årlig besparing av 4297 kr och läge 11 ger en besparing av 5322 kr Arbetskostnad Arbetskostnaden innebär kalibrering av reläskydd samt justering av omkopplarläge för distributionstransformatorer i elnätet. Jämtkraft uppskattar arbetskostnaden till 370 kr i timmen för kalibrering av reläskydd och 325 kr i timmen för justering av omkopplarläge. Tabell 4 Åtgärd Kalibrering av reläskydd Timmar (per Antal reläskydd Timkostnad Totalt (Kr) skydd) (Kr/h) Det totala antalet transformatorer i de olika ledningarna presenteras i tabell 5. Tabell 5 Ledning Pl11 Pl12 Pl13 Pl14 Pl15 Pl16 Totalt Antal transformatorer 6st 18st 17st 5st 25st 9st 80st Tabell 6 Åtgärd Timmar Antal transformatorer Timkostnad (Kr/h) Totalt (kr) Justering av omkopplarläge Enligt tabell 4 och 6 uppskattades totalkostnaden för att ändra distributionstransformatorerna från omkopplarläge 3-1 till kr Direkt åtgärd Direkt åtgärd innebär att det inte behöver utföras någon kalibrering av reläskydd eller förändring av omkopplarläge för distributionstransformatorerna i elnätet. Det kommer inte att uppstå ett behov av att justera reläskydd då lindningsomkopplarläge 7 motsvarar V enligt bilaga 1 vilket är under gränsen på 11.6 kv som reläskydden är inställda på enligt bilaga Långsiktig åtgärd Långsiktig åtgärd innebär att det behöver utföras en förändring av omkopplarläget för distributionstransformatorerna i elnätet eller att reläskydden behöver kalibreras. Lindningsomkopplarlägen som berörs av denna åtgärd är 8, 10 och 11. För läge 8 behöver reläskydden kalibreras eftersom spänningsnivån kommer att vara mellan V 31
39 Besparing (SEK) enligt bilaga 1 vilket är för nära utlösningsvillkoret i bilaga 2. Det resulterar i en arbetskostnad av kr enligt tabell 4. Läge 10 och 11 kräver kalibrering av reläskydd samt justering av omkopplarläge vilket medför en extra arbetskostnad av kr som definierats i avsnitt Återbetalningstid Återbetalningstiden för de långsiktiga åtgärderna har beräknats enligt ekvation (8) Lindningsomkopplarläge 8 ger en återbetalningstid av 6 år, läge 10 ger en återbetalningstid av 15 år och läge 11 ger en återbetalningstid av 12 år. 6.3 Sammanfattning av resultat Enligt avsnitt 6.2 är en årlig besparing av 1211 kr möjlig om lindningsomkopplarläget justeras till läge 7, detta ger en teoretisk spänning på lågspänningssidan som är 234,1 V. Enligt avsnitt 6.2 är en årlig besparing av 2294 kr möjlig om lindningsomkopplarläget justeras till läge 8, detta ger en teoretisk spänning på lågspänningssidan som är 238 V. Investeringen som krävs för lindningsomkopplarläget ger en återbetalningstid av 6 år. Enligt avsnitt 6.2 är en årlig besparing av 4297 kr möjlig om lindningsomkopplarläget justeras till läge 10, detta ger en teoretisk spänning på lågspänningssidan som är 234,2 V. Investeringen som krävs för lindningsomkopplarläget ger en återbetalningstid av 15 år. Enligt avsnitt 6.2 är en årlig besparing av 5322 kr möjlig om lindningsomkopplarläget justeras till läge 11 vilket ger en teoretisk spänning på lågspänningssidan som är 238,7 V. Investeringen som krävs för lindningsomkopplarläget ger en återbetalningstid av 12 år. 20-års investeringskalkyl har beräknats enligt ekvation (9) 20-års investeringskalkyl Läge 7 Läge 8 Läge 10 Läge 11 Lindningsomkopplarläge Figur 35 Investeringskalkyl Figur 35 illustrerar hur stor potentiell besparing i kronor som de olika lindningsomkopplarlägena genererat efter 20 år. 32
40 7. Diskussion Syftet med denna studie var att undersöka om Jämtkraft till följd av EUs miljömål har möjlighet att höja spänningen i delar av sitt elnät för att därigenom minska de totala överföringsförlusterna. Jag anser att studien kopplar till syftet på ett bra sätt där två olika lösningar presenterats som är i linje med EUs miljömål. Denna studie visar att det finns potential att minska överföringsförlusterna genom att höja spänningen i elnätet. Studien har undersökt en direkt åtgärd samt en långsiktig åtgärd. Enligt figur 35 finns det potential att göra en besparing av kr vid lindningsomkopplarläge 11 under en tidsperiod av 20 år. De komponenter i elnätet som påverkas av en spänningshöjning är transformatorer, ledningar samt reläskydd. Transformator T1 och transformator T3 är båda dimensionerade att klara denna spänningshöjning och påverkas därför inte. Ledningarna är dimensionerade för en maxspänning av 12 kv vilket begränsar vilken spänningshöjning som är möjlig men under denna nivå påverkas inte ledningarna av en höjd spänning. Reläskydd behöver kalibreras eftersom att spänningen ändras för att utlösningsvillkoren skall vara optimalt inställda. Med sekundärfrågeställningen gällande driftomläggningar menas om elnätet på något sätt kan matas från ett annat håll. Detta är dock inte möjligt för detta område då Nälden FS23 är den enda fördelningsstation som matar området. Driftomläggningar påverkas därför inte av spänningshöjningen. Kundanläggningar kan uppleva att fasspänningen höjs något till följd av spänningshöjningen i mellanspänningsnätet. Kunder och deras utrustningar påverkas dock inte av detta då spänningen håller sig inom godkända nivåer som anges i SS-EN Spänningshöjningen genereras genom att ändra på lindningsomkopplarläget vid transformator T1. Höjs lindningsomkopplarläget ökar förhållandet mellan primärspänning och sekundärspänning vilket leder till att sekundärströmmen blir lägre och överföringsförlusterna mindre. Spänningen är högst vid den första kunden från fördelningsstationen och därför behöver mätningar utföras där vid varje ledning i lågspänningsnätet för att verifiera att spänningen håller sig inom det värde som anges i standard SS-EN enligt avsnitt Det behövs även utföras strömmätningar i de ledningar som utgår från fördelningsstation Nälden FS23 för att verifiera teoretiska värdena från denna studie. 7.1 Fortsatta studier För att implementera dessa åtgärder behövs det undersökas om det finns mikroproduktion i någon del av det berörda elnätet. Mikroproduktion kan höja spänningen i elnätet och existerar det någon sådan riskerar spänningsvärdet överstiga den övregräns som definierats i SS-EN Det behövs även utföras spänningsmätningar under en längre tidsperiod i ledningarna för att undersöka spänningsvariationen på lågspänningssidan. Spänningsvariationen påverkar valet av omkopplarläge för distributionstransformatorerna. 33
41 7.2 Rekommendation Denna studie visar att det finns potential att minska överföringsförlusterna genom att höja spänningen i elnätet. Studien baseras dock på en förenklad teoretisk modell där vissa antaganden utförts som kan bidra till att resultatet inte stämmer helt överens med verkligheten. Innan någon av de föreslagna åtgärderna implementeras är min rekommendation att spänningsvariationen i elnätet undersöks så att den potentiellt höjda spänningen på lågspänningssidan inte överstiger spänningsnormen i SS-EN
42 Referenser [1] Blomqvist, Hans Elkrafthandboken Elkraftsystem uppl. Stockholm: Liber AB [2] Blomqvist, Hans Elkrafthandboken Elkraftsystem uppl. Stockholm: Liber AB [3] Energimyndigheten. Omvandling och Överföring. hämtad från [4] Alfredsson, Alf Elkrafthandboken Elmaskiner. 2. uppl. Stockholm: Liber AB [5] Jämtkraft. Miljömål. Hämtad från [6] European Comission. Energy Efficiency. hämtad från [7] SEK, SS-EN 50160, Stockholm: SIS Förlag AB, [8] Tekla, Trimble NIS, Hämtad från [9] Oestergaard, J., Okholm, J., Lomholt, K., Toennesen, O. (2001). Energy losses of superconducting power transmission cables in the grid. IEEE TRANSACTIONS ON APPLIED SUPERCONDUCTIVITY, VOL. 2, NO, I. doi: /
43 Bilagor Bilaga 1 36
44 Bilaga 2 37
45 Bilaga 3 38
46 Bilaga 4 39
Laborationsrapport. Kurs Elinstallation, begränsad behörighet ET1013. Lab nr 4 ver 1.5. Laborationens namn Trefas växelström. Kommentarer.
Laborationsrapport Kurs Elinstallation, begränsad behörighet ET1013 Lab nr 4 ver 1.5 Laborationens namn Trefas växelström Namn Kommentarer Utförd den Godkänd den Sign 1 Uppgift 1: Mätning av trefasspänningen
EJ1200 ELEFFEKTSYSTEM. ENTR: En- och trefastransformatorn
1 EJ1200 ELEFFEKTSYSTEM PM för laboration ENTR: En- och trefastransformatorn Syfte: Att skapa förståelse för principerna för växelspänningsmagnetisering och verkningssätt och fundamentala egenskaper hos
LNB727, Transformatorn. Jimmy Ehnberg, Examinator Avd. för Elkraftteknik Inst. för Elektroteknik
LNB727, Transformatorn Jimmy Ehnberg, Examinator Avd. för Elkraftteknik Inst. för Elektroteknik Innehåll Vad är en transformator och varför behövs den Magnetisk koppling Kopplingsfaktor Ideal transformatorn
Fö 4 - TSFS11 Energitekniska system Enfastransformatorn
Fö 4 - TSFS11 Energitekniska system Enfastransformatorn Per Öberg 3 april 2014 Outline 1 Transformatorns grunder 2 Omsättning 3 Ideal transformator, kretsschema och övertransformering 4 Icke ideal transformator
Transformatorns princip. Transformatorns arbetssätt. Styrteknik ETB006 2007 Transformatorn
s princip En transformator omvandlar växelströmsenergi av en viss spänning till en annan högre eller lägre spänning av samma frekvens Isolerar två eller flera magnetiskt kopplade kretsar från varandra
Elenergiteknik. Laborationshandledning Laboration 1: Trefassystemet och Trefastransformatorn
Elenergiteknik Laborationshandledning Laboration 1: Trefassystemet och Trefastransformatorn DEPARTMENT OF INDUSTRIAL ELECTRICAL ENGINEERING AND AUTOMATION LUND INSTITUTE OF TECHNOLOGY Laboration på trefassystemet...
Fö 4 - TSFS11 Energitekniska system Enfastransformatorn
Fö 4 - TSFS11 Energitekniska system Enfastransformatorn Christofer Sundström 9 april 2018 Kursöversikt Fö 11 Fö 5,13 Fö 4 Fö 2 Fö 6 Fö 3 Fö 7,9,10 Fö 13 Fö 12 Fö 8 Outline 1 Transformatorns grunder 2 Omsättning
Strömförsörjning. Transformatorns arbetssätt
Strömförsörjning Transformatorns arbetssätt Transformatorn kan omvandla växelspänningar och växelströmmar. En fulltransformators in och utgångar är galvaniskt skilda från varandra. Att in- och utgångarna
Fö 3 - TMEI01 Elkraftteknik Enfastransformatorn
Fö 3 - TMEI01 Elkraftteknik Enfastransformatorn Per Öberg 20 januari 2015 Outline 1 Transformatorns grunder 2 Omsättning 3 Ideal transformator, kretsschema och övertransformering 4 Icke ideal transformator
TSFS04, Elektriska drivsystem, 6 hp Föreläsning 2 - Trefassystem och transformatorn
TSFS04, Elektriska drivsystem, 6 hp Föreläsning 2 - Trefassystem och transformatorn Andreas Thomasson Institutionen för systemteknik Linköpings universitet andreas.thomasson@liu.se 2018-01-17 1 / 31 Dagens
Elektriska drivsystem Föreläsning 2 - Transformatorer
Elektriska drivsystem Föreläsning 2 - Transformatorer Mattias Krysander Institutionen för systemteknik Linköpings universitet matkr@isy.liu.se 2010-09-23 1/36 Dagens föreläsning Använda kunskapen om magnetiska
TSFS11 - Energitekniska system Kompletterande lektionsuppgifter
014-05-19 ISY/Fordonssystem TSFS11 - Energitekniska system Kompletterande lektionsuppgifter Lektion Uppgift K.1 En ideal enfastransformator är ansluten enligt följande figur R 1 = 1 kω I U in = 13 V N1
Flexibel lösning för elkvalitetsproblem. Ensto Voltage Booster Get boosted!
Flexibel lösning för elkvalitetsproblem Ensto Voltage Booster Get boosted! Power quality by Ensto Vad kan Voltage Boostern göra för dig? Ensto, leverantör av lösningar för eldistribution, har tagit ett
Enfastransformatorn. Ellära 2 Laboration 5. Laboration Elkraft UMEÅ UNIVERSITET Tillämpad fysik och elektronik Dan Weinehall/Per Hallberg
UMEÅ UNIERSITET Tillämpad fysik och elektronik Dan Weinehall/Per Hallberg Laboration Elkraft 130218 Enfastransformatorn Ellära 2 Laboration 5 Personalia: Namn: Kurs: Datum: Enfastransformatorn Nyckelord.
Vi sitter på jobbet och funderade på om det finns någon bra formel för att omvandla tex 250A på 0.4KV sidan till motsvarande på 10Kv sidan.
Formel för att räkna om Amper Postad av Micke - 27 jan 2014 16:47 Hej Vi sitter på jobbet och funderade på om det finns någon bra formel för att omvandla tex 250A på 0.4KV sidan till motsvarande på 10Kv
Ingmar Leisse Nysäter-klustret. Ett nytt sätt att reglera reaktiv effekt
Ingmar Leisse 2017-05-18 Nysäter-klustret Ett nytt sätt att reglera reaktiv effekt Översikt 1. Introduktion 2. Nysäter-klustret 3. Reaktiv effekt i elnätet 4. Alternativ för Nysäter-klustret 5. Implementering
INSTALLERA SOLCELLSANLÄGGNINGAR
INSTALLERA SOLCELLSANLÄGGNINGAR ANSLUTNING SOLCELLSANLÄGGNING Vår anvisning för anslutning av solcellsanläggningar är ett komplement till Energiföretagens handbok Anslutning av elproduktion till lågspänningsnätet
Energimarknadsinspektionens författningssamling
Energimarknadsinspektionens författningssamling Utgivare: Göran Morén (chefsjurist) ISSN 2000-592X Energimarknadsinspektionens föreskrifter och allmänna råd om krav som ska vara uppfyllda för att överföringen
ELDACO AB. Manual. Strömförsörjningsaggregat PP 12/8 och PP 24/6. Presentation 2 Inkoppling 3 Larmer 4 Tekniska data 5-6
Håkan Lundh Hans Sterner 1 of 6 2000-09-14 Strömförsörjningsaggregat PP 12/8 och PP 24/6 Innehåll Sida Presentation 2 Inkoppling 3 Larmer 4 Tekniska data 5-6 Mått- och placeringsritning 4M 8988 Schema
INFORMATIONSBROSCHYR NÄTBERÄKNINGSPROGRAM NETKOLL 8.7
INFORMATIONSBROSCHYR NÄTBERÄKNINGSPROGRAM NETKOLL 8.7 NETKOLL har tagits fram för att underlätta genomförandet av de nödvändiga, komplicerade beräkningarna för såväl projektören som installatören. Programmet
Isolationsprovning (så kallad megger)
Isolationsprovning (så kallad megger) Varför bör man testa isolationen? Att testa isolationsresistansen rekommenderas starkt för att förebygga och förhindra elektriska stötar. Det ger ökad säkerhet för
Isolationsprovning (så kallad meggning)
Isolationsprovning (så kallad meggning) Varför bör man testa isolationen? Att testa isolationsresistansen rekommenderas starkt för att förebygga och förhindra elektriska stötar. Det ger ökad säkerhet för
Viktigt! Glöm inte att skriva Tentamenskod på alla blad du lämnar in.
Elanläggnings- och reläskyddsteknik Provmoment: Del A; Ladokkod: 41N09C Tentamen ges för: En3el 5,0 högskolepoäng TentamensKod: Tentamensdatum: 24 oktober 2016 Tid: fm Hjälpmedel: Typgodkänd miniräknare
Om vikten av enhetliga definitioner, t.ex. i föreskrifter
Om vikten av enhetliga definitioner, t.ex. i föreskrifter TNC, van der Nootska palatset, Stockholm, 25 maj 2010 Magnus Olofsson Agenda 1. Kort om Elsäkerhetsverket 2. Terminologi inom standardiseringen
IDE-sektionen. Laboration 5 Växelströmsmätningar
080501 IDE-sektionen Laboration 5 Växelströmsmätningar 1 1. Bestämning av effektivvärde hos olika kurvformer Uppgift: Att mäta och bestämma effektivvärdet på tre olika kurvformer. Dels en fyrkantssignal,
Varför jordar man transformatorns sekundärsida? (Nollpunkten i Y-kopplad trafo) Postad av Mathias - 20 mar :17
Varför jordar man transformatorns sekundärsida? (Nollpunkten i Y-kopplad trafo) Postad av Mathias - 20 mar 2012 08:17 Hej Hittar ingen bra tråd för denna fråga, så ställer den här. Varför jordar man transformatorstationens
Laborationsrapport. Elkraftteknik 2 ver 2.4. Mätningar på 3-fas krafttransformator. Laborationens namn. Kommentarer. Utförd den. Godkänd den.
Laborationsrapport Kurs Laborationens namn Lab nr Elkraftteknik 2 ver 2.4 Mätningar på 3-fas krafttransformator Namn Kommentarer Utförd den Godkänd den Sign 1 Allmänt Uppgiften i denna laboration är att
SEK Handbok 421 Utgåva 4
Vägledning för dimensionering av ledningsnät för lågspänning SEK Handbok 421 Utgåva 4 SEK Handbok 421 Utgåva 4 Januari 2005 Vägledning för dimensionering av ledningsnät för lågspänning En handbok utgiven
Strömdelning på stamnätets ledningar
Strömdelning på stamnätets ledningar Enkel teori och varför luftledning ungefär halva sträckan Överby-Beckomberga är nödvändigt 1 Inledning Teorin bakom strömdelning beskriver varför och hur flödet av
Förlustbesparingsåtgärder för nätstationer (LV) och fördelningsstationer (HV) och dess påverkan på nätets tillförlitlighet.
Förlustbesparingsåtgärder för nätstationer (LV) och fördelningsstationer (HV) och dess påverkan på nätets tillförlitlighet. Loss savings measures for substations (LV) and distribution stations (HV) and
Shunt reaktorn Kompensering av den reaktiva effekten
Shunt reaktorn Kompensering av den reaktiva effekten Definition enligt IEC 60076 6:2007: En reaktor som är ansluten antingen fas till jord, fas till nollpunkten eller mellan faserna i ett kraftsystem för
Spä nningsmä tning äv periodiskä signäler
UMEÅ UNIVERSITET v, 6-- Tillämpad fysik och elektronik Sverker Johansson Bo Tannfors Nils Lundgren Ville Jalkanen Spä nningsmä tning äv periodiskä signäler Introduktion Laborationen går ut på att med mätinstrument
Risk för personskada vid fel i elanläggningar
Risk för personskada vid fel i elanläggningar TSN Seminarium 2018-11-07 Elektriska krav på elanläggning > Elanläggning skall vara så utförd att vid fel på anläggningen otillåtna spänningar i utsatta delar
Energimarknadsinspektionens författningssamling
Energimarknadsinspektionens författningssamling EIFS 2011:2 Utgivare: Göran Morén (chefsjurist) ISSN 2000-592X Energimarknadsinspektionens föreskrifter och allmänna råd om krav som ska vara uppfyllda för
Spänningsmätning av periodiska signaler
UMEÅ UNIVERSITET Tillämpad fysik och elektronik Sverker Johansson Bo Tannfors 1996-05-15 Spänningsmätning av periodiska signaler Laboration E8 ELEKTRO Laboration E8 Spänningsmätning av periodiska signaler
Laborationshandledning för mätteknik
Laborationshandledning för mätteknik - digitalteknik och konstruktion TNE094 LABORATION 1 Laborant: E-post: Kommentarer från lärare: Institutionen för Teknik och Naturvetenskap Campus Norrköping, augusti
Titel: BORÅS ELNÄT ABs regler för anslutning av utrustning till elnätet
Dokumentägare: Dokumenttyp: Anvisning Publicerat datum: 2019-03-13 Dokumentid: David Håkansson ANV - 00129 Godkännare: Version: Stefan Claesson 5.0 Titel: BORÅS ELNÄT ABs regler för anslutning av utrustning
Ersättning för inmatad el vid produktionsanläggningar anslutna till lokalnät. Fortum Distribution AB, prisområde VÄSTKUSTEN
Ersättning för inmatad el vid produktionsanläggningar anslutna till lokalnät Fortum Distribution AB, prisområde VÄSTKUSTEN Gäller fr.o.m. 2014-01-01 t.o.m. 2014-12-31. Inmatning där överliggande nät har
Tentamen del 1 Elinstallation, begränsad behörighet ET
Lars-Erik Cederlöf Tentamen del 1 Elinstallation, begränsad behörighet ET1020 2014-03-26 Del Tentamen omfattar 33 poäng. För godkänd tentamen krävs 16 poäng. Tillåtna hjälpmedel är räknedosa samt bifogad
LTK010, vt 2017 Elektronik Laboration
Reviderad: 20 december 2016 av Jonas Enger jonas.enger@physics.gu.se Förberedelse: Du måste känna till följande Kirchoffs ström- och spänningslagar Ström- och spänningsriktig koppling vid resistansmätning
TEKNISKA KRAV VID ANSLUTNING AV VINDKRAFTVERK TILL 10/ 20/ 30 KV NÄTET
Teknisk specifikation rev 6 1 (5) TEKNISKA KRAV VID ANSLUTNING AV VINDKRAFTVERK TILL 10/ 20/ 30 KV NÄTET 1 ALLMÄNT 1.1 Definitioner För denna specifikation är följande definitioner tillämpliga: Nätägare
Elsäkerhetsverkets författningssamling
Elsäkerhetsverkets författningssamling ISSN 1103-405X Utgivare Karin Sjöberg Utkom från trycket den 5 april 2017 Elsäkerhetsverkets föreskrifter om auktorisation som elinstallatör beslutade den 24 mars
Energimarknadsinspektionens författningssamling
Energimarknadsinspektionens författningssamling Utgivare: Göran Morén (chefsjurist) ISSN 2000-592X Energimarknadsinspektionens föreskrifter om vad som avses med ett effektivt utnyttjande av elnätet vid
Allmän behörighet Högspänning - Elkraftberäkningar
Frågor Elkraftberäkningar Elkraftsystem 2 Kapitel 6 6.1 Allmänt 6.2 Impedanser i ledningar 6.3 Kortslutningsberäkningar 6.4 Förluster och uppvärmning 6.5 Spänningsfallsberäkningar 6.6 Faskompensering 6.7
Tentamen i Elkraftteknik för Y
TMEL0 07 10 13 1 Energisystem/Elektroteknik/IEI Tentamen i Elkraftteknik för Y Kurs: TMEL0 007-10 - 13 kl 08-1 -------------------------------------------------------------------------------------- Sal
Strömmätning på riktigt
Strömmätning på riktigt RMS TRMS Kategorier Strömmätning på riktigt Strömmätning på riktigt Kan vi använda vilket instrument som helst för att få ett korrekt värde vid strömmätning? När visar instrumentet
Varför valde HM Power fulleffektbrytare för transformatorfacket i Smart Ring?
Datum 2012-01-13 Vår referens Adress Lars Hjort Tel 0704 916751 Er referens Varför valde HM Power fulleffektbrytare för transformatorfacket i Smart Ring? - Fulleffektbrytare är ingen kompromissapparat
Tentamen i Elkraftteknik 3p
TMEL0-006 -10-13 1 Energisystem/Elektroteknik/IKP Tentamen i Elkraftteknik 3p Kurs: TMEL0 006-10 - 13 kl 08 1 -------------------------------------------------------------------------------------------------------------
ANALYS AV INDUSTRINÄT MED SPÄNNING 7,8 KV
ANALYS AV INDUSTRINÄT MED SPÄNNING 7,8 KV Analysis of industrial power grid with voltage 7.8 kv Jonatan Hellborg Teknisk-naturvetenskapliga fakulteten Sammanfattning Bofors industrinät i Karlskoga är föråldrat
Bilaga 1. Metoderna för bestämning av de avgifter som nätinnehavaren debiterar för anslutning av elproduktion
Bilaga 1. Metoderna för bestämning av de avgifter som nätinnehavaren debiterar för anslutning av elproduktion 1 Allmänt Nedanstående prissättningsprinciper och -metoder ska tillämpas på distributionsnät
Trefastransformatorn
FORDONSSYSTEM/ISY LABORATION 1 Trefastransformatorn (Ifylls med kulspetspenna ) 2019-01-27 Innehåll 1 FÖRORD... 3 1.1 SÄKERHETSFÖRESKRIFTER... 3 2 TEORI... 3 2.1 TRANSFORMATORNS UPPBYGGNAD... 3 2.2 TREFASTRANSFORMATORNS
System planning, EG2050 introduction. Lennart Söder Professor in Electric Power Systems
System planning, EG2050 introduction Lennart Söder Professor in Electric Power Systems 1 World energy consumption 2007 130 000 TWh Oil Natural gas Hydro Coal Wind power Nuclear Hydro, wind, nuclear: Replaced
Tentamen i Elektronik, ESS010, del 2 den 6 mars 2006 SVAR
Tekniska Högskolan i Lund Institutionen för Elektrovetenskap Tentamen i Elektronik, ESS010, del 2 den 6 mars 2006 SVAR 1 Bandbredd anger maximal frekvens som oscilloskopet kan visa. Signaler nära denna
Tentamen på del 1 i kursen Elinstallation, begränsad behörighet ET
Lars-Erik Cederlöf Tentamen på del i kursen Elinstallation, begränsad behörighet ET020 204-04-24 Del A Tentamen omfattar 33 poäng. För godkänd tentamen krävs 6 poäng. Tillåtna hjälpmedel är räknedosa samt
Företag Ersätter tidigare dokument Dokumentid Utgåva E.ON Elnät Sverige AB NUT-091123-030 D10-0017759 1.0
Dokumentslag Verksamhetsstyrande 1 (19) Företag Ersätter tidigare dokument Dokumentid Utgåva E.ON Elnät Sverige AB NUT-091123-030 D10-0017759 1.0 Organisation Giltig fr o m Giltig t o m Anläggning 2012-11-01
Funderar du på egen elproduktion? Mikroproduktion med en effekt på högst 43,5 kw. Vattenfall Distribution
Funderar du på egen elproduktion? Mikroproduktion med en effekt på högst 43,5 kw Vattenfall Distribution Att producera sin egen el och på det sättet kunna sänka sin egen elkostnad gör att allt fler väljer
Alla uppkopplingar görs med avslagen huvudbrytare på spänningskuben!!!!
101206/Thomas Munther IDE-sektionen Laboration 4 Elkraftsystem I Elkvalité och övertoner Målsättning: Utföra mätningar på olika laster för att mäta övertonshalten hos spänning och ström Få en insikt i
Kortslutningsströmmar i lågspänningsnät Detta är ett nedkortat utdrag ur kursdokumentation.
1(7) Kortslutningsströmmar i lågspänningsnät Detta är ett nedkortat utdrag ur kursdokumentation. Enligt punkt 434.1 i SS 4364000 ska kortslutningsströmmen bestämmas i varje punkt så erfordras. Bestämningen
Hur mår din eldistribution och dina kondensatorer? Mätning, analys och underhåll för bättre elkvalitet
Hur mår din eldistribution och dina kondensatorer? Mätning, analys och underhåll för bättre elkvalitet Provad utrustning och analyserat nät ger säker och tillförlitlig elkvalitet En allt kraftfullare satsning
Examensarbete. Utredning av övertoners effekter på transformatorer. Elektroteknik 15 hp. Elektroingenjör 180 hp
Examensarbete Elektroingenjör 180 hp Utredning av övertoners effekter på transformatorer Elektroteknik 15 hp Halmstad 2019-05-30 Felix Nilsson och Fredrik Assarsson i SAMMANFATTNING Detta examensarbete
Introduktion till fordonselektronik ET054G. Föreläsning 3
Introduktion till fordonselektronik ET054G Föreläsning 3 1 Elektriska och elektroniska fordonskomponenter Att använda el I Sverige Fas: svart Nolla: blå Jord: gröngul Varför en jordkabel? 2 Jordning och
ANSLUTNING AV MIKROPRODUKTION
ANSLUTNING AV MIKROPRODUKTION Installera produktionsanläggningar Tekniska anvisningar och råd vid anslutning, lågspänning. För att säkerställa god elkvalite, hög elsäkerhet och driftsäkerhet i vårt elnät
KAPITEL 5 MTU AB
KAPITEL 5 MTU AB 2007 79 Kort repetition av vad vi hittills lärt oss om växelspänning: Den växlar riktning hela tiden. Hur ofta den växlar kallas frekvens. Vi kan räkna med ohms lag om kretsen bara har
Mätvärdesomvandlare. Tl/EN!: >KÄ KRAFTNÄT. TEKNISK RIKTLINJE TR utg 6. ENHET, VERKSAMHETSOMRÅDE NK, Kontrollanläggningar yi\
Tl/EN!: >KÄ KRAFTNÄT ENHET, VERKSAMHETSOMRÅDE NK, Kontrollanläggningar yi\ BETECKNING/DNR TR02-07-01 DATUM SAMRÅD Mätvärdesomvandlare SvK4005. v5.0. 2013-08-01 2 (6) Uppdateringar Utgåva Ändringsnot Datum
Vindkraft inom E.ON Elnät. Jan-Erik Olsson - Strategichef
Vindkraft inom E.ON Elnät Jan-Erik Olsson - Strategichef DN Debatt Vindkraftens aktuella läge EUs klimatmål med 20 procent förnybar energi till 2020 är en kraftfull satsning med tanke på övriga medlemsländers
Kan man köpa grön el? Så fungerar elsystemet och elhandeln Mikael Amelin Avd. för elkraftteknik
Kan man köpa grön el? Så fungerar elsystemet och elhandeln Mikael Amelin Avd. för elkraftteknik 1 Innehåll Det fysiska elsystemet: Varifrån kommer elen då vi tänder en lampa? Elhandel: Vem ska betala för
Mikroproduktion. - Information för elinstallatörer. Mikroproduktion med en effekt på högst 43,5 kw
Mikroproduktion - Information för elinstallatörer Mikroproduktion med en effekt på högst 43,5 kw Version februari 2015 Fler producerar egen el Vi ser att allt fler väljer att producera sin egen el genom
SVENSK STANDARD SS
SVENSK STANDARD SS 424 14 24 Fastställd Utgåva Sida Ingår i Svenska Elektriska Kommissionen, SEK 2005-01-10 6 1 (67) SEK Område 64 Copyright SEK. Reproduction in any form without permission is prohibited.
Affärsverket svenska kraftnäts författningssamling
Affärsverket svenska kraftnäts författningssamling Utgivare: chefsjurist Bertil Persson, Svenska Kraftnät, Box 526, 162 15 Vällingby ISSN 1402-9049 Kraftnät Affärsverket svenska kraftnäts föreskrifter
Ik3 max? Postad av Richard - 21 jan :09
I max? Postad av Richard - 21 jan 2013 09:09 Har mättupp följande med Eurotest Z-Line Z: 0,78 Isc_ 294 A R: 0,78 x1: 0,03 sys: TN/TT Vad ska jag skriva på skylten som placeras vid centralen? Imax = Zför
Laborationer Växelström trefas
Laborationer Växelström trefas 2009-09-28 Innehållsförteckning 1. Mätningar av spänningar och strömmar på trefasnätet vid symmetriska och 3 osymmetriska belastningar. - Mätning vid symmetrisk belastning
============================================================================
Transformator Y/Y 400/525 - Jorda primärsidan? Postad av Anonym Gäst - 31 jan 2016 20:19 Har en y/y Trafo 400/525 Vilken fördel har det om endast sekundärlidningen är till jord? Kontra båda sidor är till
NORDIC GRID DISTURBANCE STATISTICS 2012
NORDIC GRID DISTURBANCE STATISTICS 2012 Utdrag ur rapport utarbetad av DISTAC-gruppen under RGN inom ENTSO-E Sture Holmström 2 Korta bakgrundsfakta > 1999-2000 utarbetades Riktlinjer för klassificering
Prislista över anslutningsavgifter. Caruna Oy
Prislista över anslutningsavgifter Caruna Oy 1.4.2018 Prislista över anslutningsavgifter För anslutning till distributionsnätet faktureras en anslutningsavgift enligt denna prislista. en för en ny elanslutning
För att överföra en fas nätspänning behövs egentligen bara 2 ledare
Lars E. CMIT 2014-03-12 Hur många ledare behövs i vårt elsystem? För att överföra en fas nätspänning behövs egentligen bara 2 ledare 1-fas o 3-fas koppling För enfassystem har man vanligtvis 1 fasledare,
Fö 5 - TSFS11 Energitekniska system Trefastransformatorn Elektrisk kraftöverföring
Fö 5 - TSFS11 Energitekniska system Trefastransformatorn Elektrisk kraftöverföring Christofer Sundström 22 april 2016 Kursöversikt Fö 11 Fö 5 Fö 4 Fö 2 Fö 6 Fö Fö 7,8,10 Fö 9 Fö 12 Fö 1 Outline 1 Trefastransformatorn
Fråga: Vilken typ av anläggning för elproduktion ska man välja?
FAQ Mikroproduktion FAQ som Svensk Energi har tagit fram. Teknik Fråga: Vilken typ av anläggning för elproduktion ska man välja? Svar: Det beror på vilka förutsättningar man har där man bor samt vilket
MÄTNING AV MARKPOTENTIALER i närheten av transformatorstationer och kraftledningar
MÄTNING AV MARKPOTENTIALER i närheten av transformatorstationer och kraftledningar 1 , stationer - Spänningstratt för jordtag 2 , stationer - Starkströmsmetoden V Strömmätledning G A Spänningsmätledning
Fö 4 - TMEI01 Elkraftteknik Trefastransformatorn Introduktion till Likströmsmaskinen
Fö 4 - TMEI01 Elkraftteknik Trefastransformatorn Introduktion till Likströmsmaskinen Per Öberg 21 januari 2015 Outline 1 Trefastransformatorn Distributionsnätet Uppbyggnad Kopplingsarter Ekvivalent Kretsschema
TEKNISK RIKTLINJE 2012-06-08 TR02-05-7
Utgåva Ändringsnot Datum 1 Första utgåva. Ersätter TR2-05-7-1 TR2-05-7-7 2012-06-08 2/16 Innehåll 1 Allmänt... 5 1.1 Reläskydd... 5 1.1.1 Reläskydd för transformatorer i ställverk med enkelskena eller
Effektivisering av mellanspänningsnät med enkla medel
Effektivisering av mellanspänningsnät med enkla medel Feldetektorer och sommardriftläge Simple ways to improve the medium voltage power grid Ulrica Westman EL1519 Vt 2015 Examensarbete, 15 hp Högskoleingenjör
Kraftledningar och elnät. Industriell Elektroteknik och Automation
Kraftledningar och elnät Industriell Elektroteknik och Automation Översikt Högspänning Transformatorn Kraftledning Luftledning Kabel Effektöverföring Transmission Distribution HVDC Lunds universitet/lth/bme/iea
Kapitel: 31 Växelström Beskrivning av växelström och växelspänning Phasor-diagram metoden Likriktning av växelström
Kapitel: 31 Växelström Beskrivning av växelström och växelspänning Phasor-diagram metoden Likriktning av växelström Relation mellan ström och spänning i R, L och C. RLC-krets Elektrisk oscillator, RLC-krets
Vardag och när det blir fel. Olof Samuelsson Industriell Elektroteknik och Automation
Vardag och när det blir fel Olof Samuelsson Industriell Elektroteknik och Automation Innehåll Normaldrift MW-balans och frekvensreglering Spänningsreglering Felfall Spänningskvalitet Elräkningen Lunds
Tentamenskod: Hjälpmedel: Eget författat formelblad skrivet på A4 papper (båda sidor får användas) och valfri godkänd räknedosa.
41N04B Elteknik 7,5 högskolepoäng Provmoment: Skriftlig tentamen Ladokkod: 41N04B Tentamen ges för: Energiingenjörsprogrammet Åk1 Tentamenskod: Tentamensdatum: 41N04B Tid: 2016-10-26 kl. 09.00-13.00 Hjälpmedel:
Mät kondensatorns reaktans
Ellab012A Mät kondensatorns reaktans Namn Datum Handledarens sign Varför denna laboration? Avsikten med den här laborationen är att träna grundläggande analys- och mätteknik vid mätning på växelströmkretsar
Laborationsrapport. Kurs El- och styrteknik för tekniker ET1015. Lab nr. Laborationens namn Lik- och växelström. Kommentarer. Utförd den.
Laborationsrapport Kurs El- och styrteknik för tekniker ET1015 Lab nr 1 version 1.2 Laborationens namn Lik- och växelström Namn Kommentarer Utförd den Godkänd den Sign 1 Inledning I denna laboration skall
Hogre spanningar har inforts 130 kv 220 kv 1936 i Sverige och varlden 380 kv 1952 i Sverige och varlden
Hogre spanningar har inforts 130 kv 220 kv 1936 i Sverige och varlden 380 kv 1952 i Sverige och varlden Justera spanningarna 380 kv blir 400 kv blir 410 kv Coronaförlusten kan uppgå till 1 kw per 10 meter.
Tentamen Elenergiteknik
IEA Elenergiteknik 1(6) Tentamen Elenergiteknik 14 mars 2017, kl 14.00-19.00 i sal Sparta C och D Tillåtna hjälpmedel: Kursbok, eget formelark enligt anvisningar, miniräknare, TEFYMA eller liknande formelsamling.
Prislista över anslutningsavgifter. Caruna Espoo Oy
Prislista över anslutningsavgifter Caruna Espoo Oy 1.4.2018 Prislista över anslutningsavgifter För att vi ska kunna ansluta dig till vårt distributionsnät fakturerar vi en anslutningsavgift i enlighet
Tentamen på elläradelen i kursen Elinstallation, begränsad behörighet ET
Lars-Erik Cederlöf Tentamen på elläradelen i kursen Elinstallation, begränsad behörighet ET1013 2012-03-27 Del Tentamen omfattar 33 poäng. För godkänd tentamen krävs 16 poäng. Tillåtna hjälpmedel är räknedosa
Påverkan på elkvaliteten i Lidköpings distributionsnät vid ökad mikroproduktion
2017-02-01 Påverkan på elkvaliteten i Lidköpings distributionsnät vid ökad mikroproduktion Robin Rikard Sjöström EXAMENSARBETE Elektroingenjör, elkraft, 180 hp Institutionen för ingenjörsvetenskap Förord
1-fas o 3-fas koppling
Bengt R, MT 2018-03-12 Hur många ledare behövs i vårt elsystem? För att överföra en fas nätspänning behövs egentligen bara 2 ledare 1-fas o 3-fas koppling För enfassystem har man vanligtvis 1 fasledare,
Körschema för Umeå Energis produktionsanläggningar
Körschema för Umeå Energis produktionsanläggningar Karl-Johan Gusenbauer Caroline Ödin Handledare: Lars Bäckström Inledning och syfte Ungefär hälften av all uppvärmning av bostäder och lokaler i Sverige
Kompletterande information gällande Björklinge Energis, REL00012, inlämnade intäktsramsförslag för perioden 2012-2015.
Kompletterande information gällande Björklinge Energis, REL00012, inlämnade intäktsramsförslag för perioden 2012-2015. Björklinge Energi ek. för. (BE) har till Energimarknadsinspektionen (EI) inlämnat
För att överföra en fas nätspänning behövs egentligen bara 2 ledare
Lars E. CMIT 2014-03-12 Hur många ledare behövs i vårt elsystem? För att överföra en fas nätspänning behövs egentligen bara 2 ledare 1-fas o 3-fas koppling För enfassystem har man vanligtvis 1 fasledare,
Transformator differential relä RADSJ
Instruktion 1MRK 504 010-WSV Ersätter RF 637 367 December 1998 Allmänt Skydd för 1-fasiga krafttransformatorer 16.5/132 kv Känslighet ca 20 procent av strömtransformatormärkströmmen Fungerar för interna
Energi, el, värmepumpar, kylanläggningar och värmeåtervinning. Emelie Karlsson
Energi, el, värmepumpar, kylanläggningar och värmeåtervinning Emelie Karlsson Innehåll Grundläggande energikunskap Grundläggande ellära Elmotorer Värmepumpar och kylteknik Värmeåtervinning Energikunskap
AC-kretsar. Växelströmsteori. Lund University / Faculty / Department / Unit / Document / Date
AC-kretsar Växelströmsteori Signaler Konstant signal: Likström och likspänning (DC) Transienta strömmar/spänningar Växelström och växelspänning (AC) Växelström/spänning Växelström alternating current (AC)