RAPPORT. Beräkning av stödavstånd för plastledning av PVC och PP upphängd under bottenplatta JM Geokonsult AB.
|
|
- Eva Ingeborg Jonasson
- för 8 år sedan
- Visningar:
Transkript
1 RAPPORT Beräkning av stödavstånd för plastledning av PVC och PP upphängd under bottenplatta JM Geokonsult AB Jan Molin JM Geokonsult AB Polgatan 40, S Limhamn Telefon +46 (0) Telefax +46 (0)
2 INNEHÅLLSFÖRTECKNING 1 Inledning 1 2 Beräkningsförutsättningar 1 3 Belastning 2 4 Beräkningsmodell 3 5 Materialegenskaper E-modul för PVC och PP Böjdraghållfasthet 8 6 Beräkningsresultat Rördata Stödavstånd Utformning av upphängningsanordningar 10 7 Rekommendationer 14 8 Referenser 15
3 1 Inledning Avloppsledningar under bottenplatta i byggnad kan antingen läggas i mark under plattan eller hängas upp i band eller byglar infästa i bottenplattan. I båda fallen utgörs belastningen på ledningen av dess egenvikt inklusive vatten och av eventuell jordfyllning över ledningen. Vid upphängning eller placering på stöd av annat slag fungerar röret huvudsakligen som en balk och dess bärförmåga bestäms av styvhets- och hållfasthetsegenskaperna i längdled. I denna rapport redovisas en metod för beräkning av maximalt tillåtna stödavstånd med beaktande av rörets styvhets- och hållfasthetsegenskaper vid temperaturförhållanden som bedöms vara dimensionerande för avloppsledningar av polyvinylklorid, PVC, och polypropen, PP, under bottenplatta i byggnad. Rapporten har utarbetats på uppdrag av Nordiska Plaströrgruppen, NPG, Stockholm. 2 Beräkningsförutsättningar Hållfasthets- och deformationsegenskaper hos plaströr av PVC och PP är beroende av temperaturen i rörväggen. Denna påverkas i sin tur av avloppsvattnets temperatur, av temperaturen i omgivande luft eller jord samt av rördimension och väggtjocklek. Den högsta temperaturen i avloppsvattnet uppstår i samband med utsläpp från diskoch tvättmaskiner, där vattentemperaturen närmast maskinen kan uppgå till ca C. Dock sker en temperatursänkning redan i den brunn som normalt finns omedelbart efter utloppet från maskinen varefter vattnet ytterligare kyls av i den efterföljande ledningen. Utsläppsmängden av det varma vattnet är normalt begränsat till liter med några minuters varaktighet för en normal tvättmaskin vilket innebär att temperaturen i rörväggen inte hinner byggas upp till samma nivå som vattentemperaturen. Med ledning av tidigare genomförda undersökningar i samband med standardiseringen av BLT- metoden (Box Loading Test), /1/, har här valts följande förutsättningar för beräkningarna i denna rapport: Medeltemperaturen i rörväggen antas uppgå till +50 C med 10 minuters varaktighet per dygn under 50 år. Under övrig tid antas medeltemperaturen vara +20 C. NPG Upphängd plastledning 1
4 Belastningen på röret antas bestå av egenvikten av vattenfyllt rör och jordlast beräknad som egenvikt av jordprismat över röret med fullt utvecklade nedåtriktade friktionskrafter mot jordprismat. 3 Belastning Belastningen på ledningen utgörs av den vattenfyllda ledningens egenvikt och av tyngden från eventuell jordfyllning över ledningen. Upphängning av ledningen i bottenplattan förekommer i första hand i sådan mark där stora sättningar kan förväntas. Ofta är då byggnaden grundlagd på pålar vilket kan leda till avsevärda sättningsskillnader mellan byggnad och underliggande mark. Detta påverkar jordlastens storlek och kan medföra att jordlasten blir större än den som normalt är dimensionerande för röret vid läggning i mark utanför byggnaden. Jordlasten Q j på ledningen kan beräknas enligt följande: Q j H D H tg 1 sin kn/m (3.1) där = jordfyllningens tunghet, kn/m 3 D= rörets ytterdiameter, m H= fyllningshöjd, m = friktionsvinkel för fyllningen Ledningens egenvikt av rör och vatten beräknas enligt följande: Q r 2 D w 3,14 kn/m (3.2) 4 där w = vattnets tunghet = 10 kn/m 3 Den totala belastningen på ledningen blir Q Q r Q j kn/m (3.3) NPG Upphängd plastledning 2
5 I ovanstående uttryck har rörmaterialets tunghet satts lika med vattnets vilket för de aktuella rörmaterialen PVC och PP endast är en mycket liten approximation. 4 Beräkningsmodell Ett rör upplagt på stöd och belastat med jämnt fördelad last av egenvikt och eventuell jordfyllning kan beräkningsmässigt behandlas som en balk på flera stöd. Rörfogarna i de aktuella rören är utformade som gummiringstätade muffogar och fungerar som momentfria leder i balken. Fogarnas placering påverkar därför beräkningen av axiella spänningar och deformationer i röret. Vid beräkningarna har antagits att stödens placering i huvudsak kan göras fritt i förhållande till fogarna. (Dock kommer vissa restriktioner att behövas i detta avseende som framgår av kapitel 7.) En förenklad men för praktiskt bruk acceptabel beräkningsmodell redovisas i figur 4.1. Den kritiska delen av konstruktionen är den utkragande delen från stöd till fog. Figur 4.1 Beräkningsmodell för rör på stöd. Avståndet L mellan stöden ska väljas så att samtliga nedanstående påverkningar inte överstiger tillåtna värden: axiell böjdragspänning, ( ), nedböjning, (y), vinkelavvikelse i fog, ( ), bd NPG Upphängd plastledning 3
6 bucklingsrisk orsakad av axiell tryckspänning, ( ). Vad gäller nedböjning och vinkelavvikelse i fog föreslås att följande villkor skall uppfyllas: maximal nedböjning får inte överstiga 1 % av avståndet mellan stöden, vinkelavvikelse i fog får inte överstiga 2. Ovan angivna villkor leder till nedanstående matematiska uttryck för största tillåtna teoretiska avstånd mellan stöd för upphängd ledning. Axiell dragspänning: bt 16, bd d L D Q I 1 2 m (4.1) Nedböjning: 1,28 E L Q k I 1 3 m (4.2) Vinkelavvikelse i fog: 0,84 E L Q k I 1 3 m (4.3) Axiell buckling: 8,96 E L D d s I D s Q Rd m (4.4) Faktorn Rd är den partialkoefficient som beskriver osäkerheten i beräkningsmetoden för buckling. Här väljs värdet Rd beteckningar i de ovan angivna uttrycken är följande: bd,d = dimensionerande böjdraghållfasthet, kpa D= rörets ytterdiameter, m = 2,0. Övriga NPG Upphängd plastledning 4
7 s= rörets godstjocklek, m 4 4 I = axiellt tröghetsmoment för röret = D d d = rörets innerdiameter, m 64, m 4 Det minsta av de enligt ekv. (4.1) till ekv. (4.4) beräknade värdena blir dimensionerande för valet av maximalt stödavstånd L. 5 Materialegenskaper Temperaturen i rörväggen varierar med tiden och kommer under korta perioder att ha ett förhållandevis högt värde. Temperaturens effekt på nedböjning och vinkeländring föreslås beaktas på följande principiella sätt: där y y( Q, E t, 50C ) y( Q, E50år, 20C ) y( Q, E3000t, C Q = belastning av vattenfyllt rör och av eventuell jordlast, kn/m E 3000 t, 50 C = E-modul efter 3000 timmars belastning vid 50 C, kpa E 50 år, 20 C = E-modul efter 50 års belastning vid 20 C, kpa E 3000 t, 20 C = E-modul efter 3000 timmars belastning vid 20 C, kpa Karaktäristiska värden för E-modul och hållfasthet bestäms med ledning av utförda provningar. Dimensionerande värden bestäms enligt principerna för partialkoefficientmetoden vilket innebär att de karaktäristiska värdena divideras med partialkoefficienterna n och m. Dessa väljs enligt tabell 5.1. ) NPG Upphängd plastledning 5
8 Tabell 5.1 Partialkoefficienter n m Bruksgränstillstånd (deformation och avvinkling i fog) Brottgränstillstånd (dragbrott och buckling) 1,0 1,0 1,1 1,5 Karaktäristiska materialegenskaper anges med index k och dimensionerande värden med index d. 5.1 E-modul för PVC och PP I /2/ redovisas undersökningar av E-modulens förändring med tiden till följd av krypning vid konstant belastning eller till följd av relaxation vid konstant deformation. Båda dessa belastningssituationer ger ungefär samma värden på E-modulen. Följande värden för E-modulen för PVC vid temperaturen 23 C redovisas i /2/ för olika belastningstider: Korttid E 0, k = MPa 3000 timmar E 3000 t, k = MPa 50 år E 50 år, k = MPa Ovanstående E-moduler har utvärderats genom försök med ringar vid konstant deformation 5 % och maximal kanttöjning 0,67 % och värdena behandlas här som karaktäristiska värden. Vid större töjning sjunker E-modulen och vid lägre töjning blir E-modulen högre. I ett rör på stöd varierar spänningarna längs röret varför även E-modulen varierar längs röret. Inom de mest ansträngda delarna av röret kommer töjningen vid spänningen MPa att vara av storleksordningen 0,3-0,5 %. Det kan därför vara rimligt, och något på säkra sidan, att använda de ovan angivna E-modulvärdena vid beräkning av nedböjning och avvinkling i fogar vid +20 C. NPG Upphängd plastledning 6
9 I /2/ redovisas också resultat från relaxationmätningar på avloppsrör av PP. E-modulens förändring med tiden har studerats genom mätning på ringar utsatta för konstant deformation vid +23 C. Vid ringdeformationen 6 % och maximal kanttöjning 1,2 % erhölls följande karaktäristiska E-modulvärden för avloppsrör av PP: Korttid E 0, k = MPa 3000 timmar E 3000 t, k = 450 MPa 50 år E 50 år, k = 280 MPa E-modulen påverkas också av temperaturen och minskar vid ökande temperatur. I /3/ anges att E-modulen grovt räknat kan multipliceras med temperaturfaktorn 0,7 för varje höjning med 20 C så länge töjningen inte överskrider en viss kritisk storlek. Denna kritiska töjning anges i /3/ vara 0,8 % för PVC och 2-5 % för PP. Den angivna temperaturfaktorn gäller dock bara upp till en viss kritisk temperatur som, med ledning av ett skjuvmodul/temperaturdiagram i /3/, för PVC kan bedömas vara ca +50 C och för PP högre än +80 C. I tabell 5.2 redovisas de karaktäristiska E-moduler som använts vid beräkningar av nedböjning, avvinkling i fogar och bucklingsrisk enligt kap. 4. Tabell 5.2 E-moduler för PVC och PP E-modul, kpa PVC PP E 0, 20 C, k E 3000 t, 20 C, k E 50 år, 20 C, k E 3000 t, 50 C, k NPG Upphängd plastledning 7
10 5.2 Böjdraghållfasthet Hållfastheten hos PVC och PP är beroende av såväl belastningstiden som temperaturen. Vid +20 C är den karaktäristiska draghållfastheten vid 50 års belastningstid ca 50 MPa för PCV och ca 10 MPa för PP av typ blockpolymeriserad kopolymer. Karaktäristiska böjdraghållfasthetsvärden bd, k vid temperaturen +50 C och belastningstiden 3000 timmar har med ledning av undersökningsresultat redovisade i /2/ för PVC bedömts uppgå till 12,5 MPa och för PP till 6,3 MPa. För PVC förutsätts att materialet är av god kvalitet med K-värde på 65 eller högre. Dimensionerande böjdraghållfasthet bd, d erhålls genom att de karaktäristiska värdena divideras med partialkoefficienter enlig tabell Beräkningsresultat 6.1 Rördata Beräkning av maximalt tillåtna avstånd mellan stöd för upphängd ledning under bottenplatta har utförts för markavloppsrör med dimensioner enligt tabell 6.1. Tabell 6.1 Dimensioner för markavloppsrör av PVC och PP Nominell rördimension Ytterdiameter, mm PVC Godstjocklek, mm Ytterdiameter, mm PP Godstjocklek, mm DN , ,7 DN , ,9 DN , ,6 DN , NPG Upphängd plastledning 8
11 Max stödavstånd, m 6.2 Stödavstånd I figur 6.1 och figur 6.2 redovisas beräknade största tillåtna avstånd mellan stöd för avloppsrör av PVC respektive PP upphängda under bottenplatta. Stödavstånd för PVC-rör 3,5 3 2,5 2 1,5 DN=110 DN=160 DN=200 DN= , ,5 1 1,5 2 2,5 Fyllningshöjd, m Figur 6.1 Största tillåtna stödavstånd för upphängd avloppsledning under bottenplatta. Markavloppsrör av PVC, dimensionerna DN 110, 160, 200, och 250. NPG Upphängd plastledning 9
12 Max stödavstånd, m Stödavstånd för PP-rör 2 1,5 1 DN=110 DN=160 DN=200 0, ,5 1 1,5 2 2,5 Fyllningshöjd, m Figur 6.2 Största tillåtna stödavstånd för upphängd avloppsledning under bottenplatta. Markavloppsrör av PP, dimensionerna DN 110, 160 och 200. Av figurerna framgår att belastning av jordfyllning på ledningarna drastiskt minskar det tillåtna stödavståndet. 6.3 Utformning av upphängningsanordningar Upphängningsanordningarna dimensioneras för en dimensionerande stödkraft R som kan beräknas enligt följande: R 1, 1 L Q kn (6.1) där L= avstånd mellan stöd, m Q= belastning på ledningen enligt ekv (3.3), kn Om stödavstånden är olika räknas L för ett visst stöd som medelvärdet av stödavstånden på båda sidor av stödet. I tabell 6.2 anges de dimensionerande stödkrafter som erhålls vid största tillåtna stödavstånd enligt figur 6.1 för PVC-rör och enligt figur 6.2 för PP-rör för enbart vattenfyllt rör utan jordlast. NPG Upphängd plastledning 10
13 Tabell 6.2 Stödkrafter för PVC-och PP-rör med max stödavstånd L enligt figur 6.1 resp. figur 6.2. Ingen jordlast Stödkraft, kn PVC DN 110 0,20 (L<1,91 m) DN 160 0,54 (L<2,46 m) DN 200 0,98 (L<2,85 m) DN 250 1,78 (L<3,30 m) PP 0,13 (L<1,22 m) 0,34 (L<1,56 m) 0,63 (L<1,81 m) -- Om ledningen överfylls med jord ökar lasterna och i figur 6.3 och 6.4 redovisas stödkrafterna som funktion av stödavståndet för olika rördimensioner och fyllningshöjder. NPG Upphängd plastledning 11
14 Stödkraft, kn Stödkraft, kn Dimension DN H=0 m H=0,5 m H=1,0 m H=1,5 m H=2,0 m 0 0 0,5 1 1,5 2 Stödavstånd, m Dimension H=0 m H=0,5 m H=1,0 m H=1,5 m H=2,0 m 0 0 0,5 1 1,5 2 2,5 Stödavstånd, m Figur 6.3 Stödkraft för rördimension DN 110 och DN 160 som funktion av stödavstånd och fyllningshöjd H. NPG Upphängd plastledning 12
15 Stödkraft, kn Stödkraft, kn Dimension DN H=0 m H=0,5 m H=1,0 m H=1,5 m H=2,0 m ,5 1 1,5 2 2,5 3 Stödavstånd, m Dimension DN H=0 m H=0,5 m H=1,0 m H=1,5 m H=2,0 m ,5 1 1,5 2 2,5 3 3,5 Stödavstånd, m Figur 6.4 Stödkraft för rördimension DN 200 och DN 250 som funktion av stödavstånd och fyllningshöjd H. NPG Upphängd plastledning 13
16 Vid stöden uppstår lokala spänningar i rörväggen och storleken på dessa påverkas av stödbredden. Det är därför viktigt att stöden ges en bredd som säkerställer att de lokala spänningstopparna begränsas och i tabell 6.3 redovisas förslag till minsta stödbredd. Tabell 6.3 Förslag till minsta stödbredd. Rördimension Stödbredd, mm DN DN DN DN Stöden bör utformas så att stödkraften blir jämnt fördelad över hela rörets periferi. Detta kan exempelvis åstadkommas genom att stöden görs i form av ett svep eller en klammer fäst i hängstag som bultas eller gjuts fast i bottenplattan. Mellan rör och svep eller klammer läggs också in ett tryckfördelande mellanlägg av lämpligt material, t.ex. gummi. 7 Rekommendationer Placering av stöd eller upphängningsanordningar anpassas slutligt till de förutsättningar som gäller i varje enskilt projekt. Följande allmänna råd kan ges för placering och utförande av upphängningsanordningar för avloppsrör av plast under bottenplatta: a. De i denna rapport redovisade maximala stödavstånden får ej överskridas. Varje rör förses dock med minst ett stöd och det skall då placeras vid muffänden. Om flera stöd finns på varje rör placeras de symmetriskt i förhållande till fogarna. b. Vid horisontella avgreningar anordnas stöd vid muffarna såväl på grenröret och som på det anslutande röret. NPG Upphängd plastledning 14
17 c. Vid 90 -böj mellan stående och liggande ledning under bottenplatta förses såväl muffänden på den liggande ledningen som spetsänden på böjen med stöd. d. Anslutning mellan upphängd ledning och ledning utanför byggnaden skall ske på ett sådant sätt att eventuella sättningsskillnader mellan de båda ledningsdelarna kan tas upp. Detta kan exempelvis ske genom att övergången mellan ledningsdelarna görs med ett eller flera kortrör med flexibla fogar. Behovet av upphängning av ledningar under bottenplatta föreligger i första hand inom områden med sättningsbenägen mark där byggnaden är pålad. I vissa fall kan ett alternativ vara att göra anslutning mellan stående ledningar i byggnad och liggande ledningar i mark med teleskopkopplingar som kan ta upp förväntade rörelseskillnader mellan byggnad och mark. Under platta på mark som inte är sättningsbenägen kan ledningar normalt läggas i mark utan upphängning i plattan. De beräknade maximala stödavstånden i kapitel 6 gäller för byggnader med utsläpp av varmt vatten från normala disk- och tvättmaskiner (ca liter). Förekommer större utsläpp av varmt vatten kan maximala stödavstånd beräknas enligt kapitel 5 med insättning av materialegenskaper relevanta för de aktuella rörtemperaturerna. Vid svåra fall kan upphängda ledningar behöva ges kontinuerligt stöd genom uppläggning i ränna av stål eller liknande. 8 Referenser /1/ Jan Molin, 1975: Undersökning av metod för typprovning av plastrördelar för läggning i mark. STU-rapport VBB Vattenbyggnadsbyrån, mars /2/ Lars-Eric Janson, 2003: Plastic Pipes for Water Supply and Sewage Disposal. Borealis, 4th edition, /3/ Taprogge, Rainer, 1971: Kunstuiren mit Kunststoffen. VDI Taschenbucher, Dusseldorf, NPG Upphängd plastledning 15
PPU408 HT15. Beräkningar stål. Lars Bark MdH/IDT
Beräkningar stål 1 Balk skall optimeras map vikt (dvs göras så lätt som möjligt) En i aluminium, en i höghållfast stål Mått: - Längd 180 mm - Tvärsnittets yttermått Höjd: 18 mm Bredd: 12 mm Lastfall: -
Läs merPPU408 HT15. Beräkningar stål. Lars Bark MdH/IDT
Beräkningar stål 1 Balk skall optimeras map vikt (dvs göras så lätt som möjligt) En i aluminium, en i höghållfast stål Mått: - Längd 180 mm - Tvärsnittets yttermått Höjd: 18 mm Bredd: 12 mm Lastfall: -
Läs merRapport SGC 004 KRAV PA MATERIAL VID KRINGFYLLNAD AV PE-GASLEDNINGAR. Jan Molin, VBB. Apri11991 SGC
o Rapport SGC 004 KRAV PA MATERIAL VID KRINGFYLLNAD AV PE-GASLEDNINGAR Jan Molin, VBB Apri11991 SGC o Rapport SGC 004 KRAV PA MATERIAL VID KRINGFYLLNAD AV PE-GASLEDNINGAR J an Molin, VBB April1991 l PROJEKTRAPPORT
Läs merTENTAMEN I KURSEN DIMENSIONERING AV BYGGNADSKONSTRUKTIONER
UMEÅ UNIVERSITET Tillämpad fysik och elektronik Byggteknik TENTAMEN I KURSEN DIMENSIONERING AV BYGGNADSKONSTRUKTIONER Datum: 011-1-08 Antal uppgifter: 4 Max poäng: 40 Lärare: Annika Moström Hjälpmedel:
Läs merTentamen i. Konstruktionsteknik. 26 maj 2009 kl
Bygg och Miljöteknolo gi Avdelningen för Konstruktionsteknik Tentamen i Konstruktionsteknik 26 maj 2009 kl. 8.00 13.00 Tillåtna hjälpmedel: Tabell & Formelsamlingar Räknedosa OBS! I vissa uppgifter kan
Läs merwww.eurocodesoftware.se
www.eurocodesoftware.se caeec220 Pelare betong Program för dimensionering av betongtvärsnitt belastade med moment och normalkraft. Resultat är drag-, tryckarmering och effektiv höjd. Användarmanual Rev
Läs merExempel 3: Bumerangbalk
Exempel 3: Bumerangbalk 3.1 Konstruktion, mått och dimensioneringsunderlag Dimensionera bumerangbalken enligt nedan. Bumerangbalk X 1 600 9 R18 000 12 360 6 000 800 10 000 10 000 20 000 Statisk modell
Läs merLÖSNING
.01 1. En balk ska tillverkas genom att man limmar ihop två lika rektangulära profiler, vardera med måttet. Man kan välja att limma antingen enligt alternativ (a) eller alternativ (b) i nedanstående tvärsnittsfigurer.
Läs merExempel 2: Sadelbalk. 2.1 Konstruktion, mått och dimensioneringsunderlag. Exempel 2: Sadelbalk. Dimensionera sadelbalken enligt nedan.
2.1 Konstruktion, mått och dimensioneringsunderlag Dimensionera sadelbalken enligt nedan. Sadelbalk X 1 429 3,6 360 6 000 800 10 000 10 000 20 000 Statisk modell Bestäm tvärsnittets mått enligt den preliminära
Läs merBilaga A - Dimensioneringsförutsättningar
Dimensioneringsförutsättningar Allmänt Dimensionerande värden framräknas enligt nedanstående. Dimensionerande värden, X d = 1 γ m X k γ m, partialkoefficient, enligt tabell nedan. Jordparameter Partialkoefficienter
Läs merExempel 13: Treledsbåge
Exempel 13: Treledsbåge 13.1 Konstruktion, mått och dimensioneringsunderlag Dimensionera treledsbågen enligt nedan. Treledsbåge 84,42 R72,67 12,00 3,00 56,7º 40,00 80,00 40,00 Statisk modell Bestäm tvärsnittets
Läs merInstallationsanvisning
Installationsanvisning Klamring och fixering Avloppssystem måste vara ordentligt upphängt och stadgat för förhindra rörskarvens muff och slätända att glida isär vid de olika driftsbelastningarna. Riktlinjer
Läs mer1. En synlig limträbalk i tak med höjd 900 mm, i kvalitet GL32c med rektangulär sektion, belastad med snölast.
UMEÅ UNIVERSITET Tillämpad fysik och elektronik Byggteknik Uppgifter 2016-08-26 Träkonstruktioner 1. En synlig limträbalk i tak med höjd 900 mm, i kvalitet GL32c med rektangulär sektion, belastad med snölast.
Läs merSkivbuckling. Fritt upplagd skiva på fyra kanter. Före buckling. Vid buckling. Lund University / Roberto Crocetti/
Skivbuckling Före buckling Fritt upplagd skiva på fyra kanter Vid buckling Axiellt belastad sträva (bredd = b, tjocklek = t) P cr E a I 1 (1 ) Axiellt belastad sträva (bredd = b, tjocklek = t) 1 E I P
Läs merGyproc Handbok 7 Gyproc Teknik. Statik. Dimensionering Dimensionering av Glasroc THERMOnomic ytterväggar
.. Dimensionering av Glasroc THERMOnomic ytterväggar. Dimensionering Gyproc Thermonomic reglar och skenor är tillverkade i höghållfast stål med sträckgränsen (f yk ) 0 MPa. Profilerna tillverkas av varmförzinkad
Läs merGyproc Handbok 8 Gyproc Teknik. Statik. 4.3 Statik
Statik Statik Byggnader uppförda med lättbyggnadsteknik stabiliseras vanligtvis mot horisontella laster, vind eller snedställningskrafter genom att utnyttja väggar och bjälklag som kraftupptagande styva
Läs merLÖSNING
.01 (Del I, teori; 1 p.) 1. En fast inspänd balk med kontinuerlig massfördelning enligt figuren utför fria svängningar. Visa med enkla skisser hur 1a och 2a egensvängningsmoderna frihetsgraderna ser ut..02
Läs merGeoteknik Bärighet, kap 8. Geoteknik, kap 8. 1
Geoteknik Bärighet, kap 8 Geoteknik, kap 8. 1 Disposition Bärighet för ytliga fundament (med ytliga fundament menas fundament som är grundlagda på markytan eller på ett djup av maximalt 2b under markytan
Läs merCAEMRK12 Grundplatta. Användarmanual
Användarmanual Eurocode Software AB 1 Innehåll 1 INLEDNING...3 1.1 TEKNISK BESKRIVNING...3 2 INSTRUKTIONER...4 2.1 KOMMA IGÅNG MED CAEMRK12...5 2.2 INDATA...5 2.2.1 GRUNDDATA...6 2.2.2 GEOMTERI...7 2.2.3
Läs merDimensionering i bruksgränstillstånd
Dimensionering i bruksgränstillstånd Kapitel 10 Byggkonstruktion 13 april 2016 Dimensionering av byggnadskonstruktioner 1 Bruksgränstillstånd Formändringar Deformationer Svängningar Sprickbildning 13 april
Läs merTentamen i Hållfasthetslära AK
Avdelningen för Hållfasthetslära Lunds Tekniska Högskola, LTH Tentamen i Hållfasthetslära AK1 2017-08-17 Tentand är skyldig att visa upp fotolegitimation. Om sådan inte medförts till tentamen skall den
Läs merBÄRANDE KONSTRUKTIONER MED EPS BERÄKNINGSPRINCIPER. Anpassad till Eurokod
BÄRANDE KONSTRUKTIONER MED EPS BERÄKNINGSPRINCIPER Anpassad till Eurokod 2 (12) BÄRANDE KONSTRUKTIONER MED EPS Dimensioneringsprocessen Dimensioneringsprocessen för bärande konstruktioner kan delas upp
Läs merBetongbalkar. Böjning. UMEÅ UNIVERSITET Tillämpad fysik och elektronik Annika Moström. Räkneuppgifter
UMEÅ UNIVERSITET Tillämpad fysik och elektronik Annika Moström Räkneuppgifter 2012-11-15 Betongbalkar Böjning 1. Beräkna momentkapacitet för ett betongtvärsnitt med bredd 150 mm och höjd 400 mm armerad
Läs merExempel 5: Treledstakstol
5.1 Konstruktion, mått och dimensioneringsunderlag Dimensionera treledstakstolen enligt nedan. Beakta två olika fall: 1. Dragband av limträ. 2. Dragband av stål. 1. Dragband av limträ 2. Dragband av stål
Läs merBetongkonstruktion Facit Övningstal del 2 Asaad Almssad i samarbete med Göran Lindberg
Pelare ÖVNING 27 Pelaren i figuren nedan i brottgränstillståndet belastas med en centriskt placerad normalkraft 850. Kontrollera om pelarens bärförmåga är tillräcklig. Betong C30/37, b 350, 350, c 50,
Läs merBetongkonstruktion BYGC11 (7,5hp)
Karlstads universitet 1(11) Betongkonstruktion BYGC11 (7,5hp) Tentamen Tid Fredag 17/01 2014 kl. 14.00 19.00 Plats Universitetets skrivsal Ansvarig Asaad Almssad tel 0736 19 2019 Carina Rehnström tel 070
Läs merLÄGGNING AV PLASTRÖR
LÄGGNING AV PLASTRÖR DENNA BROSCHYR Läggningsanvisningarna i denna broschyr följer anvisningarna i Svenskt Vatten P92 och rekommenderas av NPG:s medlemmar. Anvisningarna i broschyren är inte en ersättning
Läs mer4.3. 498 Gyproc Handbok 7 Gyproc Teknik. Statik. Bärförmåga hos Gyproc GFR DUROnomic Regel. Dimensioneringsvärden för transversallast och axiallast
.3 Dimensionering av Gyproc DUROnomic Bärförmåga hos Gyproc GFR DUROnomic Regel Dimensioneringsvärden för transversallast och axiallast Gyproc GFR Duronomic förstärkningsreglar kan uppta såväl transversallaster
Läs merPM GEOTEKNIK. BoKlok Odenvallen UPPDRAGSNUMMER: SKANSKA SVERIGE AB SWECO CIVIL AB ÖSTERSUND GEOTEKNIK GEOTEKNISK UNDERSÖKNING - UTREDNING
SKANSKA SVERIGE AB BoKlok Odenvallen UPPDRAGSNUMMER: 2454648000 GEOTEKNISK UNDERSÖKNING - UTREDNING PROJEKTERINGSUNDERLAG ÖSTERSUND SWECO CIVIL AB ÖSTERSUND GEOTEKNIK 1(6) Sweco Bangårdsgatan 2 Box 553
Läs merLivens inverkan på styvheten
Livens inverkan på styvheten Sidan 1 av 9 Golv förstärkta med liv är tänkta att användas så att belastningen ligger i samma riktning som liven. Då ger liven en avsevärd förstyvning jämfört med en sandwich
Läs merI figuren nedan visas en ritning över stommen till ett bostadshus. Stommen ska bestå av
Uppgift 2 I figuren nedan visas en ritning över stommen till ett bostadshus. Stommen ska bestå av fackverkstakstol i trä, centrumavstånd mellan takstolarna 1200 mm, lutning 4. träreglar i väggarna, centrumavstånd
Läs merTentamen i Hållfasthetslära AK2 för M Torsdag , kl
Avdelningen för Hållfasthetslära Lunds Tekniska Högskola, LTH Tentamen i Hållfasthetslära AK2 för M Torsdag 2015-06-04, kl. 8.00-13.00 Tentand är skyldig att visa upp fotolegitimation. Om sådan inte medförts
Läs mer2016-04-01. SS-Pålen Dimensioneringstabeller Slagna Stålrörspålar
2016-04-01 SS-Pålen Dimensioneringstabeller Slagna Stålrörspålar Dimensioneringstabeller slagna stålrörspålar 2016-05-10 1 (20) SCANDIA STEEL DIMENSIONERINGSTABELLER SLAGNA STÅLRÖRSPÅLAR, SS-PÅLEN RAPPORT
Läs merBetongkonstruktion BYGC11 (7,5hp)
Karlstads universitet 1(12) Betongkonstruktion BYGC11 (7,5hp) Tentamen Tid Torsdag 17/1 2013 kl 14.00 19.00 Plats Universitetets skrivsal Ansvarig Asaad Almssad tel 0736 19 2019 Carina Rehnström tel 070
Läs merTentamen i Hållfasthetslära AK
Avdelningen för Hållfasthetslära Lunds Tekniska Högskola, LTH Tentamen i Hållfasthetslära AK1 2017-04-18 Tentand är skyldig att visa upp fotolegitimation. Om sådan inte medförts till tentamen skall den
Läs merWSP BORÅS KOMMUN BLIVANDE BOSTÄDER INOM HEDAGÅRDEN 1:73 I FRISTAD. Översiktlig geoteknisk undersökning.
WSP 1 020 4364 BORÅS KOMMUN BLIVANDE BOSTÄDER INOM HEDAGÅRDEN 1:73 I FRISTAD Översiktlig geoteknisk undersökning Örebro WSP SAMHÄLLSBYGGNAD Box 8094 700 08 ÖREBRO Tel 0706 88 57 44 Handläggare: Jan-Eric
Läs merP101. Schaktfritt byggande av markförlagda VA-ledningar av plast ur beställarens synvinkel. Ger råd vid dimensionering och upphandling
Schaktfritt byggande av markförlagda VA-ledningar av plast ur beställarens synvinkel P101 Ger råd vid dimensionering och upphandling Syfte: Att säkerställa kvalitet vid schaktfritt ledningsbyggande Målsättning:
Läs merExempel 12: Balk med krökt under- och överram
6,00 Exempel 12: Exempel 12: 12.1 Konstruktion, mått och dimensioneringsunderlag Dimensionera fackverket med krökt under- och överram enligt nedan. Överram Underram R 235,9 det.2 R 235,9 1,5 det.1 10,00
Läs merProjekteringsanvisning
Projekteringsanvisning 1 Projekteringsanvisning Den bärande stommen i ett hus med IsoTimber dimensioneras av byggnadskonstruktören enligt Eurokod. Denna projekteringsanvisning är avsedd att användas som
Läs merTekniskt Godkännande. Profilerad stålplåt TP128, TP200 med brandmotstånd R15-R60. SP Sveriges Tekniska Forskningsinstitut (SP SITAC) bekräftar att
SP Sveriges Tekniska Forskningsinstitut (SP SITAC) bekräftar att Profilerad stålplåt TP128, TP200 med brandmotstånd R15-R60 har bedömts uppfylla Boverkets Byggregler (BBR) i de avseenden och under de förutsättningar
Läs merUponor Tryckrörssystem
Uponor Tryckrörssystem 1 2013 33001 Inledning Uponor tryckrörssystem i plast används för transport av tryckvatten, spillvatten och gas. Med plaströr får man ett rörsystem med mycket stor styrka och flexibilitet,
Läs merK-uppgifter Strukturmekanik/Materialmekanik
K-uppgifter Strukturmekanik/Materialmekanik K 1 Bestäm resultanten till de båda krafterna. Ange storlek och vinkel i förhållande till x-axeln. y 4N 7N x K 2 Bestäm kraftens komposanter längs x- och y-axeln.
Läs merFörstudie till ramprojektet: Utvärdering av tillåten trafiklast. Vägverket 1(9) Avdelningen för bro och tunnel
Vägverket 1(9) Förstudie till ramprojektet: Utvärdering av tillåten trafiklast Enheten för statlig väghållning 1998-12-17 Vägverket 1998-12-17 2(9) Förord Föreliggande förstudie till ramprojektet Utvärdering
Läs merBelastningsanalys, 5 poäng Balkteori Deformationer och spänningar
Spänningar orsakade av deformationer i balkar En från början helt rak balk antar en bågform under böjande belastning. Vi studerar bilderna nedan: För deformationerna gäller att horisontella linjer blir
Läs merUtlåtande kring stabilitetsförhållandet vid kv. Bocken, Grebbestad, Tanums kommun.
Projektnummer: Dokumentbeteckning: 9531 Utlåtande-1 : : F Forslund 9-11-3 Revidering: 11-- Handläggare: Charlotte Andersson Granskare: Jonas Axelsson Tanums kommun Utlåtande kring stabilitetsförhållandet
Läs merLitteraturlista 1 2013 51010
Litteraturlista 1 2013 51010 16.0 Litteraturlista Facklitteratur TRVK Väg Anläggnings AMA 10 Läggningsanvisningar för jordbruksoch vägdränering; Plast- och Kemibranscherna, Stockholm 1991 Läggningsanvisningar
Läs merVSMF10 Byggnadskonstruktion 9 hp VT15
VSMF10 Byggnadskonstruktion 9 hp VT15 F1-F3: Bärande konstruktioners säkerhet och funktion 1 Krav på konstruktioner Säkerhet mot brott Lokalt (balk, pelare etc får ej brista) Globalt (stabilitet, hus får
Läs merExempel 11: Sammansatt ram
Exempel 11: Sammansatt ram 11.1 Konstruktion, mått och dimensioneringsunderlag Dimensionera den sammansatta ramen enligt nedan. Sammansatt ram Tvärsnitt 8 7 6 5 4 3 2 1 Takåsar Primärbalkar 18 1,80 1,80
Läs merTentamen i Konstruktionsteknik
Bygg och Miljöteknologi Avdelningen för Konstruktionsteknik Tentamen i Konstruktionsteknik 2 Juni 2014 kl. 14.00-19.00 Gasquesalen Tillåtna hjälpmedel: Tabell & Formelsamlingar Räknedosa OBS! I vissa uppgifter
Läs merG R U N D. Jackon. tjälisolering. Tjälisolering av uppvärmda och ouppvärmda konstruktioner med Jackofoam. 01-2012 ersätter 12-2007. www.jackon.
Jackon tjälisolering G R U N D Tjälisolering av uppvärmda och ouppvärmda konstruktioner med Jackofoam 01-2012 ersätter 12-2007 2Jackon tjälisolering Tjälisolering med Jackofoam extruderad polystyrencellplast
Läs merDubbelväggsrör, Ultra Double
Dubbelväggsrör, Ultra Double Dubbelväggsrör, Ultra Double 83 5.2 Inledning Uponor markavloppssystem Ultra Double är ett självfallssystem för dag- och spillvatten. Ultra Double är dubbelväggigt, framställt
Läs merSvetsning. Svetsförband
Svetsning Svetsförband Svetsning bygger på att materialet som skall hopfogas smälts med hjälp av en varm gaslåga. Ibland smälter man ihop materialet utan att tillföra nytt material, men ofta tillförs material
Läs mer(kommer inte till tentasalen men kan nås på tel )
Karlstads universitet 1(7) Träkonstruktion BYGB21 5 hp Tentamen Tid Tisdag 13 januari 2015 kl 14.00-19.00 Plats Ansvarig Hjälpmedel Universitetets skrivsal Carina Rehnström (kommer inte till tentasalen
Läs merStålbyggnadsprojektering, SBP-N Tentamen 2015-03-12
Godkända hjälpmedel till tentamen 2015 03 12 Allt utdelat kursmaterial samt lösta hemuppgifter Balktabell Miniräknare Aktuell EKS Standarden SS EN 1090 2 Eurokoder Lösningar på utdelade tentamensfrågor
Läs mer1. Ett material har dragprovkurva enligt figuren.
1. Ett material har dragprovkurva enligt figuren. a) Vad kallas ett sådant materialuppträdande? b) Rita i figuren in vad som händer vid avlastning till spänning = 0 från det markerade tillståndet ( 1,
Läs merKontorshuset Kuggen ny grundläggningsmetod Byggnaden är grundlagd med 52 m långa kohesionspålar. För att mins - ka sättningarna har stödpålar slagits
Kontorshuset Kuggen ny grundläggningsmetod Byggnaden är grundlagd med m långa kohesionspålar. För att mins - ka sättningarna har stödpålar slagits och kapats cirka m under bottenplattan. Beräknad sättning
Läs merPM GEOTEKNIK. Vattenreservoar Mora By, Säters kommun SÄTERS KOMMUN UPPDRAGSNUMMER SWECO CIVIL AB GEO FALUN/BORLÄNGE/GÄVLE
SÄTERS KOMMUN Vattenreservoar Mora By, Säters kommun UPPDRAGSNUMMER 2417980000 SWECO CIVIL AB GEO FALUN/BORLÄNGE/GÄVLE THOMAS REBLIN Innehållsförteckning 1 Uppdrag 1 2 Objektsbeskrivning 1 3 Befintliga
Läs merTentamen i Hållfasthetslära AK
Avdelningen för Hållfasthetslära unds Tekniska Högskola, TH Tentamen i Hållfasthetslära AK1 2017-03-13 Tentand är skyldig att visa upp fotolegitimation. Om sådan inte medförts till tentamen skall den visas
Läs merBelastningsanalys, 5 poäng Tvärkontraktion Temp. inverkan Statiskt obestämd belastning
Tvärkontraktion När en kropp belastas med en axiell last i en riktning förändras längden inte bara i den lastens riktning Det sker en samtidig kontraktion (sammandragning) i riktningar tvärs dragriktningen.
Läs merAngående skjuvbuckling
Sidan 1 av 6 Angående skjuvbuckling Man kan misstänka att liven i en sandwich med invändiga balkar kan haverera genom skjuvbuckling. Att skjuvbuckling kan uppstå kan man förklara med att en skjuvlast kan
Läs merBelastningsanalys, 5 poäng Töjning Materialegenskaper - Hookes lag
Töjning - Strain Töjning har med en kropps deformation att göra. Genom ett materials elasticitet ändras dess dimensioner när det belastas En lång kropp förlängs mer än en kort kropp om tvärsnitt och belastning
Läs merKarlstads universitet 1(7) Byggteknik
Karlstads universitet 1(7) Träkonstruktion BYGB21 5 hp Tentamen Tid Lördag 28 november 2015 kl 9.00-14.00 Plats Universitetets skrivsal Ansvarig Kenny Pettersson, tel 0738 16 16 91 Hjälpmedel Miniräknare
Läs merTentamen i Konstruktionsteknik
Bygg och Miljöteknologi Avdelningen för Konstruktionsteknik Tentamen i Konstruktionsteknik 3 Juni 2013 kl. 8.00 13.00 Gasquesalen Tillåtna hjälpmedel: Tabell & Formelsamlingar Räknedosa OBS! I vissa uppgifter
Läs merPM GEOTEKNIK VÅRDBOENDE NÄVERTORP, KATRINEHOLM KFAB SWECO CIVIL AB HANDLÄGGARE VIKTOR KARLSSON GRANSKARE LARS MALMROS UPPDRAGSNUMMER
KFAB UPPDRAGSNUMMER 2181023 NORRKÖPING 2017-06-02 SWECO CIVIL AB HANDLÄGGARE VIKTOR KARLSSON GRANSKARE LARS MALMROS 1 (6) S w e co Luntgatan 28 SE-602 19 Norrköping, Sverige www.sweco.se S we c o Ci vi
Läs merMöjligheter med samverkanskonstruktioner. Stålbyggnadsdagen Jan Stenmark
Möjligheter med samverkanskonstruktioner Stålbyggnadsdagen 2016 2016-10-26 Jan Stenmark Samverkanskonstruktioner Ofrivillig samverkan Uppstår utan avsikt eller till följd av sekundära effekter Samverkan
Läs merSkillnaden mellan olika sätt att understödja en kaross. (Utvärdering av olika koncept för chassin till en kompositcontainer för godstransport på väg.
Projektnummer Kund Rapportnummer D4.089.00 Lätta karossmoduler TR08-007 Datum Referens Revision 2008-10-27 Registrerad Utfärdad av Granskad av Godkänd av Klassificering Rolf Lundström Open Skillnaden mellan
Läs merAugusti 1998. Inomhusavlopp
Augusti 1998 Inomhusavlopp Wafix HT/PP med Fix lock -den nyutveckla fastsittande tätningsringen och med många stora förbättringar Wafix HT/PP är ett helt nyutvecklat system för inomhusavlopp, som bygger
Läs merPROJEKTERINGSUNDERLAG GEOTEKNIK
PROJEKTERINGSUNDERLAG GEOTEKNIK JÄRNVÄGSGATAN, MULLSJÖ 2015-10-23 Inledning Föreliggande Projekteringsunderlag behandlar projekteringsförutsättningar avseende geoteknik och grundvatten för rubr. objekt.
Läs merInnehållsförteckning. Bilagor. 1. Inledning 1
Innehållsförteckning 1. Inledning 1 2. Beräkningsförutsättningar 1 2.1 Kantbalkelementets utseende 1 2.2 Materialparametrar 1 2.2.1 Betong 1 2.2.2 Armering 1 2.2.3 Cellplast 2 2.2.4 Mark 2 2.2.5 Friktionskoefficient
Läs merGeokonstruktion, BYGC13 7,5 hp Tentamen
Karlstads universitet Byggteknik Byggingenjörsprogrammet Geokonstruktion, BYGC13 7,5 hp Tentamen Tid: onsdagen den 25/3 2015 kl 8.15-13.15 Plats: Universitetets skrivsal Ansvarig: Malin Olin 700 1590.
Läs merBromall: Bottenplatta - Plattgrundläggning
Bromall: Bottenplatta - Plattgrundläggning Bottenplatta med plattgrundläggning. Rev: A TK Bro: 2009-7 TR Bro: 2009-7 TK Geo: 2009-7 Innehåll 1 Plattgrundläggning 2 2 Tjälupplyftning 6 Sida 2 av 7 Förutsättningar/Begränsningar
Läs merTAIU07 Matematiska beräkningar med Matlab
TAIU07 Matematiska beräkningar med Matlab Laboration 1. Vektorberäkningar Namn: Personnummer: Epost: Namn: Personnummer: Epost: Godkänd den: Sign: Retur: 1 Introduktion I denna övning skall vi träna på
Läs merAnalys av belastning på räckesinfästning på tvärspänd platta
Analys av belastning på räckesinfästning på tvärspänd platta Slutrapport Mats Ekevad, Luleå Tekniska Universitet 2014-05-28 Förord Rapporten beskriver resultatet av beräkningar på räckesinfästningar på
Läs merPlannja Lättbalk Teknisk information
BSAB 96 HSB Maj 2000 Plannja Lättbalk Teknisk information INNEHÅLLSFÖRTECKNING 1. TVÄRSNITTSDATA.. 2 2. ALLMÄNT.. 3 2.1. Z-balkars verkningssätt.. 3 2.2. C-balkars verkningssätt.. 4 3. DIMENSIONERING AV
Läs merInnehållsförteckning. Bilagor. 1. Inledning 1
Innehållsförteckning 1. Inledning 1 2. Beräkningsförutsättningar 1 2.1 Kantbalkelementets utseende 1 2.2 Materialparametrar 1 2.2.1 Betong 1 2.2.2 Armering 1 2.2.3 Cellplast 2 2.2.4 Mark 2 2.2.5 Friktionskoefficient
Läs merEurokod grundläggning. Eurocode Software AB
Eurokod grundläggning Eurocode Software AB Eurokod 7 Kapitel 1 Allmänt Kapitel 2 Grunder för geotekniskdimensionering Kapitel 3 Geotekniska data Kapitel 4 Kontroll av utförande, uppföljning och underhåll
Läs merInlämning etapp 7b IKOT 2011. Grupp B5. INNEHÅLL Inlämning av etapp 7b IKOT 2011-04-17. André Liljegren Martin Johansson Katrin Wahlström
Inlämning etapp 7b IKOT 2011 Grupp B5 INNEHÅLL Inlämning av etapp 7b IKOT 2011-04-17 Louise Fransson Helena Hellerqvist André Liljegren Martin Johansson Katrin Wahlström Handledare: Joakim Johansson Innehåll
Läs merBILAGA 3. Stabilitet. Karakteristiska materialegenskaper. Uppdragsnr: (14) Bilaga 3
Uppdragsnr: 10153510 1 (14) Bilaga 3 BILAGA 3 Stabilitet I denna bilaga redovisas bl.a. geoteknisk klass, säkerhetsklass, partialkoefficienter och jordens karakteristiska- och dimensionerade materialegenskaper
Läs merBeteende hos samverkansbjälklag med stål och betong utsatta för brand. Enkel dimensioneringsmetod
Beteende hos med stål och betong utsatta brand Enkel dimensioneringsmetod Syftet med dimensioneringsmetoden 2 3 Presentationens innehåll Mekaniskt beteende hos armerade Modell betongbjälklaget Brottmoder
Läs merDanderyds Kommun BRAGEHALLEN, ENEBYBERG. PROJEKTERINGS PM Grundläggningsrekommendationer. Uppdragsnummer: 40144. Stockholm 2015-10-21.
Danderyds Kommun BRAGEHALLEN, ENEBYBERG Uppdragsnummer: 40144 PROJEKTERINGS PM Grundläggningsrekommendationer Stockholm ELU Konsult AB Geoteknik, Stockholm Jimmie Andersson Handläggare Johan Olovsson Uppdragsledare
Läs merLinköpings Kommun. Manstorp, Gällstad 1:78 mfl Linghem. Fördjupad översiktlig geoteknisk undersökning. Geoteknisk PM
1 Linköpings Kommun Manstorp, Gällstad 1:78 mfl Linghem Fördjupad översiktlig geoteknisk undersökning Geoteknisk PM Stadspartner AB Infrateknik/Geoteknik 2007-05-30 D nr 1094-2007-01 2 Innehållsförteckning
Läs merAllmänna profildata. *Gäller Z och C. Dessutom finns ofta udda planplåtsbredder för tillverkning av specialprofiler.
Lättbalkar 1 Allmänna profildata Dessutom finns ofta udda planplåtsbredder för tillverkning av specialprofiler. *Gäller Z och C. Offereras vid förfrågan. (160 180 645 finns alltid från 1,5 mm tjocklek)
Läs merHÅLLFASTHETSLÄRA Hållfasthetslärans grundläggande uppgift är att hjälpa oss att beräkna dimension och form hos en konstruktion så att den vid
HÅLLFASTHETSLÄRA Hållfasthetslärans grundläggande uppgift är att hjälpa oss att beräkna dimension och form hos en konstruktion så att den vid användning inte går sönder. Detta förutsätter att vi väljer
Läs merYtong U-balk Armeringstabeller
Dato: Mars 212 - Blad: 212 - Side: 1/ Ytong U-balk Xella Sverige AB Derbyvägen 6E SE-212 3 Malmö Telefon.: 4 9 33 7 Fax: 4 9 33 77 www.xella.se Dato: Mars 212 - Blad: 212 - Side: 2/ Förutsättningar och
Läs merSkogsflyet, Norrköping
NCC Construction Sverige AB Linköping 2015-05-13 Datum 2015-05-13 Uppdragsnummer 1320014516 Märta Lidén Märta Lidén Lars Malmros Uppdragsledare Handläggare Granskare Ramböll Sverige AB Westmansgatan 47
Läs merAtt beakta vid konstruktion i aluminium. Kap 19
Att beakta vid konstruktion i aluminium. Kap 19 1 Låg vikt (densitet = 2 700 kg/m3 ) - Låg vikt har betydelse främst när egentyngden är dominerande samt vid transport och montering. Låg elasticitetsmodul
Läs merBANSTANDARD I GÖTEBORG, KONSTRUKTION Kapitel Utgåva Sida K 1.2 SPÅR, Material 1 ( 5 ) Avsnitt Datum Senaste ändring K 1.2.13 Betongsliper 2014-10-15
BANSTANDARD I GÖTEBORG, KONSTRUKTION Kapitel Utgåva Sida K 1.2 SPÅR, Material 1 ( 5 ) Avsnitt Datum Senaste ändring K 1.2.13 Betongsliper 2014-10-15 Upprättad av Fastställd av Håkan Karlén Susanne Hultgren
Läs merBiomekanik Belastningsanalys
Biomekanik Belastningsanalys Skillnad? Biomekanik Belastningsanalys Yttre krafter och moment Hastigheter och accelerationer Inre spänningar, töjningar och deformationer (Dynamiska påkänningar) I de delar
Läs merGeokonstruktion, BYGC13 7,5 hp Omtentamen
Karlstads universitet Byggteknik Byggingenjörsprogrammet Geokonstruktion, BYGC13 7,5 hp Omtentamen Tid: måndag den 9/6 2014 kl 14.00-19.00 Plats: Universitetets skrivsal Ansvarig: Malin Olin 700 1590,
Läs merGeoteknik? Geologi/berg. Hydrogeologi/Geohydrologi. Geoteknik c fu
Geoteknik? Geologi/berg Hydrogeologi/Geohydrologi Geoteknik c fu E Geoteknik 1. Projekt Undersökningar/ utredningar Tolkning/ utvärdering 2. Geometrisk modell Bygghandlingar/ uppföljning Tolkning/ utvärdering
Läs merRymdattacken 3 Linköping, Ullstämma. Projekterings PM Geoteknik (PMGeo) Botrygg Bygg AB. Uppdragsnummer: 10005597. Linköping 11 april 2012
Vårt datum 2012-04-11 Vår referens Geoteknik, Magnus Strömhag Uppdragsnummer 10005597 Rymdattacken 3 Linköping, Ullstämma Projekterings PM Geoteknik (PMGeo) Botrygg Bygg AB Uppdragsnummer: 10005597 Linköping
Läs merInstallationsanvisning Stormbox
Installationsanvisning Stormbox Allmänt Stormboxkassetterna skall installeras enligt denna monteringsanvisning samt enligt eventuella lokala föreskrifter. Stora mängder vatten infiltreras på ett koncentrerat
Läs merTENTAMEN I KURSEN DIMENSIONERING AV BYGGNADSKONSTRUKTIONER
UMEÅ UNIVERSITET Tillämpad fysik och elektronik Byggteknik TENTAMEN I KURSEN DIMENSIONERING AV BYGGNADSKONSTRUKTIONER Datum: 01-1-07 Tid: 9.00-15.00 Antal uppgifter: 4 Max poäng: 40 Lärare: Annika Moström
Läs merKonstruktionsuppgifter för kursen Strukturmekanik grunder för V3. Jim Brouzoulis Tillämpad Mekanik Chalmers
Konstruktionsuppgifter för kursen Strukturmekanik grunder för V3 Jim Brouzoulis Tillämpad Mekanik Chalmers 1 Förord Denna skrift innehåller de konstruktionsuppgifter som avses lösas i kursen Strukturmekanik
Läs merJÄRNTORGET. Till fastighetsägarna 2011-10-07. Kopia Göran Nimmersjö Sigtuna Kommun Lennart Åstrand GAR-BO Björn Johansson Bjerking.
JÄRNTORGET Till fastighetsägarna 2011-10-07 i Ölsta Kopia Göran Nimmersjö Sigtuna Kommun Lennart Åstrand GAR-BO Björn Johansson Bjerking Bjälklag Bifogat översändes den utlovade utredningen från vår konstruktör
Läs merPM GEOTEKNIK. Stamgärde 2:88 UPPDRAGSNUMMER: ÅRE KOMMUN SWECO CIVIL AB ÖSTERSUND GEOTEKNIK GEOTEKNISK UNDERSÖKNING - UTREDNING
ÅRE KOMMUN Stamgärde 2:88 UPPDRAGSNUMMER: 12703629 GEOTEKNISK UNDERSÖKNING - UTREDNING PROJEKTERINGSUNDERLAG ÖSTERSUND 2018-02-28 SWECO CIVIL AB ÖSTERSUND GEOTEKNIK 1 (6) Sweco Bangårdsgatan 2 Box 553
Läs mercaeec240 Grundplatta betong Användarmanual Eurocode Software AB Program för dimensionering av grundplattor m h t stjälpning, marktryck och armering.
www.eurocodesoftware.se caeec240 Grundplatta betong Program för dimensionering av grundplattor m h t stjälpning, marktryck och armering. Användarmanual Version 1.1 Eurocode Software AB caeec240 Grundplatta
Läs merBetongprovning Hårdnad betong Elasticitetsmodul vid tryckprovning. Concrete testing Hardened concrete Modulus of elasticity in compression
SVENSK STANDARD Fastställd 2005-02-18 Utgåva 2 Betongprovning Hårdnad betong Elasticitetsmodul vid tryckprovning Concrete testing Hardened concrete Modulus of elasticity in compression ICS 91.100.30 Språk:
Läs merTORSBY KOMMUN KV STÄDET 2 PLANERADE BOSTADSHUS GEOTEKNISK UTREDNING TEKNISK PM GEOTEKNIK. Örebro 2015-07-29. WSP Box 8094 700 08 Örebro
TORSBY KOMMUN KV STÄDET 2 PLANERADE BOSTADSHUS GEOTEKNISK UTREDNING TEKNISK PM GEOTEKNIK Örebro WSP Box 8094 700 08 Örebro Lars O Johansson tfn; 010/722 50 00 2 TORSBY KOMMUN KV STÄDET 2 PLANERADE BOSTADSHUS
Läs merPGK. Rektangulärt kylbatteri för kallvatten
Rektangulärt kylbatteri för kallvatten Document translated from English 1723911-SE 25-11-2012 A001 Innehåll 1 Produktinformation... 1 2 Mått... 1 3 Montering... 2 3.1 Montering av aggregatet... 2 3.2 Vattenanslutningar...
Läs mer